ES2273992T3 - Material lento de reaccion con elevada dureza para elementos de construccion sometidos a esfuerzos termicos. - Google Patents
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Abstract
Material con elevada inercia de reacción, en especial elevada resistencia a la oxidación y aumentada dureza para elementos de construcción y herramientas sometibles a cargas térmicas con una temperatura de hasta 750ºC, que consta de una aleación con una composición en % en peso de Carbono (C) desde 0, 04 hasta 0, 15 Silicio (Si) desde 1, 22 hasta 2, 36 Manganeso (Mn) desde 1, 0 hasta 3, 95 Cromo (Cr) desde 23, 9 hasta 26, 5 Níquel (Ni) desde 17, 9 hasta 25, 45 Nitrógeno (N) desde 0, 018 hasta 0, 2 Con la reserva de que el contenido de níquel de la aleación o mayor que el valor, formado por el contenido en cromo más 1, 5 silicio menos 0, 12 manganeso menos 18 nitrógeno menos 30 carbono menos el valor numérico 6 Ni >_ Cr + 1, 5 xSi -0, 12 xMn -18 xN -30 xC -6 Opcionalmente uno o varios de los elementos en concentraciones en % en peso Molibdeno (Mo) menos de 1, 0 Vanadio (V) hasta 0, 5 Wolframio (W) hasta 0, 5 Cobre (Cu) hasta 0, 5 Cobalto (Co) hasta 6, 5 Titanio (Ti)hasta 0, 5 Aluminio (Al) hasta 1, 5 Niobio (NB) hasta 0, 5 Resto hierro (Fe), así como impurezas, el cual material presenta una dureza de más de 230 HB, formada mediante conformación en frío de más del 6%.
Description
\global\parskip0.970000\baselineskip
Material lento de reacción con elevada dureza
para elementos de construcción sometidos a esfuerzos térmicos.
La invención se refiere a un material con
elevada inercia de reacción, en especial elevada resistencia a la
oxidación y acrecentada dureza para elementos de construcción y
herramientas sometibles a cargas térmicas.
Según DIN 50900 se define como corrosión una
reacción de un material metálico con su medio ambiente, que produce
una variación medible del material. Una corrosión puede efectuarse
en este caso con y sin carga mecánica del elemento de construcción,
así como según diferentes tipos de un ataque químico y a distintas
temperaturas.
Muy frecuentemente se produce un ataque de la
superficie de objetos mediante una corrosión electroquímica en
presencia de una fase conductora de iones o mediante corrosión
química y corrosión en caliente a elevadas temperaturas. También en
medios líquido fusibles a elevada temperatura, por ejemplo, en
vidrios líquidos o fundidos, puede efectuarse un ataque de
corrosión con una variación de la superficie de una pieza de metal,
que se haya en contacto con ellos.
En la técnica moderna, la mayoría de las veces,
elementos de construcción y partes o piezas de herramientas están
sometidos a una serie de diferentes esfuerzos al mismo tiempo, de
las cuales pueden ser afectivas también alternativa o
pulsatoriamente en especial presentan condiciones de corrosión
intensificadas reiteradamente, las cuales eventualmente se
refuerzan por una deformación de la zona de la pieza cerca de la
superficie.
Aceros y aleaciones resistentes a la corrosión y
resistentes al calor o refractarios también a causa de una carga
térmica con temperaturas sobre 600ºC, tienen que presentar una
estructura de rejilla atómica centrada cúbicamente o una estructura
austenítica. Desde el punto de vista de la técnica de la aleación
esto significa que esta clase de materiales presentan unos
contenidos de níquel y/o cobalto superiores o por lo que respecta a
una resistencia aumentada y a una dureza a elevadas temperaturas
están configurados como aleaciones básicas de níquel o cobalto
debiéndose presentar, sin embargo, por razones de la química de la
corrosión, un contenido de cromo de al menos, mayor del 13% en
peso.
Aunque, por lo general, un material con una
elevada concentración de níquel presenta resistencia mecánica
acrecentada ó elevada dureza del material, por lo que mejoran las
propiedades de empleo de los elementos de construcción y de
elementos de herramientas a alta temperatura, por razones
económicas existe el deseo de reducir el contenido de níquel por
debajo del 36% en peso para el aumento de la resistencia a la
corrosión.
La JP 2001011583 A da a conocer un acero
austenítico, refractario o resistente al calor, con especial
resistencia a alta temperaturas para tubos de calderas de vapor, el
cual acero presenta un equivalente por separaciones de fase Sigma
en el caso de empleo de larga duración. Realmente este material
posee una pequeña resistencia y un bajo límite elástico
convencional de 0,2% a 650°C.
Ciertamente un material básico de hierro
austenítico con un contenido de níquel de menos del 36% en peso, a
base de una elevada concentración de cromo, eventualmente en unión
con otros elementos inhibidores de la corrosión, puedo resistir, de
todo punto, un ataque de corrosión a elevadas temperaturas, por
ejemplo, a 600°C y más, sobre una duración de tiempo mínimo
requerido, ciertamente o en efecto material presenta elevadas
temperaturas en función del tiempo: A pesar de estas desventajas o
inconvenientes, se utilizan, por ejemplo, aleaciones de conformidad
con DNI N° del material 122780 y 12782 y 12786 como herramientas
para una elaboración del vidrio por razones de la rentabilidad y
por razones de fabricación.
Aquí la invención quiere poner remedio y propone
el objetivo un material de clase señalada más arriba con una dureza
o temple de más de 230 HB, el cual incluso a temperaturas por
encima de 600°C presenta una elevada resistencia a la fluencia y un
comportamiento de fatiga mejorado así como una similar resistencia
a la corrosión.
Además, es objetivo de la invención crear un
procedimiento para la fabricación económica de un material para
elementos de construcción y herramientas, que poseen propiedades de
empleo mejoradas con elevada dureza y acrecentada resistencia a la
corrosión.
Por último, la invención aspira al empleo de una
aleación básica de hierro como material para herramientas de
trabajo en caliente, que se utiliza a temperaturas superiores a
550°C.
El objetivo mencionado anteriormente se logra en
el caso de un material del tipo señalado más arriba, que consta de
una aleación con una composición el % en peso de
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\+#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Carbono (C) \+ de 0,04 \+ a \+ 0,15\cr Sicilio (Si) \+ de 1,22 \+
a \+ 2,36\cr Manganeso (Mn) \+ de 1,0 \+ a \+ 3,95\cr Cromo (Cr)
\+ de 23,9 \+ a \+ 26,5\cr Níquel (Ni) \+ de 17,9 \+ a \+ 25,45\cr
Nitrógeno (N) \+ de 0,018 \+ a \+
0,2\cr}
\global\parskip0.990000\baselineskip
Con la reserva de que el contenido de níquel de
la aleación es igual o mayor que el valor, formado por el contenido
de cromo más 1,5 sicilio menos 0,12 manganeso menos 18 nitrógeno
menos 30 carbono menos el valor numérico 6
Ni \geq Cr +
1,5 \times Si - 0,12 \times Mn - 18 \times N - 30 \times C -
6
Opcionalmente uno o varios de los elementos en
concentraciones en % en peso
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Molibdeno (Mo) \+ menos de \+ 1,0\cr Vanadio (V) \+ hasta \+
0,5\cr Volframio (W) \+ hasta \+ 0,5\cr Cobre (Cu) \+ hasta \+
0,5\cr Cobalto (Co) \+ hasta \+ 6,5\cr Titanio (Ti) \+ hasta \+
0,5\cr Aluminio (Al) \+ hasta \+ 1,5\cr Niobio (Nb) \+ hasta \+
0,5\cr}
\vskip1.000000\baselineskip
Resto hierro (Fe) así como impurezas, el cual
material presenta una dureza de más de 230 HB, formada mediante
conformación en frío de más del 6%.
Las ventajas conseguidas con la invención
consisten especialmente en la sinergia de resistencia química de la
corrosión de la aleación seleccionada y en las propiedades del
material conseguidas por medio de un conformado en frío en el caso
de esta composición química. En el caso de una conformación en frío
o de una deformación por debajo de la temperatura de
recristalización de la austenita centrada cúbicamente se efectúa
una solidificación o compactación del material mediante un bloqueo
de disociaciones o desplazamientos en el retículo cristalino.
Sorprendentemente para el técnico especialista se mantiene una
elaboración de la dureza vinculada con esto y un aumento de la
resistencia del material según la invención, incluso a temperaturas
de empleo superiores a 600ºC, dentro de los lapsos de tiempo
habituales no se pueden observar los procesos esperados de
recuperación en el retículo arriostrado, como, por ejemplo, un
deslizamiento transversal activado térmicamente y una recombinación
de desplazamientos. Con otras palabras: se mantiene una resistencia
en caliente del material compuesto según la invención, aumentada
mediante una conformación en frío, en contra de la opinión técnica
incluso a elevadas temperaturas de empleo del elemento de
comportamiento de resistencia a la fatiga. Precisamente en el caso
de carga térmica pulsatoria, como ocurre con una coquilla para la
fabricación de vidrios de uso, aparecen en la superficie de trabajo
fluctuaciones de la temperatura fuertes respectivamente y, por
consiguiente, variaciones volumétricas locales del material. Se ha
visto que mediante una dureza del material aumentada según la
invención y resistencia en caliente se efectúa en su zona elástica
la deformación del material local o cerca de la superficie, por
ejemplo, de una coquilla para vidrio y que, de este modo, se
contrarresta una formación de grietas de fatiga, que se presenta en
el caso de deformaciones plásticas incluso pequeñas y puede
conducir a la pérdida del molde.
A fin de asegurar un perfil de propiedad
mejorado del material, es importante que éste también en el caso de
una deformación en frío se mantenga dentro de la zona austenítica
estable y no presente zonas con martensita de deformación. Esto se
logra según la invención mediante la concentración de níquel y
cromo indicada en limites y mediante el campo o zona de
concentración precalculado restrictivamente, de níquel en función
de cromo, silicio, manganeso, nitrógeno y carbono. Como se ha
evidenciado, superiores contenidos de níquel empeoran el
comportamiento de resistencia a la fatiga. En cambio, con
concentraciones de níquel bajas se reducen a saltos la estabilidad
de la austenita y la resistencia en caliente del material. En lo
esencial se aplica lo mismo para los elementos carbono y nitrógeno,
aumentando en especial el nitrógeno la resistencia a la fatiga del
material.
Aunque los elementos molibdeno, vanadio,
wolframio, titanio y niobio aumentan la resistencia a la fluencia
del material a elevadas temperaturas y cobre así como aluminio
representan elementos clásicos de endurecimiento, presentan estos
acompañantes del acero en el material según invención una
concentración máxima admisible, porque, como se ha descubierto,
contenidos superiores de los mismos reducen la resistencia a la
corrosión, en especial en el caos de contacto temporal con vidrio
pastoso y debido a una aspereza o rugosidad de la superficie del
molde empeora la transparencia del vidrio. La causa de esto aún no
está suficientemente aclarada, sin embargo, los átomos aceptores
Na^{+}, K^{+}, Ca^{2+}, B^{3+}, A1^{3+} y Si^{4+}
figuran entre los ácidos de Lewis duros, dándose después de cada
moldeo de vidrio una carga de corrosión en caliente del molde.
Naturalmente impurezas pueden empeorar las
propiedades del material, de modo que la aleación según la
invención para los elementos de impurezas presenta valores de
concentración en % en peso de
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Oxígeno (O) \+ máx. 0,05\cr Fósforo (P) \+ máx. 0,03\cr Azufre
(S) \+ máx.
0,03\cr}
\vskip1.000000\baselineskip
El problema de la invención se resuelve mediante
un procedimiento para la fabricación de un material para elementos
de construcción y herramientas con elevada inercia de reacción, en
especial elevada resistencia a la oxidación y aumenta dureza en el
caso de cargas térmicas con una temperatura de hasta 750ºC; según
el cual partiendo de una aleación con una composición en % en el
peso de
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\+#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Carbono (c) \+ de 0,04 \+ a \+ 0,15\cr Silicio (Si) \+ de 1,22 \+
a \+ 2,36\cr Manganeso (Mn) \+ de 1,0 \+ a \+ 3,95\cr Cromo (Cr)
\+ de 23,9 \+ a \+ 26,5\cr Níquel (Ni) \+ de 17,9 \+ a \+ 25,45\cr
Nitrógeno (N) \+ de 0,018 \+ a \+
0,2\cr}
\vskip1.000000\baselineskip
Con la reserva de que el contenido de níquel de
la aleación es igual o mayor que el calor, formado por el contenido
en cromo más 1,5 sicilio menos 0,12 manganeso menos 18 nitrógeno
menos 30 carbono menos el valor numérico 6
Ni \geq Cr +
1,5 \times Si - 0,12 \times Mn - 18 \times N - 30 \times C
-6
Opcionalmente uno o varios de los elementos en
concentraciones en concentraciones en % en peso
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Molibdeno (Mo) \+ menos de 1,0\cr Vanadio (V) \+ hasta 0,5\cr
Wolframio (W) \+ hasta 0,5\cr Cobre (Cu) \+ hasta 0,5\cr Cobalto
(Cu) \+ hasta 6,5\cr Titanio (Ti) \+ hasta 0,5\cr Aluminio (Al) \+
hasta 1,5\cr Niobio (Nb) \+ hasta
0,5\cr}
\vskip1.000000\baselineskip
Resto hierro (Fe), así como impurezas se forma
un producto previo y éste a continuación mediante conformación en
frío de más del 6% se transforma en un material con una dureza de
más de 230 HB.
Por medio de una conformación en frío de la
aleación según la invención se puede elevar el límite de
elasticidad del material a un nivel de tensión, el cual tampoco se
logra mediante carga térmica alternativa o variable cerca de la
superficie de trabajo del elemento de construcción o herramienta en
el caso de una variación del volumen.
Por consiguiente, tampoco en el ámbito de los
límites de granulación aparecen zonas, que se deforman
plásticamente con el cambio de temperaturas, por lo cual se puede
evitar una formación de grietas mediante o debido a la fatiga de
los materiales.
De este modo, también es evitable en gran parte
un ataque de los límites de granulación por corrosión química o
corrosión en aliente, de manera que, como, por ejemplo, en el caso
de un molde para vidrio, se mantiene una elevada calidad de las
superficies de trabajo o de las superficies incluso con elevadas
cargas y con grandes números de piezas de la fabricación sobre
largo tiempo. Por el contrario, moldes para vidrio convencionales
muestran frecuentemente después de corta duración de empleo en los
límites de granulación de la estructura ablaciones del material,
las cuales presentan una distancia dentro del campo de pocos
\mum. De este modo se transmiten al vidrio moldeado desigualdades
en la gama de ondas luminosas, por la que pueden formarse
interferencias de reflexión y efectos de vidrio lechoso y
opalino.
Se pueden seguir aumentando la resistencia a la
corrosión y en caliente y suprimir eficazmente una formación de
grietas de fatiga si, de conformidad con el procedimiento según la
invención mediante conformado en frío, se forma un material con una
dureza de más de 250 HB, en especial de 300 HB y superior.
Si se forma un producto previo con una
composición según la invención por medio de conformado en caliente,
se somete éste a un tratamiento de recocido de solución o por la
temperatura de deformación, eventualmente reforzado, se refrigera y
se conforma en frío, se puede elaborar un material homogéneo en su
estructura con resistencia a la corrosión mejorada.
En especial para herramientas moldeadas en gran
parte axial simétricamente, como coquillas para botellas y
similares, puede resultar ventajoso si el conformado en frío del
material se realiza en toda su periferia radialmente
perpendicularmente al eje longitudinal del producto previo.
\newpage
Por último para herramienta, se consigue el otro
objetivo de la invención en el caso de un empleo de una aleación
básica de hierro con elementos de aleación en % en peso de
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\+#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Carbono (C) \+ de 0,04 \+ a \+ 0,15\cr Silicio (Si) \+ de 1,22 \+
a \+ 2,36\cr Manganeso (Mn) \+ de 1,0 \+ a \+ 3,95\cr Cromo (Cr)
\+ de 23,9 \+ a \+ 26,5\cr Níquel (Ni) \+ de 71,9 \+ a \+ 25,45\cr
Nitrógeno (N) \+ de 0,018 \+ a \+
0,2\cr}
\vskip1.000000\baselineskip
Con la reserva de que el contenido de níquel de
la aleación es igual o mayor que el valor, formado por el contenido
en cromo más 1,5 silicio menos 0,12 manganeso
Manganeso menos 18 nitrógeno menos 30 carbono
menos el valor numérico 6
Ni \geq Cr +
1,5 \times Si - 0,12 \times Mn - 18 \times N - 30 \times C -
6
Opcionalmente uno o varios de los elementos en
concentraciones en % en peso
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Molibdeno (Mo) \+ menos de 1,0\cr Vanadio (V) \+ hasta 0,5\cr
Wolframio (W) \+ hasta 0,5\cr Cobre (Cu) \+ hasta 0,5\cr Cobalto
(Co) \+ hasta 6,5\cr Titanio (Ti) \+ hasta 0,5\cr Aluminio (Al) \+
hasta 1,5\cr Niobio (Nb) \+ hasta
0,5\cr}
\vskip1.000000\baselineskip
Resto hierro (Fe), así como impurezas, la cual
aleación mediante conformado en frío de más del producto previo
formado a base de ella se solidifica o compacta hasta una dureza
del material superior a 230 HB, preferentemente de más de 250 HB,
como material para herramientas de moldes para vidrios prensados a
máquina con una temperatura de trabajo superior de 555°C,
preferentemente superior a 602ºC, en especial hasta 750ºC.
Con ayuda de resultados de estudios comparativos
se tiene que exponer más detalladamente el material según la
invención.
La figura 1 muestra la resistencia en función
del grado de conformación en frío de un material según su invención
a 604ºC,
La figura 2 muestra la trayectoria o gráfica de
dureza a temperatura ambiente después de un esfuerzo de temperatura
de largo tiempo a 600ºC.
En la figura 1 queda representada la resistencia
del material según la invención a una temperatura de ensayo a 604ºC
en función de las proporciones del conformado en frío.
El material de ensayo se forjó a una temperatura
de 1010ºC y se enfrió intensamente partiendo del calor de
conformación y se sometió a un tratamiento de recocido de solución
a 1060ºC. En partes del material se efectuó una deformación en frío
respectivamente con un grado de conformado del 21%, 35%, 47% y
55%, después de lo cual se prepararon pruebas de tracción a base de
las mismas. Las determinaciones de resistencia, y precisamente el
límite elástico del 0,2% y la resistencia a la tracción, se
efectuaron a una temperatura de 604ºC, manteniéndose a una
temperatura las pruebas o muestras durante 20 minutos. Para la
comparación material estándar se recoció en solución a 1060ºC,
examinándose asimismo a 604ºC las muestras preparadas a base del
mismo. El diagrama de columnas de la figura 1 muestra claramente
una elevación de los valores de resistencia del material en función
del grado de formación en frío de más del 6%, en especial al 12%,
(no representado en el diagrama).
En la figura 2 se representa la resistencia a la
fatiga del material según la invención a una temperatura de 600ºC,
determinada mediante un ensayo de dureza en el estado frío de las
muestras o pruebas, en comparación con materiales según DIN n° de
material 1.2083 y n° 1.4028.
El material según la invención se fundió, con
una composición de % en peso C = 0,08, Si = 1,7, Mn = 1,15 P =
0,01, S = 0,002, Cr = 24,8, Ni = 19,8, N = 0,02, Mo = 0,26, V =
0,09, W = 0,11, Cu = 0,12, Co = 0,4, Ti = 0,01, Al = 0,02, Nb =
0,001, O = 0,0029, se coló en un lingote de ensayo y éste se
conformó en caliente transformándose en un material de pruebas. En
este último se efectuó un tratamiento de recocido de solución a
1060°C con un subsiguiente enfriamiento brusco en el agua, después
de lo cual pruebas o muestras con la marcación H 5 no deformadas o
no conformadas y pruebas con la marcación H 525 con una
conformación en frío del 35% se sometieron a un recocido de largo
tiempo a 600ºC. Los materiales de comparación n° 1.2083 y n° 1.4028
se endurecieron en aceite desde 1020ºC, se revinieron a 630ºC y
también se sometieron al recocido de largo tiempo. Después de 45,
90, 140 y 180 horas se sacó o retiró del horno el material de
pruebas, se dejó enfriar y se examinó la dureza o muestras (con una
carga alternativa de temperatura). El material de comparación H 5
mostró un esperado comportamiento de dureza, en cambio el material
H 525 según la invención conformado en frío del 35% presentó una
elevada dureza de 315 HB y un alto comportamiento de resistencia a
la fatiga. A 600ºC tampoco se pudo comprobar, en el caso de carga
térmica cambiante, ninguna disminución del temple y ninguna
fluencia del material. En contraposición con esto, en los aceros
normalizados martensíticos se comprobó una clara caída o descenso
de la dureza con la duración de recocido de las pruebas o
muestras.
Claims (9)
1. Material con elevada inercia de reacción, en
especial elevada resistencia a la oxidación y aumentada dureza para
elementos de construcción y herramientas sometibles a cargas
térmicas con una temperatura de hasta 750ºC, que consta de una
aleación con una composición en % en peso de
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Carbono (C) \+ desde 0,04 \+ hasta 0,15\cr Silicio (Si) \+ desde
1,22 \+ hasta 2,36\cr Manganeso (Mn) \+ desde 1,0 \+ hasta 3,95\cr
Cromo (Cr) \+ desde 23,9 \+ hasta 26,5\cr Níquel (Ni) \+ desde 17,9
\+ hasta 25,45\cr Nitrógeno (N) \+ desde 0,018 \+ hasta
0,2\cr}
Con la reserva de que el contenido de níquel de
la aleación o mayor que el valor, formado por el contenido en cromo
más 1,5 silicio menos 0,12 manganeso menos 18 nitrógeno menos 30
carbono menos el valor numérico 6
Ni \geq Cr +
1,5 \times Si - 0,12 \times Mn - 18 \times N - 30 \times C -
6
Opcionalmente uno o varios de los elementos en
concentraciones en % en peso
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Molibdeno (Mo) \+ menos de 1,0\cr Vanadio (V) \+ hasta 0,5\cr
Wolframio (W) \+ hasta 0,5\cr Cobre (Cu) \+ hasta 0,5\cr Cobalto
(Co) \+ hasta 6,5\cr Titanio (Ti) \+ hasta 0,5\cr Aluminio (Al) \+
hasta 1,5\cr Niobio (NB) \+ hasta
0,5\cr}
Resto hierro (Fe), así como impurezas, el cual
material presenta una dureza de más de 230 HB, formada mediante
conformación en frío de más del 6%.
2. Material según la reivindicación 1 con una
dureza superior a 250 HB, en especial 300 HB y más.
3. Material según la reivindicación 1 ó 2,
siendo el contenido de níquel de la aleación en a lo sumo el 4,8%
en peso mayor que el valor formado según la relación de
reivindicaciones 1.
4. Material según una de las reivindicaciones 1
a 3, el cual para uno o varios elementos de impurezas presente
valores de concentración en % en peso de
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Oxígeno (0) \+ máx. 0,05\cr Fósforo (P) \+ máx. 0,03\cr Azufre
(S) \+ máx.
0,03\cr}
5. Procedimiento para la fabricación de un
material para elementos de construcción y herramientas y con
elevada inercia de reacción, en especial elevada a la oxidación y
aumentada dureza en el caso de cargas térmicas con una temperatura
de hasta 750ºC, según el cual partiendo de una aleación con una
composición en % en peso de
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Carbono (C) \+ desde 0,04 \+ hasta 0,15\cr Silicio (Si) \+ desde
1,22 \+ hasta 2,36\cr Manganeso (Mn) \+ desde 1,0 \+ hasta 3,95\cr
Cromo (Cr) \+ desde 23,9 \+ hasta 26,5\cr Níquel (Ni) \+ desde 17,9
\+ hasta 25,45\cr Nitrógeno (N) \+ desde 0,018 \+ hasta
0,2\cr}
Con la reserva de que el contenido de níquel de
la aleación es igual o mayor que el valor, formado por el contenido
en cromo más, 1,5 silicio menos 0,12 manganeso menos 18 nitrógeno
menos 30 carbono menos el valor numérico 6
Ni \geq Cr +
1,5 \times Si -0,12 \times Mn - 18 \times N - 30 \times C -
6
Opcionalmente uno o varios de los elementos en
concentraciones en % en peso
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Molibdeno (Mo) \+ menor de 1,0\cr Vanadio (V) \+ hasta 0,5\cr
Wolframio (W) \+ hasta 0,5\cr Cobre (Cu) \+ hasta 0,5\cr Cobalto
(Co) \+ hasta 6,5\cr Titanio (Ti) \+ hasta 0,5\cr Aluminio (Al) \+
hasta 1,5\cr Niobio (Nb) \+ hasta
0,5\cr}
Resto hierro (Fe), así como impurezas se forma
un producto previo y éste a continuación mediante conformación en
frío de más del 6% se transforma en un material con una dureza
superior a 230 HB.
6. Procedimiento según la reivindicación 5,
formándose el producto previo por medio de conformado en caliente,
sometiéndose éste a un tratamiento de recocido de solución o a
partir de la temperatura de conformación, reforzándose
eventualmente, enfriándose y conformándose en frío.
7. Procedimiento según la reivindicación 5 ó 6,
realizándose el conformado en frío en toda su periferia
radialmente, en sentido perpendicular al eje longitudinal del
producto previo.
8. Procedimiento según una de las
reivindicaciones 5 a 8, formándose mediante conformado en frío un
material con una dureza superior a 250 HB, en especial de 300 HB y
más.
9. Empleo de una aleación básica de hierro con
elementos de aleación en % en peso de
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Carbono (C) \+ desde 0,01 \+ hasta 0,25\cr Silicio (Si) \+ desde
0,35 \+ hasta 2,5\cr Manganeso (Mn) \+ desde 0,4 \+ hasta 4,3\cr
Cromo (Cr) \+ desde 16,0 \+ hasta 28,0\cr Níquel (Ni) \+ desde 15,0
\+ hasta 36,0\cr Nitrógeno (N) \+ desde 0,01 \+ hasta
0,29\cr}
Con la reserva de que el contenido de níquel de
la aleación es igual o eventualmente en a lo sumo 4,8% en peso
mayor que el valor, formado por el contenido en cromo más 1,5
silicio menos 0,12 manganeso menos 18 nitrógeno menos 30 carbono
menos el valor numérico 6
Ni \geq Cr +
1,5 \times Si - 0,12 \times Mn - 18 \times - \ 30 \times C -
C
Opcionalmente uno o varios de los elementos en
concentraciones en % en peso
\dotable{\tabskip\tabcolsep#\hfil\+#\hfil\tabskip0ptplus1fil\dddarstrut\cr}{
Molibdeno (Mo) \+ menor de 1,0\cr Vanadio (V) \+ hasta 0,5\cr
Wolframio (W) \+ hasta 0,5\cr Cobre (Cu) \+ hasta 0,5\cr Cobalto
(Co) \+ hasta 6,5\cr Titanio (Ti) \+ hasta 0,5\cr Aluminio (Al) \+
hasta 1,5\cr Niobio (Nb) \+ hasta
0,5\cr}
Resto hierro (Fe), así como impurezas, la cual
aleación mediante conformación en frío de más del 6% del producto
previo formado a base de ella, se compacta a una dureza del
material mayor que 230 HB, preferentemente mayor que 250 HB, como
material de moldes para vidrios prensados a máquina con una
temperatura de trabajo superior a 555ºC, preferentemente superior a
602ºC en especial hasta 750ºC.
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