ES2624148T3

ES2624148T3 - Acero inoxidable martensítico para moldes y carcasas de moldes de inyección

Info

Publication number: ES2624148T3
Application number: ES05788934.7T
Authority: ES
Inventors: Jean Beguinot; Frédéric BOUCHAUD; Jean Pisseloup
Original assignee: Industeel France SAS
Current assignee: Industeel France SAS
Priority date: 2004-07-12
Filing date: 2005-07-06
Publication date: 2017-07-13
Anticipated expiration: 2025-07-06
Also published as: US20080069719A1; RU2007105105A; BRPI0512467A; WO2006016043A3; TWI352125B; JP4938658B2; CN100543169C; PL1774052T3; UA82617C2; CA2570440A1; KR20070034055A; CA2570440C; JP2008505786A; US9267197B2; AU2005271134B2; CN101142337A; TW200610827A; WO2006016043A2; KR20150000514A; AU2005271134A1

Abstract

Pieza de molde o de carcasa de molde para el moldeo por inyección de materiales plásticos, de acero inoxidable martensítico templado y revenido cuya composición está constituida de, en % de peso:**Fórmula** con**Fórmula** con**Fórmula** y**Fórmula** y**Fórmula** - eventualmente hasta el 0,48 % de cobre, hasta el 0,90 % de la cantidad Mo + W/2, hasta el 0,90 % de níquel, hasta el 0,090 % de vanadio, hasta el 0,090 % de niobio, hasta el 0,025 % de titanio, eventualmente hasta el 0,25 % de azufre, el resto siendo hierro e impurezas resultantes de la elaboración, en la que la composición cumple además, la condición:**Fórmula**

Description

DESCRIPCION

Acero inoxidable martensftico para moldes y carcasas de moldes de inyeccion

5 [0001] La presente invencion se refiere a un acero inoxidable martensftico para la fabricacion de moldes y de

carcasas de moldes para el moldeo por inyeccion de materiales plasticos.

[0002] El moldeo por inyeccion de material plastico requiere el uso de moldes y de carcasas de moldes

constituidos de acero de alta resistencia mecanica capaz de resistir los esfuerzos importantes resultantes de las 10 fuertes presiones de inyeccion. La fabricacion de los moldes y de las carcasas de moldes implica numerosas y largas operaciones de mecanizado, como el fresado o el perforado, de forma que es necesaria una buena maquinabilidad del acero. Ademas, como los moldes y las carcasas de moldes tienen un funcion no solo geometrica, sino tambien de enfriamiento de las piezas moldeadas, el acero con que estan constituidos, debe, preferentemente, tener una buena conductividad termica de forma que facilite la evacuacion del calor por conduccion a traves de las 15 estructuras del molde. Por ultimo, los moldes deben poder resistir a la corrosion que puede ser bien la corrosion por los materiales plasticos inyectados cuando estos materiales plasticos son corrosivos, bien la corrosion engendrada por los fluidos de refrigeracion de los circuitos de refrigeracion, bien la corrosion por oxidacion atmosferica de las huellas pulidas de las partes moldeantes de los moldes.

20 [0003] Para responder al conjunto de estas exigencias, se busca utilizar aceros de alta resistencia que sean

tambien inoxidables. Desde este punto de vista, se tiende a buscar aceros inoxidables de tipo martensftico y mas particularmente aceros inoxidables de tipo martensftico de las series AISI 420 a 440 o aceros comparables a esos aceros.

25 [0004] Sin embargo, estos aceros inoxidables martensiticos tienen contenidos de carbono relativamente

elevados, del orden del 0,1 al 0,5 %, o incluso mas, que tienen el inconveniente de no ser muy favorables a la resistencia a la corrosion, y sobre todo de ser particularmente desfavorables a las operaciones de mecanizado. Ademas, los contenidos de carbono demasiado elevados son perjudiciales para la soldabilidad, sin embargo esta propiedad es importante para las piezas de moldes, en particular para permitir la reparacion por soldadura de estas 30 piezas cuando es necesario repetir operaciones de mecanizado.

[0005] Para solucionar estos inconvenientes, se ha propuesto, en concreto en la patente US 6,358,334, un

acero inoxidable martensftico destinado a la fabricacion de moldes para moldeo por inyeccion de materiales plasticos cuyo contenido de carbono no sobrepasa el 0,08 %, y que comporta una adicion importante de azufre, del 35 0,06 al 0,3 % de forma que mejora la maquinabilidad. Este acero que contiene esencialmente del 12 al 14 % de cromo, del 0,03 al 0,06 % de carbono, del 1 al 1,6 % de manganeso, del 0,25 al 1 % de silicio, del 0,01 al 0,1 % de vanadio, del 0,02 al 0,08 % de nitrogeno, comporta ademas una adicion de cobre del 0,5 al 1,3 % destinada a mejorar la conductibilidad termica del acero. Este acero cuyas propiedades estan mejor adaptadas a la fabricacion de piezas para moldes o carcasas de moldes, que los aceros inoxidables martensiticos de las series AISI 420 a 440, 40 y que tambien tiene una dureza del orden de 300 HB aproximadamente, presenta sin embargo un doble inconveniente. Por un lado, es dificil darle forma mediante laminado en caliente, porque su forjabilidad en caliente no es demasiado buena. Por otro lado, no es facil reciclarlo, porque su contenido de cobre es sensiblemente mas importante que el contenido de cobre medio de despuntes de acero inoxidable.

45 [0006] En US2002/0162614 A1 se describe un acero martensftico del tipo envejecido, destinado a la

fabricacion de moldes para moldeos por inyeccion de materiales plasticos, con una maquinabilidad mejorada, una buena aptitud a la soldadura y una resistencia elevada a la corrosion.

[0007] El objetivo de la presente invencion es remediar estos inconvenientes proponiendo un acero

50 inoxidable con altas caracteristicas adaptado a la fabricacion de moldes o de carcasas de moldes para el moldeo por inyeccion de materiales plasticos, que sea a la vez facil de mecanizar, facil de soldar, que resista bien a la corrosion, que tenga una buena conductibilidad termica y que ofrezca pocos problemas de fabricacion, en concreto, pocos problemas de forjabilidad y pocos problemas de reciclaje.

55 [0008] A estos efectos, el objeto de la presente invencion es una pieza de moldes o de carcasas de moldes

para el moldeo por inyeccion de materiales plasticos, de acero inoxidable martensftico cuya composicion esta constituida de, en % de peso:

imagen1

con

5

con

10

y

15 y

0,05 < C+N < 0,17%

Al < 0,080%

Si + 23 Al > 0,20%

Si + 0,6 Al < 0,25 %

0,00025 < AlxN < 0,0020 0,55% < Mn < 1,8% 11,5% < Cr < 16%

eventualmente hasta el 0,48 % de cobre, hasta el 0,90 % de la cantidad Mo + W/2, hasta el 0,90 % de niquel, hasta 20 el 0,090 % de vanadio, hasta el 0,090 % de niobio, hasta el 0,025 % de titanio, eventualmente hasta el 0,25 % de azufre, el resto siendo hierro e impurezas resultantes de la elaboracion, la composicion cumpliendo ademas, la condicion:

6,5 < F = (Cr + Mo) + 2 (Si + V + Nb) - 27 (C + N)

- (Ni + Mn/2 + Cu/3) < 13.

[0009] Preferentemente, la composicion del acero inoxidable martensitico cumple una o varias de las

siguientes condiciones:

Cu< 0,4%

Al x N > 0,00050

[0010] Preferentemente, la composicion del acero inoxidable martensitico cumple al menos una de las

siguientes condiciones:

5

Ni> 0,10%

V> 0,015 %

Mo + W/2> 0,10%

[0011] La composicion del acero inoxidable martensitico puede cumplir la condicion:

10

cuando se busca una muy buena aptitud al pulido, o cumple la condicion:

imagen2

15

en los otros casos.

[0012] La pieza de molde o de carcasa de molde para la inyeccion de materiales plasticos esta constituida por un acero inoxidable martensitico segun la invencion, que esta templado y revenido.

20

[0013] Preferentemente la estructura de acero de la que esta constituida la pieza contiene menos del 20 % de ferrita 5, el resto siendo martensita. Es aun mas preferible que la estructura de acero contenga menos del 10 % de ferrita 5, el resto siendo martensita.

25 [0014] A continuacion se va a describir la invencion mas detalladamente pero de forma no limitativa e

ilustrada mediante ejemplos.

[0015] Los inventores han constatado de forma novedosa e inesperada que, en los aceros inoxidables martensiticos, el efecto favorable del cobre sobre la conductibilidad termica podia sustituirse por un descenso

30 significativo del contenido de silicio, y el efecto favorable del cobre sobre la corrosion podia compensarse mediante un aumento del contenido de molibdeno o de nitrogeno.

[0016] Partiendo de esas observaciones, los inventores han constatado que se podia obtener un acero inoxidable martensitico con propiedades satisfactorias para la fabricacion de piezas de moldes, e igualmente una

35 buena forjabilidad, reduciendo significativamente el contenido de cobre, reduciendo significativamente el contenido de silicio y anadiendo eventualmente molibdeno o nitrogeno o una combinacion de estos dos elementos.

[0017] Teniendo en cuenta estas observaciones, el acero segun la invencion es un acero inoxidable de tipo martensitico cuya composicion comprende en peso, los contenidos definidos a continuacion.

40

[0018] Mas del 0,02 %, preferentemente mas del 0,03 %, de carbono, para contribuir al endurecimiento, pero no mas del 0,09 %, preferentemente no mas del 0,06 %, y preferentemente no mas del 0,05 %, de carbono para no perjudicar la resistencia a la corrosion;

imagen3

[0019] Al menos el 0,025 %, y preferentemente al menos el 0,035 % de nitrogeno para mejorar la resistencia mecanica del acero y su resistencia a la corrosion, pero menos del 0,12 %, y preferentemente menos del 0,10 %, incluso menos del 0,075 %, de nitrogeno para reducir la tendencia a la formacion de nitruros de cromo indeseables; estos nitruros de cromo son debilitadores y tienden a reducir el contenido de cromo libre, lo que es desfavorable

5 para el comportamiento ante la corrosion;

[0020] Los contenidos de carbono y nitrogeno se ajustan de forma que dentro de los limites que se acaban de definir, la suma de los contenidos de carbono y nitrogeno sean superiores o iguales al 0,05 % y preferentemente superiores o iguales al 0,07 %, para garantizar una contribucion suficiente al endurecimiento al revenido por

10 formacion de carburos y de nitruros, pero la suma de los contenidos de carbono y nitrogeno no debe sobrepasar el 0,17 %, mejor el 0,14 % y mejor aun el 0,11 % de forma que no conduzca a un endurecimiento excesivo para la aplicacion que se considera aqui, para evitar danar la tenacidad y por ultimo para no reducir la resistencia a la corrosion de forma demasiado importante por reduccion local del contenido de cromo parcialmente fijado en forma de carbonitruros.

15

[0021] Para mejorar la maquinabilidad, en concreto en fresado y en perforado, se puede anadir azufre, en concreto cuando las exigencias de calidad de superficie (calidad de pulido, o superficies granuladas) no son elevadas, en concreto cuando el acero se utiliza para fabricar carcasas de moldes o fabricar huellas de moldeo de material plastico con baja exigencia de aspecto. En este caso el contenido de azufre debe, preferentemente, ser de

20 al menos el 0,05 %, mas preferentemente al menos del 0,075 %, y mejor aun de al menos el 0,10 %. Sin embargo, los contenidos maximos de azufre deben mantenerse inferiores al 0,25 %, preferentemente al 0,20 %, y mejor aun al 0,15 % para no reducir la forjabilidad del acero, su comportamiento ante la corrosion y su tenacidad.

[0022] El silicio y el aluminio son elementos que contribuyen a garantizar una buena desoxidacion del bano 25 de acero, y desde este punto de vista, su presencia es deseable. En particular es necesario que los contenidos de

silicio y de aluminio sean tal que Si + 23 x Al > 0,20% y preferentemente > 0,35 %. Pero los inventores han descubierto que la reduccion al nivel mas bajo posible del contenido en silicio, y en una menor medida del contenido en aluminio, permite compensar parcialmente, pero de forma muy significativa, el efecto muy desfavorable de un alto contenido en cromo sobre la conductividad termica del acero. Sin embargo esta mala conductividad termica de los 30 aceros con alto cromo es especialmente penalizadora en las aplicaciones de moldes para el moldeo por inyeccion de material plastico para los cuales la evacuacion eficaz del calor que permite solidificar rapidamente las piezas de material plastico inyectado constituye una de las funcionalidades importantes en servicio.

[0023] Para obtener una buena conductividad termica, es deseable por tanto que los contenidos de silicio y 35 de aluminio sean tal que: Si + 0,6 x Al < 0,25 %, y mejor < 0,17 %.

[0024] Ademas, para garantizar una aptitud al laminado o al forjado satisfactoria, es decir que conduzca a una amplitud de temperatura de conformado en calor suficientemente amplia para permitir en general un laminado en un solo temple sin calentamiento intermedio, los contenidos en aluminio y de azote deben ser tal que: Al < 0,0020

40 / N, y preferentemente < 0,0010/ N. Ademas, para controlar el engrosamiento del grano de forma que limite el tamano del gano durante el tratamiento termico y asi garantizar un tamano de grano satisfactorio despues de haber efectuado el tratamiento de calidad, los contenidos de aluminio y nitrogeno deben ser como sigue: Al > 0,00025 / N y, preferentemente > 0,00050 / N.

45 [0025] El manganeso es particularmente deseable para fijar el azufre en forma de sulfuros de manganeso

para limitar la funcion desfavorable del azufre sobre la fragilidad del acero. Por esta razon el contenido de manganeso debe, preferentemente, ser tal que: Mn > 0,3 % + 5 x S.

[0026] Ademas, el manganeso aumenta la templabilidad y reduce el contenido en ferritas en la estructura 50 esencialmente martensitica obtenida tras el temple.

[0027] Por esta razon, el contenido de manganeso sera superior o igual al 0,55 %, y mejor superior o igual al 0,75 %, y mejor aun superior o igual al 1,05 %. Sin embargo, cuando el contenido de manganeso es demasiado elevado, este elemento deteriora la tenacidad. Asi, el contenido de manganeso debera ser inferior o igual al 1,8 %, y

55 preferentemente inferior o igual al 1,6 %.

[0028] El contenido de cromo, que garantiza la resistencia a la corrosion, debera ser superior o igual al 11,5 %, y preferentemente superior o igual al 12 %. Sin embargo, y para limitar la presencia en las estructuras obtenidas tras el temple, de ferrita 5 que es un constituyente suave, el contenido de cromo debera ser inferior o igual

al 16 %, y preferentemente inferior o igual al 15 %, mejor inferior o igual al 14 %, y mejor aun inferior o igual al 13 %.

[0029] El contenido de cobre se mantendra inferior o igual al 0,48 %, y preferentemente inferior o igual al 0,4 %, y podra incluso ser tan debil como se desee, para no deteriorar la aptitud para la deformacion en caliente, y

5 para conducir a despuntes menos dificilmente reciclables.

[0030] Como se ha indicado anteriormente, a pesar de que el cobre tiene un efecto favorable sobre el comportamiento ante la corrosion y sobre el contenido de ferrita delta, los inventores han descubierto que era posible conservar, incluso reforzar, las ventajas del contenido elevado en cobre, en concreto anadiendo molibdeno y

10 reduciendo lo mas posible el contenido de silicio.

[0031] Sin embargo, el cobre a menudo esta presente a titulo residual en la chatarra, de modo que, para limitar los sobrecostes derivados de la seleccion de la chatarra necesaria para obtener un contenido de cobre muy bajo, se podra admitir un contenido de cobre aportado por la chatarra superior al 0,1 %, incluso superior al 0,2 %,

15 incluso superior al 0,31 % y mejor incluso, superior al 0,35 %.

[0032] El molibdeno tiene la ventaja de mejorar la templabilidad, lo que favorece la obtencion de una microestructura martensitica deseable para optimizar el compromiso resistencia a la traccion/tenacidad.

20 [0033] Este elemento favorece igualmente una fuerte resistencia al ablandamiento con el revenido. Ademas,

contribuye fuertemente a la resistencia a la corrosion. Sin embargo, es muy oneroso y favorece la formacion de ferrita 5. Ademas, el contenido maximo de molibdeno no sobrepasara el 0,09 % y preferentemente no el 0,48 % y mejor aun, no el 0,35 %. La presencia de este elemento no es indispensable, y su contenido minimo puede ser simplemente del 0 % o de trazas. Sin embargo, es preferible que el contenido minimo de molibdeno sea de al menos 25 el 0,10 % y preferentemente al menos el 0,20 % y mejor aun el 0,30 %.

[0034] El molibdeno puede eventualmente sustituirse por tungsteno en una proporcion del 2 % de tungsteno por 1 % de molibdeno. Sin embargo no es deseable sustituir el molibdeno por el tungsteno, en particular a causa del coste del tungsteno que es particularmente elevado.

30

[0035] Igualmente, el cobalto, que tiene un efecto comparable se podria anadir. Pero no es deseable, de modo tambien que el contenido de este elemento se mantendra preferentemente inferior o igual al 0,010 %. Es decir que este elemento se mantendra en un estado de traza o de impureza.

35 [0036] El niquel es un elemento favorable a la tenacidad. Por otro lado es un elemento gammageno que

permite compensar los efectos de elementos alfagenos anadidos para reforzar la resistencia a la corrosion. Este elemento puede anadirse por tanto, sin que su presencia sea obligatoria. Asi, el contenido minimo de niquel puede ser el 0 % o de trazas, pero es ventajoso que su contenido sea superior o igual al 0,10 %, y mejor aun superior o igual al 0,20 %. Sin embargo su elevado coste lleva a no desear un contenido superior al 0,90 %. Preferentemente, 40 el contenido de niquel se mantendra inferior o igual al 0,48 %.

[0037] El vanadio puede estar presente en estado residual. Teniendo en cuenta el contenido de cromo en el acero, la elaboracion mediante la via clasica en el horno electrico puede conducir a contenidos residuales que vayan hasta el 0,05 % aproximadamente sin garantia de valor minimo controlado. Sin embargo, el vanadio puede

45 eventualmente utilizarse como adicion controlada, por su funcion endurecedora en el revenido, con un contenido minimo de 0,015 %. A pesar de esto, concretamente a causa de su coste y de su influencia desfavorable sobre la maquinabilidad, el contenido de vanadio no debe ser superior al 0,090 %.

[0038] El niobio presenta efectos analogos a los del vanadio, y de la misma manera, su contenido no debe 50 ser superior al 0,090 %. Ademas, este elemento es desfavorable a la forjabilidad. Por esto es deseable que su

contenido se mantenga inferior al 0,020 %, y mejor inferior al 0,010 %, y mejor aun que este elemento solo este en estado de trazas.

[0039] A pesar de que la presencia de titanio no sea deseable debido a la dureza de los componentes 55 nitrurados o carburados de titanio que pueden perjudicar significativamente la maquinabilidad, este elemento puede

anadirse de forma opcional para garantizar el control del engrosamiento del grano durante los tratamientos termicos. En ese caso, el contenido de titanio no debe sobrepasar el 0,025 % y preferentemente debera estar comprendido entre el 0,01 % y el 0,020 %.

[0040] Ademas, para que el tamano de los nitruros de titanio sea debil y en particular se mantenga inferior a 1 micron aproximadamente, sera muy deseable que el titanio se anada en el bano de acero liquido en el momento de la elaboracion de manera progresiva a partir de la adicion en un escorial y por transferencia muy progresiva en contacto con metal/nitruro.

5

[0041] El resto de la composicion esta constituido por hierro e impurezas.

[0042] Ademas de las condiciones que acaban de indicarse sobre los contenidos de cada uno de los elementos, es deseable que la composicion se ajuste de forma que limite el contenido en ferrita 5 que no es

10 susceptible de transformarse en martensita y cuya presencia es perjudicial para la pulibilidad, y el comportamiento ante la corrosion. En particular es deseable que la proporcion de ferrita 5 se mantenga inferior o igual al 20 % o mejor aun incluso inferior o igual al 10 % en una estructura principalmente martensftica.

[0043] Para ello la composicion debe cumplir la siguiente condicion:

15

imagen4

y preferentemente 7,0 < F < 11,5 , 20 con:

imagen5

[0044] Dentro de estos lfmites se pueden distinguir dos subdominios. Por un lado, el subdominio que 25 corresponde a F comprendido entre 7,0 y 8,9 que es mas favorable a una buena homogeneidad del metal y a una

buena pulibilidad, y por otro lado el dominio que corresponde a F comprendido entre 9,0 y 11,5. Un compromiso interesante corresponde a 8,5 inferior o igual a F inferior o igual a 10,5.

[0045] De una forma general, este acero esta elaborado por los procedimientos conocidos, por ejemplo en el 30 horno electrico. Eventualmente, para anadir titanio, se anade este elemento a un escorial y se garantizar una

transferencia del titanio al bano de acero liquido mediante el contacto del metal escoriado, el acero liquido se funde en forma de planchones o de lingotes que se conforman en caliente, bien por laminado, bien por forjado. Entonces se efectua un tratamiento termico constituido por una austenitizacion a 950° aproximadamente seguida de un enfriamiento que garantiza la transformacion de la austenita en martensita (que puede ser un simple enfriamiento al 35 aire para grosores inferiores a 100 mm aproximadamente, o cualquier otro medio de temple) y de un revenido a una temperatura preferente comprendida entre 500°C y 550°C, para obtener una dureza comprendida entre 250HB y 400HB y tfpicamente, alrededor de 300HB. Despues, se mecanizan las piezas de molde o de carcasa de molde.

[0046] A modo de ejemplo, se pueden realizar los aceros cuyas composiciones qufmicas se indican en la 40 tabla 1.

c: Si Al Mu Ni Cr Mo Cu N V Nb S ferrita delta (%) | X X N 3 -o conductividad term indice comportamiento corrosion

0,04): 0,42 0,027 1,15 0,25 12,7 0,015 0,85 0,053 0,045 0 0,14 8 310 22,2 55,1

0,039: 0,09 0,035 1,41 0,27 12,7 0,017 0,42 0,047 0,04 0 0,32 6 300 25,4 14,6

0,042: 0,19 0,028 1,44 0,29 12,7 0,24 0,42 0,052 0,04 0 0,1 8 325 24,0 35,5

0,039: 0,11 0,025 3,39 0,34 12,5 0,27 0,38 0,053 0,04 0 0,34 6 330 25,1 15,4

0,04: 0,1 0,007 3,25 0,32 13,1 0,28 0,41 0,053 0,04 0 0,045 10 325 24,9 16,0

0,039: 0,21 0,031 1,41 0,27 12,3 0,53 0,35 0,053 0,043 0 0.32 8 340 24,0 36,0

0,042: 0,085 0,027 1,4 0,27 13,1 0,49 0,39 0,054 0,035 0 0,16 10 335 24,7 16,7

0,033: 0,15 0,015 3,25 0,3 14 0,85 0,18 0,04] 0,033 0,035 0J5 14 340 23,4 18,2

0,051: 0,09 0,033 1,38 0,33 12,2 0,22 0,37 0,059 0,03 0,04 0,15 4 330 25,6 15,1

0,05: 0,12 0,02 1,35 0,7 13,2 0,75 0,27 0,049 0,035 0,051 0,17 8 350 23,6 17,4

0,042: 0,06 0,035 U 0,25 12,9 0,37 0,25 0,052 0,037 0,025 0,3 8 325 26,1 15,9

0,052: 0,11 0,022 1,45 0,8 12,1 0,25 0,43 0,068 0,027 0,023 0,12 0 330 24,5 15,4

0,078: 0,095 0,02 1,39 0,75 12,3 0,23 0,38 0,072 0,025 0 0,17 0 345 24,7 15,6

[0047] En esta tabla tambien se indican los porcentajes de ferrita 5 obtenida, la dureza HB obtenida tras un

tratamiento termico de revenido a 520°C, la conductividad termica del acero, y un fndice de corrosion igual a:

5

imagen6

[0048] En esta tabla, el acero de la primera lfnea es un acero de comparacion correspondiente a la tecnica anterior, y los otros aceros son aceros segun la invencion.

10

[0049] Como se puede constatar en la tabla, el contenido de ferrita 5 se mantiene siempre inferior al 20 %, y se situa en general alrededor del 10 % como en el caso del acero de la tecnica anterior. La dureza HB del acero varfa de 300 HB a 350 HB, el fndice de comportamiento frente a la corrosion varfa de 14,6 a 18,2, este ultimo valor siendo sensiblemente superior al fndice de comportamiento ante la corrosion del acero de comparacion. Por ultimo,

15 la conductividad termica varfa de 23,4 a 26,1 W/m/°C, lo que, en todos los casos, es superior, o incluso sensiblemente superior, a la conductividad termica del acero de comparacion. Ademas, la utilizacion del acero segun la invencion se realiza sin ninguna dificultad de conformacion en caliente, siendo la forjabilidad siempre muy satisfactoria. Hay que destacar que los contenidos de cobre que se mantienen inferiores o iguales al 0,43 % se acercan a los contenidos que son clasicos en la chatarra, lo que permite reciclar sin dificultades los despuntes de

20 acero segun la invencion.

Claims

REIVINDICACIONES

1. Pieza de molde o de carcasa de molde para el moldeo por inyeccion de materiales plasticos, de acero

inoxidable martensftico templado y revenido cuya composicion esta constituida de, en % de peso:

0,02 % < C < 0,09 %

0,025 % < N < 0,12%

con

10

0,05 % < C + N < 0,17 %

Al < 0,080 %

con

15

y

20

y

Si + 23 Al > 0,20 %

Si + 0,6 Al < 0,25 %

0,00025 < Al x N < 0,0020 0,55 < Mn < 1,8%

11,5 % < Cr < 16%

25 - eventualmente hasta el 0,48 % de cobre, hasta el 0,90 % de la cantidad Mo + W/2, hasta el 0,90 % de nfquel, hasta el 0,090 % de vanadio, hasta el 0,090 % de niobio, hasta el 0,025 % de titanio, eventualmente hasta el 0,25 % de azufre,

el resto siendo hierro e impurezas resultantes de la elaboracion, en la que la composicion cumple ademas, la condicion:

30

imagen1
2. Pieza segun la reivindicacion 1, caracterizada porque:

Cu < 0,4 %

35
3. Pieza segun cualquiera de las reivindicaciones 1 a 2, caracterizada porque:

Al x N > 0,00050

40
4. Pieza segun cualquiera de las reivindicaciones 1 a 3, caracterizada porque la composicion cumple al menos una de las condiciones siguientes:

Ni > 0,10%

V> 0,015 %

Mo + W/2 > 0,10%

5 5. Pieza segun cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizada porque la composicion satisface

la condicion:

imagen2

10 6.

la condicion:

Pieza segun cualquiera de las reivindicaciones 1 a 4, caracterizada porque la composicion satisface

imagen3

15 7. Pieza segun cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6, caracterizada porque:

imagen4
8. Pieza segun cualquiera de las reivindicaciones 1 a 7, caracterizada porque la estructura de acero 20 contiene menos del 20 % de ferrita 5, el resto siendo martensita.
9. Pieza segun la reivindicacion 8, caracterizada porque la estructura del acero contiene menos del 10 % de ferrita 5, el resto siendo martensita.

25 10. Pieza segun cualquiera de las reivindicaciones 1 a 9, caracterizada porque:

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