SE518023C2 - Stål för plastformningsverktyg och detaljer av stålet för plastformningsverktyg - Google Patents
Stål för plastformningsverktyg och detaljer av stålet för plastformningsverktygInfo
- Publication number
- SE518023C2 SE518023C2 SE0004586A SE0004586A SE518023C2 SE 518023 C2 SE518023 C2 SE 518023C2 SE 0004586 A SE0004586 A SE 0004586A SE 0004586 A SE0004586 A SE 0004586A SE 518023 C2 SE518023 C2 SE 518023C2
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- steel
- steel alloy
- alloy according
- content
- max
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 89
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 89
- 239000004033 plastic Substances 0.000 title claims description 6
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims abstract description 14
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 11
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N vanadium atom Chemical compound [V] LEONUFNNVUYDNQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 claims abstract description 7
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910000851 Alloy steel Inorganic materials 0.000 claims abstract 22
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 11
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 11
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 7
- 239000000356 contaminant Substances 0.000 claims description 2
- 238000010137 moulding (plastic) Methods 0.000 abstract 1
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 26
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 19
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 18
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 15
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 14
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 13
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 13
- 238000005496 tempering Methods 0.000 description 13
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 12
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 10
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 10
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 10
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 10
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 9
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 8
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 8
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 8
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 8
- 229910000859 α-Fe Inorganic materials 0.000 description 8
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 7
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 7
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 7
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 6
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 5
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 description 5
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 4
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 4
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 4
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 4
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 3
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 3
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 3
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 3
- 238000009863 impact test Methods 0.000 description 3
- 239000000463 material Substances 0.000 description 3
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 3
- 230000010287 polarization Effects 0.000 description 3
- 230000002411 adverse Effects 0.000 description 2
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 238000000137 annealing Methods 0.000 description 2
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 2
- 239000012925 reference material Substances 0.000 description 2
- 239000000523 sample Substances 0.000 description 2
- 238000005204 segregation Methods 0.000 description 2
- 229910004709 CaSi Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910019582 Cr V Inorganic materials 0.000 description 1
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000796 S alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- CKUAXEQHGKSLHN-UHFFFAOYSA-N [C].[N] Chemical compound [C].[N] CKUAXEQHGKSLHN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OSMSIOKMMFKNIL-UHFFFAOYSA-N calcium;silicon Chemical compound [Ca]=[Si] OSMSIOKMMFKNIL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910021386 carbon form Inorganic materials 0.000 description 1
- -1 chromium carbides Chemical class 0.000 description 1
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 238000005242 forging Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000009689 gas atomisation Methods 0.000 description 1
- 230000009036 growth inhibition Effects 0.000 description 1
- 230000003993 interaction Effects 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000003754 machining Methods 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 238000000691 measurement method Methods 0.000 description 1
- 238000003801 milling Methods 0.000 description 1
- 150000004767 nitrides Chemical class 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 1
- 239000004848 polyfunctional curative Substances 0.000 description 1
- 229920000642 polymer Polymers 0.000 description 1
- 230000008092 positive effect Effects 0.000 description 1
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 1
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 239000006104 solid solution Substances 0.000 description 1
- 239000007921 spray Substances 0.000 description 1
- 239000000161 steel melt Substances 0.000 description 1
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 1
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/02—Making ferrous alloys by powder metallurgy
- C22C33/0257—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements
- C22C33/0264—Making ferrous alloys by powder metallurgy characterised by the range of the alloying elements the maximum content of each alloying element not exceeding 5%
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/46—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with vanadium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/60—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing lead, selenium, tellurium, or antimony, or more than 0.04% by weight of sulfur
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
- B22F2998/10—Processes characterised by the sequence of their steps
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Moulds For Moulding Plastics Or The Like (AREA)
- Cutting Tools, Boring Holders, And Turrets (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Gripping Jigs, Holding Jigs, And Positioning Jigs (AREA)
- Connection Of Plates (AREA)
Description
30 35 518 023 2, - Adekvat härdbarhet med tanke på att stålet skall kunna användas för tillverkning av hållarblock tillverkade av plattor med en tjocklek upp till åtminstone 300 och i vissa fall ända upp till 400 mm tjocklek.
- Adekvat duktilitet/seghet - En hårdhet av 30-42 HRC, företrädesvis 38-40 HRC i seghärdat tillstånd - God polerbarhet, åtminstone i en föredragen utföringsform, för att även kunna användas för formverktyg med höga krav på polerbarhet.
Ovanstående syften kan uppnås om stålet har den kemiska sammansättning som anges i de efterföljande patentkraven.
Beträffande de enskilda elementens betydelse, och legeringselementens samverkan i stålet, anses följ ande gälla utan att binda det begärda patentskyddet till någon speciell teori.
Kol och kväve är element som har stor betydelse för stålets hårdhet och duktilitet. Kol är även ett viktigt härdbarhetsbefrämj ande element. Kol binder emellertid krom i form av kromkarbider (M7C3 -karbider) och kan därför försämra stålets korrosionsresistens.
Stålet får därför innehålla max O. 15% kol, företrädesvis max 0.13 % kol (i denna text avses alltid viktsprocent såvida ej annat sägs). Emellertid har kol även några gynnsamma effekter, såsom att jämte kväve ingå som löst element i anlöpt martensit för att bidra till dennas hårdhet samt verka som austenitbildare och därmed motverka ferrit i strukturen. Minsta halten kol i stålet skall därför vara 0.06 %, företrädesvis minst 0.07 %.
Kvävet bidrar till att ge en jämnare, mer homogen fördelning av karbider och karbonitrider genom att stelningsförhållandenai legeringssystemet ändras så att grövre karbidaggregat undviks eller reduceras vid stelnandet. Andelen MggCó-karbider minskar också till förmån för M(C, N), dvs. vanadinkarbonitrider, vilket har gynnsam effekt på duktilitet/seghet. Sammanfattningsvis bidrar kvävet till att ge ett gynnsammare stelningsförlopp med mindre karbider och nitrider, som kan brytas ner vid bearbetningen till en mer findispers fas. Av dessa skäl skall kväve finnas i en minsta halt av 0.07 %, företrädesvis minst 0.08 %, men icke över 0.22 %, företrädesvis max O. 17 %, eventuellt max 0.15 %, samtidigt som den totala halten av kol och kväve skall uppfylla villkoret 0.16 3 C+N f 0.26. Företrädesvis bör C+N vara minst 0.17 % men lämpligen max 0.23 %. Nominellt innehåller stålet 0.20-0.22 (C+N). I det härdade och 10 15 20 25 30 35 518 023 3 anlöpta stålet är kväve huvudsakligen inlöst i martensiten i form av kvävemartensit i fast lösning och bidrar därmed till den önskade hårdheten.
Sammanfattningsvis kan beträffande halten kväve sägas att detta element skall finnas i nämnda minsta halt för att bidra till önskat korrosionsmotstånd genom att höja det s.k.
PRB-värdet hos stålets matrix, ingå som löst element i anlöpt martensit för att bidra till dennas hårdhet samt tillsammans med kol bilda karbonitrider, M(C, N), i önskad grad, men inte överskrida nämnda maximala halt för att därmed maximera halten av kol + kväve, där kol är den främsta hårdhetsbildaren.
Kisel höjer stålets kolaktivitet och därmed tendensen att skilja ut fler primärkarbider.
Redan av detta skål är det önskvärt att stålet har en låg kiselhalt. Dessutom är kisel ferritstabiliserande, vilket är en ogynnsam effekt hos kisel. Då stålet dessutom skall innehålla de ferritstabiliserande elementen krom och molybden i tillräckliga halter för att ge önskvärda effekter genom dessa element, samtidigt som stålet innehåller en lägre halt kol än vad som är konventionellt i stål för den aktuella applikationen, bör kiselhalten begränsas for att stålet inte skall få ferrit i sin grundmassa. Stålet får därför inte innehålla mer än l % Si, företrädesvis max. 0.7 % Si, lämpligen max 0.5 % och helst ännu lägre kiselhalt. Generellt gäller att de ferritstabiliserande elementen skall anpassas till de austenitstabilíserande för att undvika ferritbildning i stålet . Emellertid ingår kisel som en rest från desoxidationsbehandlingen, varför den optimala kiselhalten ligger inom intervallet 0.05 - 0.5 %, normalt inom intervallet 0.1 - 0.4 %, nominellt ca. 0.2 à 0.3 %.
Mangan är ett austenit-och härdbarhetsbefrämj ande element, vilket är en positiv effekt hos mangan, och kan även användas för svavelrening genom att bilda harmlösa mangansulfider i stålet. Mangan ingår därföri en lägsta halt av 0.1 %, företrädesvis minst 0.3 %. Mangan har emellertid en samsegringsetfekt med fosfor, vilket kan resultera i anlöpningsförsprödning. Mangan får därför inte finnas i en halt av mer än 2 %, företrädesvis max. l.5 %, lämpligen max. 1.3 %.
Krom är stålets huvudlegeringselement och svarar väsentligen för att ge stålet dess rostfria karaktär, vilket är en viktig egenskap hos hållare och hållardetaljer för plastformningsverktyg, liksom för sj älva plastformningsverktyget, som ofta används i fuktiga miljöer, som kan få mindre korrosionsresistenta stål att rosta. Krom är även det viktigaste härdbarhetsbefrämj ande elementet i stålet. Emellertid binds icke väsentliga mängder krom i form av karbider, eftersom stålet har en förhållandevis låg kolhalt, varför stålet kan ha så låg kromhalt som 12.5 % och ändå erhålla önskvärd 10 15 20 25 30 35 518 023 '1 korrosionsresistens. Företrädesvis innehåller stålet emellertid åtminstone 13.0 % Cr.
Den övre gränsen bestäms främst av ferritbildningstendensen hos krom. Stålet får därför inte innehålla mer än max. 14.5 % Cr, företrädesvis max 14.0 % Cr. Nominellt bör stålet innehålla l3.l-l3.7 % Cr.
Nickel skall ingå i stålet i en minsta halt av 0.8 %, företrädesvis minst 1.0 %, för att ge stålet en mycket god härdbarhet. Av kostnadsskäl bör dock halten begränsas till max. 2.5 %, företrädesvis max. 2.0 %. Nominellt innehåller stålet 1.4-1.8 % eller ca. 1.6 % Ni.
Stålet enligt uppfinningen kan även villkorligt (optionally) innehålla en verksam mängd vanadin för att åstadkomma ett sekundärhårdnande genom utskiljning av sekundärkarbider vid anlöpningen för att därmed öka anlöpningsbeständigheten .
Vanadin, i det fall det förekommer, verkar även komtillväxthindrande genom utskiljningen av MC-karbonitrider. Om vanadinhalten är alltför hög bildas emellertid stora, primära MC-karbonitrider vid stålets stelnande, och detta gäller även vid ESR- omsmältning av stålet, vilka primärkarbider inte löses upp vid härdningen. För att erhålla det önskade sekundärhårdnandet och för att få ett gynnsamt bidrag till korntillväxtíörhindrandet men samtidigt undvika att stora, oupplösliga primärkarbíder bildas i stålet, bör den eventuella vanadinhalten ligga inom intervallet 0.07 -0.7% V .
En lämplig halt är 0.10 - 0.30 % V, nominellt ca 0.2 % V.
Företrädesvis innehåller stålet även en verksam halt molybden, t.ex. minst 0.1 % för att ge en härdbarhetsbefrämj ande effekt. Molybden befrämjar även korrosionsmotståndet upp till en halt av åtminstone 1.0 % Mo men kan ha effekt även vid högre halter. Vid anlöpning bidrar även molybden till att öka stålets anlöpningsbeständighet, vilket är gynnsamt. Å andra sidan kan molybden i alltför hög halt ge en ogynnsam karbidstruktur genom att ge en tendens till utskiljning av komgränskarbider och segringar. Dessutom är molybden ferritstabiliserande, vilket är ogynnsamt. Stålet skall därför innehålla en balanserad halt av molybden för att tillvarata dess gynnsamma effekter men samtidigt förhindra dess ogynnsamma. Företrädesvis bör molybdenhalten inte överstiga l.7%. En optimal halt kan ligga inom intervallet 0.1 - 0.9 %, sannolikt inom intervallet 0.4-0.6 % Mo.
Stålet innehåller normalt inte volfram i halter över föroreningsnivå men kan eventuellt tolereras i halter upp till 1 %. l0 15 20 25 30 35 518 023 '5 Stålet enligt uppfinningen skall kunna levereras i seghärdat tillstånd, vilket ger möjlighet att tillverka hållare och formverktyg i grova dimensioner genom skärande bearbetning. Härdningen utförs genom austenitisering vid en temperatur av 850- 1000°C, företrädesvis vid 900 -975°C, eller ca 950°C, följt av avkylning i olja, polymerbad, gaskylning i vakuumugn eller i luft. Högtemperaturanlöpningen för att erhålla ett seghärdat material med hårdheten 30 - 42 HRC, företrädesvis 38-41 eller ca 40 HRC, som lämpar sig för skärande bearbetning, utförs vid en temperatur av 510- 650°C, 'företrädesvis 520-540°C, under minst en timme, företrädesvis genom dubbelanlöpning, två gånger två timmar. Stålet kan, alternativt, lågtemperaturanlöpas vid 200-275°C, t.ex. vid ca. 250°C, för att ge en hårdhet av 38-42 eller ca 40 HRC.
Stålet kan, enligt en föredragen utföringsform, även innehålla en verksam halt svavel, eventuellt i kombination med kalcium och syre, för att förbättra stålets skärbarhet i seghärdat tillstånd. För att få bästa effekt med avseende på skärbarhetsförbättningen bör stålet innehålla minst 0.07 % S utan samtidig närvaro av avsiktligt tillsatt mängd kalcium och syre, respektive minst 0.035 % S, då stålet även innehåller en verksam mängd kalcium och syre. Den maximala svavelhalten i stålet är 0.25 % S, i det fallet stålet är avsiktligt legerat med en hög svavelhalt. En lämplig svavelhalt kan i detta fall vara 0.12 %. Även en icke svavellegerad variant av stålet är dock tänkbar, varvid stålet icke innehåller svavel över föroreningshalt. I detta fall innehåller stålet icke heller verksamma halter av kalcium och/eller syre.
Det är sålunda tänkbart att stålet kan innehålla 0.035 - 0.25 % S i kombination med 3 - 100 vikts-ppm Ca, företrädesvis 5- 75 ppm Ca, lämpligen max 40 ppm Ca, och 10 - 100 vikts-ppm O, varvid nämnda kalcium, som kan tillföras som kiselkalcium, CaSi, för globulisering av förekommande sulfider till kalciumsulfider, motverkar att sulfiderna får en icke önskvärd, långsträckt form, som kan försämra duktiliteten.
Stålet enligt uppfinningen kan i produktionsskala tillverkas såväl konventionellt genom att man på normalt sätt framställer en smälta med kemisk sammansättning enligt uppfinningen och att man gjuter denna till stora göt eller stränggjuter smältan. Man kan även gjuta elektroder av smältan, vilka därefter omsmälts genom ESR-teknik (Electro Slag Remelting). Det är även möjligt att tillverka göt pulvermetallurgiskt genom gasatomisering av smältan till ett pulver, som därefier kompakteras genom en teknik som kan innefatta het isostatisk kompaktering, s.k HIP-ning, alternativt framställning av göt genom sprayformning. 10 15 20 25 30 35 518 023 b Ytterligare kännetecken och aspekter på samt egenskaper hos stålet enligt uppfinningen _ samt dess användbarhet för tillverkning av hållare och formverktyg kommer i det följande att närmare belysas genom en beskrivning av utförda försök och uppnådda resultat.
KORT FIGURBESKRIVNING I den följande beskrivningen av utförda försök och uppnådda resultat kommer att hänvisas till bifogade ritningsfigurer, av vilka Fig. 1 visar ett hållarblock i typiskt utförande, vilket kan tillverkas av stålet enligt uppfinningen, Fig. 2A är ett diagram som visar hårdheten hos en första omgång stål tillverkade som så kallade Q-göt (50 kg laboratoriecharger) efier härdning men före anlöpning som funktion av austenitiseringstemperaturen vid hålltiden 30 min, Fig. 2B visar motsvarande kurvor för ett antal ytterligare testade stål tillverkade som Q- gÖï, Fig. 3A visar anlöpningskurvor för de stål i den första omgången som härdats från 1030 °C, F ig. 3B visar anlöpningskurvorna enligt Fig. 3A inom anlöpningstemperaturområdet 500 - 600 °C i högre förstoring, Fig. 3C visar anlöpningskurvor inom anlöpningstemperaturområdet 500 - 550 °C för de ytterligare testade stål, vilkas hårdhet som fiinktion av austenitiseringstemperaturen visats i Fig. 2B, Fig. 4 är ett diagram som visar härdbarhetskurvor för de enligt ovan undersökta stålen, Fig. 5 är ett stapeldiagram som illustrerar resultat från slagseghetsprovning av stålen enligt ovan, och i Fig. 6A och Fig. 6B är stapeldiagram som visar kritiska strömtätheten, Ikr, vid korrosionsprovning av prover som svalnat långsamt i vakuumugn vid två olika svalningshastigheter från austenitiseringstemperatur och som därefler högtemperaturanlöpts till ca 40 HRC.
UNDERSÖKNING AV STÅL TILLVERKADE I LABORATORIESKALA I Fig. 1 visas ett hållarblock 1 i typiskt utförande, vilket skall kunna tillverkas av stålet enligt uppfinningen. I blocket 1 finns en kavitet 2, som skall inrymma ett gjutverktyg, normalt ett plastformningsvektyg. Blocket 1 har ansenliga dimensioner och kaviteten 2 är stor och djup. På materialet enligt uppfinningen ställs därför flera olika krav, bl a en 10 15 20 25 518 023 7 adekvat härdbarhet med hänsyn till blockets ansenliga tjocklek och god bearbetbarhet med skärande verktyg, såsom fräsar och borrar.
Material 17 Q-göt (50 kg labororatoriecharger) med sammansättningar enligt nedanstående Tabell I har tillverkats och utvärderats i fyra omgångar. I den forsta omgången (Q9043 - Q9080) tillverkades göt med kemiska sammansättningar inom ett brett intervall; bl.a. provades varianter med relativt höga kvävehalter. Det visade sig att den legering som uppvisade mest intressanta egenskaper var Q9068, d v s med kolhalter i ett mellanornråde runt 0.11 % och med måttliga kvävehalter.
I den andra omgången (Q9129 - Q9132) försökte man optimera egenskaperna som erhölls hos Q9068. Kolhalten varierades något, vanadin tillsattes för att erhålla en finare komstorlek och nickelhalten sänktes i en av varianterna.
I den tredje omgången (Q9135 - Q9139) provades varianter med förhöjda svavelhalter.
I en fjärde omgång tillverkades endast två stål, Q9153 och Q9154, för att utvärdera relationerna mellan kol och kväve.
Stålen Q9043 och Q9063 är referensmaterial. Q9043 har en sammansättning enligt S1S2314 och AISI 420, medan Q9063 överensstämmer med W. Nr. 1.2316.
Q-göten smiddes till 60 x 40 mm, varefter stängema fick svalna i vermeculit. 10 15 51-8 023 O O Tabell I - Provmaterial; kemisk sammansättning i vikts-°/<», rest Fe och oundvikliga föroreningar Q-göt C N Si Mn Cr V Ni Mo S Q9043 0.36 0.026 0.83 0.47 13.9 0.32 0.18 0.12 n.a.
Q9063 0.37 0.12 0.17 0.55 15.7 0.8 1.19 n.a.
Q9064 0.27 0.18 0.14 1.35 16.7 0.3 1.61 0.44 n.a.
Q9065 0.20 0.16 0.185 1.29 15.7 0.15 1.56 0.74 n.a.
Q9067 0.11 0.063 0.18 1.1 12.3 0.73 0.33 n.a.
Q9068 0.11 0.059 0.17 1.06 13.4 0.067 2.1 0.75 n.a.
Q9069 0.075 0.084 0.15 1.01 12.4 0.076 0.75 0.34 n.a.
Q9070 0.076 0.085 0.18 1.14 13.8 0.06 0.74 0.32 n.a.
Q9080 0.15 0.17 0.21 1.26 16 0.12 1.56 0.75 n.a.
Q9129 0.097 0.087 0.16 1.06 12.8 0.2 1.6 0.22 n.a.
Q9131 0.11 0.088 0.15 1.07 12.7 0.19 0.86 0.22 n.a.
Q9132 0.14 0.094 0.14 1.11 12.7 0.19 1.61 0.22 n.a.
Q9135 0.19 0.039 0.12 0.93 13.4 0.27 1.02 0.21 0.07 Q9136 0.07 0.091 0.15 1.17 14.9 0.22 1.04 0.21 0.075 Q9139 0.12 0.092 0.17 1.23 14.2 0.20 1.06 0.22 0.14 Q9153 0.12 0.10 0.14 0.81 12.7 0.20 1.58 0.24 0.0059 Q9154 0.06 0.14 0.17 0.88 12.5 0.21 1.53 0.21 0.0053 n.a. = not analyzed Hårdhet efter värmeb ehandling Hårdheten somfunktion av austenitiseringstemperaturen visas i Fig. 2A och Fig. ZB. Av diagrammen i dessa figurer framgår att hos vissa stål med högre kolhalt, som Q9043, Q9063, Q9103, Q9104 och Q9135, så ökar hårdheten med ökande austenitiserings- temperatur. 103 0°C är en austenitiseringstemperatur som kan vara lämplig i dessa fall.
Hos andra stål, minskar hårdheten eller ligger konstant med ökande austenitiserings- temperatur. I detta fall kan det vara mer lämpligt att välja 95 0°C som austenitiserings- temperatur.
Hårdheten efter anlöpning hos de stål som härdats från 1030°C visas i Fig. 3A och Fig. 3B, medan alla anlöpningskurvorna for de stål av Q-göten 9129 - 9154, som härdats från 950°C, visas i diagrammet i Fig. 3C. Av anlöpningskurvorna kan man dra den slutsatsen att samtliga stål kan löpas ned till 40 HRC genom anlöpning i temperaturintervallet 520-600°C. 10 15 i 518 02-3 4 En lämplig hårdhet hos stålet efter seghärdning är ca. 40 HRC. I Tabell II nedan anges for de olika stålen vilka värmebehandlingar som for de olika stålen ger denna hårdhet. I tabellen anges även uppmätt restaustenithalt, volym-%.
Tabell II - Värmebehandling vid seghärdning, uppmätt restaustenithalt, volymprocent Q-got nr Värmebehandling Restaustenit (%) 9063 1030°C/30 min + 550°C/2x2 h 0 9064 1030°C/30 min + 550°C/2x2 h 1.3 9065 1030°C/30 min + 550°C/2x2 h 2.3 9067 1030°C/30 min + 525°C/2x2 h 0 9068 1030°C/30 min + 525°C/2x2 h 0 9069 1030°C/30 min + 525°C/2x2 h 0 9070 1030°C/30 min + 525°Cl2x2 h 0 9080 1030°C/30 min + 550°Cl2x2 h 6.4 9104 1030°C/30 min + 550°Cl2x2 h 0 9129* 950 °C/30 min + 525°C/2x2 h 0 9131* 950 °C/30 min + 525°C/2x2 h + 535/2h 0 9132* 950 °C/30 min + 525°C/2x2 h + 535/2h 0 9135* 950°C/30 min + 525°C/2x2 h 0 9136* 950°C/30 min + 525°C/2h + 500/2h 0 9139* 950°C/30 min + 525°C/2x2h 0 9153** 950°C/30 min + 535°C/2x2h 0 9154 950°C/30 min + 540°C/2x2h Ej uppmätt * t8/5=l964s ** t8/5=1885s (t8/5 motsvarar svalningstiden for svalning av ett prov från 800-500°C) Hârdbarhet Hårdheten efter härdning från de austenitiseringstemperaturer som anges i Tabell II, från vilka temperaturer proverna fått svalna med olika hastigheter, framgår av härdbarhetskurvoma i Fig. 4.
Slagseghetsprovning Slagseghetsprovning med oanvisade provstavar, medelvärden av fyra á sex provstavar av varje stål, utfördes vid rumstemperatur. Använda värmebehandlingar och svalnings- hastigheter for de olika stålen framgår av Tabell III. Resultaten fiamgår av 10 15 518 023 10 stapeldiagrammet i Fig. 5. Av detta diagram kan konstateras att vissa varianter, såsom Q9o67, 9068, 9069, 9129, 9131, 9132 cch 9153 har myckc: hög duktihtct, >3 so J, cch att provstavama ej har gått av, men att även några ytterligare stål, däribland t ex stål Q9154, har en signifikant bättre duktilitet än referensstålen Q9063 och 9043 som ligger på 180-200 J nivån.
Tabell IH Q-göt nr Värmebehandling °C Svalningshastighet t8/5 (s) 9043 103 0/30+560/2h+5 50/2h 2093 9063 103 0/30+570/2h+5 60/2h 2093 9064 950/3 0+560/2x2h 2093 9065 950/3 0+5 50/2x2h 2093 9067 950/3 O+525/2x2h 2093 9068 950/30+525/2x2h 2093 9069 950/3 O+525/2x2h 2093 9070 950/3 O+525/2x2h 2093 9080 950/30+550/2x2h 2093 9129 950/30-1-525/2x2h 1969 9131 950/30+525/2x2h+53 5/2h 1969 9132 950/30+525/2X2h+535/2h 1969 9135 950/30+525/2x2h 1964 9136 950/30+525/2x2h+500/2h 1964 9139 950/3 O+525/2x2h 1964 9153 950/30+535/2x2h 1985 9154 950/30+540/2x2h 1863 Korrosionsprovning För undersökning av stålens korrosionsmotstånd togs polarisationskurvor fram i en första forsöksomgång för i Tabell IV redovisade stål i termer av kritisk strömtäthet, Ikr.
Generellt gäller for denna mätmetod att ju lägre Ikr är, desto bättre är korrosionsbeständigheten. Undersökningarna utfördes i två fórsöksserier, varvid provema utsattes for olika svalningshastigheter. Den forsta seriens värmebehandlingar framgår av Tabell IV. 51.8 023 H Tabell IV - Värmebehandling av polarisationsprov. Svalning i vakuumugn Q-göt nr Värmebehandling T8/5 (s) Hårdhet (HRC) 9063 1030 °C/3 Omin + 570 °C/2x2h 860 40.8 9064 1030 °C/30min + 600 °C/2x2h 860 40.5 9065 1030 °C/30rnin + 580 °C/2x2h 860 40.0 9067 1030 °C/30min + 525 °C/2x2h + 535 °C/1h 860 38 9068 1030 °C/30min + 525 °C/2x2h 860 40.1 9069 1030 °C/30min + 525 °C/2x2h + 535 °C/1h 860 40 9070 1030 °C/30min + 525 °C/2x2h + 535 °C/1h 860 39 9080 1030 °C/30min + 565 °C/2h + 550 °C/2h 860 40.6 9129 950 °C/30min + 525 °C/2h + 535 °/2h 876 39.7 9131 950 °C/30min + 525 °C/2h + 535 °C/2h 876 40.2 9132 950 °C/30min + 535 °C/2x2h 876 39.7 9153 950 °C/30min + 535 °C/2x2h 957 39.4 Resultaten från denna första fórsöksomgång framgår av stapeldiagrammet i Fig. 6A. Av detta diagram framgår att fem stål hade bättre korrosionsresistens än referensmaterialet, Q9o63, nämligen Q9o6s, Q9o7o, Q9129, Q9132 och Q91s3. Ännu långsammare svalningshastigheter t8/5 användes i en andra fórsöksomgång, se Tabell V och Fig. 6B.
Tabell V - Värmebehandling av polarisationsprov. Svalning i vakuumugn.
Q-göt nr Värmebehandling T8/5 (s) Hårdhet (HRC) 9063 103 0°C/30min + 570°C/2X2h 1880 38.9 9104 ' 1030°C/30min + 570°C/2X2h 1880 40.1 9129 950°C/30min + 525°C/2X2h 1969 40.6 9131 950°C/30min + 525°C/2x2h + 535°C/2h 1969 39.6 9132 950°Cl30min + 525°C/2x2h + 535°C/2h 1969 40.1 9135 950°C/30min + 525°C/2+2h 1964 40.9 9136 950°C/30min + 525°C/2h + 500°C/2h 1964 39.0 9139 950°C/30min + 525°C/2x2h 1964 42.1 9153 950°C/30min + 535°C/2x2h 1885 40.3 9154 950°C/30min + 540°C/2X2h 1863 39.0 10 15 20 25 n n u; n n nn n n n nu :n n n n x u n n o n c no vn en v o n n n- .. s n n n n n n n v v n . - . un: n-n u; n c n n n n n ~ n s I nn n . a g . , n n c n o: nu :nn .nn on _.. v ll Av Fig. 6B framgår att bästa korrosionsmotstånd uppmättes med prover av Q9063, 9129, 9153 och 9154.
Diskussion I den inledande redogörelsen för uppfinningen har listats ett antal syften med uppfinningen. Förutom en god skärbarhet skall stålet ha en god duktilitet, god körrosionsbeständighet samt god härdbarhet. Som målsättning kan uppställas att stålet förutom en god skärbarhet bör ha bättre duktilitet, korrosionsbeständighet och härdbarhet än stål Q9063. Fyra stål uppfyller alla dessa kriterier, nämligen Q9068, Q9129, Q9153 och Q9154, vilka har en relativt likartad sammansättning; dock att stål Q9154 har en högre kvâvehalt och en lägre kolhalt. Utgående från dessa erfarenheter skulle en optimal sammansättning sålunda kunna vara följ ande, nämligen 0.10 C, 0.075 N, 0.16 Si, 1.1 Mn, 13.1 Cr, 0.13 V, 1.8 Ni, 0.5 Mo, restjärn och oundvikliga föroreningar. Ett altemativ skulle kunna vara ett stål som innehåller 0.06 C och 0.14 N men i övrigt samma sammansättning som föregående.
TILLVERKNING AV STÅL I FULLSTOR SKALA En stålsmälta på 35 ton fi-amställdes i ljusbågsugn.. Före tappning hade smältan följ ande kemiska sammansättning: 0.15 C, 0.18 Si, 1.26 Mn, 0.020 P, 0.08 S, 13.60 Cr, 1.60 Ni, 0.48 Mo, 0.20 V, 0.083 N, rest Fe och oundvikliga föroreningar. Av smältan tillverkades göt som smiddes till platta stänger med varierande dimensioner.
Smidningen förorsakade inga problem. De smidda stängerna seghärdades till en hårdhet av ca. 380 HB genom austenitisering vid 950°C, hålltid 2h, forcerad släckning i luft och anlöpning vid 540°C, 2x2h. De sålunda seghärdade stängerna maskinbearbetades till färdiga mått.
Claims (21)
1. Stållegering k ä n n e t e c k n a d av att den har en kemisk sammansättning som innehåller i vikts-%: 0.06 - 0.15 C 0.07 - 0.22 N, varvid den totala halten av C + N skall uppfylla villkoret 0.16§C+N§0.26 0.1 - 1.0 Si 0.1-2.0Mn 12.5 - 14.5 Cr 0.8 -2.5 Ni 0.1 - 1.5 Mo eventuellt vanadin upp till max. 0.7 V, eventuellt ett eller flera av ämnena S, Ca och O för att förbättra stålets skärbarhet i halter upp till max 0.25 S, max 0.01 (100 ppm) Ca, max 0.01 (100 ppm) O, rest jäm och oundvikliga föroreningar.
2. Stållegering enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av att den innehåller 0.07 - 0.13 C.
3. Stållegering enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av att den innehåller 0.08 - 0.15 N.
4. Stållegering enligt något av kraven 1-3, k ä n n e t e c k n a d av att den totala halten av C + N skall uppfylla villkoret 0.17 < C + N < 0.23.
5. Stållegering enligt krav l, k ä n n e t e c k n a d av att den innehåller 0.1 - 0.7 Si, företrädesvis max. 0.5 Si.
6. Stållegering enligt krav 5, k ä n n et e c k n a d av att den innehåller 0.1 - 0.4% Si.
7. Stållegering enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av att den innehåller max. 1.5 Mn, företrädesvis max. 1.3 Mn.
8. Stållegering enligt krav 1, k ä n n et e c k n a d av att den innehåller 13.0 - 14.0 Cr. ->n0" 10 15 20 25 30 35 518 023 l"l
9. Stållegering enligt krav 8, k ä n n et e c k n a d av att den innehåller 13.1 - 13.7 Cr.
10. Stållegering enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av att den innehåller 1.0 - 2.0 Ni.
11. Stållegering enligt krav 10, k ä n n e t e c k n a d av att den innehåller 1.4 - 1.8 Ni.
12. Stållegering enligt krav 1, k ä n n et e c k n a d av att den innehåller 0.1 - 0.9 Mo. 1 b)
13. . Stållegering enligt krav 12, k ä n n e t e c k n a d av att den innehåller 0.4 - 0.6 Mo.
14. Stållegering enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av att den innehåller minst 0.07 V.
15. Stållegering enligt krav 14, k ä n n e t e c k n a d av att innehåller minst 0.10 V.
16. Stållegering enligt krav 15, k ä n n et e c k n a d av att den innehåller 0.10 - 0.30 V.
17. Stållegering enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av att den innehåller max. 0.15 S.
18. Stållegering enligt krav 17, k ä n n e t e c k n a d av att den innehåller 0.08 - 0.12 S.
19. Stållegering enligt krav 1, k ä n n e t e c k n a d av att den icke innehållerS, Ca eller 0 över fóreoreningshalt.
20. Stållegering enligt något av föregående krav, k ä n n e t e c k n a d av att den innehåller 0.06 - 0.13 C 0.08 - 0.15 N 0.1 - 0.4, företrädesvis 0.2 - 0.3 Si 0.3 - 1.3 lVIn 12.5 - 13.6 Cr 0.1 - 0.3 V 0.2 - 0.8 M0 1.4 - 1.8 Ni
21. Hållare samt hållardetalj er för plastforrnningsverktyg k ä n n e t e c k n a d e av att de består av en Stållegering enligt något av kraven 1 - 20.
Priority Applications (21)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE0004586A SE518023C2 (sv) | 2000-12-11 | 2000-12-11 | Stål för plastformningsverktyg och detaljer av stålet för plastformningsverktyg |
TW090126517A TWI286576B (en) | 2000-12-11 | 2001-10-26 | Steel alloy, holders and holder details for plastic moulding tools, and tough hardened blanks for holders and holder details |
DE60126646T DE60126646T2 (de) | 2000-12-11 | 2001-11-22 | Stahllegierung, halter und haltereinzelteile für kunststoff-formwerkzeuge und vergütete rohlinge für halter und haltereinzelteile |
CA2425893A CA2425893C (en) | 2000-12-11 | 2001-11-22 | Steel alloy, holders and holder details for plastic moulding tools, and tough hardened blanks for holders and holder details |
PL361985A PL196489B1 (pl) | 2000-12-11 | 2001-11-22 | Stop stali i zastosowanie stopu stali |
HU0301825A HU228284B1 (en) | 2000-12-11 | 2001-11-22 | Steel alloy, holders and holder details for plastic moulding tools, and tough hardened blanks for holders and holder details |
CNB018196616A CN1207420C (zh) | 2000-12-11 | 2001-11-22 | 合金钢、塑料成形工具用的支座和支座部件 |
AU2427002A AU2427002A (en) | 2000-12-11 | 2001-11-22 | Steel alloy, holders and holder details for plastic moulding tools, and tough hardened blanks for holders and holder details |
JP2002550129A JP4030872B2 (ja) | 2000-12-11 | 2001-11-22 | プラスチック成型工具用のスチール合金、ホルダー及びホルダー部品、及びホルダー及びホルダー部品用にタフ焼入れしたブランク |
AT01270634T ATE353986T1 (de) | 2000-12-11 | 2001-11-22 | Stahllegierung, halter und haltereinzelteile für kunststoff-formwerkzeuge und vergütete rohlinge für halter und haltereinzelteile |
MXPA03005136A MXPA03005136A (es) | 2000-12-11 | 2001-11-22 | Aleacion de acero, sujetadores y piezas del sujetador para herramientas de moldeo de plastico, y piezas en tosco endurecidas resistentes para sujetadores y piezas del sujetador. |
AU2002224270A AU2002224270B8 (en) | 2000-12-11 | 2001-11-22 | Steel alloy, holders and holder details for plastic moulding tools, and tough hardened blanks for holders and holder details |
KR1020037007737A KR100831823B1 (ko) | 2000-12-11 | 2001-11-22 | 플라스틱 몰딩 장비용 홀더 및 홀더 디테일스, 및 이들 용도용 강 |
PCT/SE2001/002576 WO2002048418A1 (en) | 2000-12-11 | 2001-11-22 | Steel alloy, holders and holder details for plastic moulding tools, and tough hardened blanks for holders and holder details |
ES01270634T ES2280304T3 (es) | 2000-12-11 | 2001-11-22 | Aleacion de acero, soportes y piezas de soportes para herramientas de moldeo de plastico y piezas en bruto endurecidas por templado para soportes y piezas de soportes. |
EP01270634A EP1341944B1 (en) | 2000-12-11 | 2001-11-22 | Steel alloy, holders and holder details for plastic moulding tools, and tough hardened blanks for holders and holder details |
US10/416,032 US20040013559A1 (en) | 2000-12-11 | 2001-11-22 | Steel alloy, holders and holder details for plastic moulding tools, and tough hardened blanks for holders and holder details |
PT01270634T PT1341944E (pt) | 2000-12-11 | 2001-11-22 | Liga de aço, suportes e elementos de suporte para ferramentas de moldagem de plásticos e peças em bruto com tempera dura para suportes e elementos de suporte. |
BR0116057-5A BR0116057A (pt) | 2000-12-11 | 2001-11-22 | Liga de aço, suportes e detalhamentos de suporte para ferramenta de moldagem plástica, e blank temperado rijo para suportes e detalhes de suportes |
HK04102941A HK1060157A1 (en) | 2000-12-11 | 2004-04-27 | Steel alloy, holders and holder details for plastic moulding tools. |
US11/519,788 US8808472B2 (en) | 2000-12-11 | 2006-09-13 | Steel alloy, holders and holder details for plastic moulding tools, and tough hardened blanks for holders and holder details |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
SE0004586A SE518023C2 (sv) | 2000-12-11 | 2000-12-11 | Stål för plastformningsverktyg och detaljer av stålet för plastformningsverktyg |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
SE0004586D0 SE0004586D0 (sv) | 2000-12-11 |
SE0004586L SE0004586L (sv) | 2002-06-12 |
SE518023C2 true SE518023C2 (sv) | 2002-08-20 |
Family
ID=20282192
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
SE0004586A SE518023C2 (sv) | 2000-12-11 | 2000-12-11 | Stål för plastformningsverktyg och detaljer av stålet för plastformningsverktyg |
Country Status (19)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20040013559A1 (sv) |
EP (1) | EP1341944B1 (sv) |
JP (1) | JP4030872B2 (sv) |
KR (1) | KR100831823B1 (sv) |
CN (1) | CN1207420C (sv) |
AT (1) | ATE353986T1 (sv) |
AU (2) | AU2002224270B8 (sv) |
BR (1) | BR0116057A (sv) |
CA (1) | CA2425893C (sv) |
DE (1) | DE60126646T2 (sv) |
ES (1) | ES2280304T3 (sv) |
HK (1) | HK1060157A1 (sv) |
HU (1) | HU228284B1 (sv) |
MX (1) | MXPA03005136A (sv) |
PL (1) | PL196489B1 (sv) |
PT (1) | PT1341944E (sv) |
SE (1) | SE518023C2 (sv) |
TW (1) | TWI286576B (sv) |
WO (1) | WO2002048418A1 (sv) |
Families Citing this family (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US8808472B2 (en) * | 2000-12-11 | 2014-08-19 | Uddeholms Ab | Steel alloy, holders and holder details for plastic moulding tools, and tough hardened blanks for holders and holder details |
SI1511873T1 (sl) * | 2002-06-13 | 2011-12-30 | Uddeholms Ab | Jeklo za delo v hladnem in orodje za delo v hladnem |
FR2872825B1 (fr) * | 2004-07-12 | 2007-04-27 | Industeel Creusot | Acier inoxydable martensitique pour moules et carcasses de moules d'injection |
RU2674540C2 (ru) * | 2014-01-16 | 2018-12-11 | Уддехольмс АБ | Нержавеющая сталь и корпус режущего инструмента, изготовленный из нержавеющей стали |
EP2896713B1 (en) * | 2014-01-16 | 2016-04-27 | Uddeholms AB | Stainless steel and a cutting tool body made of the stainless steel |
US10975460B2 (en) | 2015-01-28 | 2021-04-13 | Daido Steel Co., Ltd. | Steel powder and mold using the same |
SE541151C2 (en) * | 2017-10-05 | 2019-04-16 | Uddeholms Ab | Stainless steel |
US11970760B2 (en) * | 2021-11-10 | 2024-04-30 | Daido Steel Co., Ltd. | Metal powder |
Family Cites Families (10)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3362813A (en) * | 1964-09-15 | 1968-01-09 | Carpenter Steel Co | Austenitic stainless steel alloy |
JPS5554551A (en) * | 1978-10-12 | 1980-04-21 | Kobe Steel Ltd | Stainless steel with superior rust resistance |
US5939018A (en) * | 1984-10-10 | 1999-08-17 | Kawasaki Steel Corporation | Martensitic stainless steels for seamless steel pipe |
SE9002276D0 (sv) * | 1990-06-28 | 1990-06-28 | Abb Powdermet Ab | Saett att framstaella fulltaeta kroppar av varmhaallfast martensitiskt cr-staal |
DE4212966C2 (de) * | 1992-04-18 | 1995-07-13 | Ver Schmiedewerke Gmbh | Verwendung eines martensitischen Chrom-Stahls |
US5320687A (en) * | 1992-08-26 | 1994-06-14 | General Electric Company | Embrittlement resistant stainless steel alloy |
JP2962098B2 (ja) * | 1993-04-09 | 1999-10-12 | 日本鋼管株式会社 | 110Ksi グレードの高強度耐食性マルテンサイト系ステンレス鋼管の製造法 |
DE4411795A1 (de) * | 1994-04-06 | 1995-12-14 | Kugelfischer G Schaefer & Co | Nichtrostender Stahl für das Einsatzhärten mit Stickstoff |
US6220306B1 (en) * | 1998-11-30 | 2001-04-24 | Sumitomo Metal Ind | Low carbon martensite stainless steel plate |
JP4252145B2 (ja) * | 1999-02-18 | 2009-04-08 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 耐遅れ破壊性に優れた高強度・高靭性ステンレス鋼 |
-
2000
- 2000-12-11 SE SE0004586A patent/SE518023C2/sv not_active IP Right Cessation
-
2001
- 2001-10-26 TW TW090126517A patent/TWI286576B/zh not_active IP Right Cessation
- 2001-11-22 AU AU2002224270A patent/AU2002224270B8/en not_active Ceased
- 2001-11-22 EP EP01270634A patent/EP1341944B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-11-22 DE DE60126646T patent/DE60126646T2/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-11-22 PT PT01270634T patent/PT1341944E/pt unknown
- 2001-11-22 BR BR0116057-5A patent/BR0116057A/pt not_active Application Discontinuation
- 2001-11-22 ES ES01270634T patent/ES2280304T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2001-11-22 PL PL361985A patent/PL196489B1/pl unknown
- 2001-11-22 HU HU0301825A patent/HU228284B1/hu not_active IP Right Cessation
- 2001-11-22 AT AT01270634T patent/ATE353986T1/de active
- 2001-11-22 WO PCT/SE2001/002576 patent/WO2002048418A1/en active IP Right Grant
- 2001-11-22 US US10/416,032 patent/US20040013559A1/en not_active Abandoned
- 2001-11-22 KR KR1020037007737A patent/KR100831823B1/ko active IP Right Grant
- 2001-11-22 JP JP2002550129A patent/JP4030872B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2001-11-22 CN CNB018196616A patent/CN1207420C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2001-11-22 AU AU2427002A patent/AU2427002A/xx active Pending
- 2001-11-22 CA CA2425893A patent/CA2425893C/en not_active Expired - Fee Related
- 2001-11-22 MX MXPA03005136A patent/MXPA03005136A/es active IP Right Grant
-
2004
- 2004-04-27 HK HK04102941A patent/HK1060157A1/xx not_active IP Right Cessation
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
SE0004586D0 (sv) | 2000-12-11 |
HUP0301825A2 (hu) | 2003-09-29 |
TWI286576B (en) | 2007-09-11 |
CN1207420C (zh) | 2005-06-22 |
PT1341944E (pt) | 2007-04-30 |
JP2004515654A (ja) | 2004-05-27 |
AU2427002A (en) | 2002-06-24 |
AU2002224270B2 (en) | 2006-09-14 |
BR0116057A (pt) | 2004-02-03 |
HUP0301825A3 (en) | 2005-10-28 |
EP1341944B1 (en) | 2007-02-14 |
SE0004586L (sv) | 2002-06-12 |
CN1478151A (zh) | 2004-02-25 |
US20040013559A1 (en) | 2004-01-22 |
AU2002224270B8 (en) | 2006-10-19 |
KR100831823B1 (ko) | 2008-05-28 |
CA2425893C (en) | 2010-09-14 |
JP4030872B2 (ja) | 2008-01-09 |
PL361985A1 (en) | 2004-10-18 |
HU228284B1 (en) | 2013-02-28 |
DE60126646D1 (de) | 2007-03-29 |
WO2002048418A1 (en) | 2002-06-20 |
DE60126646T2 (de) | 2007-10-31 |
KR20030051904A (ko) | 2003-06-25 |
HK1060157A1 (en) | 2004-07-30 |
ATE353986T1 (de) | 2007-03-15 |
MXPA03005136A (es) | 2003-12-04 |
ES2280304T3 (es) | 2007-09-16 |
PL196489B1 (pl) | 2008-01-31 |
EP1341944A1 (en) | 2003-09-10 |
CA2425893A1 (en) | 2002-06-20 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US8808472B2 (en) | Steel alloy, holders and holder details for plastic moulding tools, and tough hardened blanks for holders and holder details | |
AU2003241253C1 (en) | Cold work steel and cold work tool | |
WO2019070189A1 (en) | STAINLESS STEEL, PRE-ALLOYED POWDER OBTAINED BY ATOMIZATION OF THIS STEEL AND USE OF THIS PRE-ALLOY POWDER | |
EP1290237B1 (en) | Steel alloy, plastic moulding tool and tough-hardened blank for plastic moulding tools | |
CA1339652C (en) | Hot work tool steel with good temper resistance | |
AU2014377770B2 (en) | Stainless steel and a cutting tool body made of the stainless steel | |
KR101010505B1 (ko) | 강 및 상기 강으로 제조된 플라스틱 재료용 금형 공구 | |
MX2011000918A (es) | Aleacion de acero de alta resistencia y alta tenacidad. | |
JP2015193867A (ja) | 高靱性熱間工具鋼 | |
KR101696967B1 (ko) | 고강도 고인성 강합금 | |
KR20080029910A (ko) | 냉간 가공 공구강 제품 | |
SE518023C2 (sv) | Stål för plastformningsverktyg och detaljer av stålet för plastformningsverktyg | |
TW201538751A (zh) | 用於塑膠鑄模之不鏽鋼及由該不鏽鋼所製成之鑄模 | |
US6576186B1 (en) | Enhanced machinability precipitation-hardenable stainless steel for critical applications | |
AU2002224270A1 (en) | Steel alloy, holders and holder details for plastic moulding tools, and tough hardened blanks for holders and holder details | |
SE518678C2 (sv) | Föremål av stål | |
CN109415793A (zh) | 用于工具保持件的钢 | |
SE522475C2 (sv) | Kallarbetsstål och kallarbetsverktyg | |
SE500006C2 (sv) | Snabbstål och föremål av detta med hög seghet framställt av pulver | |
SE525269C2 (sv) | Stål och av stålet framställt plastformningsverktyg |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
NUG | Patent has lapsed |