MX2011000918A - Aleacion de acero de alta resistencia y alta tenacidad. - Google Patents
Aleacion de acero de alta resistencia y alta tenacidad.Info
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Abstract
Se describe una aleación de acero de alta dureza y alta resistencia. La aleación tiene la siguiente composición porcentual en peso amplio. Son incluidas en el balance las impurezas usuales encontradas en aleaciones de acero de grados comerciales producidas para uso y propiedades similares. También se describe un artículo templado y endurecido que tiene muy alta resistencia y dureza a la fractura. El artículo está formado a partir de la aleación que tiene la composición en porcentaje en peso amplio descrita anteriormente. El artículo de aleación de acuerdo a este aspecto de la invención es caracterizado adicionalmente al ser templado a una temperatura de aproximadamente 260°C (500°F) hasta 315.56°C (600°F).
Description
ALEACIÓN DE ACERO DE ALTA RESISTENCIA Y ALTA TENACIDAD
CAMPO DE LA INVENCIÓN
Esta invención se relaciona con aleaciones de acero alta resistencia y alta tenacidad, y en partícula con una aleación que puede ser templada a una temperatura significativamente más alta sin pérdida significativa de resistencia a la tracción. La invención también se relaciona con un artículo de acero templado de alta resistencia y alta tenacidad .
ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN
Los aceros martensíticos endurecidos por el tiempo que proporcionan una combinación de muy alta resistencia y tenacidad a la fractura son conocidos. Entre los aceros conocidos son aquellos descritos en la patente U.S. No. 4706525 y la patente U.S. No. 5087415. El primero es conocido como aleación AF1410 y el segundo se vende bajo el nombre comercial registrado de AERMET®. La combinación de muy alta resistencia y tenacidad presentada por aquellas aleaciones es un resultado de su composición, las cuales incluyen cantidades significativas de níquel, cobalto y molibdeno, elementos que están típicamente entre los elementos de aleación más caros. Consecuentemente, aquellos aceros son vendidos a una prima significativa comparada con la de otras aleaciones que no contienen tales elementos.
Más recientemente, ha sido desarrollada una aleación de acero que proporcionan una combinación de alta tenacidad y alta resistencia sin la necesidad de adiciones de aleación tales como cobalto y molibdeno. Dicho acero se describe en la patente U.S. No. 7067019. El acero descrito en esa patente es un acero CuNiCr endurecido por el aire que excluye cobalto y molibdeno. En las pruebas, la aleación descrita en la patente '019 ha mostrado una resistencia a la tracción de aproximadamente 1930600 kPa (280 ksi) junto con una tenacidad a la fractura de aproximadamente 98100 kPa Vm (90 ksi Vin) . La aleación es endurecida y templada para lograr esa combinación de resistencia y tenacidad. La temperatura de templado está limitada a no más de aproximadamente 204.44°C (400°F) con el objetivo de evitar el ablandamiento de la aleación y una correspondiente perdida de resistencia .
La aleación descrita en la patente '019 no es un acero inoxidable y por lo tanto debe ser chapado para resistir la corrosión. Las especificaciones del material para aplicaciones aeroespaciales de la aleación requieren que la aleación sea calentada a 190.56°C (375°F) por al menos 23 horas después de ser chapado con el objetivo de remover el hidrógeno adsorbido durante el proceso de chapado. El hidrógeno debe ser removido porque ocasiona fragilidad de la aleación y afecta adversamente la tenacidad proporcionada de la aleación porque esta aleación es templada a 204.44°C
(400°F), el tratamiento con calor posterior al chapado a 190.56°C (375°F) por 23 horas resulto en el sobretemplado de partes hechas a partir de la aleación de modo que no se puede proporcionar una resistencia a la tracción de al menos 1930600 kPa (280 ksi). Seria deseable tener una aleación CuNiCr que pueda ser endurecida y templada para obtener una resistencia a la tracción de al menos 1930600 kPa (280 ksi) y una tenacidad a la fractura de aproximadamente 98100 kPa Vm
(90 ksi Vin) y para mantener esa combinación de resistencia y tenacidad cuando se calentó a aproximadamente 190.56°C
(375°F) por al menos 23 horas, subsecuente a ser endurecida y templada.
SUMARIO DE LA INVENCIÓN
Las desventajas de las aleaciones conocidas como se describió anteriormente en este documento son resueltas hasta un grado amplio por una aleación de conformidad con la presente invención. Conforme a un aspecto de la presente invención, se proporciona una aleación de acero de alta tenacidad y alta resistencia que tiene las composiciones en porciento en peso favorecidas y esenciales.
Elemento Esencial Favorecido
C 0.35 - 0.55 0.37 - 0.50
Mn 0.6 - 1.2 0.7 - 0.9
Si 0.9 - 2.5 1.3 - 2.1
P 0.01 máx. 0.005 máx.
S 0.001 máx. 0.0005 máx.
Cr 0.75 - 2.0 1.2 - 1.5
Ni 3.5 - 7.0 3.7 - 4.5
Mo + ½ H 0.4 - 1.3 0.5 - 1.1
Cu 0.5 - 0.6 0.5 - 0.6
Co 0.1 máx . 0.01 máx.
V + (5/9)xNb 0.2 - 1.0 0.2 - 1.0
Fe Equilibrio Equilibrio
Las impurezas usuales incluidas en el equilibrio se encontraron en las aleaciones de acero de grados comérciales producidas para usos y propiedades similares. Dentro de los intervalos en porcentaje en peso anteriores, el silicio, cobre y vanadio están en equilibrio de modo que
2 < (%Si + %Cu) / (%V+ (5/9) x%Nb) < 14
La tabulación anterior se proporciona como un sumario conveniente y no está prevista para restringir los valores superiores e inferiores de los intervalos de los elementos individuales para uso en combinación con cada uno de los otros o para restringir los intervalos de los elementos para uso de manera individual en combinación con cada uno de los otros. Asi, uno o más de los intervalos puede ser empleado con uno o más de los otros intervalos para los elementos restantes. Además, un mínimo o máximo para un elemento de una composición favorecida o esencial puede ser utilizado con el mínimo o máximo para el mismo elemento en otra composición intermedia o favorecida. Sin embargo, la aleación de acuerdo con la presente invención puede comprender, consistir esencialmente de, o consistir de los elementos constituyentes descritos anteriormente en este documento y a través de esta solicitud. Aquí y a través de esta especificación el término "porciento" o el símbolo "%" significa el porciento en peso o masa porcentual a menos que se especifique otra cosa.
De acuerdo con otro aspecto de la presente invención, se proporciona un artículo de aleación de acero templado y endurecido que tiene muy alta resistencia y tenacidad a la fractura. El artículo está formado a partir de una aleación que tiene la composición porcentual en peso favorecida o esencial establecida anteriormente en esta descripción. El artículo de aleación de acuerdo con este aspecto de la invención se caracteriza además por ser templado a una temperatura de aproximadamente 260.00°C (500°F) hasta 315.56°C (600°F).
DESCRIPCIÓN DETALLADA DE LA INVENCIÓN
La aleación de acuerdo con la presente invención contiene al menos aproximadamente 0.35% y preferiblemente al menos aproximadamente 0.37% de carbono. El carbono contribuye a la alta resistencia y capacidad de endurecimiento presentes en la aleación. El carbono es benéfico también para la resistencia al templado de esta aleación. Demasiado carbono afecta adversamente a la tenacidad presentada por la aleación. Por lo tanto, el carbono está restringido a no más de aproximadamente 0.55% mejor aún no más de aproximadamente 0.50% y preferiblemente no más de aproximadamente 0.45%.
Está presente en esta aleación al menos aproximadamente 0.6% mejor aún al menos aproximadamente 0.7% y preferiblemente aproximadamente 0.8% de manganeso primeramente para deoxidar la aleación. Se ha encontrado que el manganeso también beneficia la alta resistencia mostrada por la aleación. Si está presente demasiado manganeso, entonces una cantidad indeseable de austenita (austenite) retenida puede aparecer durante el endurecimiento y templado (quenching) , de modo que la alta resistencia mostrada por la aleación se afecta adversamente. Por lo tanto, la aleación contiene no más de aproximadamente 1.2% y preferentemente no más de aproximadamente 0.9% de manganeso.
El silicio beneficia la dureza y resistencia al templado de esta aleación. Por lo tanto, la aleación contiene al menos aproximadamente 0.9% de silicio y preferentemente al menos aproximadamente 1.3% de silicio. Demasiado silicio afecta adversamente la dureza, resistencia y ductibilidad de la aleación. Con el objetivo de evitar dichos efectos adversos, el silicio está restringido a no más de aproximadamente 2.5% y preferentemente no más de aproximadamente 2.1% en esta aleación.
La aleación contiene al menos aproximadamente 0.75% de cromo, porque el cromo contribuye a la buena capacidad de endurecimiento, alta resistencia y resistencia al templado mostrada por la aleación. Preferiblemente, la aleación contiene al menos aproximadamente 1.0% y mejor aun al menos aproximadamente 1.2% de cromo. Más de aproximadamente 2% de cromo en la aleación afecta adversamente la tenacidad al impacto y ductibilidad mostradas por la aleación. Preferiblemente, el cromo está restringido a no más de aproximadamente 1.5% en esta aleación y mejor aún a no más de aproximadamente 1.35%.
El níquel es benéfico para la buena tenacidad mostrada por la aleación de acuerdo con esta invención. Por lo tanto, la aleación contiene al menos aproximadamente 3.5% de níquel y preferentemente al menos aproximadamente 3.7% de níquel. El beneficio proporcionado por cantidades más grandes de níquel afecta adversamente el costo de la aleación sin proporcionar una ventaja significativa. Con el objetivo de limitar el alza en el costo de la aleación, el níquel está restringido a no más de aproximadamente 7% y preferiblemente no más de aproximadamente 4.5% en la aleación.
El molibdeno es un formador de carburo que es benéfico para la resistencia al templado mostrada por esta aleación. La presencia de molibdeno incrementa la temperatura de templado de la aleación, de modo que se logra un efecto de endurecimiento secundario a aproximadamente 260.00°C (500°F). el molibdeno también contribuye a la resistencia y tenacidad a la fractura presentadas por la aleación. Los beneficios proporcionados por el molibdeno se obtienen cuando la aleación contiene al menos aproximadamente 0.4% de molibdeno y preferiblemente al menos aproximadamente 0.5% de molibdeno.
Como el níquel, el molibdeno no proporciona una ventaja creciente en las propiedades respecto al incremento en el costo significativo de adicionar grandes cantidades de molibdeno. Por esta razón, la aleación contiene no más de aproximadamente 1.3% de molibdeno y preferentemente no más de aproximadamente 1.1% de molibdeno. El tungsteno puede ser sustituido por algo de o completamente por molibdeno en esta aleación. Cuando está presente, el tungsteno es sustituido por molibdeno en una base de 2:1. Cuando la aleación contiene menos de aproximadamente 0.01% de molibdeno, aproximadamente 0.8 hasta aproximadamente 2.6 porciento, preferentemente se incluye aproximadamente 1.0 hasta 2.2% de tungsteno para beneficiar la resistencia al templado, la resistencia y tenacidad que presenta la aleación.
Esta aleación preferentemente contiene al menos aproximadamente 0.5% de cobre, el cual contribuye a la capacidad de endurecimiento y tenacidad al impacto de la aleación. Demasiado cobre puede resultar en la precipitación de una cantidad indeseable de cobre libre en la matriz de la aleación y afecta adversamente la tenacidad a la fractura de la aleación. Por lo tanto, no más de aproximadamente 0.6% de cobre está presente en esta aleación.
El vanadio contribuye a la alta resistencia y buena capacidad de endurecimiento presentadas por esta aleación. El vanadio también es un formador de carburo y promueve la formación de carburos que ayudan a proporcionar refinado del grano en la aleación y que beneficia la resistencia al templado y endurecimiento secundario de la aleación. Por esas razones, la aleación preferiblemente contiene al menos aproximadamente 0.25% de vanadio. Demasiado vanadio afecta adversamente la resistencia de la aleación, debido a la formación de grandes cantidades de carburos en la aleación que reduce el carbono del material de la matriz de la aleación. En consecuencia, la aleación contiene no más de aproximadamente 0.35% de vanadio. El niobio puede ser sustituido por algo de o completamente por vanadio en esta aleación, porque como el vanadio, el niobio se combina con el carbono para formar carburos M4C3 que benefician la resistencia al templado y la capacidad de endurecimiento de la aleación. Cuando está presente, el niobio es sustituido por vanadio en una base de 1.8:1. Cuando el vanadio es restringido a no más de aproximadamente 0.01%, la aleación contiene aproximadamente 0.2 hasta aproximadamente ,1.0% de niobio .
Esta aleación también puede contener una cantidad pequeña de calcio hasta aproximadamente 0.005% retenido de las adiciones durante la fusión de la aleación para ayudar a remover el azufre y de ese modo beneficiar la tenacidad a la fractura que muestra la aleación.
El silicio, cobre, vanadio y cuando están presentes el niobio están preferentemente balanceados dentro de sus intervalos de porcentaje en peso descritos anteriormente en esta descripción para beneficiar la nueva combinación de resistencia y tenacidad que caracterizan esta aleación. Más específicamente, la relación (%Si + %Cu) / (%V+ (5/9) x%Nb) es preferiblemente aproximadamente de 2 hasta 14 y mejor aun aproximadamente de 6 hasta 12. Se cree que cuando las cantidades de silicio, cobre y vanadio están presentes en la aleación están balanceados de acuerdo con la relación, los limites de grano de la aleación son endurecidos al prevenir las fases quebradizas (vitreas) y elementos trazas a partir de la formación en los limites de grano.
El balance de la aleación es esencialmente hierro y las impurezas usuales encontradas en las aleaciones y aceros similares de grados comerciales. A este respecto, la aleación contiene preferentemente no más de aproximadamente 0.01%, mejor aún no más de aproximadamente 0.005% de fosforo y no más de aproximadamente 0.001% mejor aún no más de aproximadamente 0.0005% de azufre. La aleación contiene preferentemente no más de aproximadamente 0.01% de cobalto. El titanio puede estar presente a un nivel residual a partir de las adiciones de deoxidación y es preferiblemente restringido a no más de aproximadamente 0.01%.
Dentro de los intervalos de porciento en peso anteriores, los elementos pueden ser balanceados para proporcionar diferentes niveles de resistencia a la tracción. Asi, por ejemplo, una composición de aleación que contenga aproximadamente 0.38% de C, 0.84% de Mn, 1.51% de Si, 1.25% de Cr, 3.78% de Ni, 0.50% de Mo, 0.55% de Cu, 0.29% de V, Fe esencialmente equilibrado, se ha encontrado que presenta una resistencia a la tracción en exceso de 1930600 kPa (290 ksi) en combinación con una tenacidad a la fractura Kjc mayor a
87200 kPa Vm (80 ksi in) , después de ser templado a aproximadamente 260.00°C (500°F) por 3 horas. Además, una composición de aleación que contenga aproximadamente 0.50% de C, 0.69% de Mn, 1.38% de Si, 1.30% de Cr, 3.99% de Ni, 0.50% de Mo, 0.55% de Cu, 0.29% de V, Fe esencialmente balanceado, se ha encontrado que presenta una resistencia a la tracción en exceso de 2344300 kPa (340 ksi) en combinación con una tenacidad a la fractura KIC mayor a 32700 kPa Vm :(30 ksi Vin) , después de ser templado a aproximadamente 14,8.89 °C (300°F) por 2 ½ horas más 2 ½ horas.
No es necesaria ninguna técnica de fusión para sintetizar la aleación de conformidad con esta invención. La aleación preferentemente fundida por inducción al vacio (VIM) y cuando se desea como para aplicaciones criticas, el refinado usando el refundido por arco de vacio (VAR) . Se cree que la aleación también puede ser fundida por arco en aire. Después del fundido con aire, la aleación se : refina preferiblemente por refundición de electroescorias (ESR) o VAR.
La aleación de esta invención preferentemente no es trabajada en caliente desde una temperatura de aproximadamente 1,148.89°C (2100°F) para formar varias formas de productos intermediarios tales como lingojes de sección cuadrada y vigas. La aleación se trata preferiblemente con calor al austenitizar a aproximadamente 862.78°C (1585°F) hasta 890.56°C (1635°F) por aproximadamente 30 a 45 'minutos. La aleación entonces se enfria con el aire o templa con aceite a partir de la temperatura de austenitización . La aleación se enfria profundamente de preferencia a -73.33°C (-100°F) hasta -195.56°C (-320°F) por al menos aproximadamente una hora y después se calienta al aire. La aleación preferentemente se templa a aproximadamente 260.00°C (500°F) por aproximadamente 3 horas y después se enfria al aire. La aleación puede ser templada hasta 315.56°C (600°F) cuando no se requiere de una combinación óptima de resistencia y tenacidad .
La aleación de la presente invención es útil en una amplia variedad de aplicaciones. La muy alta resistencia y buena tenacidad a la fractura de la aleación la hace útil para componentes de máquinas-herramienta y también en componentes estructurales para aeronaves, incluyendo el tren de aterrizaje. La aleación de esta invención también es útil para componentes automotrices incluyendo, pero no limitadas a, elementos de construcción, ejes motor, resortes y cigüeñales. Se cree que la aleación también tiene utilidad en placas, hojas y vigas de armadura.
Ejemplos de trabajo
Se produjeron siete hornadas VIM de 15.88 kg (35 Ib) para evaluación. Las composiciones de porciento en peso de las hornadas son establecidas en la Tabla 1 a continuación. Todas las hornadas se fundieron usando materias primas ultrapuras y se usó calcio como adición para desulfuración. Las hornadas se fundieron como lingotes cuadrados de 10.16 cm (4 in) . Los lingotes se forjaron a vigas cuadradas de 5.7 cm (2 H in) a partir de la temperatura inicial de aproximadamente 1,148.89°C (2100°F). Las vigas se cortaron a longitudes más cortas y la mitad de las vigas de longitud más corta se forjaron adicionalmente a barras cuadradas de 2.54 cm (1 in) , nuevamente desde una temperatura inicial de 1,148.89°C (2100°F). Las vigas de 2.54 cm (1 in) se cortaron a longitudes aún más cortas, las cuales se forjaron a vigas cuadradas de 1.91 cm (¾ pulg) desde 1,148.89 °C (2100°F) .
Las vigas cuadradas de 1.91 cm (¾ pulg) y el remanente de vigas cuadradas de 5.7 cm (2 H pulg) se templaron a 565.56°C (1050°F) por 6 horas y después de enfriaron al aire a temperatura ambiente. Los especímenes estándar para las pruebas de tracción y los especímenes estándar para la prueba de impacto de Charpy V-notch se prepararon a partir de vigas de 1.91 cm (¾ pulg) de cada hornada. Todos los especímenes se trataron con calor a 862.78°C (1585°F) por 30 minutos y después se enfriaron al aire. Los especímenes evaluados después se enfriaron a 73.33°C (-100°F) por 1 hora y se calentaron al aire a temperatura ambiente. Los especímenes duplicados de cada hornada después se templaron a una de las tres diferentes temperaturas, 204.44 °C (400 °F), 260.00°C (500°F) y 315.56 °C (600°F), al mantener a la respectiva temperatura durante 3 horas. Los especímenes templados después se enfriaron al aire hasta temperatura ambiente.
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Los resultados de la prueba mecánica, Charpy V-notch, y de tenacidad a la fractura en especímenes templados se presentan en la Tabla II a continuación, incluyendo la Tensión correspondiente a una Deformación Permanente Determinada (Y. S., Offset Yield Strength) de 0.2% y la Resistencia a la Rotura por Tracción (UTS) en kPa (ksi), el estiramiento en porcentaje (Elong.), la reducción porcentual en área (RA) , la energía de impacto de Charpy V-notch (CVN I.E) en kg-m (ft-lbs) y la tenacidad a la fractura K?c (KIC)
Temperatura
de templado y . s U . T . S . Elong . R . A . CVN I . E KIc la No, °C Muestra kPa kPa m ( R-ml kPa \'m
1509 204.44 Al 1603777 1913362.5 11.5 46.1 3.43 100498
A2 1564475.5 1860271 12.8 51.8 3.556 101043 promedio 1583781.5 1886472 12.2 49 3.5 100825
260 Bl 1623083 1603777 10.9 51.3 3.402 98209
B2 1622393.5 1603777 10.9 50.2 3.248 102787 promedio 1622393.5 1603777 10.9 50.7 3.332 100498
315.55 Cl 1616188 1603777 10.9 50.8 2.884 97010
£2 1621014.5 1603777 10.9 50.8 3.052 92323 promedio 1618946 1603777 10.9 50.8 2.968 94721
1483 204.44 Al 1586539.5 1603777 12.2 50.1 3.598 108346
A2 1614809 1603777 12.4 50.2 3.57 108891 promedio 1600329.5 1603777 12.3 50.2 3.584 108673
260 Bl 1632736 1603777 11.5 50.8 2.982 104422
62 1650663 1603777 10.5 46.2 3.024 102351 promedio 1641699.5 1603777 11 48.5 3.01 103441
315.55 Cl 1655489.5 1603777 11.9 52.8 2.716 98536
C2 1658937 1603777 11 52.3 2.632 99081 promedio 1656868.5 1603777 11.5 52 2.674 98863 Temperatura
de templado Y . s U . T . S . Elong . CVN I . E KIc Hornada No. !£ Muestra kPa kPa ( 1 (KR- mi kPa \'m
1484 204.44 Al 1619635.5 1929910.5 12.1 50.1 3.178 105621
A2 1625841 1933358 11.7 49 3.29 106711 promedio 1622393.5 1931289.5 11.9 49.6 3.234 106166
260 Bl 2022993 1919568 11.2 50.6 3.066 105512
B2 1663074 1934047.5 10.9 477 3.178 103332 promedio 1656868.5 1927152.5 11.1 49.8 3.122 104422
315.55 Cl 1678243 1910604.5 11.1 50.5 2.604 99408
£2 1652042 1880956 10.6 49.8 2.506 99626 promedio 1665142.5 1896125 10.9 49.7 2.562 99517
1485 204.44 Al 1614809 1947837.5 12.7 50.1 3.234 106057
A2 1592745 1927152.5 112 52J 3.066 107147 promedio 1603777 1937495 13 51.2 3.15 106602
260 Bl 1628599 1903709.5 11.4 50.5 2.94 102569
B2 1632046.5 1906467.5 11.3 48.7 2.968 105621 promedio 1629978 1905088.5 11.4 49.6 2.954 104095
315.55 Cl 1672037.5 1891988 11.3 48.7 2.884 99408
C2 1669279.5 1896814.5 12 1 2.912 96683 promedio 1670658.5 1894746 11.7 50.1 2.898 98100
1486 204.44 Al 1602398 1943700.5 12.1 50.6 3.346 94394
A2 1612740.5 1951285 12 51 3.024 99735 promedio 1607914 1947148 12.1 50.8 3.192 89.1
260 Bl 1643078.5 1931979 11.6 50.6 2.786 99844
B2 1657558 1945079.5 11.4 51 2.73 93304 promedio 1649973.5 1938184.5 11.5 50.8 2.758 96574
315.55 Cl 1674795.5 1916120.5 11.4 49.9 2.66 96683
C2 1683069.5 1927842 11.1 51.5 2.576 96247 promedio 1678932.5 1921636.5 11.3 50.7 2.618 96465
Los datos presentados en la Tabla II demuestran que la Hornada 1484, la cual tiene una composición de pqrciento en peso de acuerdo con la aleación descrita en este documento, es solamente la composición de la aleación que presenta una resistencia a la tracción de 1930600 kPa (280 ksi) y una tenacidad a la fractura de al menos 98100 kPa Vm (90 ksi Vin) después de templar a 260.00 °C (500°F).
Los términos y expresiones que son empleados en esta invención son usados como términos de descripción no de limitación. No existe la intención de usar dichos términos y expresiones de excluir cualquier equivalente de las características mostradas y descritas o porciones : de los mismos. Se reconoce que son posibles varias modificaciones dentro de la invención descrita y reivindicada en el presente documento.
Claims (20)
1. Una aleación de acero de alta resistencia y alta tenacidad caracterizada porque tiene buena resistencia al templado, dicha aleación se caracteriza' porque comprende, en porcentaje en peso: estando en el equilibrio (balance) hierro y las impurezas usuales, y donde 2 < (%Si + %Cu) / (%V+ (5/9) x%Nb) < 14
2. La aleación de conformidad con la reivindicación 1 caracterizada porque contiene 0.5-1.1% de Mo + ½ de W y donde 6 < (%Si + %Cu) / (%V+ (5/9) x%Nb) < 12.
3. La aleación de conformidad con la reivindicación 1 caracterizada porque contiene 0.4-1.3% de molibdeno y 0.25-0.35% de vanadio.
. La aleación de conformidad con la reivindicación 1 caracterizada porque contiene 0.8-2.6% de tungsteno y 0.2-1.0% de niobio.
5. La aleación de conformidad con la reivindicación 1 caracterizada porque contiene 0.5-1.1% de molibdeno y 0.25-0.35% de vanadio.
6. La aleación de conformidad con la reivindicación 1 caracterizada porque contiene 1.0-2.2% de tungsteno y 0.2-1.0% de niobio.
7. La aleación de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes caracterizada , porque contiene al menos 0.37% de carbono.
8. La aleación de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes caracterizada porque contiene no más de 0.45% de carbono.
9. La aleación de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes caracterizada porque contiene al menos 1.3% de silicio.
10. La aleación de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes caracterizada porque contiene no más de 2.1% de silicio.
11. La aleación de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes caracterizada porque contiene al menos 3.7% de níquel.
12. La aleación de conformidad con cualquiera de las rei indicaciones precedentes caracterizada porque contiene no más de 4.2% de níquel.
13. La aleación de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes caracterizada porque contiene al menos 1.2% de cromo.
14. La aleación de conformidad con cualquiera de las reivindicaciones precedentes caracterizada porque contiene no más de 1.35% de cromo.
15. La aleación de conformidad con la reivindicación 1 caracterizada porque además comprende, en porcentaje en peso : c 0.37 - 0.50 Mn 0.7 - 0.9 Si 1.3 - 2.1 P 0.005 máx. S 0.0005 máx. Cr 1.0 - 1.5 Ni 3.7 - 4.5 Mo + ½ W 0.5 - 1.1 Cu 0.5 - 0.6 Co 0.01 máx . V + (5/9) xNb 0.2 - 1.0 estando en el balance/equilibrio hierro y las impurezas usuales, y donde 6 < (%Si + %Cu) / (%V+ (5/9) x%Nb) < 12.
16. La aleación de conformidad con la reivindicación 1 caracterizada porque además comprende, en porcentaje en peso : Carbono 0.37 - 0.45 Manganeso 0.7 - 0.9 Silicio 1.3 - 2.1 Fósforo 0.005 máx. Azufre 0.0005 máx. Cromo 1.2 - 1.35 Níquel 3.7 - 4.2 Molibdeno 0.5 - 1.1 Cobre 0.5 - 0.6 Cobalto 0.01 máx. Vanad o 0.25 - 0.35 estando en el equilibrio/balance hierro y las impurezas usuales, y donde 6 < (%Si + %Cu) / %V < 12.
17. La aleación de conformidad con la reivindicación 1 caracterizada porque comprende en porcentaje en peso: Carbono 0.35 - 0.5 Manganeso 0.6 - 1.2 Silicio 0.9 - 2.5 Fósforo 0.01 máx. Azufre 0.001 máx. Cromo 1.0 - 1.5 Níquel 3.5 - 4.5 Molibdeno 0.4 - 1.3 Cobre 0.5 - 0.6 Cobalto 0.01 máx. Vanadio 0.25 - 0.35 estando en el balance/equilibrio hierro e impurezas usuales, y donde 2 < (%Si + %Cu) /%V < 14.
18. Una aleación de conformidad con la reivindicación caracterizada porque además comprende en porcentaje peso : c 0.35 - 0.50 n 0.6 - 1.2 Si 0.9 - 2.5 P 0.01 máx. S 0.001 máx. Cr 0.75 - 2.0 W 0.8 - 2.6 Cu 0.5 - 0.6 Co 0.01 máx. V 0.01 máx estando en el equilibrio hierro y las impurezas usuales, y donde 2 < (%Si + %Cu) / %Nb < 14.
19. La aleación de conformidad con la reivindicación caracterizada porque además comprende, en porcentaje peso : c 0.37 - 0.50 Mn 0.7 - 0.9 Si 1.3 - 2.1 P 0.005 máx. S 0.0005 máx. Cr 1.0 - 1.5 Ni 3.7 - 4.5 W 1.0 - 1.5 Cu 0.5 - 0.6 Co 0.01 máx. b 0.2 - 1.0 V 0.01 máx estando en el equilibrio hierro y las impurezas usuales, y donde 6 < (%Si + %Cu) / %Nb < 12.
20. Un articulo de aleación templado y endurecido que tiene muy alta resistencia y tenacidad a la fractura caracterizado porque dicho articulo está hecho a partir de la aleación descrita en cualquiera reivindicaciones precedentes.
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