CN104674121B

CN104674121B - 一种高抗弹性装甲用钢板及其制造方法

Info

Publication number: CN104674121B
Application number: CN201510104925.5A
Authority: CN
Inventors: 胡淑娥; 李永亮; 刘玉珍; 郭朝海; 王勇; 侯东华; 从亮; 王嘉琪
Original assignee: Shandong Iron and Steel Group Co Ltd SISG
Current assignee: Shandong Iron and Steel Group Co Ltd SISG
Priority date: 2015-03-10
Filing date: 2015-03-10
Publication date: 2017-03-08
Anticipated expiration: 2035-03-10
Also published as: CN104674121A

Abstract

本发明涉及一种高抗弹性装甲用钢板及其制造方法，其化学成分的重量百分比为：碳：0.20‑0.28％，硅≤0.10％，锰：0.20‑0.50％，磷≤0.012％、硫≤0.003％，铬0.90‑1.30％，钼：0.20‑0.40％，钛：0.015‑0.035％，铝：0.020‑0.050％，氢≤0.00020％，氮≤0.0040％；碳当量≤0.65％，余量为铁和不可避免的杂质。该高抗弹性装甲用钢的硬度达480‑550HBW，‑40℃冲击吸收能量≥20J，既具有抗穿透性，同时防止装甲钢自身破裂、破碎或剥落，且成本低廉、质量稳定、工艺简化、易于工业化大批量生产的特点。

Description

一种高抗弹性装甲用钢板及其制造方法

技术领域

本发明涉及一种高抗弹性装甲用钢板及其制造方法，属于钢铁冶炼技术领域。

技术背景

由于装甲钢在合金选用、机械加工、焊接成本、工业化制造循环利用、多重攻击防护性、制造难易程度方面具有优越性，装甲防弹钢在军事上得到广泛应用。在民用领域，装甲钢可用来制造民用车辆护罩和防护爆炸特性的外壳，硬质防弹衣、公安防爆车辆、运钞车辆的制造等等，因此高性能装甲防弹钢在民用领域应用前景广阔。

装甲钢板要求具有高硬度、高屈服强度、高抗拉强度和一定的延伸率与韧性指标。高硬度钢用于破坏射弹，以保证在标准弹道测试中具有抗穿透性；良好的低温韧性用于防止装甲破裂、破碎或剥落。目前装甲钢成分设计方面通常的做法是采用增加碳含量的方式，通过C、Mn、Cr、Mo的配合提高钢的淬透性以获得高硬度的板条马氏体。如：中国专利文献CN101586216A(申请号：200910016600.6)公开了一种超高强韧贝氏体钢及其制造方法，采用电渣连铸重熔方式生产，通过提高C(0.4-1.5％)、Si(0.8-2.0％)、Mn(1.5-2.0％)、Al(0.05-2.0％)、N(0.008-0.020％)含量，降低合金用量，调整成分控制残余奥氏体含量，得到贝氏体钢。

如：中国专利文献CN 101624681A(申请号：200910063579.5)公开了一种超高强度贝氏体装甲用钢及其制造方法，该专利成分设计采用更高的C(0.70-1.10％)、高Si(1.20-1.80％)、高Mn(1.60-2.20％)、高Al(0.05-1.20％)、添加Co(0.05-0.50％)，工艺上采用奥氏体化处理后在200-500℃、强磁场的条件下回火，得到超高强度贝氏体装甲用钢。

又如：中国专利文献CN1102671A(申请号：00136243.7)公开了一种高性能抗冲击钢，该专利提供的优良深冲性能的抗冲击钢成分设计采用高C(0.3-0.6％)、高Ni(1.0-4.0％)、添加Zr、RE、W等稀有元素，成分体系复杂。

但在实际应用中发现，以上专利存在以下问题：

一、采用高碳含量、碳当量的成分设计，焊接过程中必然存在淬硬开裂的现象，焊接性差；

二、提高硬度，钢的强度也相应提高，但其冲击韧性和断裂韧性等会急剧降低，材料变脆，以至不能承受炮弹巨大能量的冲击负荷，产生碎裂和崩落，很难保证装甲钢的抗弹性能；

三、大量添加合金元素Ni以及Co、Zr、RE、W等稀有元素以增强钢的低温韧性和塑性，成分体系复杂必然给冶炼生产带来合金加入种类多、操作难度大、钢坯易开裂、成本高的不利一面；

四、电渣重熔、强磁场以及油淬火等并非钢铁企业大规模生产常备条件，增加了生产工艺的复杂程度，不宜广泛应用。

因此迫切需要开发一种高硬度、高强度、高韧性、低成本经济型装甲钢，实现装甲装备的强韧化、轻量化、高效化，实现更高级别的防护水平。

发明内容

针对现有技术的不足，本发明提供一种高抗弹性装甲用钢板及其制造方法，该高抗弹性装甲用钢的硬度达480-550HBW，屈服强度高达1350Mpa以上，抗拉强度1550-1750MPa，延伸率≥10％，-40℃冲击吸收能量≥20J，既具有抗穿透性，同时防止装甲钢自身破裂、破碎或剥落，且成本低廉、质量稳定、工艺简化、易于工业化大批量生产的特点。

本发明的技术方案如下：

一种高抗弹性装甲用钢板，其化学成分的重量百分比为：碳：0.20-0.28％，硅≤0.10％，锰：0.20-0.50％，磷≤0.012％、硫≤0.003％，铬0.90-1.30％，钼：0.20-0.40％，钛：0.015-0.035％，铝：0.020-0.050％，氢≤0.00020％，氮≤0.0040％；碳当量≤0.65％，余量为铁和不可避免的杂质。

优选的，高抗弹性装甲用钢板化学成分的重量百分比为：碳：0.21-0.23％，硅：≤0.08％，锰：0.20-0.30％，磷：≤0.060％，硫≤0.001％，铬：1.10-1.30％，钼：0.30-0.40％，钛：0.0150-0.020％，铝：0.035-0.045％，氢≤0.00010％，氮≤0.0030％，碳当量≤0.50％，余量为铁和不可避免的杂质。

优选的，高抗弹性装甲用钢板化学成分的重量百分比为：碳：0.24-0.28％，硅：≤0.06％，锰：0.30-0.40％，磷：≤0.010％，硫≤0.002％，铬：0.95-1.10％，钼：0.20-0.30％，钛：0.020-0.030％，铝：0.025-0.035％，氢≤0.00020％，氮≤0.0040％，碳当量≤0.60％，余量为铁和不可避免的杂质。

本发明优选的，所述的高抗弹性装甲用钢板化学成分的重量百分比为：碳：0.27％，硅0.04％，锰：0.32％，磷0.006％，硫0.001％，铬1.05％，钼：0.25％，钛：0.025％，铝：0.032％，氢≤0.00020％，氮≤0.0040％；碳当量≤0.60％，余量为铁和不可避免的杂质。

本发明优选的，所述的高抗弹性装甲用钢板化学成分的重量百分比为：碳：0.25％，硅：0.03％，锰：0.34％，磷：0.011％，硫：0.001％，铬：1.08％，钼：0.38％，钛：0.027％，铝：0.049％，氢≤0.00020％，氮≤0.0032％，碳当量≤0.60％，余量为Fe及不可避免的杂质。

本发明优选的，所述的高抗弹性装甲用钢板化学成分的重量百分比为：碳：0.21％，硅：0.04％，锰：0.48％，磷：0.010％，硫：0.003％，铬：0.94％，钼：0.22％，钛：0.019％，铝：0.029％，氢：0.00018％，氮：0.0036％，碳当量：0.52％，余量为Fe及不可避免的杂质。

本发明优选的，所述的高抗弹性装甲用钢板化学成分的重量百分比为：碳：0.25％，硅：0.03％，锰：0.34％，磷：0.011％，硫：0.001％，铬：1.08％，钼：0.38％，钛：0.027％，铝：0.049％，氢：0.00010％，氮：0.0022％，碳当量:0.60％，余量为Fe及不可避免的杂质。

上述高抗弹性装甲用钢板，其横向屈服强度≥1350MPa，抗拉强度1550-1750MPa，延伸率≥10％，-40℃纵向冲击功≥20J，表面至心部布氏硬度480-550HBW。

上述高抗弹性装甲用钢板，钢板厚度5-60mm。

碳当量：将钢铁中各种合金元素对共晶点实际碳量的影响折算成碳的增减，这样算的碳量称为碳当量；碳当量＝[C+Mn/6+(Cr+Mo+V)/5+(Ni+Cu)/15]*100％，式中：C、Mn、Cr、Mo、V、Ni、Cu为钢中该元素含量。

本发明还提供高抗弹性装甲用钢板的制造方法。该高抗弹性装甲用钢板的制造方法主要包括冶炼、轧制成型、热处理成成品。

一种高抗弹性装甲用钢板的制造方法，包括步骤如下：

(1)冶炼：

(a)KR铁水预处理：将P≤0.09％的高炉冶炼铁水通过KR预脱硫使S≤0.005％；

(b)转炉吹炼：将步骤(a)预处理后的铁水进行转炉吹炼，转炉终点成分C：0.06-0.10％、S≤0.010％、P≤0.008％，终点温度1640～1660℃；

(c)RH精炼：转炉吹炼后于真空度≤100Pa条件下的RH处理10-20min，纯脱气时间≥6min，然后加入氧化钙进行钙处理，钙处理后[Ca]10-25ppm；

(d)板坯连铸：连铸阶段中包过热度控制在10-25℃，全程温度波动范围≤10℃；铸坯缓冷60-80小时，缓冷终止温度在300-350℃；

(2)轧制：铸坯温度在300℃-100℃装炉加热进行轧制，轧制包括粗轧和精轧，中间坯冷却时待温度≤900℃开始精轧，精轧阶段总压下率大于60％，轧后空冷或堆垛缓冷至室温；再进行后续处理.

(3)淬火、回火处理：轧制后进行淬火处理，淬火后的钢板进行回火，冷却至室温，得成品。

本发明优选的，步骤(2)中，粗轧开轧温度1120-1180℃，粗轧结束温度≥950℃；精轧终轧温度820-870℃。

本发明优选的，步骤(3)中，淬火温度：860℃-900℃，保温时间30-50min，降温速率大于30℃/s；

本发明优选的，步骤(3)中，回火温度160-280℃，回火时间30-40min，降温速率为2-5℃/s。

为了实现本发明的高抗弹性装甲用钢板的目的，对钢板的化学成分进行如下控制：

碳(C)：本发明为一种高硬度钢，但同时要焊接成型、保证抗弹性优异，需要适当降低碳含量。C作为固溶强化元素是对钢基体的强化，对钢的屈服强度有重要影响；合金元素以硬的质点-碳化物的形式析出，保证了获得足够高的硬度，相应地为了碳化物析出所需的碳，必须配加适量的碳。否则碳含量较低，淬火后硬度较低、钢的抗弹性不足。但随着碳含量的提高，钢的强度提高，塑性、韧性下降，焊接性能变差，需要综合考虑性能要求。

硅(Si)：炼钢脱氧必要元素，也有一定的固溶强化作用，但太高对钢的焊接性和冷成形性产生不良影响。

锰(Mn)：Mn对加工硬化程度即抗拉强度产生较大的影响，是重要的强韧化元素，但Mn含量过高，易造成中心偏析，使得厚钢板厚度方面的性能不均匀。铬(Cr)：是重要的淬透性元素，从而使钢的强硬度增加；通过Cr和C元素的配合，获得更高的淬硬性和淬透深度，提高厚规格钢的力学性能；但Cr过高将影响钢的韧性，并引起回火脆性。钼(Mo)：能增加淬透性，提高钢的强度，但过高的Mo会使钢的低温韧性显著恶化，也会在焊接时形成过多的马氏体，导致焊接接头脆性增加。

钛(Ti)：钢中添加Ti这种碳氮化物的形成元素，可控制钢中碳、氮间隙水平，在板坯再加热过程中、轧制过程中、冷却过程中、焊接过程中析出起细化晶粒、强化钢基体、抑制焊接热影响区晶粒粗化的作用。钛还可作为钢中硫化物变性元素使用，以改善钢板的纵横性能差异。因此本发明钢添加这些微合金元素充分利用了其对性能的有利作用。

铝(Al)：铝作为AlN形成元素，与Ti复合使用，有效地细化晶粒的同时固定N元素。由于钢中脱氧元素Si含量很低，成分设计中必须加Al保证充分脱氧，作为补充脱氧剂加入钢中，改善钢质，但含量过高会增加钢中的氧化铝夹杂。

硫(S)：是钢中有害杂质元素，含量过高会恶化钢的韧塑性、冷成形性和焊接性，还能引起钢板纵横向性能差异，大大恶化钢板厚度方向性能。因此应尽量降低钢中S含量。

磷(P)：但P在钢中是强偏析元素，还会严重降低钢的低温韧性，对钢板组织性能极为不利。需要考虑偏析以及经济性冶炼因素。

氮(N)、氢(H)：作为钢中的有害元素，N、H越低越好，体现当前业界对纯净钢的追求。但越要求超低的N、H，其处理工艺上投入的成本越高，生产难度越大，现场生产条件越苛刻，因此本发明的N、H含量设计体现经济含量概念，既体现洁净钢冶炼技术的先进指标，又为现场实现工业化批量生产纯净钢提供经济可行的指标。

本发明未详尽说明的均按本领域常规操作，制造方法中所有“％”均为质量百分含量。

本发明制得的高抗弹性装甲用钢板横向屈服强度≥1350MPa，抗拉强度1550-1750MPa，延伸率≥10％，-40℃的冲击吸收能量≥20J，表面至心部布氏硬度480-550HBW。本发明的高抗弹性装甲用钢板，钢板厚度5-60mm。最大厚度可达60mm，钢的强度水平高，达到1550MPa以上水平，硬度指标达480-550HBW，本发明的装甲钢既具有抗穿透性，同时防止装甲钢自身破裂、破碎或剥落，满足装甲钢既有高硬度又有高韧性的要求，本发明的制造方法具有广泛的适应性，常规普钢企业均可生产，无需特钢生产装备。

本发明从成分与组织设计出发，结合现有工艺控制手段，通过窄成分精确设计，高洁净钢、无缺陷铸坯冶炼技术保障获得优质铸坯，为后续均匀组织与性能尤其是钢的心部性能均匀提供基础；开发的未再结晶区变形控制可获得良好的位错强化效果与细化基板组织，为后续热处理提供细化的原始晶粒尺寸；配合后续适宜的热处理工艺以获得要求的硬度与韧性指标。因此本发明是以成分、组织、性能、最终应用为目标的优化的工艺控制方法，可实现简化工序的规模化稳定生产。

与现有技术相比，本发明具有以下优点：

(1)本发明制得的高抗弹性装甲用钢板代替传统的添加大量贵重合金元素的合金强化作用，简化成分体系，降低碳、大量合金元素含量，调整C、Mn、Cr、Mo、Ti的最佳配合，靠相变强化、组织中的位错强化、控轧和热处理细晶粒强化来保证性能，保证了装甲钢既具有抗穿透性，同时防止防止装甲钢自身破裂、破碎或剥落，与传统靠提高碳含量、大量合金元素提高钢的淬透性的强化机理有明显不同，保证钢板的各项功能指标，减少生产成本。

(2)通过KR铁水脱硫处理控制、转炉终点控制、RH精炼控制、连铸控制、铸坯冷却控制、重新加热温度控制、轧制工艺控制、淬火回火工艺控制，使得钢水洁净度提高、夹杂物尺寸减小、铸坯无缺陷、钢板内部质量良好、晶粒细化、组织均匀，通过工艺手段来提高材料的力学性能，获得良好的抗弹特性；

(3)工序简化，充分采用连铸坯直接控温轧制、热处理成材获得装甲钢，确保钢板性能的同时降低工序消耗、缩短交货期；

(4)工艺技术适应性强、厚度规格范围宽。

附图说明

图1为实施例1的高抗弹性装甲用钢板金相组织。

具体实施方式

下面结合附图和实施例对本发明作进一步详细说明。

为了更好地理解本发明，下面用具体实例来详细说明本发明的技术方案，但是本发明并不局限于此。实施例中所有“％”均为质量百分含量。

实施例中所用原料均为常规原料，市购产品。

实施例1

一种高抗弹性装甲用钢板，化学成分含量按重量百分比为：

C：0.21％，Si：0.04％，Mn：0.48％，P：0.010％，S：0.003％，Cr：0.94％，Mo：0.22％，Ti：0.019％，Al：0.029％，％，H：0.00018％，N：0.0036％，CEV：0.52％。其余为Fe及不可避免的杂质。

制造方法，包括步骤如下：

1)KR铁水预处理：铁水P＝0.075％，采用KR铁水预处理后硫含量0.003％。

2)转炉吹炼：转炉冶炼终点成分碳控制在[C]＝0.076％、S＝0.007％、P＝0.008％，终点温度1645℃。

3)RH精炼：RH精炼的真空度87Pa,处理时间15min，纯脱气时间12min，然后加入氧化钙进行钙处理，钙处理后[Ca]16ppm；

4)板坯连铸：连铸的中包过热度控制在15-20℃，全程温度波动范围8℃；

5)铸坯入坑堆垛缓冷72小时，缓冷终止温度323℃。

6)铸坯装炉温度152℃；

7)粗轧开轧温度1154℃，粗轧结束温度950℃，中间坯冷却时待温度800℃开始精轧，精轧终轧温度为866℃，精轧阶段总压下率80％。轧后钢板堆垛缓冷至室温。

8)淬火温度：870℃，在炉时间30min，降温速率38℃/s。回火温度260℃，在炉保温时间30min，降温速率5℃/s。实施例1制得的钢板机械性能：规格：6mm；屈服强度(MPa):1440；抗拉强度(MPa)：1718；断后伸长率(％)：16；-40℃冲击吸收能量68J，布氏硬度530HBW。

本实施例制得的钢板的金相组织图如图1所示，由图1可知，本申请制得的高抗弹性装甲用钢板的组织晶粒细小，晶粒细化、组织均匀，获得良好的抗弹特性。

实施例2

一种高抗弹性装甲用钢板，化学成分含量按重量百分比为：

C：0.25％，Si：0.03％，Mn：0.34％，P：0.011％，S：0.001％，Cr：1.08％，Mo：0.38％，Ti：0.027％，Al：0.049％，H：0.00020％，N：0.0032％，CEV:0.60％，其余为Fe及不可避免的杂质。

钢板制造方法，包括步骤如下：

1)KR铁水预处理：铁水P＝0.083％，采用KR铁水预处理后硫含量0.002％。

2)转炉吹炼：转炉冶炼终点成分碳控制在[C]＝0.092％、S＝0.005％、P＝0.007％，终点温度1642℃；

3)RH精炼：RH精炼的真空度80Pa,处理时间18min，纯脱气时间13min，然后加入氧化钙进行钙处理，钙处理后[Ca]＝22ppm；

4)板坯连铸：连铸的中包过热度控制在16-22℃，全程温度波动范围10℃；

5)铸坯入坑堆垛缓冷72小时，缓冷终止温度315℃。

6)铸坯装炉温度280℃；

7)粗轧开轧温度1183℃，粗轧结束温度1000℃，中间坯冷却时待温度800℃开始精轧，精轧终轧温度为895℃。精轧阶段总压下率72.7％。轧后空冷至室温。

8)淬火温度：890℃，在炉时间45min，降温速率35℃/s。回火温度200℃，在炉保温时间36min，降温速率3℃/s。

实施例2制得的钢板机械性能：

规格：30mm；屈服强度(MPa):1405；抗拉强度(MPa)：1675；断后伸长率(％)：14.5；-40℃冲击吸收能量85J，硬度515HBW。

实施例3

一种高抗弹性装甲用钢板，化学成分含量按重量百分比为：

C：0.28％，Si：0.06％，Mn：0.28％，P：0.009％，S：0.003％，Cr：1.27％，Mo：0.31％，Ti：0.035％，Al：0.035％，H：0.00017％，N：0.0031％，CEV:0.64％，其余为Fe及不可避免的杂质。

钢板的生产方法如下：

1)KR铁水预处理：铁水P＝0.068％，采用KR铁水预处理后硫含量等于0.002％。

2)转炉吹炼：转炉冶炼终点成分碳控制在[C]＝0.09％、S＝0.004％、P＝0.007％，终点温度1657℃；

3)RH精炼：RH精炼的真空度91Pa,处理时间16min，纯脱气时间10min，钙处理后[Ca]＝19ppm；

4)板坯连铸：连铸的中包过热度控制在14-20℃，全程温度波动8℃；

5)铸坯入坑堆垛缓冷72小时，缓冷终止温度329℃。

6)铸坯装炉温度224℃；

7)粗轧开轧温度1166℃，精轧终轧温度为880℃。精轧阶段总压下率61％。轧后空冷至室温。

8)淬火温度：900℃，在炉时间50min，降温速率30℃/s。回火温度170℃，在炉保温时间40min，降温速率2℃/s。

实施例3制得的的钢板机械性能：

规格：60mm；屈服强度(MPa):1375；抗拉强度(MPa)：1580；断后伸长率(％)：11.5；-40℃冲击吸收能量72J，硬度485HBW。

实施例4

一种高抗弹性装甲用钢板，化学成分含量按重量百分比为：

C：0.22％，Si：0.08％，Mn：0.26％，P：0.011％，S：0.002％，Cr：1.10％，Mo：0.25％，Ti：0.018％，Al：0.025％，H：0.00019％，N：0.0038％，CEV:0.64％，其余为Fe及不可避免的杂质。

制备方法同实施例1。

实施例5

一种高抗弹性装甲用钢板，化学成分含量按重量百分比为：

C：0.23％，Si：0.09％，Mn：0.35％，P：0.009％，S：0.001％，Cr：1.20％，Mo：0.32％，Ti：0.022％，Al：0.032％，H：0.00018％，N：0.0035％，CEV:0.62％，其余为Fe及不可避免的杂质。

制备方法同实施例1。

实施例6

一种高抗弹性装甲用钢板，化学成分含量按重量百分比为：

C：0.20％，Si：0.07％，Mn：0.45％，P：0.008％，S：0.002％，Cr：1.00％，Mo：0.28％，Ti：0.018％，Al：0.042％，H：0.00016％，N：0.0036％，CEV:0.64％，其余为Fe及不可避免的杂质。

制备方法同实施例1。

对比例1

按照中国专利文件CN 101624681A(申请号：200910063579.5)公开的一种超高强度贝氏体装甲用钢及其复杂制造方法制得的超高强度贝氏体装甲用钢。

实验例1

测试实施例1-6制得的高抗弹性装甲用钢板和对比例1装甲用钢机械性能，检测结果如表1所示。

硬度检测方法：按GB/T231规定的方法进行检测

横向拉伸实验方法：按GB/T228规定的方法进行检测

冲击吸收能量检测方法：按GB/T229规定的方法进行检测

表1 实施例1-6及对比例1的机械性能

通过表1的机械性能对比，对比例1采用高碳、高锰、复杂工艺制得的装甲钢提高了硬度，硬度达到650～680HBW，在一定程度上具有抗穿透性，但比较其断口韧性，只有28～32MPam^1/2，材料变脆，以至不能承受炮弹巨大能量的冲击负荷，产生碎裂和崩落，本发明实施例1～6处理制得的高抗弹性装甲用钢板硬度达480-550HBW，屈服强度高达1350Mpa以上，抗拉强度1550-1750MPa，延伸率≥10％，-40℃纵向冲击功58-90J，本发明实施例1～6处理制得的高抗弹性装甲用钢板在硬度达到要求的同时，又能达到较好的冲击韧性。以上试验结果表明，本发明通过特殊成分结合精确轧制方法制得的钢板具有高硬度、高屈服强度、高抗拉强度和一定的延伸率与韧性指标，硬度与韧性协调统一，满足装甲防护钢对高硬度的要求，具有抗穿透性；并且具有良好的韧性，可以防止装甲破裂，起到真正防护作用。

实验例2

将实施例1-6制造得到的钢板进行靶板抗枪弹射击试验，使用95式5.8mm自动步枪和87式5.8mm步枪弹射击，射距：10米，实施例1-6处理制得的高抗弹性装甲用钢板具有明显的破碎射弹、抗弹丸击穿，弹丸冲击时背面装甲不崩裂性能。

Claims

1.一种高抗弹性装甲用钢板，其特征在于，其化学成分的重量百分比为：碳：0.20-0.28%，硅≤0.10%，锰：0.20-0.50%，磷≤0.012%、硫≤0.003%，铬0.90-1.30%，钼：0.20-0.40%，钛：0.015-0.035%，铝：0.020-0.050%，氢≤0.00020%，氮≤0.0040%；碳当量≤0.65%，余量为铁和不可避免的杂质；其横向屈服强度≥1350MPa，抗拉强度1550-1750MPa，延伸率≥10%，-40℃纵向冲击功≥20J，表面至心部布氏硬度480-550HBW，钢板厚度5-60mm。

2.根据权利要求1所述的高抗弹性装甲用钢板，其特征在于，其化学成分的重量百分比为：碳：0.21-0.23%，硅：≤0.08%，锰：0.20-0.30%，磷：≤0.060%，硫≤0.001%，铬：1.10-1.30%，钼：0.30-0.40%，钛：0.0150-0.020%，铝：0.035-0.045%，氢≤0.00010%，氮≤0.0030%，碳当量≤0.50%，余量为铁和不可避免的杂质。

3.根据权利要求1所述的高抗弹性装甲用钢板，其特征在于，其化学成分的重量百分比为：碳：0.24-0.28%，硅：≤0.06%，锰：0.30-0.40%，磷：≤0.010%，硫≤0.002%，铬：0.95-1.10%，钼：0.20-0.30%，钛：0.020-0.030%，铝：0.025-0.035%，氢≤0.00020%，氮≤0.0040%，碳当量≤0.60%，余量为铁和不可避免的杂质。

4.根据权利要求1所述的高抗弹性装甲用钢板，其特征在于，其化学成分的重量百分比为：碳：0.27%，硅0.04%，锰：0.32%，磷0.006%，硫0.001%，铬1.05%，钼：0.25%，钛：0.025%，铝：0.032%，氢≤0.00020%，氮≤0.0040%；碳当量≤0.60%，余量为铁和不可避免的杂质。

5.根据权利要求1所述的高抗弹性装甲用钢板，其特征在于，其化学成分的重量百分比为：碳：0.25%，硅：0.03%，锰：0.34%，磷：0.011%，硫：0.001%，铬：1.08%，钼：0.38%，钛：0.027%，铝：0.049%，氢≤0.00020%，氮≤0.0032%，碳当量≤0.60%，余量为Fe及不可避免的杂质。

6.根据权利要求1所述的高抗弹性装甲用钢板，其特征在于，所述的高抗弹性装甲用钢板化学成分的重量百分比为：碳：0.21%，硅：0.04%，锰：0.48%，磷：0.010%，硫：0.003%，铬：0.94%，钼：0.22%，钛：0.019%，铝：0.029%，氢：0.00018%，氮：0.0036%，碳当量：0.52%，余量为Fe及不可避免的杂质。

7.根据权利要求1所述的高抗弹性装甲用钢板，其特征在于，所述的高抗弹性装甲用钢板化学成分的重量百分比为：碳：0.25%，硅：0.03%，锰：0.34%，磷：0.011%，硫：0.001%，铬：1.08%，钼：0.38%，钛：0.027%，铝：0.049%，氢：0.00010%，氮：0.0022%，碳当量:0.60%，余量为Fe及不可避免的杂质。

8.权利要求1所述的高抗弹性装甲用钢板的制造方法，包括步骤如下：

（1）冶炼：

（a）KR铁水预处理：将P≤0.09%的高炉冶炼铁水通过KR预脱硫使S≤0.005%;

（b）转炉吹炼：将步骤（a）预处理后的铁水进行转炉吹炼，转炉终点成分C：0.06-0.10%、S≤0.010％、P≤0.008％，终点温度1640～1660℃；

（c）RH精炼：转炉吹炼后于真空度≤100Pa条件下的RH处理10-20min，纯脱气时间≥6min，然后加入氧化钙进行钙处理，钙处理后[Ca]10-25ppm;

（d）板坯连铸：连铸阶段中包过热度控制在10-25℃，全程温度波动范围≤10℃；铸坯缓冷60-80小时，缓冷终止温度在300-350℃；

（2）轧制：铸坯温度在300℃-100 ℃装炉加热进行轧制，轧制包括粗轧和精轧，中间坯冷却时待温度≤900℃开始精轧，精轧阶段总压下率大于60%，轧后空冷或堆垛缓冷至室温；再进行后续处理；

（3）淬火、回火处理：轧制后进行淬火处理，淬火后的钢板进行回火，冷却至室温，得成品。

9.根据权利要求8所述的高抗弹性装甲用钢板的制造方法，其特征在于，步骤（2）中，粗轧开轧温度1120-1180℃，粗轧结束温度≥950℃；精轧终轧温度820-860℃。

10.根据权利要求8所述的高抗弹性装甲用钢板的制造方法，其特征在于，步骤（3）中，淬火温度：860℃-900℃，保温时间30-50min，降温速率大于30℃/s。

11.根据权利要求8所述的高抗弹性装甲用钢板的制造方法，其特征在于，步骤（3）中，回火温度160-280℃，回火时间30-40min，降温速率为2-5℃/s。