JPH04143253A - 転動疲労特性に優れた軸受用鋼 - Google Patents
転動疲労特性に優れた軸受用鋼Info
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- JPH04143253A JPH04143253A JP26793790A JP26793790A JPH04143253A JP H04143253 A JPH04143253 A JP H04143253A JP 26793790 A JP26793790 A JP 26793790A JP 26793790 A JP26793790 A JP 26793790A JP H04143253 A JPH04143253 A JP H04143253A
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- Rolling Contact Bearings (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は、高温下の使用環境においても軸受寿命か低下
しない転動疲労特性に優れた軸受用鋼に関するものであ
る。
しない転動疲労特性に優れた軸受用鋼に関するものであ
る。
（従来の技術）
従来、自動車、産業機械等に用いられている軸受部品に
は、ＪＩＳ Ｇ ４８０５に規定されているＳＵＪ ２
に代表される高炭素クロム軸受鋼あるいはＪＩＳ Ｇ４
１０４に規定されているＳＣｒ ４２０に代表される肌
焼軸受鋼か素材として使用されている。
は、ＪＩＳ Ｇ ４８０５に規定されているＳＵＪ ２
に代表される高炭素クロム軸受鋼あるいはＪＩＳ Ｇ４
１０４に規定されているＳＣｒ ４２０に代表される肌
焼軸受鋼か素材として使用されている。
しかし、近年エンジンの高出力化、高回転化、機械部品
の小型化に伴い軸受まわりの温度か上昇していく傾向に
あり、このような使用環境のもとで、ＳＵＪ ２ 、Ｓ
Ｃｒ ４２０を素材とする軸受を使用すると寿命か低下
する。
の小型化に伴い軸受まわりの温度か上昇していく傾向に
あり、このような使用環境のもとで、ＳＵＪ ２ 、Ｓ
Ｃｒ ４２０を素材とする軸受を使用すると寿命か低下
する。
また、過酷な条件下で使用される軸受部品にはＡＩＳ［
Ｍ２Ｏ等が素材として使用されている。ＡＩＳ［Ｍ２Ｏ
を素材とする軸受を使用すると寿命の低下は起こらない
が、合金元素を多量に含むため素材費と加工費が高いと
いう問題かある。また、浸炭処理材は焼入れ・焼戻し材
に比べて転動疲労寿命は長いが、処理時間か長く熱処理
費か高いという問題もある。
Ｍ２Ｏ等が素材として使用されている。ＡＩＳ［Ｍ２Ｏ
を素材とする軸受を使用すると寿命の低下は起こらない
が、合金元素を多量に含むため素材費と加工費が高いと
いう問題かある。また、浸炭処理材は焼入れ・焼戻し材
に比べて転動疲労寿命は長いが、処理時間か長く熱処理
費か高いという問題もある。
これらの背景から、高温下（３００℃以下）で軸受寿命
が低下ぜず、Ａｌ５Ｉ Ｍ２Ｏと比較して素材費、加工
費が安価で、かつ、浸炭時間の短縮により熱処理費が安
価な軸受用鋼が要望されている。
が低下ぜず、Ａｌ５Ｉ Ｍ２Ｏと比較して素材費、加工
費が安価で、かつ、浸炭時間の短縮により熱処理費が安
価な軸受用鋼が要望されている。
（発明が解決しようとする課題）
以上述べたように、従来の高炭素クロム軸受鋼および肌
焼軸受鋼を素材とした軸受は、高温下で使用すると寿命
が低下するという問題がある。本発明は、化学成分を調
整することによって、高温下で軸受寿命が低下せず、か
つ、浸炭時間が短縮できる転動疲労特性に優れた軸受用
鋼を提供することを目的とするものである。
焼軸受鋼を素材とした軸受は、高温下で使用すると寿命
が低下するという問題がある。本発明は、化学成分を調
整することによって、高温下で軸受寿命が低下せず、か
つ、浸炭時間が短縮できる転動疲労特性に優れた軸受用
鋼を提供することを目的とするものである。
（課題を解決するための手段）
本発明者らか、上記に説明した高炭素クロム軸受鋼およ
び肌焼軸受鋼の種々の問題点に鑑み、鋭意研究を行い検
討を重ねた結果、本発明に至ったものて、第１発明はＣ
：０．３６〜０．５０％、Ｓｉ・０．５０〜２．００％
、Ｍｎ：０．３１〜２．００％、Ｐ：０．０２０％以下
、Ｓ・０、０２０％以下、Ｃｒ： ０．５０〜８．００
％、Ｍｏ： ０．３１〜２゜００％、Ａｌ ：０．０１
５〜０．０６０％、Ｎ：０．００３〜０．０２０％、Ｔ
ｉ： ０．００２０％以下、Ｏ：０．００３０％以下を
含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる転動疲労
特性に優れた軸受用鋼である。
び肌焼軸受鋼の種々の問題点に鑑み、鋭意研究を行い検
討を重ねた結果、本発明に至ったものて、第１発明はＣ
：０．３６〜０．５０％、Ｓｉ・０．５０〜２．００％
、Ｍｎ：０．３１〜２．００％、Ｐ：０．０２０％以下
、Ｓ・０、０２０％以下、Ｃｒ： ０．５０〜８．００
％、Ｍｏ： ０．３１〜２゜００％、Ａｌ ：０．０１
５〜０．０６０％、Ｎ：０．００３〜０．０２０％、Ｔ
ｉ： ０．００２０％以下、Ｏ：０．００３０％以下を
含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる転動疲労
特性に優れた軸受用鋼である。
第２発明はＣ：０．３６〜０．５０％、Ｓｉ：０．５０
〜２．００％、Ｍｎ：０．３１〜２．００％、Ｐ：０．
０２０％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ｃｒ： ０．５
０〜８．００％、Ｍｏ： ０．３１〜２．００％、ＡＩ
：０． ｏｔｓ〜０．０６０％、Ｎ：０．００３〜０
．０２０％、Ｔｉ：０、００２０％以下、０：０．００
３０％以下を含有し、さらに、Ｎｉ：５．００％以下、
Ｃｕ：１．００％以下、Ｖ：１．００％以下、Ｎｂ：０
．０１〜０．５０％の内から選んだ一種または二種以上
を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる転動疲
労特性に優れた軸受用鋼である。
〜２．００％、Ｍｎ：０．３１〜２．００％、Ｐ：０．
０２０％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ｃｒ： ０．５
０〜８．００％、Ｍｏ： ０．３１〜２．００％、ＡＩ
：０． ｏｔｓ〜０．０６０％、Ｎ：０．００３〜０
．０２０％、Ｔｉ：０、００２０％以下、０：０．００
３０％以下を含有し、さらに、Ｎｉ：５．００％以下、
Ｃｕ：１．００％以下、Ｖ：１．００％以下、Ｎｂ：０
．０１〜０．５０％の内から選んだ一種または二種以上
を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる転動疲
労特性に優れた軸受用鋼である。
（作用）
以下に、本発明をさらに詳細に説明する。
本発明に係わる転動疲労特性に優れた軸受用鋼において
は、転動疲労特性を低下させる原因である高温での硬さ
の低下を抑制するために、各種合金元素を調整すること
により焼戻し軟化抵抗を向上させた。そして、浸炭焼入
れ処理後、転動疲労特性を満足させるのに最低限必要な
硬さであるＨＲＣ５８以上を満足する範囲の温度で焼戻
しを行い、高温の使用条件下でも従来のＳＵＪ ２ 、
ＳＣｒ ４２０の常温での軸受寿命と同等またはそれ
以上の転動疲労特性が得られることを知見した。また、
常温の転動疲労特性においても、従来のＳＵＪ ２ 、
ＳＣｒ ４２０と同等またはそれ以上であることか判明
した。
は、転動疲労特性を低下させる原因である高温での硬さ
の低下を抑制するために、各種合金元素を調整すること
により焼戻し軟化抵抗を向上させた。そして、浸炭焼入
れ処理後、転動疲労特性を満足させるのに最低限必要な
硬さであるＨＲＣ５８以上を満足する範囲の温度で焼戻
しを行い、高温の使用条件下でも従来のＳＵＪ ２ 、
ＳＣｒ ４２０の常温での軸受寿命と同等またはそれ
以上の転動疲労特性が得られることを知見した。また、
常温の転動疲労特性においても、従来のＳＵＪ ２ 、
ＳＣｒ ４２０と同等またはそれ以上であることか判明
した。
そして、Ｃ量を調整することによって浸炭時間短縮が可
能であることが判明した。以下にＣ量と浸炭時間につい
て説明する。
能であることが判明した。以下にＣ量と浸炭時間につい
て説明する。
第１図に素材Ｃ含有量と浸炭Ｃ量が０．５％になる深さ
との関係を示す。第１図は、Ｃ：０．２１％（鋼１９）
、Ｃ：０．２８％（鋼１６） 、Ｃ：０．３４％（鋼
１７） 、Ｃ：０．３９％（鋼ｌ）の４種類の鋼につい
て、浸炭時間３ｈｒと６ｈｒの浸炭を行い、浸炭Ｃ量が
０．５％になる深さを整理したものである。なお、鋼１
，１６．１７．１９は後述の実施例で用いた鋼である。
との関係を示す。第１図は、Ｃ：０．２１％（鋼１９）
、Ｃ：０．２８％（鋼１６） 、Ｃ：０．３４％（鋼
１７） 、Ｃ：０．３９％（鋼ｌ）の４種類の鋼につい
て、浸炭時間３ｈｒと６ｈｒの浸炭を行い、浸炭Ｃ量が
０．５％になる深さを整理したものである。なお、鋼１
，１６．１７．１９は後述の実施例で用いた鋼である。
同図から明らかなように、素材Ｃ含有量か増すにつれて
浸炭Ｃ量が０．５％になる深さか深くなり、その傾向は
素材Ｃ含有量が０．３５％付近から顕著になる。例えば
、Ｃ：０．３９％の鋼の３ｈｒの浸炭が、はぼＣ：０．
２８％の鋼の６ｈｒの浸炭に相当する。このように、Ｃ
量を調整することによって浸炭時間短縮が可能であ。
浸炭Ｃ量が０．５％になる深さか深くなり、その傾向は
素材Ｃ含有量が０．３５％付近から顕著になる。例えば
、Ｃ：０．３９％の鋼の３ｈｒの浸炭が、はぼＣ：０．
２８％の鋼の６ｈｒの浸炭に相当する。このように、Ｃ
量を調整することによって浸炭時間短縮が可能であ。
次に、本発明における化学成分の限定理由について説明
する。
する。
Ｃは多く含有させることにより、浸炭時間を短縮できる
元素であるが、含有量が０．３６％未満てはこのような
効果か少なく、また、０．５０％を超えて含有すると靭
性、切削性、冷温間加工性が低下する。よって、Ｃ含有
量は０．３６〜０．５０％の範囲とする。
元素であるが、含有量が０．３６％未満てはこのような
効果か少なく、また、０．５０％を超えて含有すると靭
性、切削性、冷温間加工性が低下する。よって、Ｃ含有
量は０．３６〜０．５０％の範囲とする。
Ｓｉは焼戻しで第一段階の終了と第二段階の開始を遅ら
せ、焼戻し軟化抵抗性を向上させる元素であるが、含有
量が０，５０％未満ではこのような効果は少なく、また
、２．００％を超えて含有してもその効果は飽和し、切
削性、冷温間加工性か低下する。よって、Ｎｉ含有量は
０，５０〜２．００％の範囲とするＭｎは脱酸脱硫元素
であり、かっ、焼入れ性を向上させる元素であるか、含
有量か０．３１％未満てはこのような効果は期待できず
、また、２．００％を超えて含有してもその効果は飽和
し、切削性、冷温間加工性が低下する。よって、Ｍｎ含
有量は０．３１〜２．００％の範囲とする。
せ、焼戻し軟化抵抗性を向上させる元素であるが、含有
量が０，５０％未満ではこのような効果は少なく、また
、２．００％を超えて含有してもその効果は飽和し、切
削性、冷温間加工性か低下する。よって、Ｎｉ含有量は
０，５０〜２．００％の範囲とするＭｎは脱酸脱硫元素
であり、かっ、焼入れ性を向上させる元素であるか、含
有量か０．３１％未満てはこのような効果は期待できず
、また、２．００％を超えて含有してもその効果は飽和
し、切削性、冷温間加工性が低下する。よって、Ｍｎ含
有量は０．３１〜２．００％の範囲とする。
Ｐは靭性を低下させる元素であるから、含有量は極力低
減させる必要かある。よって、Ｐ含有量は０．０２０％
以下とする。
減させる必要かある。よって、Ｐ含有量は０．０２０％
以下とする。
Ｓは殆どか鋼中においてはＭｎ５Ｏ形で含有され、切削
性を向上させる元素であるが、０含有量が少ない場合に
は、転動疲労特性を劣化させ、また、冷温間加工性にも
悪影響を及ぼす。よって、これらの点を考慮してＳ含有
量は０．０２０％以下とする。
性を向上させる元素であるが、０含有量が少ない場合に
は、転動疲労特性を劣化させ、また、冷温間加工性にも
悪影響を及ぼす。よって、これらの点を考慮してＳ含有
量は０．０２０％以下とする。
Ｃｒは浸炭処理において炭化物を生成し、炭化物分散効
果で硬さを増加させる元素であるが、含有量が０．５０
％未満ではこのような効果が少なく、また、８．００％
を超えて含有すると、その効果は飽和し、切削性、冷温
間加工性が低下する。よって、Ｃｒ含有量は０．５０〜
８．００％の範囲とする。
果で硬さを増加させる元素であるが、含有量が０．５０
％未満ではこのような効果が少なく、また、８．００％
を超えて含有すると、その効果は飽和し、切削性、冷温
間加工性が低下する。よって、Ｃｒ含有量は０．５０〜
８．００％の範囲とする。
ＭｏはＣｒと同じく浸炭処理において炭化物を生成し、
炭化物分散効果で硬さを増加させる元素であるか、含有
量か０．３１％未満ではこのような効果が少なく、また
、２．００％を超えて含有すると、その効果は飽和し、
切削性、冷温間加工性か低下する。よって、１含有量は
０．３１〜２．００％の範囲とするＡＩは脱酸と結晶粒
微細化に可動な元素であるか、含有量か０．０１５％未
満ではこのような効果は少なく、また、０．０６０％を
超えて含有すると、結晶粒の微細化効果は飽和してしま
い、さらに、多く含有すると逆に結晶粒が成長しやすく
なる。よって、ＡＩ含有量は０．０１５〜０．０６０％
の範囲とする。
炭化物分散効果で硬さを増加させる元素であるか、含有
量か０．３１％未満ではこのような効果が少なく、また
、２．００％を超えて含有すると、その効果は飽和し、
切削性、冷温間加工性か低下する。よって、１含有量は
０．３１〜２．００％の範囲とするＡＩは脱酸と結晶粒
微細化に可動な元素であるか、含有量か０．０１５％未
満ではこのような効果は少なく、また、０．０６０％を
超えて含有すると、結晶粒の微細化効果は飽和してしま
い、さらに、多く含有すると逆に結晶粒が成長しやすく
なる。よって、ＡＩ含有量は０．０１５〜０．０６０％
の範囲とする。
ＮはＡｌおよびＶ等に結合して窒化物を生成し、結晶粒
を微細化して鋼の強靭化を図る元素であり、その効果を
発揮させるためには含有量は０．００３％以上必要で、
また、０．０２０％を超えて含有すると、冷温間加工性
か低下する。よって、Ｎ含有量は０．００３〜０．０２
０％の範囲とする０はＡＩ、 Ｓｉと結合して鋼中にお
いて酸化物系介在物を生成する元素であり、鋼中におけ
る含有量か多くなると転動疲労特性を低下させるととも
に、切削性、冷温間加工性に悪影響を及ぼすので、含有
量は極力低減する必要かある。よって、０含有量は０．
００３０％以下とする。
を微細化して鋼の強靭化を図る元素であり、その効果を
発揮させるためには含有量は０．００３％以上必要で、
また、０．０２０％を超えて含有すると、冷温間加工性
か低下する。よって、Ｎ含有量は０．００３〜０．０２
０％の範囲とする０はＡＩ、 Ｓｉと結合して鋼中にお
いて酸化物系介在物を生成する元素であり、鋼中におけ
る含有量か多くなると転動疲労特性を低下させるととも
に、切削性、冷温間加工性に悪影響を及ぼすので、含有
量は極力低減する必要かある。よって、０含有量は０．
００３０％以下とする。
ＴｉはＮと結合して粗大なＴｉＮを生成し、転動疲労特
性、切削性、冷温間加工性を低下させる元素であり、そ
のためＴｉの含有量は極力低減する必要がある。よって
、Ｔｉ含有量は０．００２０％以下とするＮｊは焼入れ
性を向上させ、質量の大きな部品における焼入れ焼戻し
処理を容易にする元素であるか、含有量か５．００％を
超えると切削性、冷温間加工性を低下させるとともに、
焼入れ・焼戻し後に残留オーステナイトが多量に発生し
、寸法安定性か劣化する。よって、Ｎｉ含有量は５．０
０％以下とする。
性、切削性、冷温間加工性を低下させる元素であり、そ
のためＴｉの含有量は極力低減する必要がある。よって
、Ｔｉ含有量は０．００２０％以下とするＮｊは焼入れ
性を向上させ、質量の大きな部品における焼入れ焼戻し
処理を容易にする元素であるか、含有量か５．００％を
超えると切削性、冷温間加工性を低下させるとともに、
焼入れ・焼戻し後に残留オーステナイトが多量に発生し
、寸法安定性か劣化する。よって、Ｎｉ含有量は５．０
０％以下とする。
Ｃｕは焼入れ性、耐蝕性を増加させ、かつ、時効硬化に
よって耐摩耗性を向上させる元素であるが、含有量か１
．０％を超えると赤熱脆性を助長して熱間加工時に割れ
か発生する。よって、Ｃｕ含有量は１．０％以下とする
。
よって耐摩耗性を向上させる元素であるが、含有量か１
．０％を超えると赤熱脆性を助長して熱間加工時に割れ
か発生する。よって、Ｃｕ含有量は１．０％以下とする
。
Ｖ 、 Ｎｂは鋼中のＣ，Ｎと結合して炭窒化物を生成
し焼戻し軟化抵抗性を向上させる元素であるか、 Ｎｂ
含有量か０，０１％未満ではこのような効果は少なく、
また、■含有量が１．００％、Ｎｂ含有量が０．５０％
を超えて含有すると、その効果は飽和する。よって、■
含有量は１．００％以下、Ｎｂ含有量は０．Ｏ１〜０．
５０％の範囲とする。
し焼戻し軟化抵抗性を向上させる元素であるか、 Ｎｂ
含有量か０，０１％未満ではこのような効果は少なく、
また、■含有量が１．００％、Ｎｂ含有量が０．５０％
を超えて含有すると、その効果は飽和する。よって、■
含有量は１．００％以下、Ｎｂ含有量は０．Ｏ１〜０．
５０％の範囲とする。
（実施例）
本発明に係わる転動疲労特性に優れた軸受用鋼の実施例
について説明するか、本発明は本実施例のみに限定され
るものではない。
について説明するか、本発明は本実施例のみに限定され
るものではない。
第１表に示す化学成分を育する本発明に係わる軸受鋼１
〜９、比較鋼ｌＯ〜１７および従来鋼１８．１９を小型
真空炉で溶製した。従来鋼１８はＪＩＳの５ＵＪ２で、
従来鋼１９はＪＩＳのＳＣｒ ４２０である。これらの
鋼を無闇鍛造により６０ｍｍφおよび２０ｍｍφの丸棒
に鍛伸した後、従来鋼１８はソーキング処理を行い巨大
炭化物の拡散消失処理を行った後球状化焼鈍を、その他
の鋼については焼きならし処理を行った。
〜９、比較鋼ｌＯ〜１７および従来鋼１８．１９を小型
真空炉で溶製した。従来鋼１８はＪＩＳの５ＵＪ２で、
従来鋼１９はＪＩＳのＳＣｒ ４２０である。これらの
鋼を無闇鍛造により６０ｍｍφおよび２０ｍｍφの丸棒
に鍛伸した後、従来鋼１８はソーキング処理を行い巨大
炭化物の拡散消失処理を行った後球状化焼鈍を、その他
の鋼については焼きならし処理を行った。
その後、６０ｍｍφおよび２０ｍｍφの丸棒から厚さ５
ａｍの試験片を加工し、下記の熱処理条件で熱処理を行
った。熱処理後６０ｍｍφの試験片は表面をラッピング
加工した後、面圧５３０ｋｇｆ／ｍｍ２の条件で、常温
および１５０°Ｃの温度下で転動疲労試験を行った。ま
た、熱処理１２Ｏｎｏｎφの試験片は３００’Ｃでロッ
クウェル硬さ測定を行った。
ａｍの試験片を加工し、下記の熱処理条件で熱処理を行
った。熱処理後６０ｍｍφの試験片は表面をラッピング
加工した後、面圧５３０ｋｇｆ／ｍｍ２の条件で、常温
および１５０°Ｃの温度下で転動疲労試験を行った。ま
た、熱処理１２Ｏｎｏｎφの試験片は３００’Ｃでロッ
クウェル硬さ測定を行った。
各鋼の熱処理条件
鋼１８ （ＳＵＪ ２）
焼入れ二８４０°Ｃｘ４０ｍ１ｎ／油冷焼戻し＝１６０
°ｃｘ２ｈｒ／空冷 鋼１９ （ＳＣｒ ４２０） 浸炭焼入れコ９２５°Ｃｘ １Ｏｈｒ／油冷焼戻し＝１
８０°（ｘ２ｈｒ／空冷 その他の鋼 浸炭焼入れ：９２５℃Ｘ５ｈｒ／油冷 焼戻し：４００°ＣＸ２ｈｒ／空冷 なお、転動疲労試験はスラストｕ転動疲労試験機を用い
、ｎ数はそれぞれｌＯである。
°ｃｘ２ｈｒ／空冷 鋼１９ （ＳＣｒ ４２０） 浸炭焼入れコ９２５°Ｃｘ １Ｏｈｒ／油冷焼戻し＝１
８０°（ｘ２ｈｒ／空冷 その他の鋼 浸炭焼入れ：９２５℃Ｘ５ｈｒ／油冷 焼戻し：４００°ＣＸ２ｈｒ／空冷 なお、転動疲労試験はスラストｕ転動疲労試験機を用い
、ｎ数はそれぞれｌＯである。
転動疲労試験結果および硬さ測定結果を第２表に示す。
なお、転動疲労特性についてはＬｌ。（１０％累積破損
率）の値を示す。
率）の値を示す。
供試鋼の化学成分を第１表に、試験結果を第２表に示す
。
。
（以下余白）
第２表
（以下余白）
第２表から明らかなように、本発明鋼１〜９は、常温、
１５０°Ｃいずれの場合も比較鋼および従来鋼１８（
ＳＵＪ ２） 、１９（ＳＣｒ ４２０）よりも転動疲
労寿命が優れている。また、熱処理時間も、本発明鋼は
従来鋼１８のり−キング処理、球状化処理に替えて焼き
ならし処理でよく、浸炭焼入れ時間も従来鋼１９の１７
２でよく、大幅に短縮されている。
１５０°Ｃいずれの場合も比較鋼および従来鋼１８（
ＳＵＪ ２） 、１９（ＳＣｒ ４２０）よりも転動疲
労寿命が優れている。また、熱処理時間も、本発明鋼は
従来鋼１８のり−キング処理、球状化処理に替えて焼き
ならし処理でよく、浸炭焼入れ時間も従来鋼１９の１７
２でよく、大幅に短縮されている。
Ｓｉ含育量の少ない比較鋼１０は本発明鋼ｌに比べて、
高温硬さか低下し、１５０℃での転動疲労寿命か低くな
っている。
高温硬さか低下し、１５０℃での転動疲労寿命か低くな
っている。
Ｓの多い比較鋼１１は本発明鋼と比較して、転動疲労寿
命か低くなっている。
命か低くなっている。
Ｃｒ含有量の多い比較鋼１２は本発明鋼６と比較して、
高温硬さ、転動疲労寿命に対するＣｒの効果が飽和して
いる。
高温硬さ、転動疲労寿命に対するＣｒの効果が飽和して
いる。
Ｍｏ含有量の少ない比較鋼１３は本発明鋼ｌに比べて、
高温硬さが低下し、 １５０″Ｃでの転動疲労寿命が低
くなっている。
高温硬さが低下し、 １５０″Ｃでの転動疲労寿命が低
くなっている。
Ｔｉ含有量と０含育量の多い比較鋼１４．１５は従来鋼
Ｉ８のＳＵＪ ２に比べ、転動疲労寿命が低くなってい
る。
Ｉ８のＳＵＪ ２に比べ、転動疲労寿命が低くなってい
る。
なお、鋼１，１６．１７．１９は先に述へた浸炭時間短
縮のための調査に用いた鋼である。
縮のための調査に用いた鋼である。
（発明の効果）
以上説明したように、本発明は、化学成分を制御するこ
とによって、浸炭時間を短縮し、転動疲労特性の優れた
軸受鋼を提供するもので、本発明によれば、従来のＡ［
Ｓ［Ｍ２Ｏ等の高合金の軸受鋼を使用することなく、高
温下でも優れた転動疲労寿命を有する軸受を提供するこ
とか可能である。
とによって、浸炭時間を短縮し、転動疲労特性の優れた
軸受鋼を提供するもので、本発明によれば、従来のＡ［
Ｓ［Ｍ２Ｏ等の高合金の軸受鋼を使用することなく、高
温下でも優れた転動疲労寿命を有する軸受を提供するこ
とか可能である。
第１図は素材Ｃ含有量と浸炭Ｃ量が０．５％になる深さ
との関係を示す図である。 特許出願人 株式会社 神戸製鋼折 代 理 人 弁理士 金欠 章− 第１図 素 材 量（％）
との関係を示す図である。 特許出願人 株式会社 神戸製鋼折 代 理 人 弁理士 金欠 章− 第１図 素 材 量（％）
Claims (2)
- （１）Ｃ：０．３６〜０．５０％、Ｓｉ：０．５０〜２
．００％、Ｍｎ：０．３１〜２．００％、Ｐ：０．０２
０％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ｃｒ：０．５０〜８
．００％、Ｍｏ：０．３１〜２．００％、Ａｌ：０．０
１５〜０．０６０％、Ｎ：０．００３〜０．０２０％、
Ｔｉ：０．００２０％以下、Ｏ：０．００３０％以下を
含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特
徴とする転動疲労特性に優れた軸受用鋼。 - （２）Ｃ：０．３６〜０．５０％、Ｓｉ：０．５０〜２
．００％、Ｍｎ：０．３１〜２．００％、Ｐ：０．０２
０％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ｃｒ：０．５０〜８
．００％、Ｍｏ：０．３１〜２．００％、Ａｌ：０．０
１５〜０．０６０％、Ｎ：０．００３〜０．０２０％、
Ｔｉ：０．００２０％以下、Ｏ：０．００３０％以下を
含有し、さらに、Ｎｉ：５．００％以下、Ｃｕ：１．０
０％以下、Ｖ：１．００％以下、Ｎｂ：０．０１〜０．
５０％の内から選んだ一種または二種以上を含有し、残
部Ｆｅおよび不可避不純物からなることを特徴とする転
動疲労特性に優れた軸受用鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26793790A JPH04143253A (ja) | 1990-10-04 | 1990-10-04 | 転動疲労特性に優れた軸受用鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP26793790A JPH04143253A (ja) | 1990-10-04 | 1990-10-04 | 転動疲労特性に優れた軸受用鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04143253A true JPH04143253A (ja) | 1992-05-18 |
Family
ID=17451677
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP26793790A Pending JPH04143253A (ja) | 1990-10-04 | 1990-10-04 | 転動疲労特性に優れた軸受用鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH04143253A (ja) |
Cited By (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999005333A1 (fr) * | 1997-07-22 | 1999-02-04 | Nippon Steel Corporation | Acier cemente particulierement capable d'empecher la recristallisation secondaire des particules pendant la cementation, procede de fabrication, et matiere brute formee pour pieces cementees |
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-
1990
- 1990-10-04 JP JP26793790A patent/JPH04143253A/ja active Pending
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