JPH06248347A - ベイナイト組織を呈し耐表面損傷性に優れた高強度レールの製造法 - Google Patents
ベイナイト組織を呈し耐表面損傷性に優れた高強度レールの製造法Info
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- JPH06248347A JPH06248347A JP5037959A JP3795993A JPH06248347A JP H06248347 A JPH06248347 A JP H06248347A JP 5037959 A JP5037959 A JP 5037959A JP 3795993 A JP3795993 A JP 3795993A JP H06248347 A JPH06248347 A JP H06248347A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 レール頭表面でのころがり疲労損傷の発生を
防止し、高速鉄道および重荷重鉄道用レールの高寿命化
を図る。 【構成】 熱間圧延した高温度の熱を保有するレール、
あるいは熱処理する目的で高温に加熱したレールの頭
部、さらには底部をオーステナイト域温度から５００〜
３００℃の間を１〜１０℃/secで加速冷却し、引き続き
常温までの間を１〜４０℃/minで空冷することを特徴と
するベイナイト組織を呈した耐表面損傷性に優れた高強
度レールの製造法。 【効果】 本発明レールは、従来レールと比較して耐表
面損傷性に優れ、レールの使用寿命が大きく向上した。
防止し、高速鉄道および重荷重鉄道用レールの高寿命化
を図る。 【構成】 熱間圧延した高温度の熱を保有するレール、
あるいは熱処理する目的で高温に加熱したレールの頭
部、さらには底部をオーステナイト域温度から５００〜
３００℃の間を１〜１０℃/secで加速冷却し、引き続き
常温までの間を１〜４０℃/minで空冷することを特徴と
するベイナイト組織を呈した耐表面損傷性に優れた高強
度レールの製造法。 【効果】 本発明レールは、従来レールと比較して耐表
面損傷性に優れ、レールの使用寿命が大きく向上した。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、旅客鉄道の高速運転区
間、あるいは海外の鉱山鉄道のような重荷重条件下で要
求されるレール頭表面のころがり疲労損傷抵抗性の向上
に有効なベイナイト組織を有する高強度レールの製造法
に関するものである。
間、あるいは海外の鉱山鉄道のような重荷重条件下で要
求されるレール頭表面のころがり疲労損傷抵抗性の向上
に有効なベイナイト組織を有する高強度レールの製造法
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】近年、鉄道輸送の高効率化の手段とし
て、列車載荷重量の増加や列車運転速度の向上が図られ
ている。このような鉄道輸送の効率化はレール使用環境
の苛酷化を意味し、レール材質の一層の改善が要求され
るに至っている。具体的には、急曲線区間に敷設された
レールの摩耗が急激に増加し、また、レールと車輪の主
接触位置であるレールゲージ・コーナー（ＧＣ）部の内
部から発生する疲労損傷が頻発するようになり、この対
策として従来から下記に示す方法が採られてきた。 Ｃｒ，Ｍｏなどの合金元素を多量に添加した圧延まま
の合金鋼レール（特開昭５０−１４０３１６号公報参
照）。 合金を添加せずに、レール頭部あるいは全体を加速冷
却することによって製造される熱処理レール（特開昭５
５−２３８８５号公報参照）。 比較的低い含有量の合金を添加して、耐摩耗性、耐損
傷性ばかりでなく、溶接部の硬度低下を改善した低合金
熱処理レール（特公昭５９−１９１７３号公報参照）。 これらレールの特徴は、高炭素の含有鋼による微細パー
ライト組織を呈する高強度レールであり、その目的とす
るところは耐摩耗性を向上させ、かつ、耐内部疲労損傷
抵抗性を改善させるところにある。
て、列車載荷重量の増加や列車運転速度の向上が図られ
ている。このような鉄道輸送の効率化はレール使用環境
の苛酷化を意味し、レール材質の一層の改善が要求され
るに至っている。具体的には、急曲線区間に敷設された
レールの摩耗が急激に増加し、また、レールと車輪の主
接触位置であるレールゲージ・コーナー（ＧＣ）部の内
部から発生する疲労損傷が頻発するようになり、この対
策として従来から下記に示す方法が採られてきた。 Ｃｒ，Ｍｏなどの合金元素を多量に添加した圧延まま
の合金鋼レール（特開昭５０−１４０３１６号公報参
照）。 合金を添加せずに、レール頭部あるいは全体を加速冷
却することによって製造される熱処理レール（特開昭５
５−２３８８５号公報参照）。 比較的低い含有量の合金を添加して、耐摩耗性、耐損
傷性ばかりでなく、溶接部の硬度低下を改善した低合金
熱処理レール（特公昭５９−１９１７３号公報参照）。 これらレールの特徴は、高炭素の含有鋼による微細パー
ライト組織を呈する高強度レールであり、その目的とす
るところは耐摩耗性を向上させ、かつ、耐内部疲労損傷
抵抗性を改善させるところにある。
【０００３】一方、摩耗あるいは内部疲労損傷が問題と
ならない直線および緩曲線区間のレールでは、車輪とレ
ールの繰り返し接触によりレール頭表面にころがり疲労
損傷が発生し、剥離あるいはレール頭表面から生成した
疲労き裂がレール頭部内部で分岐し横裂損傷を引き起こ
す事例が散見される。この代表的な損傷が、新幹線など
の高速鉄道の主として直線区間に生成する「頭頂面シェ
リング」あるいは「ダークスポット損傷」と呼ばれる損
傷である。しかし、このような区間では、上記のような
損傷の発生が顕在化しているにもかかわらず、従来から
パーライト組織を呈した圧延ままレールが使用されてい
る。
ならない直線および緩曲線区間のレールでは、車輪とレ
ールの繰り返し接触によりレール頭表面にころがり疲労
損傷が発生し、剥離あるいはレール頭表面から生成した
疲労き裂がレール頭部内部で分岐し横裂損傷を引き起こ
す事例が散見される。この代表的な損傷が、新幹線など
の高速鉄道の主として直線区間に生成する「頭頂面シェ
リング」あるいは「ダークスポット損傷」と呼ばれる損
傷である。しかし、このような区間では、上記のような
損傷の発生が顕在化しているにもかかわらず、従来から
パーライト組織を呈した圧延ままレールが使用されてい
る。
【０００４】主として旅客鉄道における直線あるいは緩
和曲線区間のレールには、ある特定期間（列車通過トン
数）経過後にレール頭表面を起点とするころがり疲労損
傷が生成する。本発明者らは上記損傷の発生原因を調査
した結果、この原因は、車輪とレールの繰り返し接触に
よってもたらされた疲労ダメージ層がレール頭表部に蓄
積するためであることを確認した。この対策としては、
定期的にレール頭表面をグラインダーなどで研削する方
法があるが、グラインディング研削車およびその作業費
が高価である点や列車運転間隔上研削時間が十分にとれ
ないといった問題点があった。また、もう一つの解決策
としてはレール頭表面の摩耗速度を向上させ、疲労ダメ
ージが蓄積する前に摩耗によりこの疲労層を除去する方
法が考えられる。レール鋼の摩耗特性はパーライト組織
の硬さによって支配されており、摩耗を促進させるため
にはレール鋼の硬さを低下させればよい。しかし、硬さ
を単純に低下させるとレール頭表部に塑性変形が生成
し、これにともなうき裂および剥離などのレール頭表面
損傷が多発するため、パーライト組織を呈するレール鋼
では上記損傷の発生を防止することが困難であった。
和曲線区間のレールには、ある特定期間（列車通過トン
数）経過後にレール頭表面を起点とするころがり疲労損
傷が生成する。本発明者らは上記損傷の発生原因を調査
した結果、この原因は、車輪とレールの繰り返し接触に
よってもたらされた疲労ダメージ層がレール頭表部に蓄
積するためであることを確認した。この対策としては、
定期的にレール頭表面をグラインダーなどで研削する方
法があるが、グラインディング研削車およびその作業費
が高価である点や列車運転間隔上研削時間が十分にとれ
ないといった問題点があった。また、もう一つの解決策
としてはレール頭表面の摩耗速度を向上させ、疲労ダメ
ージが蓄積する前に摩耗によりこの疲労層を除去する方
法が考えられる。レール鋼の摩耗特性はパーライト組織
の硬さによって支配されており、摩耗を促進させるため
にはレール鋼の硬さを低下させればよい。しかし、硬さ
を単純に低下させるとレール頭表部に塑性変形が生成
し、これにともなうき裂および剥離などのレール頭表面
損傷が多発するため、パーライト組織を呈するレール鋼
では上記損傷の発生を防止することが困難であった。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】これまで、レール鋼と
して用いられてきたパーライト組織は、硬さの低いフェ
ライト組織と板状の硬いセメンタイト組織の層状組織で
あり、車輪の通過する軌道面では柔らかなフェライト組
織が絞り出され、硬いセメンタイトのみが積み重なり、
加工硬化が加わって耐摩耗性が確保されている。しか
し、同時に軌道面ではレール内部方向に層状の組織の流
れ（メタルフロー）が生成し、これに沿ってき裂損傷が
発生するという問題点があった。
して用いられてきたパーライト組織は、硬さの低いフェ
ライト組織と板状の硬いセメンタイト組織の層状組織で
あり、車輪の通過する軌道面では柔らかなフェライト組
織が絞り出され、硬いセメンタイトのみが積み重なり、
加工硬化が加わって耐摩耗性が確保されている。しか
し、同時に軌道面ではレール内部方向に層状の組織の流
れ（メタルフロー）が生成し、これに沿ってき裂損傷が
発生するという問題点があった。
【０００６】一方、パーライト組織より摩耗量が大きい
ベイナイト組織では、柔らかなフェライト組織地に粒状
の微細なセメンタイトが分散した組織であるために、車
輪の走行時にフェライト地と共にセメンタイトも簡単に
摘み取られ、摩耗促進によりレール頭表部での疲労ダメ
ージ層を除去させることが可能である。しかし、合金量
が少なく圧延ままで製造されるベイナイト鋼は、強度が
低く、フェライト地が大きく粒状のセメンタイトの分布
も粗いため、車輪の走行面直下のレール頭表面に列車進
行方向とは反対方向の連続した組織の流れ（メタルフロ
ー）が生成し、これに沿ってき裂損傷が発生するという
問題点があった。また、この問題点を解決する方法とし
て、合金をさらに添加し、圧延ままで高い強度が得られ
るベイナイト鋼を製造することも可能である。しかし、
高合金化はレール成分コストを向上させるばかりでな
く、同時に溶接性などのレールの基本特性を著しく低下
させるという問題点があった。
ベイナイト組織では、柔らかなフェライト組織地に粒状
の微細なセメンタイトが分散した組織であるために、車
輪の走行時にフェライト地と共にセメンタイトも簡単に
摘み取られ、摩耗促進によりレール頭表部での疲労ダメ
ージ層を除去させることが可能である。しかし、合金量
が少なく圧延ままで製造されるベイナイト鋼は、強度が
低く、フェライト地が大きく粒状のセメンタイトの分布
も粗いため、車輪の走行面直下のレール頭表面に列車進
行方向とは反対方向の連続した組織の流れ（メタルフロ
ー）が生成し、これに沿ってき裂損傷が発生するという
問題点があった。また、この問題点を解決する方法とし
て、合金をさらに添加し、圧延ままで高い強度が得られ
るベイナイト鋼を製造することも可能である。しかし、
高合金化はレール成分コストを向上させるばかりでな
く、同時に溶接性などのレールの基本特性を著しく低下
させるという問題点があった。
【０００７】そこで、本発明者らはこの問題を解決する
ために、熱間圧延した高温度の熱を保有するレール、あ
るいは熱処理する目的で高温に加熱されたレールの頭
部、さらには底部をオーステナイト域温度から５００〜
３５０℃間を加速冷却し、引き続き常温までの間を冷却
することにより低合金で、かつ、高い強度のベイナイト
組織を呈するレールによりこの問題が解決できることを
実験により確認した。すなわち本発明は、上記製造プロ
セスを用いて低コストで、かつ、溶接性なども具備した
耐表面損傷性に優れた高強度レールを提供することを目
的とするものである。
ために、熱間圧延した高温度の熱を保有するレール、あ
るいは熱処理する目的で高温に加熱されたレールの頭
部、さらには底部をオーステナイト域温度から５００〜
３５０℃間を加速冷却し、引き続き常温までの間を冷却
することにより低合金で、かつ、高い強度のベイナイト
組織を呈するレールによりこの問題が解決できることを
実験により確認した。すなわち本発明は、上記製造プロ
セスを用いて低コストで、かつ、溶接性なども具備した
耐表面損傷性に優れた高強度レールを提供することを目
的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は上記目的を達成
するものであって、その要旨とするところは、重量％で
Ｃ：０．１５〜０．４５％、Ｓｉ：０．１５〜２．００
％、Ｍｎ：０．３０〜２．００％、Ｃｒ：０．５０〜
３．００％、Ｍｏ：０．１０〜０．６０％を含有し、あ
るいは必要に応じてＮｉ：０．０５〜４．００％、Ｎ
ｂ：０．０１〜０．０５％、Ｃｕ：０．０５〜０．５０
％の一種または二種以上を含有して、残部が鉄および不
可避不純物からなる鋼を熱間圧延した高温度の熱を保有
するレール、あるいは熱処理する目的で高温に加熱され
たレールの頭部と底部をオーステナイト域温度から５０
０〜３５０℃の間を１〜１０℃/secで加速冷却し、引き
続き常温までの間を１〜４０℃/minで冷却するベイナイ
ト組織を呈した耐表面損傷性に優れた高強度レールの製
造法である。
するものであって、その要旨とするところは、重量％で
Ｃ：０．１５〜０．４５％、Ｓｉ：０．１５〜２．００
％、Ｍｎ：０．３０〜２．００％、Ｃｒ：０．５０〜
３．００％、Ｍｏ：０．１０〜０．６０％を含有し、あ
るいは必要に応じてＮｉ：０．０５〜４．００％、Ｎ
ｂ：０．０１〜０．０５％、Ｃｕ：０．０５〜０．５０
％の一種または二種以上を含有して、残部が鉄および不
可避不純物からなる鋼を熱間圧延した高温度の熱を保有
するレール、あるいは熱処理する目的で高温に加熱され
たレールの頭部と底部をオーステナイト域温度から５０
０〜３５０℃の間を１〜１０℃/secで加速冷却し、引き
続き常温までの間を１〜４０℃/minで冷却するベイナイ
ト組織を呈した耐表面損傷性に優れた高強度レールの製
造法である。
【０００９】以下に本発明について詳細に説明する。ま
ず、レールの化学成分を上記のように定めた理由につい
て説明する。Ｃは一定の硬さを確保するための必須元素
であり、０．１５％未満では、レール鋼としての耐摩耗
性を確保することが難しくなり、０．４５％を超えると
表面損傷の発生に有害なパーライト組織が多く生成して
しまうため、０．１５〜０．４５％に限定した。Ｓｉは
ベイナイト組織中のフェライト素地に固溶することによ
って強度を向上させる元素であるが、０．１５％以下で
は強度の向上が期待できない。また、２．００％を超え
るとレール製造時の表面きずの問題や、レール溶接時の
接合不良をもたらすばかりか、材質脆化も引き起こすた
め０．１５〜２．００％に限定した。ＭｎはＣ同様に鋼
の焼入れ性を高めフェライト粒を細かくし、強度と靭性
を同時に向上させる効果を持つが、０．３０％未満では
その効果が少なく、また、２．００％を超えると、表面
損傷の発生に有害なパーライト組織が多く生成するた
め、０．３０〜２．００％に限定した。
ず、レールの化学成分を上記のように定めた理由につい
て説明する。Ｃは一定の硬さを確保するための必須元素
であり、０．１５％未満では、レール鋼としての耐摩耗
性を確保することが難しくなり、０．４５％を超えると
表面損傷の発生に有害なパーライト組織が多く生成して
しまうため、０．１５〜０．４５％に限定した。Ｓｉは
ベイナイト組織中のフェライト素地に固溶することによ
って強度を向上させる元素であるが、０．１５％以下で
は強度の向上が期待できない。また、２．００％を超え
るとレール製造時の表面きずの問題や、レール溶接時の
接合不良をもたらすばかりか、材質脆化も引き起こすた
め０．１５〜２．００％に限定した。ＭｎはＣ同様に鋼
の焼入れ性を高めフェライト粒を細かくし、強度と靭性
を同時に向上させる効果を持つが、０．３０％未満では
その効果が少なく、また、２．００％を超えると、表面
損傷の発生に有害なパーライト組織が多く生成するた
め、０．３０〜２．００％に限定した。
【００１０】Ｃｒはベイナイト組織中のセメンタイトを
微細に分散させ強度を確保するために重要な元素である
が、０．５０％未満ではベイナイト組織中のセメンタイ
トの分散が粗くなり、金属組織の塑性変形にともなう表
面損傷が発生し、同時に靭性も大きく低下する。また、
３．００％以上では、炭化物の粗大化が生じるばかり
か、硬度の上昇によりレールの加工性が大きく低下する
ため、１．００〜３．００％に限定した。Ｍｏはベイナ
イト組織の強化、安定化に欠くことができない元素であ
るが、０．１０％未満ではその効果が十分でなく、０．
６０％以上ではベイナイト組織中に硬くて脆いマルテン
サイト組織が生成してしまうため、０．１０〜０．６０
％に限定した。なお、Ｃｒ，Ｍｏは共にベイナイト組織
を安定に生成させ、強度を向上させる元素であるが、Ｍ
ｏはレール溶接施工などにおけるベイナイト組織焼き戻
し脆化防止元素として必須であるため、ＣｒとＭｏを相
互に添加する方法を用いた。
微細に分散させ強度を確保するために重要な元素である
が、０．５０％未満ではベイナイト組織中のセメンタイ
トの分散が粗くなり、金属組織の塑性変形にともなう表
面損傷が発生し、同時に靭性も大きく低下する。また、
３．００％以上では、炭化物の粗大化が生じるばかり
か、硬度の上昇によりレールの加工性が大きく低下する
ため、１．００〜３．００％に限定した。Ｍｏはベイナ
イト組織の強化、安定化に欠くことができない元素であ
るが、０．１０％未満ではその効果が十分でなく、０．
６０％以上ではベイナイト組織中に硬くて脆いマルテン
サイト組織が生成してしまうため、０．１０〜０．６０
％に限定した。なお、Ｃｒ，Ｍｏは共にベイナイト組織
を安定に生成させ、強度を向上させる元素であるが、Ｍ
ｏはレール溶接施工などにおけるベイナイト組織焼き戻
し脆化防止元素として必須であるため、ＣｒとＭｏを相
互に添加する方法を用いた。
【００１１】また、上記の成分組成で製造されるレール
靭性、延性、さらには強度を向上させる目的で以下の元
素を必要に応じて一種または二種以上を添加する。 Ｎｉ：０．０５〜４．００％、 Ｎｂ：０．０１
〜０．０５％、Ｃｕ：０．０５〜０．５０％、 次に、これらの化学成分を上記のように定めた理由につ
いて説明する。Ｎｉはオーステナイト粒安定化元素であ
り、ベイナイト変態温度を下げ、ベイナイト組織を微細
化させ、靭性を向上させる元素であるが、０．０５％未
満ではその効果が著しく小さく、また、４．００％を超
える添加を行ってもその効果の向上が十分に期待できな
いために０．０５〜４．００％の範囲に限定した。Ｎｂ
はオーステナイト結晶粒微細化元素であり、レール鋼の
靭性および延性を向上させることができるが、０．０１
％以下ではその効果が十分でなく、０．０５％以上では
Ｎｂの金属間化合物が生成し脆化を引き起こすため、
０．０１〜０．０５％に限定した。Ｃｕは鋼の靭性を損
なわず強度を向上させる元素である。その効果は０．０
５〜０．５０％の範囲で最も大きく、また、０．５０％
を超える添加は強度の向上が過大となり靭性の低下を招
くことから０．０５〜０．５０％の範囲に限定した。
靭性、延性、さらには強度を向上させる目的で以下の元
素を必要に応じて一種または二種以上を添加する。 Ｎｉ：０．０５〜４．００％、 Ｎｂ：０．０１
〜０．０５％、Ｃｕ：０．０５〜０．５０％、 次に、これらの化学成分を上記のように定めた理由につ
いて説明する。Ｎｉはオーステナイト粒安定化元素であ
り、ベイナイト変態温度を下げ、ベイナイト組織を微細
化させ、靭性を向上させる元素であるが、０．０５％未
満ではその効果が著しく小さく、また、４．００％を超
える添加を行ってもその効果の向上が十分に期待できな
いために０．０５〜４．００％の範囲に限定した。Ｎｂ
はオーステナイト結晶粒微細化元素であり、レール鋼の
靭性および延性を向上させることができるが、０．０１
％以下ではその効果が十分でなく、０．０５％以上では
Ｎｂの金属間化合物が生成し脆化を引き起こすため、
０．０１〜０．０５％に限定した。Ｃｕは鋼の靭性を損
なわず強度を向上させる元素である。その効果は０．０
５〜０．５０％の範囲で最も大きく、また、０．５０％
を超える添加は強度の向上が過大となり靭性の低下を招
くことから０．０５〜０．５０％の範囲に限定した。
【００１２】上記のような成分組成で構成されるレール
鋼は、転炉、電気炉などの通常使用される溶解炉で溶製
を行い、この溶鋼を造塊・分塊法あるいは連続鋳造法、
さらに熱間圧延を経てレールとして製造される。前記の
ような成分組成で構成されるレールは、転炉、電気炉な
どの通常使用される溶解炉で溶製を行い、造塊・分塊あ
るいは連続鋳造法においてレール圧延用素材を熱間圧延
した高温度の熱を保有するレール、あるいは熱処理する
目的で高温に加熱されたレールの頭部、さらには底部を
オーステナイト域温度から５００〜３５０℃の間を１〜
１０℃/secで加速冷却し、引き続き常温までの間を１〜
４０℃/minで冷却することによって製造されるレール
は、まず、加速冷却することによって低温度域でベイナ
イト変態を生じさせ、引き続き冷却することによって微
細で、かつ高強度のベイナイト組織を安定に生成させる
ことができるからである。
鋼は、転炉、電気炉などの通常使用される溶解炉で溶製
を行い、この溶鋼を造塊・分塊法あるいは連続鋳造法、
さらに熱間圧延を経てレールとして製造される。前記の
ような成分組成で構成されるレールは、転炉、電気炉な
どの通常使用される溶解炉で溶製を行い、造塊・分塊あ
るいは連続鋳造法においてレール圧延用素材を熱間圧延
した高温度の熱を保有するレール、あるいは熱処理する
目的で高温に加熱されたレールの頭部、さらには底部を
オーステナイト域温度から５００〜３５０℃の間を１〜
１０℃/secで加速冷却し、引き続き常温までの間を１〜
４０℃/minで冷却することによって製造されるレール
は、まず、加速冷却することによって低温度域でベイナ
イト変態を生じさせ、引き続き冷却することによって微
細で、かつ高強度のベイナイト組織を安定に生成させる
ことができるからである。
【００１３】冷却範囲をオーステナイト域温度から５０
０〜３５０℃の範囲に限定した理由は、上記成分系にお
いて微細で、かつ、強度が高いベイナイト組織が変態を
開始する温度が５００〜３５０℃の範囲にあり、５００
℃以上で冷却を停止すると、引き続く冷却領域で粗大な
ベイナイト組織が生成し、レールの強度・靭性が低下
し、また、表面損傷の発生に有害なパーライトなどの異
種組織が生成するため５００℃以下に限定した。また、
３５０℃以下まで冷却すると、引き続く冷却領域でベイ
ナイト組織中に硬いマルテンサイト組織が生成し、レー
ルの靭性を著しく低下させるため、３５０℃以上に限定
した。
０〜３５０℃の範囲に限定した理由は、上記成分系にお
いて微細で、かつ、強度が高いベイナイト組織が変態を
開始する温度が５００〜３５０℃の範囲にあり、５００
℃以上で冷却を停止すると、引き続く冷却領域で粗大な
ベイナイト組織が生成し、レールの強度・靭性が低下
し、また、表面損傷の発生に有害なパーライトなどの異
種組織が生成するため５００℃以下に限定した。また、
３５０℃以下まで冷却すると、引き続く冷却領域でベイ
ナイト組織中に硬いマルテンサイト組織が生成し、レー
ルの靭性を著しく低下させるため、３５０℃以上に限定
した。
【００１４】次に、加速冷却速度を１〜１０℃/secの範
囲に限定した理由は、上記成分系において、１℃/sec以
下で冷却すると、高温度域でベイナイト変態が開始し、
このためベイナイト組織が粗大化し、レールの強度・靭
性が低くなるため、１℃/sec以上に限定した。また、１
０℃/sec以上で冷却すると、その後の冷却においてベイ
ナイト変態を完全に終了せずにマルテンサイト変態を引
き起こし、ベイナイト組織中にマルテンサイトが生成
し、レールの靭性に悪影響をおよぼすために１０℃/sec
以上に限定した。すなわち、本発明においてオーステナ
イト域温度から１〜１０℃/secで加速冷却し、加速冷却
停止温度を５００〜３５０℃の範囲にすることによっ
て、その後の冷却において、微細でかつ高強度のベイナ
イト組織が得られる。
囲に限定した理由は、上記成分系において、１℃/sec以
下で冷却すると、高温度域でベイナイト変態が開始し、
このためベイナイト組織が粗大化し、レールの強度・靭
性が低くなるため、１℃/sec以上に限定した。また、１
０℃/sec以上で冷却すると、その後の冷却においてベイ
ナイト変態を完全に終了せずにマルテンサイト変態を引
き起こし、ベイナイト組織中にマルテンサイトが生成
し、レールの靭性に悪影響をおよぼすために１０℃/sec
以上に限定した。すなわち、本発明においてオーステナ
イト域温度から１〜１０℃/secで加速冷却し、加速冷却
停止温度を５００〜３５０℃の範囲にすることによっ
て、その後の冷却において、微細でかつ高強度のベイナ
イト組織が得られる。
【００１５】最後に、上記加速冷却後１〜４０℃/minの
範囲で冷却する理由について説明する。１℃/min以下で
冷却すると、ベイナイト組織中に粗大な炭化物が析出
し、レールの強度・靭性が大きく低下するため１℃/min
以上に限定した。また、４０℃/min以上で冷却すると、
ベイナイト変態を完全に終了せずにマルテンサイト変態
を引き起こし、ベイナイト組織中に硬いマルテンサイト
が生成し、レールの靭性に悪影響をおよぼすために４０
℃/min以下に限定した。なお、この冷却領域ではレール
表面層における加速冷却後のレール内部からの復熱にと
もなう恒温変態的な温度変化も含んでいる。
範囲で冷却する理由について説明する。１℃/min以下で
冷却すると、ベイナイト組織中に粗大な炭化物が析出
し、レールの強度・靭性が大きく低下するため１℃/min
以上に限定した。また、４０℃/min以上で冷却すると、
ベイナイト変態を完全に終了せずにマルテンサイト変態
を引き起こし、ベイナイト組織中に硬いマルテンサイト
が生成し、レールの靭性に悪影響をおよぼすために４０
℃/min以下に限定した。なお、この冷却領域ではレール
表面層における加速冷却後のレール内部からの復熱にと
もなう恒温変態的な温度変化も含んでいる。
【００１６】加速冷却時の冷却媒体は、空気あるいはミ
ストなどの気液混合物を、また、冷却時の冷却媒体には
空気などを用い、加速冷却・冷却後のレール頭部もしく
は底部の強度が１１００MPa 以上とすることが望まし
い。上記のような本発明法によって製造されたベイナイ
ト組織を呈するレールは、高速旅客鉄道用および重荷重
鉄道用の高強度レールとして要求される耐表面損傷性を
有している。
ストなどの気液混合物を、また、冷却時の冷却媒体には
空気などを用い、加速冷却・冷却後のレール頭部もしく
は底部の強度が１１００MPa 以上とすることが望まし
い。上記のような本発明法によって製造されたベイナイ
ト組織を呈するレールは、高速旅客鉄道用および重荷重
鉄道用の高強度レールとして要求される耐表面損傷性を
有している。
【００１７】
【実施例】次に、本発明の実施例について説明する。表
１に、本発明鋼と比較鋼の化学成分および冷却条件を示
す。表２に本発明鋼と比較鋼の硬さ、西原式摩耗試験に
おける乾燥条件下での５０万回繰り返し後の摩耗量測定
結果およびレールおよび車輪の形状を１／４に縮尺加工
した円盤試験片による水潤滑ころがり疲労試験の表面損
傷発生寿命を示す。なお、レールの構成材料の組織は以
下のとおりである。 ・本発明レール（１０本） 符号Ａ、符号Ｂ、符号Ｃ、符号Ｄ、符号Ｅ、符号Ｆ、符
号Ｇ、符号Ｈ、符号Ｉ、符号Ｊ：レール頭部および底部
を加速冷却し、その後冷却されることによって製造され
るベイナイト組織を呈するレール。 ・比較レール（３本） 符号Ｋ：圧延後自然放冷されたベイナイト組織を呈する
レール。 符号Ｌ：圧延終了直後の熱片状態あるいは、圧延終了後
再加熱することによってレール頭部のみを熱処理したパ
ーライト組織を呈するレール。 符号Ｍ：圧延後自然放冷されたパーライト組織を呈する
レール。 また試験条件は次のとおりとした。 摩耗試験条件（全試験レール共通） ・試験機 ：西原式摩耗試験機 ・試験片形状：円盤状試験片（外径：３０mm、内径：１
６mm、厚さ：８mm） ・試験荷重 ：４９０Ｎ ・すべり率 ：９％ ・相手材 ：焼き戻しマルテンサイト鋼（ＨＶ３５
０） ・雰囲気 ：大気中 ・繰返し回数：５０万回 ころがり疲労試験 ・試験機 ：ころがり疲労試験機 ・試験片形状：円盤状試験片（外径：２００mm、レール
材断面形状：６０Ｋレールの１／４モデル） ・試験荷重 ：３トン（ラジアル荷重） ・回転数 ：３００rpm ・雰囲気 ：水潤滑（６０cc／min) ・繰返し回数：損傷発生まで
１に、本発明鋼と比較鋼の化学成分および冷却条件を示
す。表２に本発明鋼と比較鋼の硬さ、西原式摩耗試験に
おける乾燥条件下での５０万回繰り返し後の摩耗量測定
結果およびレールおよび車輪の形状を１／４に縮尺加工
した円盤試験片による水潤滑ころがり疲労試験の表面損
傷発生寿命を示す。なお、レールの構成材料の組織は以
下のとおりである。 ・本発明レール（１０本） 符号Ａ、符号Ｂ、符号Ｃ、符号Ｄ、符号Ｅ、符号Ｆ、符
号Ｇ、符号Ｈ、符号Ｉ、符号Ｊ：レール頭部および底部
を加速冷却し、その後冷却されることによって製造され
るベイナイト組織を呈するレール。 ・比較レール（３本） 符号Ｋ：圧延後自然放冷されたベイナイト組織を呈する
レール。 符号Ｌ：圧延終了直後の熱片状態あるいは、圧延終了後
再加熱することによってレール頭部のみを熱処理したパ
ーライト組織を呈するレール。 符号Ｍ：圧延後自然放冷されたパーライト組織を呈する
レール。 また試験条件は次のとおりとした。 摩耗試験条件（全試験レール共通） ・試験機 ：西原式摩耗試験機 ・試験片形状：円盤状試験片（外径：３０mm、内径：１
６mm、厚さ：８mm） ・試験荷重 ：４９０Ｎ ・すべり率 ：９％ ・相手材 ：焼き戻しマルテンサイト鋼（ＨＶ３５
０） ・雰囲気 ：大気中 ・繰返し回数：５０万回 ころがり疲労試験 ・試験機 ：ころがり疲労試験機 ・試験片形状：円盤状試験片（外径：２００mm、レール
材断面形状：６０Ｋレールの１／４モデル） ・試験荷重 ：３トン（ラジアル荷重） ・回転数 ：３００rpm ・雰囲気 ：水潤滑（６０cc／min) ・繰返し回数：損傷発生まで
【００１８】表２に本発明鋼と比較鋼の硬さ、西原式摩
耗試験における乾燥条件下での５０万回繰り返し後の摩
耗量測定結果およびレールおよび車輪の形状を１／４に
縮尺加工した円盤試験片による水潤滑ころがり疲労試験
の表面損傷発生寿命を示す。表２で明らかなように、本
発明レールＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅおよび、Ｆ，Ｇ，Ｈ，
Ｉ，Ｊは、従来のパーライト組織を呈するＬ，Ｍと比較
して、摩耗量が多く、ころがり疲労損傷発生寿命が大き
く改善する。また、圧延ままのベイナイト組織を呈する
Ｋと比較してもころがり疲労損傷発生寿命が大きく改善
する。
耗試験における乾燥条件下での５０万回繰り返し後の摩
耗量測定結果およびレールおよび車輪の形状を１／４に
縮尺加工した円盤試験片による水潤滑ころがり疲労試験
の表面損傷発生寿命を示す。表２で明らかなように、本
発明レールＡ，Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅおよび、Ｆ，Ｇ，Ｈ，
Ｉ，Ｊは、従来のパーライト組織を呈するＬ，Ｍと比較
して、摩耗量が多く、ころがり疲労損傷発生寿命が大き
く改善する。また、圧延ままのベイナイト組織を呈する
Ｋと比較してもころがり疲労損傷発生寿命が大きく改善
する。
【００１９】
【表１】
【００２０】
【表２】
【００２１】
【表３】
【００２２】
【発明の効果】以上説明したように本発明によって得た
レールは従来のレールに比べて耐表面損傷性に優れ、レ
ールの使用寿命が大きく向上した。
レールは従来のレールに比べて耐表面損傷性に優れ、レ
ールの使用寿命が大きく向上した。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成６年１月１９日
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】特許請求の範囲
【補正方法】変更
【補正内容】
【特許請求の範囲】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００７
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００７】そこで、本発明者らはこの問題を解決する
ために、熱間圧延した高温度の熱を保有するレール、あ
るいは熱処理する目的で高温に加熱されたレールの頭
部、さらには底部をオーステナイト域温度から冷却停止
温度５００〜３５０℃までの温度間を加速冷却し、引き
続き常温までの間を冷却することにより低合金で、か
つ、高い強度のベイナイト組織を呈するレールによりこ
の問題が解決できることを実験により確認した。すなわ
ち本発明は、上記製造プロセスを用いて低コストで、か
つ、溶接性なども具備した耐表面損傷性に優れた高強度
レールを提供することを目的とするものである。
ために、熱間圧延した高温度の熱を保有するレール、あ
るいは熱処理する目的で高温に加熱されたレールの頭
部、さらには底部をオーステナイト域温度から冷却停止
温度５００〜３５０℃までの温度間を加速冷却し、引き
続き常温までの間を冷却することにより低合金で、か
つ、高い強度のベイナイト組織を呈するレールによりこ
の問題が解決できることを実験により確認した。すなわ
ち本発明は、上記製造プロセスを用いて低コストで、か
つ、溶接性なども具備した耐表面損傷性に優れた高強度
レールを提供することを目的とするものである。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００８
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は上記目的を達成
するものであって、その要旨とするところは、重量％で
Ｃ：０．１５〜０．４５％、Ｓｉ：０．１５〜２．００
％、Ｍｎ：０．３０〜２．００％、Ｃｒ：０．５０〜
３．００％、Ｍｏ：０．１０〜０．６０％を含有し、あ
るいは必要に応じてＮｉ：０．０５〜４．００％、Ｎ
ｂ：０．０１〜０．０５％、Ｃｕ：０．０５〜０．５０
％の一種または二種以上を含有して、残部が鉄および不
可避不純物からなる鋼を熱間圧延した高温度の熱を保有
するレール、あるいは熱処理する目的で高温に加熱され
たレールの頭部と底部をオーステナイト域温度から冷却
停止温度５００〜３５０℃までの温度間を１〜１０℃/s
ecで加速冷却し、引き続き常温までの間を１〜４０℃/m
inで冷却するベイナイト組織を呈した耐表面損傷性に優
れた高強度レールの製造法である。
するものであって、その要旨とするところは、重量％で
Ｃ：０．１５〜０．４５％、Ｓｉ：０．１５〜２．００
％、Ｍｎ：０．３０〜２．００％、Ｃｒ：０．５０〜
３．００％、Ｍｏ：０．１０〜０．６０％を含有し、あ
るいは必要に応じてＮｉ：０．０５〜４．００％、Ｎ
ｂ：０．０１〜０．０５％、Ｃｕ：０．０５〜０．５０
％の一種または二種以上を含有して、残部が鉄および不
可避不純物からなる鋼を熱間圧延した高温度の熱を保有
するレール、あるいは熱処理する目的で高温に加熱され
たレールの頭部と底部をオーステナイト域温度から冷却
停止温度５００〜３５０℃までの温度間を１〜１０℃/s
ecで加速冷却し、引き続き常温までの間を１〜４０℃/m
inで冷却するベイナイト組織を呈した耐表面損傷性に優
れた高強度レールの製造法である。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１０】Ｃｒはベイナイト組織中のセメンタイトを
微細に分散させ強度を確保するために重要な元素である
が、０．５０％未満ではベイナイト組織中のセメンタイ
トの分散が粗くなり、金属組織の塑性変形にともなう表
面損傷が発生し、同時に靱性も大きく低下する。また、
３．００％以上では、炭化物の粗大化が生じるばかり
か、硬度の上昇によりレールの加工性が大きく低下する
ため、１．００〜３．００％に限定した。Ｍｏはベイナ
イト組織の強化、安定化に欠くことができない元素であ
るが、０．１０％未満ではその効果が十分でなく、０．
６０％以上ではベイナイト組織中に硬くて脆いマルテン
サイト組織が生成してしまうため、０．５０〜０．６０
％に限定した。なお、Ｃｒ，Ｍｏは共にベイナイト組織
を安定に生成させ、強度を向上させる元素であるが、Ｍ
ｏはレール溶接施工などにおけるベイナイト組織焼き戻
し脆化防止元素として必須であるため、ＣｒとＭｏを相
互に添加する方法を用いた。
微細に分散させ強度を確保するために重要な元素である
が、０．５０％未満ではベイナイト組織中のセメンタイ
トの分散が粗くなり、金属組織の塑性変形にともなう表
面損傷が発生し、同時に靱性も大きく低下する。また、
３．００％以上では、炭化物の粗大化が生じるばかり
か、硬度の上昇によりレールの加工性が大きく低下する
ため、１．００〜３．００％に限定した。Ｍｏはベイナ
イト組織の強化、安定化に欠くことができない元素であ
るが、０．１０％未満ではその効果が十分でなく、０．
６０％以上ではベイナイト組織中に硬くて脆いマルテン
サイト組織が生成してしまうため、０．５０〜０．６０
％に限定した。なお、Ｃｒ，Ｍｏは共にベイナイト組織
を安定に生成させ、強度を向上させる元素であるが、Ｍ
ｏはレール溶接施工などにおけるベイナイト組織焼き戻
し脆化防止元素として必須であるため、ＣｒとＭｏを相
互に添加する方法を用いた。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１７】
【実施例】次に、本発明の実施例について説明する。表
１に、本発明鋼と比較鋼の化学成分および冷却条件を示
す。表２に本発明鋼と比較鋼の硬さ、西原式摩耗試験に
おける乾燥条件下での５０万回繰り返し後の摩耗量測定
結果およびレールおよび車輪の形状を１／４に縮尺加工
した円盤試験片による水潤滑ころがり疲労試験の表面損
傷発生寿命を示す。なお、レールの構成材料の組織は以
下のとおりである。 ・本発明レール（７本）符号Ｂ、符号Ｃ、符号Ｅ、符号Ｆ、符号Ｇ、符号Ｉ、符
号Ｊ ：レール頭部および底部を加速冷却し、その後冷却
されることによって製造されるベイナイト組織を呈する
レール。 ・比較レール（３本） 符号Ｋ：圧延後自然放冷されたベイナイト組織を呈する
レール。 符号Ｌ：圧延終了直後の熱片状態あるいは、圧延終了後
再加熱することによってレール頭部のみを熱処理したパ
ーライト組織を呈するレール。 符号Ｍ：圧延後自然放冷されたパーライト組織を呈する
レール。 また試験条件は次のとおりとした。 摩耗試験条件（全試験レール共通） ・試験機 ：西原式摩耗試験機 ・試験片形状：円盤状試験片（外径：３０mm、内径：１
６mm、厚さ：８mm） ・試験荷重 ：４９０Ｎ ・すべり率 ：９％ ・相手材 ：焼き戻しマルテンサイト鋼（ＨＶ３５
０） ・雰囲気 ：大気中 ・繰返し回数：５０万回 ころがり疲労試験 ・試験機 ：ころがり疲労試験機 ・試験片形状：円盤状試験片（外径：２００mm、レール
材断面形状：６０Ｋレールの１／４モデル） ・試験荷重 ：３トン（ラジアル荷重） ・回転数 ：３００rpm ・雰囲気 ：水潤滑（６０cc／min) ・繰返し回数：損傷発生まで
１に、本発明鋼と比較鋼の化学成分および冷却条件を示
す。表２に本発明鋼と比較鋼の硬さ、西原式摩耗試験に
おける乾燥条件下での５０万回繰り返し後の摩耗量測定
結果およびレールおよび車輪の形状を１／４に縮尺加工
した円盤試験片による水潤滑ころがり疲労試験の表面損
傷発生寿命を示す。なお、レールの構成材料の組織は以
下のとおりである。 ・本発明レール（７本）符号Ｂ、符号Ｃ、符号Ｅ、符号Ｆ、符号Ｇ、符号Ｉ、符
号Ｊ ：レール頭部および底部を加速冷却し、その後冷却
されることによって製造されるベイナイト組織を呈する
レール。 ・比較レール（３本） 符号Ｋ：圧延後自然放冷されたベイナイト組織を呈する
レール。 符号Ｌ：圧延終了直後の熱片状態あるいは、圧延終了後
再加熱することによってレール頭部のみを熱処理したパ
ーライト組織を呈するレール。 符号Ｍ：圧延後自然放冷されたパーライト組織を呈する
レール。 また試験条件は次のとおりとした。 摩耗試験条件（全試験レール共通） ・試験機 ：西原式摩耗試験機 ・試験片形状：円盤状試験片（外径：３０mm、内径：１
６mm、厚さ：８mm） ・試験荷重 ：４９０Ｎ ・すべり率 ：９％ ・相手材 ：焼き戻しマルテンサイト鋼（ＨＶ３５
０） ・雰囲気 ：大気中 ・繰返し回数：５０万回 ころがり疲労試験 ・試験機 ：ころがり疲労試験機 ・試験片形状：円盤状試験片（外径：２００mm、レール
材断面形状：６０Ｋレールの１／４モデル） ・試験荷重 ：３トン（ラジアル荷重） ・回転数 ：３００rpm ・雰囲気 ：水潤滑（６０cc／min) ・繰返し回数：損傷発生まで
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１８
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１８】表２に本発明鋼と比較鋼の硬さ、西原式摩
耗試験における乾燥条件下での５０万回繰り返し後の摩
耗量測定結果およびレールおよび車輪の形状を１／４に
縮尺加工した円盤試験片による水潤滑ころがり疲労試験
の表面損傷発生寿命を示す。表２で明らかなように、本
発明レールＢ，Ｃ，Ｅおよび、Ｆ，Ｇ，Ｉ，Ｊは、従来
のパーライト組織を呈するＬ，Ｍと比較して、摩耗量が
多く、ころがり疲労損傷発生寿命が大きく改善する。ま
た、圧延ままのベイナイト組織を呈するＫと比較しても
ころがり疲労損傷発生寿命が大きく改善する。
耗試験における乾燥条件下での５０万回繰り返し後の摩
耗量測定結果およびレールおよび車輪の形状を１／４に
縮尺加工した円盤試験片による水潤滑ころがり疲労試験
の表面損傷発生寿命を示す。表２で明らかなように、本
発明レールＢ，Ｃ，Ｅおよび、Ｆ，Ｇ，Ｉ，Ｊは、従来
のパーライト組織を呈するＬ，Ｍと比較して、摩耗量が
多く、ころがり疲労損傷発生寿命が大きく改善する。ま
た、圧延ままのベイナイト組織を呈するＫと比較しても
ころがり疲労損傷発生寿命が大きく改善する。
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１９
【補正方法】変更
【補正内容】
【００１９】
【表１】
【手続補正８】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２０
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２０】
【表２】
【手続補正９】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２１
【補正方法】変更
【補正内容】
【００２１】
【表３】
Claims (2)
- 【請求項１】 重量％で Ｃ ：０．１５〜０．４５％、 Ｓｉ：０．１５〜２．００％、 Ｍｎ：０．３０〜２．００％、 Ｃｒ：０．５０〜３．００％、 Ｍｏ：０．１０〜０．６０％ を含有して、残部が鉄および不可避不純物からなる鋼を
熱間圧延した高温度の熱を保有するレール、あるいは熱
処理する目的で高温に加熱されたレールの頭部と底部を
オーステナイト域温度から５００〜３５０℃の間を１〜
１０℃/secで加速冷却し、引き続き常温までの間を１〜
４０℃/minで冷却することを特徴とするベイナイト組織
を呈し耐表面損傷性に優れた高強度レールの製造法。 - 【請求項２】 重量％で Ｃ ：０．１５〜０．４５％、 Ｓｉ：０．１５〜２．００％、 Ｍｎ：０．３０〜２．００％、 Ｃｒ：０．５０〜３．００％、 Ｍｏ：０．１０〜０．６０％ を含有し、さらに Ｎｉ：０．０５〜４．００％、 Ｎｂ：０．０１〜０．０５％、 Ｃｕ：０．０５〜０．５０％の一種または二種以上 を含有し、残部が鉄および不可避不純物からなる鋼を熱
間圧延した高温度の熱を保有するレール、あるいは熱処
理する目的で高温に加熱されたレールの頭部と底部をオ
ーステナイト域温度から５００〜３５０℃の間を１〜１
０℃/secで加速冷却し、引き続き常温までの間を１〜４
０℃/minで冷却することを特徴とするベイナイト組織を
呈し耐表面損傷性に優れた高強度レールの製造法。
Priority Applications (14)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5037959A JPH06248347A (ja) | 1993-02-26 | 1993-02-26 | ベイナイト組織を呈し耐表面損傷性に優れた高強度レールの製造法 |
| AU56304/94A AU663023B2 (en) | 1993-02-26 | 1994-02-22 | Process for manufacturing high-strength bainitic steel rails with excellent rolling-contact fatigue resistance |
| EP94102721A EP0612852B1 (en) | 1993-02-26 | 1994-02-23 | Process for manufacturing high-strength bainitic steel rails with excellent rolling-contact fatique resistance |
| AT01102992T ATE258232T1 (de) | 1993-02-26 | 1994-02-23 | Hochfeste bainitische stahlschienen mit verbesserter beständigkeit gegen ermüdungsschäden durch rollkontakt |
| AT94102721T ATE212384T1 (de) | 1993-02-26 | 1994-02-23 | Verfahren zum herstellen hochfester bainitischer stahlschienen mit verbesserter beständigkeit gegen ermüdungsschäden durch rollkontakt |
| DE69433512T DE69433512T2 (de) | 1993-02-26 | 1994-02-23 | Hochfeste bainitische Stahlschienen mit verbesserter Beständigkeit gegen Ermüdungsschäden durch Rollkontakt |
| EP01102992A EP1101828B1 (en) | 1993-02-26 | 1994-02-23 | High-strength bainitic steel rails with excellent rolling-contact fatigue resistance |
| DE69429685T DE69429685T2 (de) | 1993-02-26 | 1994-02-23 | Verfahren zum Herstellen hochfester bainitischer Stahlschienen mit verbesserter Beständigkeit gegen Ermüdungsschäden durch Rollkontakt |
| KR1019940003310A KR0131437B1 (ko) | 1993-02-26 | 1994-02-24 | 구름접촉 피로저항성이 뛰어난 베이나아트계 고강도 레일 및 그 제조방법 |
| US08/201,924 US5382307A (en) | 1993-02-26 | 1994-02-24 | Process for manufacturing high-strength bainitic steel rails with excellent rolling-contact fatigue resistance |
| CA002116504A CA2116504C (en) | 1993-02-26 | 1994-02-25 | Process for manufacturing high-strength bainitic steel rails with excellent rolling-contact fatigue resistance |
| CN94101720A CN1040660C (zh) | 1993-02-26 | 1994-02-25 | 具优异的耐滚动疲劳损伤性的贝氏体系高强度钢轨的制造方法 |
| BR9400689A BR9400689A (pt) | 1993-02-26 | 1994-02-25 | Processo para a produção de trilhos de aço bainítico de alta resistência e trilho de aço bainítico de alta resistência |
| RU9494006015A RU2086671C1 (ru) | 1993-02-26 | 1994-02-25 | Способ изготовления высокопрочного рельса (варианты) и высокопрочный рельс |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5037959A JPH06248347A (ja) | 1993-02-26 | 1993-02-26 | ベイナイト組織を呈し耐表面損傷性に優れた高強度レールの製造法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06248347A true JPH06248347A (ja) | 1994-09-06 |
Family
ID=12512102
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5037959A Pending JPH06248347A (ja) | 1993-02-26 | 1993-02-26 | ベイナイト組織を呈し耐表面損傷性に優れた高強度レールの製造法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH06248347A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999036583A1 (fr) * | 1998-01-14 | 1999-07-22 | Nippon Steel Corporation | Rail de type bainite presentant une excellente resistance aux dommages de fatigue en surface et une excellente resistance a l'usure |
| JP2011063880A (ja) * | 2009-08-18 | 2011-03-31 | Nippon Steel Corp | ベイナイト系レール |
| JP2011529137A (ja) * | 2008-07-24 | 2011-12-01 | シーアールエス ホールディングス，インコーポレイテッド | 高強度・高靭性鋼合金 |
| JP2018003116A (ja) * | 2016-07-05 | 2018-01-11 | 新日鐵住金株式会社 | ベイナイト鋼レール |
| CN111172373A (zh) * | 2020-02-24 | 2020-05-19 | 武汉轻工大学 | 一种低碳钢热处理工艺 |
| CN111575463A (zh) * | 2020-05-12 | 2020-08-25 | 武汉钢铁有限公司 | 一种降低磁浮铁路f型轨端部扭转的生产方法 |
| CN111635987A (zh) * | 2020-05-18 | 2020-09-08 | 武汉钢铁有限公司 | 一种提高f型轨全断面残余应力均匀性的生产方法 |
-
1993
- 1993-02-26 JP JP5037959A patent/JPH06248347A/ja active Pending
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO1999036583A1 (fr) * | 1998-01-14 | 1999-07-22 | Nippon Steel Corporation | Rail de type bainite presentant une excellente resistance aux dommages de fatigue en surface et une excellente resistance a l'usure |
| US6254696B1 (en) | 1998-01-14 | 2001-07-03 | Nippon Steel Corporation | Bainitic type rail excellent in surface fatigue damage resistance and wear resistance |
| JP2011529137A (ja) * | 2008-07-24 | 2011-12-01 | シーアールエス ホールディングス，インコーポレイテッド | 高強度・高靭性鋼合金 |
| JP2011063880A (ja) * | 2009-08-18 | 2011-03-31 | Nippon Steel Corp | ベイナイト系レール |
| JP2018003116A (ja) * | 2016-07-05 | 2018-01-11 | 新日鐵住金株式会社 | ベイナイト鋼レール |
| CN111172373A (zh) * | 2020-02-24 | 2020-05-19 | 武汉轻工大学 | 一种低碳钢热处理工艺 |
| CN111575463A (zh) * | 2020-05-12 | 2020-08-25 | 武汉钢铁有限公司 | 一种降低磁浮铁路f型轨端部扭转的生产方法 |
| CN111575463B (zh) * | 2020-05-12 | 2022-02-01 | 武汉钢铁有限公司 | 一种降低磁浮铁路f型轨端部扭转的生产方法 |
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