EP4112779B1 - Dreikammerelektrolysezelle zur herstellung von alkalimetallalkoholaten - Google Patents

Dreikammerelektrolysezelle zur herstellung von alkalimetallalkoholaten Download PDF

Info

Publication number
EP4112779B1
EP4112779B1 EP21182468.5A EP21182468A EP4112779B1 EP 4112779 B1 EP4112779 B1 EP 4112779B1 EP 21182468 A EP21182468 A EP 21182468A EP 4112779 B1 EP4112779 B1 EP 4112779B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
chamber
solution
stirring device
mechanical stirring
alkali metal
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
EP21182468.5A
Other languages
English (en)
French (fr)
Other versions
EP4112779A1 (de
Inventor
Philip Heinrich REINSBERG
Michael Horn
Jörn Klaus Erich WOLF
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Evonik Operations GmbH
Original Assignee
Evonik Operations GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Evonik Operations GmbH filed Critical Evonik Operations GmbH
Priority to DK21182468.5T priority Critical patent/DK4112779T3/da
Priority to EP21182468.5A priority patent/EP4112779B1/de
Priority to HUE21182468A priority patent/HUE064033T2/hu
Priority to PCT/EP2022/066937 priority patent/WO2023274794A1/de
Priority to CN202280046251.6A priority patent/CN117597470A/zh
Priority to KR1020237045182A priority patent/KR20240023532A/ko
Publication of EP4112779A1 publication Critical patent/EP4112779A1/de
Application granted granted Critical
Publication of EP4112779B1 publication Critical patent/EP4112779B1/de
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25B—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES FOR THE PRODUCTION OF COMPOUNDS OR NON-METALS; APPARATUS THEREFOR
    • C25B9/00—Cells or assemblies of cells; Constructional parts of cells; Assemblies of constructional parts, e.g. electrode-diaphragm assemblies; Process-related cell features
    • C25B9/13—Single electrolytic cells with circulation of an electrolyte
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25B—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES FOR THE PRODUCTION OF COMPOUNDS OR NON-METALS; APPARATUS THEREFOR
    • C25B13/00—Diaphragms; Spacing elements
    • C25B13/04—Diaphragms; Spacing elements characterised by the material
    • C25B13/05—Diaphragms; Spacing elements characterised by the material based on inorganic materials
    • C25B13/07—Diaphragms; Spacing elements characterised by the material based on inorganic materials based on ceramics
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25B—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES FOR THE PRODUCTION OF COMPOUNDS OR NON-METALS; APPARATUS THEREFOR
    • C25B3/00—Electrolytic production of organic compounds
    • C25B3/01—Products
    • C25B3/07—Oxygen containing compounds
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25B—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES FOR THE PRODUCTION OF COMPOUNDS OR NON-METALS; APPARATUS THEREFOR
    • C25B3/00—Electrolytic production of organic compounds
    • C25B3/20—Processes
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25B—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES FOR THE PRODUCTION OF COMPOUNDS OR NON-METALS; APPARATUS THEREFOR
    • C25B9/00—Cells or assemblies of cells; Constructional parts of cells; Assemblies of constructional parts, e.g. electrode-diaphragm assemblies; Process-related cell features
    • C25B9/17—Cells comprising dimensionally-stable non-movable electrodes; Assemblies of constructional parts thereof
    • C25B9/19—Cells comprising dimensionally-stable non-movable electrodes; Assemblies of constructional parts thereof with diaphragms
    • C25B9/21—Cells comprising dimensionally-stable non-movable electrodes; Assemblies of constructional parts thereof with diaphragms two or more diaphragms

Definitions

  • the present invention relates to an electrolytic cell which has three chambers, the middle chamber being separated from the cathode chamber by a solid electrolyte which is permeable to cations, for example NaSICON, and from the anode chamber by a diffusion barrier.
  • the invention is characterized in that the middle chamber comprises a mechanical stirring device.
  • the electrolytic cell according to the invention solves the problem that a concentration gradient forms in the middle chamber of the electrolytic cell during electrolysis, which leads to locally reduced pH values and thus to damage to the solid electrolyte.
  • the mechanical stirring device can be used to stir the electrolyte solution in the middle chamber during electrolysis, which prevents the formation of a pH gradient.
  • the present invention relates to a method for producing an alkali metal alkoxide solution in the electrolytic cell according to the invention.
  • the electrochemical production of alkali metal alkoxide solutions is an important industrial process that is used, for example, in DE 103 60 758 A1 , the U.S. 2006/0226022 A1 and the WO 2005/059205 A1 is described.
  • the principle of this process is reflected in an electrolytic cell in whose anode chamber there is a solution of an alkali salt, for example common salt or NaOH, and in whose cathode chamber there is the alcohol in question or a low-concentration alcoholic solution of the alkali metal alcoholate in question, for example sodium methoxide or sodium ethoxide.
  • the cathode compartment and the anode compartment are separated by a ceramic which conducts the alkali metal ion used, for example NaSICON or an analog for potassium or lithium.
  • a current is applied, chlorine is formed at the anode - if a chloride salt of the alkali metal is used - and hydrogen and alcohol ions are formed at the cathode.
  • the charge is equalized by the alkali metal ions migrating from the middle chamber into the cathode chamber via the ceramic that is selective for them.
  • the charge equalization between the middle chamber and the anode chamber takes place through the migration of cations when using cation exchange membranes or the migration of anions when using anion exchange membranes or through the migration of both types of ions when using non-specific diffusion barriers. This increases the concentration of the alkali alcoholate in the cathode chamber and the concentration of the sodium ions in the anolyte decreases.
  • Three-chamber cells have been proposed in the prior art. Such are known in the field of electrodialysis, for example US 6,221,225 B1 .
  • WO 2012/048032 A2 and US 2010/0044242 A1 describe, for example, electrochemical processes for the production of sodium hypochlorite and similar chlorine compounds in such a three-chamber cell.
  • the cathode chamber and the middle chamber of the cell are separated by a cation-permeable solid electrolyte such as NaSICON.
  • the middle chamber is supplied with solution from the cathode chamber, for example.
  • the US 2010/0044242 A1 also describes in Figure 6 that solution from the middle compartment can be mixed with solution from the anode compartment outside the compartment to obtain sodium hypochlorite.
  • the DE 42 33 191 A1 describes the electrolytic production of alcoholates from salts and alcoholates in multi-chamber cells and stacks of several cells.
  • the WO 2008/076327 A1 describes a process for preparing alkali metal alkoxides.
  • a three-chamber cell is used, the middle chamber of which is filled with alkali metal alkoxide (see, for example, paragraphs [0008] and [0067] of WO 2008/076327 A1 ).
  • WO 2009/073062 A1 A similar arrangement is described in WO 2009/073062 A1 .
  • this arrangement has the disadvantage that the alkali metal alkoxide solution is the desired product, but this is consumed as a buffer solution and is continuously contaminated.
  • the central chamber is separated from the anode chamber by a diffusion barrier and from the cathode chamber by an ion-conducting ceramic.
  • ion-conducting ceramic During the electrolysis, this inevitably leads to the formation of pH gradients and dead volumes. This can damage the ion-conducting ceramic and consequently increase the voltage requirement of the electrolysis and/or lead to breakage of the ceramic.
  • the object of the present invention was therefore to provide an improved process for the electrolytic production of alkali metal alkoxide and an electrolysis chamber which is particularly suitable for such a process.
  • These should not have the aforementioned disadvantages and should in particular ensure improved protection of the solid electrolyte against the formation of the pH gradient and more economical use of the educts compared to the prior art.
  • illustration 1 shows a preferred embodiment of an electrolytic cell ⁇ 100> according to the invention and of the method according to the invention.
  • the three-chamber cell E ⁇ 100> comprises a cathode chamber K K ⁇ 102>, an anode chamber K A ⁇ 101> and a middle chamber K M ⁇ 103> lying between them.
  • the cathode chamber K K ⁇ 102> comprises a cathodic electrode E K ⁇ 105>, an inlet Z KK ⁇ 107> and an outlet A KK ⁇ 109>.
  • Anode chamber K A ⁇ 101> comprises an anodic electrode E A ⁇ 104> and drain A KA ⁇ 106> and is connected to middle chamber K M ⁇ 103> via connection V AM ⁇ 112>.
  • the middle chamber K M ⁇ 103> includes an inlet Z KM ⁇ 108>.
  • the three chambers are delimited by an outer wall ⁇ 117> of the three-chamber cell E ⁇ 100>.
  • the cathode chamber K K ⁇ 102> is also separated from the middle chamber K M ⁇ 103> by a NaSICON solid electrolyte F K ⁇ 111> that is selectively permeable for sodium ions.
  • the middle chamber K M ⁇ 103> is additionally in turn separated from the anode chamber K A ⁇ 101> by a diffusion barrier D ⁇ 110>.
  • the NaSICON solid electrolyte F K ⁇ 111> and the diffusion barrier D ⁇ 110> extend over the entire depth and height of the three-chamber cell E ⁇ 100>.
  • the diffusion barrier D ⁇ 110> is made of glass.
  • connection V AM ⁇ 112> is formed outside the electrolytic cell E ⁇ 100>, in particular by a tube or hose, the material of which can be selected from rubber, metal or plastic.
  • liquid can be conducted from the middle chamber K M ⁇ 103> into the anode chamber K A ⁇ 101> outside the outer wall WA ⁇ 117> of the three-chamber cell E ⁇ 100>.
  • connection V AM ⁇ 112> connects an outlet A KM ⁇ 118>, which breaks through the outer wall WA ⁇ 117> of the electrolysis cell E ⁇ 100> at the bottom of the central chamber K M ⁇ 103>, with an inlet Z KA ⁇ 119>, which breaks through the outer wall W A ⁇ 117> of the electrolytic cell E ⁇ 100> at the bottom of the anode chamber K A ⁇ 101>.
  • An aqueous solution of sodium chloride L 3 ⁇ 114> with a pH of 10.5 is added via the inlet Z KM ⁇ 108> in the same direction as gravity into the middle chamber KM ⁇ 103>.
  • the connection V AM ⁇ 112> which is formed between an outlet A KM ⁇ 118> of the middle chamber K M ⁇ 103> and an inlet Z KA ⁇ 119> of the anode chamber KA ⁇ 101>, creates the middle chamber K M ⁇ 103 > connected to the anode chamber K A ⁇ 101 >.
  • Sodium chloride solution L 3 ⁇ 114> is conducted through this connection V AM ⁇ 112> from the middle chamber KM ⁇ 103> into the anode chamber KA ⁇ 101>.
  • a solution of sodium methoxide in methanol L 2 ⁇ 113> is fed into the cathode chamber K K ⁇ 102> via the inlet Z KK ⁇ 107>.
  • a voltage is applied between the cathodic electrode E K ⁇ 105> and the anodic electrode E A ⁇ 104>.
  • methanol im Electrolyte L 2 ⁇ 113> reduced to methoxide and H 2 (CH 3 OH + e - ⁇ CH 3 O - + 1 ⁇ 2 H 2 ).
  • Sodium ions diffuse from the middle chamber K M ⁇ 103> through the NaSICON solid electrolyte F K ⁇ 111> into the cathode chamber K K ⁇ 102>.
  • the acidity damages the NaSICON solid electrolyte ⁇ 111>, but is limited by the arrangement according to the invention in the anode chamber K A ⁇ 101> and is thus kept away from the NaSICON solid electrolyte F K ⁇ 111> in the electrolytic cell E ⁇ 100>. This increases its lifespan considerably.
  • the middle chamber K M ⁇ 103> there is also a mechanical stirring device in the form of a propeller stirrer ⁇ 121>, which is operated by an electric motor ⁇ 122>, the propeller stirrer being connected to the electric motor via a transmission element ⁇ 124>.
  • the propeller stirrer ⁇ 121> hangs freely in the middle chamber K M ⁇ 103>, but can also be attached to the inside of the outer wall W A ⁇ 117>.
  • the transmission element ⁇ 124> extends through an opening ⁇ 125> in the outer wall of the central chamber K M ⁇ 103> into the electrolytic cell E ⁇ 100>.
  • the aqueous solution L 3 ⁇ 114> supplied through the inlet Z KM ⁇ 108> is mixed by the operation of the propeller stirrer ⁇ 121>, which leads to eddies and turbulence.
  • These turbulences in the solution L 3 ⁇ 114> prevent a pH gradient building up in the central chamber K M ⁇ 103> as the electrolysis progresses and prevent the formation of a low pH value in the area immediately adjacent to the NaSICON solid electrolyte ⁇ 111> Solution. This further increases the durability of the NaSICON solid electrolyte ⁇ 111>.
  • FIG. 2 shows a further embodiment of the electrolytic cell according to the invention and the method according to the invention, which is in illustration 1 shown.
  • the difference is that the mechanical stirring device instead of the in illustration 1
  • the propeller stirrer ⁇ 121> described comprises a magnetic stirrer bar ⁇ 123-1>, which can be operated with a magnetic stirrer drive ⁇ 123-2> located outside the central chamber K M ⁇ 103>.
  • the aqueous solution L 3 ⁇ 114> supplied through the inlet Z KM ⁇ 108> is swirled by this mechanical stirring device.
  • These turbulences in the solution L 3 ⁇ 114> destroy the pH gradient that builds up in the central chamber K M ⁇ 103> as the electrolysis progresses.
  • the first aspect of the invention relates to an electrolytic cell E ⁇ 100>.
  • the electrolytic cell E ⁇ 100> according to the first aspect of the invention comprises at least one anode chamber K A ⁇ 101>, at least one cathode chamber K K ⁇ 102> and at least one intermediate chamber K M ⁇ 103>.
  • This also includes electrolytic cells E ⁇ 100> which have more than one anode chamber KA ⁇ 101> and/or cathode chamber KK ⁇ 102> and/or middle chamber KM - ⁇ 103>.
  • Such electrolytic cells, in which these chambers are joined together in a modular manner are, for example, in DD 258 143 A3 and the U.S. 2006/0226022 A1 described.
  • the anode chamber K A ⁇ 101> includes an anodic electrode E A ⁇ 104>.
  • Any electrode familiar to a person skilled in the art that is stable under the conditions of the method according to the second aspect of the invention can be used as such an anodic electrode E A ⁇ 104>.
  • Such are in particular in WO 2014/008410 A1 , paragraph [024] or DE 10360758 A1 , paragraph [031].
  • This electrode E A ⁇ 104> can consist of one layer or of several planar layers parallel to one another, each of which can be perforated or expanded.
  • the anodic electrode E A ⁇ 104> comprises in particular a material selected from the group consisting of ruthenium oxide, iridium oxide, nickel, cobalt, nickel tungstate, nickel titanate, noble metals such as platinum in particular, which is deposited on a carrier such as titanium or Kovar ® (an iron /nickel/cobalt alloy, in which the individual proportions are preferably as follows: 54% by mass iron, 29% by mass nickel, 17% by mass cobalt).
  • Other possible anode materials are, in particular, stainless steel, lead, graphite, tungsten carbide, titanium diboride.
  • the anodic electrode E A ⁇ 104> preferably comprises a titanium anode (RuO 2 +IrO 2 /Ti) coated with ruthenium oxide/iridium oxide.
  • the cathode chamber K K ⁇ 102> includes a cathodic electrode E K ⁇ 105>. Any electrode familiar to a person skilled in the art that is stable under the conditions can be used as such a cathodic electrode E K ⁇ 105>. Such are in particular in WO 2014/008410 A1 , paragraph [025] or DE 10360758 A1 , paragraph [030].
  • This electrode E K ⁇ 105> can be selected from the group consisting of mesh wool, three-dimensional matrix structure or "balls”.
  • the cathodic electrode E K ⁇ 105> comprises in particular a material selected from the group consisting of steel, nickel, copper, platinum, platinized metals, palladium, palladium supported on carbon, titanium. E K ⁇ 105> preferably comprises nickel.
  • the at least one middle chamber K M ⁇ 103> is located between the anode chamber K A ⁇ 101> and the cathode chamber K K ⁇ 102>.
  • the electrolytic cell E ⁇ 100> usually has an outer wall W A ⁇ 117>.
  • the outer wall W A ⁇ 117> is in particular made of a material which is selected from the group consisting of steel, preferably rubberized steel, plastic, which is in particular made of Telene® (thermosetting polydicyclopentadiene), PVC (polyvinyl chloride), PVC-C (post-chlorinated polyvinyl chloride), PVDF (polyvinylidene fluoride) is selected.
  • W A ⁇ 117> can be perforated in particular for inlets and outlets.
  • the at least one anode chamber K A ⁇ 101>, the at least one cathode chamber K K ⁇ 102> and the at least one intermediate chamber K M ⁇ 103> are then located within W A ⁇ 117>.
  • K M ⁇ 103> is separated from K A ⁇ 101> by a diffusion barrier D ⁇ 110> and separated from K K ⁇ 102> by an alkali cation-conducting solid electrolyte F K ⁇ 111>.
  • Any material which is stable under the conditions of the method according to the second aspect of the invention and which prevents the transfer of protons from the liquid in the anode chamber K A ⁇ 101> to the middle chamber K M can be used for the diffusion barrier D ⁇ 110> ⁇ 103> prevented or slowed down.
  • a non-ion-specific dividing wall or a membrane permeable to specific ions is used as the diffusion barrier D ⁇ 110>.
  • the diffusion barrier D ⁇ 110> is preferably a non-ion-specific partition.
  • the material of the non-ion-specific partition wall is in particular selected from the group consisting of fabric, in particular textile fabric or metal fabric, glass, in particular sintered glass or glass frits, ceramic, in particular ceramic frits, membrane diaphragms, and is selected particularly preferably glass.
  • the diffusion barrier D ⁇ 110> is a “membrane permeable to specific ions”, this means according to the invention that the respective membrane favors the diffusion of certain ions through it compared to other ions.
  • membranes are meant that favor the diffusion through them of ions of a certain type of charge compared to oppositely charged ions. More preferably, specific ion permeable membranes also favor the diffusion of certain ions having one charge type through them over other ions of the same charge type.
  • the diffusion barrier D ⁇ 110> is a “membrane permeable to specific ions”, the diffusion barrier D ⁇ 110> is in particular an anion-conducting membrane or a cation-conducting membrane.
  • anion-conducting membranes are those which selectively conduct anions, preferably selectively specific anions. In other words, they favor the diffusion of anions through them over that of cations, especially protons, more preferably they additionally favor the diffusion of certain anions through them over the diffusion of other anions through them.
  • cation-conducting membranes are those which selectively conduct cations, preferably selectively specific cations. In other words, they favor the diffusion of cations through them over that of anions, more preferably they additionally favor the diffusion of certain cations through them over the diffusion of other cations through them, much more preferably cations where there is are not protons, more preferably sodium cations, over protons.
  • “Favour the diffusion of certain ions X over the diffusion of other ions Y” means in particular that the diffusion coefficient (unit m 2 /s) of the ion type X at a given temperature for the membrane in question is higher by a factor of 10, preferably 100, preferably 1000 as the diffusion coefficient of the ionic species Y for the membrane in question.
  • the diffusion barrier D ⁇ 110> is a "membrane that is permeable to specific ions"
  • it is preferably an anion-conducting membrane, because this is particularly good at preventing the diffusion of protons from the anode chamber K A ⁇ 101> into the middle chamber K M ⁇ 103>.
  • a membrane which is selective for the anions comprised by the salt S is used as the anion-conducting membrane.
  • Such membranes are known to those skilled in the art and can be used by them.
  • the salt S is preferably a halide, sulfate, sulfite, nitrate, bicarbonate or carbonate of X, more preferably a halide.
  • Halides are fluorides, chlorides, bromides, iodides. The most preferred halide is chloride.
  • a membrane selective for halides is preferably used as the anion-conducting membrane.
  • Anion-conducting membranes are, for example, from MA Hickner, AM Herring, EB Coughlin, Journal of Polymer Science, Part B: Polymer Physics 2013, 51, 1727-1735 , from Arges CG, Ramani V, Pintauro PN, Electrochemical Society Interface 2010, 19, 31-35 , in WO 2007/048712 A2 as well as on page 181 of the textbook by Volkmar M. Schmidt Electrochemical Process Engineering: Fundamentals, Reaction Engineering, Process Optimization, 1st edition (October 8, 2003 ) described.
  • they have covalently bonded functional groups selected from -NH 3 + , -NRH 2 + , -NR 3 + , more preferably selected from -NH 3 + , -NR 3 + , even more preferably -NR 3 + .
  • the diffusion barrier D ⁇ 110> is a cation-conducting membrane, it is in particular a membrane that is selective for the cations comprised by the salt S. Even more preferably, the diffusion barrier D ⁇ 110> is an alkali cation-conducting membrane, even more preferably a potassium and/or sodium ion-conducting membrane, most preferably a sodium ion-conducting membrane.
  • Cation-conducting membranes are described, for example, on page 181 of the textbook by Volkmar M. Schmidt Electrochemical Process Engineering: Fundamentals, Reaction Engineering, Process Optimization, 1st edition (October 8, 2003 ).
  • organic polymers which are selected in particular from polyethylene, polybenzimidazoles, polyetherketones, polystyrene, polypropylene or fluorinated membranes such as polyperfluoroethylene, preferably polystyrene, polyperfluoroethylene, are even more preferably used as the cation-conducting membrane, with these covalently bonded functional groups selected from -SO 3 - , -COO-, -PO3 2- , -PO2 H- ; preferably -SO 3 - , (described in DE 10 2010 062 804 A1 , U.S. 4,831,146 ) carry.
  • Neosepta ® membranes are described, for example, by SA Mareev, D.Yu. Butylskii, ND Pismenskaya, C Larchet, L Dammak, VV Nikonenko, Journal of Membrane Science 2018, 563, 768-776 .
  • a cation-conducting membrane is used as the diffusion barrier D ⁇ 110>, this can be, for example, a polymer functionalized with sulfonic acid groups, in particular of the following formula P NAFION , where n and m are independently an integer from 1 to 10 6 , more preferably an integer from 10 to 10 5 , more preferably an integer from 10 2 to 10 4 .
  • any solid electrolyte which can transport cations, in particular alkali cations, more preferably sodium cations, from the central chamber K M ⁇ 103> into the cathode chamber K K ⁇ 102> can be used as the alkali cation-conducting solid electrolyte F K ⁇ 111>.
  • Such solid electrolytes are known to those skilled in the art and, for example, in DE 10 2015 013 155 A1 , in the WO 2012/048032 A2 , paragraphs [0035], [0039], [0040], in the US 2010/0044242 A1 , paragraphs [0040], [0041], in which DE 10360758 A1 , paragraphs [014] to [025].
  • NaSICON LiSICON
  • KSICON KSICON
  • a sodium ion conductive solid electrolyte F K ⁇ 111> is preferred, which more preferably has a NaSICON structure.
  • NaSICON structures that can be used according to the invention are also described, for example, by Anantharamulu N, Koteswara Rao K, Rambabu G, Vijaya Kumar B, Velchuri Radha, Vithal M, J Mater Sci 2011, 46, 2821-2837 .
  • the cathode chamber K K ⁇ 102> also comprises an inlet Z KK ⁇ 107> and an outlet A KK ⁇ 109>, which allows liquid, such as the solution L 2 ⁇ 113>, to flow into the cathode chamber K K ⁇ 102>. to add and liquid contained therein, such as the solution L 1 ⁇ 115> to remove.
  • the inlet Z KK ⁇ 107> and the outlet A KK ⁇ 109> are attached to the cathode chamber K K ⁇ 102> in such a way that the liquid contacts the cathodic electrode E K ⁇ 105> as it flows through the cathode chamber K K ⁇ 102>.
  • the anode chamber K A ⁇ 101> also includes an outlet A KA ⁇ 106>, which makes it possible to remove liquid located in the anode chamber K A ⁇ 101>, for example the aqueous solution L 4 ⁇ 116>.
  • the middle chamber K M ⁇ 103> includes an inlet Z KM ⁇ 108>, while K A ⁇ 101> and K M ⁇ 103> are connected to one another by a connection V AM ⁇ 112>, through which liquid from K M ⁇ 103> can be directed into K A ⁇ 101 >.
  • a solution L 3 ⁇ 114> can be added to K M ⁇ 103> via the inlet Z KM ⁇ 108> and this can be conducted through K M ⁇ 103>, then via V AM ⁇ 112> into the anode chamber K A ⁇ 101> , and finally through the anode chamber K A ⁇ 101 >.
  • V AM ⁇ 112> and the drain A KA ⁇ 106> are attached to the anode chamber K A ⁇ 101> in such a way that the solution L 3 ⁇ 114> when flowing through the anode chamber K A ⁇ 101> the anodic electrode E A ⁇ 104 > contacted.
  • the inflows Z KK ⁇ 107>, Z KM ⁇ 108>, Z KA ⁇ 119> and outflows A KK ⁇ 109>, A KA ⁇ 106>, A KM ⁇ 118> can be processed according to methods known to those skilled in the art on the electrolytic cell E ⁇ 100 > be attached.
  • connection V AM ⁇ 112> can be formed within the electrolytic cell E ⁇ 100> and/or outside of the electrolytic cell E ⁇ 100>.
  • connection V AM ⁇ 112> is formed within the electrolytic cell E ⁇ 100>, it is preferably formed by at least one perforation in the diffusion barrier D ⁇ 110>.
  • connection V AM ⁇ 112> is formed outside of the electrolytic cell E ⁇ 100>, it is preferably formed by a connection of K M ⁇ 103> and K A ⁇ 101> running outside of the electrolytic cell E ⁇ 100>, in particular by the fact that in the middle chamber K M ⁇ 103> an outlet A KM ⁇ 118> through the outer wall W A ⁇ 117>, preferably at the bottom of the middle chamber K M ⁇ 103>, with the inlet Z KM ⁇ 108> even more preferably at the top of the middle chamber K M ⁇ 103> is formed, and in the anode chamber K A ⁇ 101> an inlet Z KA ⁇ 119> through the outer wall W A ⁇ 117>, preferably at the bottom of the anode chamber K A ⁇ 101>, and these are connected by a line, for example a pipe or a hose, which preferably comprises a material selected from rubber, plastic.
  • the outlet A KA ⁇ 106> is then even more preferably at the top of the anode chamber K A
  • Outflow A KM ⁇ 118> at the bottom of the middle chamber K M ⁇ 103> means that the outflow A KM ⁇ 118> is attached to the electrolytic cell E ⁇ 100> in such a way that the solution L 3 ⁇ 114> fills the middle chamber K M ⁇ 103> leaves in the same direction as gravity.
  • Inlet Z KA ⁇ 119> at the bottom of the anode chamber K A ⁇ 101> means that the inlet Z KA ⁇ 119> is attached to the electrolytic cell E ⁇ 100> in such a way that the solution L 3 ⁇ 114> flows into the anode chamber K A ⁇ 101 > occurs against gravity.
  • Inlet Z KM ⁇ 108> at the top of the middle chamber K M ⁇ 103> means that the inlet Z KM ⁇ 108> is attached to the electrolytic cell E ⁇ 100> in such a way that the solution L 3 ⁇ 114> enters the middle chamber K M ⁇ 103> in the same direction as gravity.
  • Drain A KA ⁇ 106> at the top of the anode chamber K A ⁇ 101> means that the drain A KA ⁇ 106> is attached to the electrolytic cell E ⁇ 100> in such a way that the solution L 4 ⁇ 116> fills the anode chamber K A ⁇ 101> leaves against gravity.
  • This embodiment is particularly advantageous and therefore preferred if the outlet A KM ⁇ 118> through the outer wall WA ⁇ 117> at the bottom of the middle chamber KM ⁇ 103>, and the inlet Z KA ⁇ 119> through the outer wall WA ⁇ 117> at the bottom of the anode chamber K A ⁇ 101>.
  • This arrangement makes it particularly easy to discharge gases with L 4 ⁇ 116> formed in the anode chamber K A from the anode chamber K A ⁇ 101> in order to then separate them further.
  • connection V AM ⁇ 112> is formed outside the electrolytic cell E ⁇ 100>
  • Z KM ⁇ 108> and A KM ⁇ 118> are arranged on opposite sides of the outer wall W A ⁇ 117> of the central chamber K M ⁇ 103> ( eg Z KM ⁇ 108> at the bottom and A KM ⁇ 118> at the top of the electrolytic cell E ⁇ 100> or vice versa) and Z KA ⁇ 119> and A KA ⁇ 106> on opposite sides of the outer wall W A ⁇ 117> of the Anode chamber K A ⁇ 101> arranged (i.e.
  • L 3 ⁇ 114> must flow through the two chambers KM ⁇ 103> and KA ⁇ 101> through this geometry.
  • Z KA ⁇ 119> and Z KM ⁇ 108> can be formed on the same side of the electrolytic cell E ⁇ 100>, with A KM ⁇ 118> and A KA ⁇ 106> then automatically also being formed on the same side of the electrolytic cell E ⁇ 100> are.
  • Z KA ⁇ 119> and Z KM ⁇ 108> may be formed on opposite sides of the electrolytic cell E ⁇ 100>, then A KM ⁇ 118> and A KA ⁇ 106> are automatically also formed on opposite sides of the electrolytic cell E ⁇ 100>.
  • connection V AM ⁇ 112> is formed inside the electrolytic cell E ⁇ 100>
  • this can be ensured by one side ("side A") of the electrolytic cell E ⁇ 100>, which is the top or the bottom of the electrolytic cell E ⁇ 100>, preferably as in Figure 2 shown is the top, comprises the inlet Z KM ⁇ 108> and the outlet A KA ⁇ 106> and the diffusion barrier D ⁇ 110> extends from this side ("side A") into the electrolytic cell E ⁇ 100>, but does not quite reach the opposite side of side A ("side B") of electrolytic cell E ⁇ 100>, which is then the bottom or top of electrolytic cell E ⁇ 100>, being 50% or more the height of the three-chamber cell E ⁇ 100>, more preferably 60% to 99% of the height of the three-chamber cell E ⁇ 100>, even more preferably 70% to 95% of the height of the three-chamber cell E ⁇ 100>, even more preferably 80% to 90% of the height of the three-chamber cell E
  • Bottom of the electrolytic cell E ⁇ 100> is, according to the invention, the side of the electrolytic cell E ⁇ 100> through which a solution (e.g. L 3 ⁇ 114> at A KM ⁇ 118> in illustration 1 ) exits the electrolytic cell E in the same direction as gravity or the side of the electrolytic cell E through which a solution (e.g. L 2 ⁇ 113> at Z KK ⁇ 107> in Figures 1 and 2 and L 3 ⁇ 114> at A KA ⁇ 119> in illustration 1 ) of the electrolytic cell E is fed against gravity.
  • a solution e.g. L 3 ⁇ 114> at A KM ⁇ 118> in illustration 1
  • top side of the electrolytic cell E is the side of the electrolytic cell E through which a solution (eg L 4 ⁇ 116> at A KA ⁇ 106> and L 1 ⁇ 115> at A KK ⁇ 109> in Figures 1 and 2) is opposed exits the electrolytic cell E under gravity or the side of the electrolytic cell E through which a solution (e.g. L 3 ⁇ 114> at Z KM ⁇ 108> in Figures 1 and 2) is fed to the electrolytic cell E in the same direction as gravity.
  • a solution e.g L 4 ⁇ 116> at A KA ⁇ 106> and L 1 ⁇ 115> at A KK ⁇ 109> in Figures 1 and 2
  • the middle chamber K M comprises a mechanical stirring device.
  • the mechanical stirring device is in the solid state of aggregation. Any stirring device known to those skilled in the art that is sufficiently inert to the electrolysis conditions is suitable as such a mechanical stirring device.
  • the mechanical stirring device comprises at least one material selected from rubber; Plastic chosen in particular from polystyrene, polypropylene, PVC, PVC-C; Glass; Porcelain; Metal.
  • the metal is in particular a metal or an alloy of several metals selected from titanium, iron, molybdenum, chromium, nickel, platinum, gold, silver, preferably an alloy comprising at least two metals selected from titanium, iron, molybdenum and chromium , nickel, platinum, gold, silver, more preferably a steel alloy comprising, in addition to iron, at least one other metal selected from titanium, molybdenum, chromium, nickel, platinum, gold, silver, and most preferably it is stainless steel.
  • the mechanical stirring device comprises magnetic material so that it can be operated with a magnetic stirrer.
  • the mechanical stirring device is selected in particular from a propeller stirrer, inclined blade stirrer, disc stirrer, swashplate stirrer, hollow blade stirrer, impeller stirrer, cross bar stirrer, anchor stirrer, blade stirrer, grid stirrer, helical stirrer, toothed disc stirrer, residue stirrer, preferably a propeller stirrer.
  • the mechanical stirring device is typically powered by a motor, which is preferably an electric motor external to the electrolytic cell E ⁇ 100>.
  • a motor which is preferably an electric motor external to the electrolytic cell E ⁇ 100>.
  • this can be a motor ⁇ 122>, which is connected to the propeller stirrer ⁇ 121> via a transmission element ⁇ 124>, with the transmission element ⁇ 124> passing through an opening ⁇ 125> in the outer wall of the central chamber K M ⁇ 103> in the electrolytic cell E ⁇ 100> reaches in, as in illustration 1 illustrated.
  • the propeller stirrer can also be magnetic, so that it is a magnetic stirrer bar ⁇ 123-1> (another word "magnetic stirrer bar”), which is operated by a magnetic stirrer drive ⁇ 123-2> located outside the central chamber K M ⁇ 103>, like it in Figure 2 is illustrated.
  • the mechanical stirring device can hang loosely in the middle chamber K M ⁇ 103>, as in illustration 1 shown.
  • the mechanical stirring device can also be attached, for example to the solid electrolyte F K ⁇ 111>, to the diffusion barrier D ⁇ 110> or to the outer wall ⁇ 117> delimiting the inside of the central chamber K M ⁇ 103>.
  • the attachment can be done by methods known to those skilled in the art, for example by screwing, clamping, gluing (plastic adhesive, PVC adhesive).
  • the mechanical stirring device comprises a propeller which is aligned parallel to the alkali cation-conducting solid electrolyte F K ⁇ 111>.
  • the mechanical stirring device makes a proportion ⁇ of 1 to 99%, more preferably 2 to 50%, even more preferably 3 to 40%, even more preferably 4 to 30% preferably 5 to 20%, most preferably 6 to 10% of the volume comprised by the central chamber K M .
  • V o is the maximum volume of liquid, eg the electrolyte L 3 ⁇ 114>, which the middle chamber K M ⁇ 103> can hold if it does not comprise a mechanical stirring device.
  • V M is the maximum volume of liquid, eg the electrolyte L 3 ⁇ 114>, which the central chamber K M ⁇ 103> can hold if it comprises the mechanical stirring device.
  • the mechanical stirring device is placed in the middle chamber K M ⁇ 103> in such a way that it allows the flow of the electrolyte L 3 ⁇ 114> through the middle chamber K M ⁇ 103> and the anode chamber K A ⁇ 101> in allows sufficient extent or not completely blocked.
  • the mechanical stirring device interrupts the direct path in the central chamber K M between inlet Z KM ⁇ 108> and connection V AM ⁇ 112>.
  • the thread is selected in particular from sewing thread (e.g. from the Heilrmann company), fishing line, twine.
  • a fishing line with a diameter of 0.2 mm such as that sold by the companies Hemingway or Nexos, is most preferably used for the thread test.
  • the method according to the second aspect of the invention is one for preparing a solution L 1 ⁇ 115> of an alkali metal alkoxide XOR in the alcohol ROH in an electrolytic cell E ⁇ 100> according to the first aspect of the invention.
  • the method according to the second aspect of the invention comprises the following steps (a), (b) and (c) occurring simultaneously.
  • step (a) a solution L 2 ⁇ 113> comprising the alcohol ROH, preferably comprising an alkali metal alkoxide XOR and alcohol ROH, is passed through K K ⁇ 102>.
  • X is an alkali metal cation and R is an alkyl group of 1 to 4 carbon atoms.
  • R is preferably selected from the group consisting of n -propyl, iso -propyl, ethyl, methyl, more preferably selected from the group consisting of ethyl, methyl. Most preferably R is methyl.
  • the solution L 2 ⁇ 113> is preferably free of water.
  • "free of water” means that the weight of the water in the solution L 2 ⁇ 113>, based on the weight of the alcohol ROH in the solution L 2 ⁇ 113> (mass ratio) ⁇ 1:10, more preferably ⁇ 1:20, more preferably ⁇ 1:100, even more preferably ⁇ 0.5:100.
  • the mass fraction of XOR in the solution L 2 ⁇ 113> is in particular >0 to 30% by weight, preferably 5 to 20% by weight, more preferably at 10 to 20% by weight, even more preferably at 10 to 15% by weight, most preferably at 13 to 14% by weight, most preferably at 13% by weight.
  • the solution L 2 ⁇ 113> comprises XOR
  • the mass ratio of XOR to alcohol ROH is still in the range from 1:100 to 1:5, more preferably in the range from 1:25 to 3:20 more preferably in the range 1:12 to 1:8, even more preferably at 1:10.
  • step (b) a neutral or alkaline aqueous solution L 3 ⁇ 114> of a salt S comprising X as a cation is passed through K M ⁇ 103>, then over V AM ⁇ 112>, then through K A ⁇ 101> while the mechanical stirring device stirs the solution L 3 ⁇ 114> in K M ⁇ 103>.
  • the salt S is preferably a halide, sulfate, sulfite, nitrate, bicarbonate or carbonate of X, more preferably a halide.
  • Halides are fluorides, chlorides, bromides, iodides. The most preferred halide is chloride.
  • the pH of the aqueous solution L 3 ⁇ 114> is ⁇ 7.0, preferably in the range from 7 to 12, more preferably in the range from 8 to 11, even more preferably from 10 to 11, most preferably at 10.5.
  • the mass fraction of the salt S in the solution L 3 ⁇ 113> is preferably in the range >0 to 20% by weight, preferably 1 to 20% by weight, more preferably 5 to 20% by weight, even more preferably 10 to 20% by weight, most preferably at 20% by weight, based on the total solution L 3 ⁇ 113>.
  • step (c) a voltage is then applied between E A ⁇ 104> and E K ⁇ 105>.
  • the charge source is known to those skilled in the art and is typically a rectifier that converts alternating current into direct current and can generate certain voltages via voltage converters.
  • the area of the solid electrolyte that contacts the anolyte located in the middle chamber K M ⁇ 103> is in particular 0.00001 to 10 m 2 , preferably 0.0001 to 2.5 m 2 , more preferably 0.0002 to 0.15 m 2 , even more preferably 2.83 cm 2 .
  • step (c) of the method according to the second aspect of the invention is carried out when both chambers K M ⁇ 103> and K A ⁇ 101> are at least partially loaded with L 3 ⁇ 114> and K K ⁇ 102> is at least partially loaded with L 2 ⁇ 113>.
  • step (c) charge transport takes place between E A ⁇ 104> and E K ⁇ 105> implies that K K ⁇ 102>, K M ⁇ 103> and K A ⁇ 101 > simultaneously with L 2 ⁇ 113> or L 3 ⁇ 114> are loaded in such a way that they cover the electrodes EA ⁇ 104> and EK ⁇ 105> to such an extent that the current circuit is closed.
  • This desired effect can be enhanced in the method according to the second aspect of the invention by varying the agitation speed of the mechanical agitation device during the implementation of step (b), whereby further turbulence can be generated which disrupts the formation of a pH gradient.
  • step (a) and step (b) are carried out continuously and voltage is applied in accordance with step (c).
  • solution L 1 ⁇ 115> is obtained at outlet A KK ⁇ 109>, the concentration of XOR in L 1 ⁇ 115> being higher than in L 2 ⁇ 113>.
  • the concentration of XOR in L 1 ⁇ 115> is preferably 1.01 to 2.2 fold, more preferably 1.04 to 1.8 fold, still more preferably 1.077 to 1.4 fold more preferably 1077 to 1.08 times higher than in L 2 ⁇ 113>, most preferably 1077 times higher than in L 2 ⁇ 113>, more preferably the mass fraction of XOR in L 1 ⁇ 115> and in L 2 ⁇ 113> is in the range of 10 to 20% by weight, more preferably 13 to 14% by weight.
  • the concentration of the cation X in the aqueous solution L 3 ⁇ 114> is preferably in the range of 3.5 to 5 mol/l, more preferably 4 mol/l.
  • the concentration of the cation X in the aqueous solution L 4 ⁇ 116> is more preferably 0.5 mol/l lower than that of the aqueous solution L 3 ⁇ 114> used in each case.
  • the method according to the second aspect of the invention is carried out at a temperature of 20°C to 70°C, preferably 35°C to 65°C, more preferably 35°C to 60°C, even more preferably 35°C to 50°C and a pressure of 0.5 bar to 1.5 bar, preferably 0.9 bar to 1.1 bar, more preferably 1.0 bar.
  • hydrogen is typically produced in the cathode chamber K K ⁇ 102>, which hydrogen can be discharged from the cell together with the solution L 1 ⁇ 115> via the outlet A KK ⁇ 109>.
  • the mixture of hydrogen and solution L 1 ⁇ 115> can then be separated by methods known to those skilled in the art.
  • the alkali metal compound used is a halide, in particular chloride, chlorine or another halogen gas can be produced, which can escape from the cell via the outlet A KK ⁇ 106> together with the solution L 4 ⁇ 116> can be discharged.
  • oxygen and/or carbon dioxide can also be formed, which can also be removed.
  • oxygen and/or COz and solution L 4 ⁇ 116> can then be separated by methods known to those skilled in the art.
  • gases chlorine, oxygen and/or CO2 have been separated from the solution L 4 ⁇ 116>, these can be separated from one another by methods known to those skilled in the art.
  • the method according to the invention protects the acid-labile solid electrolyte from corrosion without having to sacrifice alcoholate solution from the cathode compartment as a buffer solution, as is the case in the prior art.
  • the method according to the invention is thus more efficient than in WO 2008/076327 A1 described procedure in which the product solution is used for the middle chamber, which reduces the overall turnover.
  • the acid-labile solid electrolyte is stabilized by preventing the formation of a pH gradient due to the mechanical stirring device.
  • NM Sodium methylate
  • the electrolytic cell consisted of three chambers, which illustration 1 shown, except that the electrolytic cell did not have a mechanical agitation device in the central chamber, ie not the in illustration 1 shown propeller stirrer ⁇ 121> (and thus also not the motor ⁇ 122> and the transmission element ⁇ 124>).
  • the connection between the middle and anode chamber was made by a hose that was attached to the bottom of the electrolytic cell.
  • the anode compartment and middle compartment were separated by a 2.83 cm 2 anion exchange membrane (Tokuyama AMX, ammonium groups on polymer).
  • the cathode and middle chamber were separated by a ceramic of the NaSICON type with an area of 2.83 cm 2 .
  • the ceramic had a chemical composition of the formula Na 3.4 Zr 2.0 Si 2.4 P 0.6 O 12 .
  • the anolyte was transferred to the anode compartment through the middle compartment.
  • the flow rate of the anolyte was 1 l/h, that of the catholyte was 90 ml/h and a current of 0.14 A was applied.
  • the temperature was 35°C.
  • the electrolysis was carried out for 500 hours with the voltage remaining constant at 5V.
  • Comparative example 1 was repeated with a two-chamber cell comprising only an anode and a cathode chamber, the anode chamber being separated from the cathode chamber by the ceramic of the NaSICON type.
  • this electrolytic cell did not contain a center chamber. This is reflected in an even more rapid corrosion of the ceramic compared to comparative example 1, which leads to a rapid rise in the stress curve. With an initial value of the voltage of ⁇ 5 V, this increases to > 20 V within 100 hours.
  • Comparative example 1 is repeated, with the central chamber comprising a propeller stirrer ⁇ 121> which is aligned parallel to the NASICON solid electrolyte.
  • the central chamber comprising a propeller stirrer ⁇ 121> which is aligned parallel to the NASICON solid electrolyte.
  • Comparative example 1 is repeated with the central chamber K M ⁇ 103> comprising a cross-shaped magnetic stir bar ⁇ 123-1> operated by a magnetic stirrer drive ⁇ 123-2>.
  • This arrangement also disrupts the uniform flow of electrolyte through the center chamber and creates turbulence. This makes it difficult for a pH gradient to build up during electrolysis.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Electrochemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Ceramic Engineering (AREA)
  • Inorganic Chemistry (AREA)
  • Electrolytic Production Of Non-Metals, Compounds, Apparatuses Therefor (AREA)

Description

  • Die vorliegende Erfindung betrifft in einem ersten Aspekt eine Elektrolysezelle, welche drei Kammern aufweist, wobei die mittlere Kammer durch einen für Kationen durchlässigen Festelektrolyten, beispielsweise NaSICON, von der Kathodenkammer und durch eine Diffusionsbarriere von der Anodenkammer abgetrennt ist. Die Erfindung ist dadurch gekennzeichnet, dass die mittlere Kammer eine mechanische Rührvorrichtung umfasst.
  • Die erfindungsgemäße Elektrolysezelle löst das Problem, dass sich während der Elektrolyse ein Konzentrationsgradient in der Mittelkammer der Elektrolysezelle bildet, der zu lokal erniedrigten pH-Werten und damit zu einer Schädigung des Festelektrolyten führt. Mithilfe der mechanischen Rührvorrichtung kann die Elektrolytlösung in der Mittelkammer während der Elektrolyse gerührt werden, wodurch die Ausbildung eines pH-Gradienten verhindert wird.
  • In einem zweiten Aspekt betrifft die vorliegende Erfindung ein Verfahren zur Herstellung einer Alkalimetallalkoholatlösung in der erfindungsgemäßen Elektrolysezelle.
    • 1. Hintergrund der Erfindung
  • Die elektrochemische Herstellung von Alkalimetallalkoholatlösungen ist ein wichtiger industrieller Prozess, der beispielsweise in der DE 103 60 758 A1 , der US 2006/0226022 A1 und der WO 2005/059205 A1 beschrieben ist. Das Prinzip dieser Verfahren spiegelt sich in einer Elektrolysezelle wider, in deren Anodenkammer sich die Lösung eines Alkalisalzes, beispielsweise Kochsalz oder NaOH, und in deren Kathodenkammer sich der betreffende Alkohol oder eine niedrig konzentrierte alkoholische Lösung des betreffenden Alkalialkoholates, beispielsweise Natriummethanolat oder Natriumethanolat, befinden. Die Kathodenkammer und die Anodenkammer sind durch eine das eingesetzte Alkalimetallion leitende Keramik getrennt, beispielsweise NaSICON oder ein Analogon für Kalium oder Lithium. Bei Anlegen eines Stroms entstehen an der Anode - wenn ein Chloridsalz des Alkalimetalls eingesetzt wird - Chlor und an der Kathode Wasserstoff und Alkoholationen. Der Ladungsausgleich erfolgt dadurch, dass Alkalimetallionen aus der Mittelkammer in die Kathodenkammer über die für sie selektive Keramik wandern. Der Ladungsausgleich zwischen Mittelkammer und Anodenkammer erfolgt durch die Wanderung von Kationen bei Einsatz von Kationenaustauschermembranen oder die Wanderung von Anionen bei Einsatz von Anionenaustauschermembranen oder durch Wanderung beider lonenarten bei Einsatz nichtspezifischer Diffusionsbarrieren. Dadurch erhöht sich die Konzentration des Alkalialkoholats in der Kathodenkammer und es erniedrigt sich die Konzentration der Natriumionen im Anolyten.
  • NaSICON-Festelektrolyte werden auch bei der elektrochemischen Herstellung anderer Verbindungen eingesetzt:
    • WO 2014/008410 A1 beschreibt ein elektrolytisches Verfahren zur Herstellung von elementarem Titan oder Seltenen Erden. Dieses Verfahren beruht darauf, dass Titanchlorid aus TiOz und der entsprechenden Säure gebildet wird, dieses mit Natriumalkoholat zum Titaniumalkoholat und NaCl reagiert und schließlich elektrolytisch zu elementarem Titan und Natriumalkoholat umgesetzt wird.
    • WO 2007/082092 A2 und WO 2009/059315 A1 beschreiben Verfahren zur Herstellung von Biodiesel, in denen mithilfe von über NaSICON elektrolytisch hergestellten Alkoholaten zunächst Triglyceride in die entsprechenden Alkalimetalltriglyceride überführt werden und in einem zweiten Schritt mit elektrolytisch erzeugten Protonen zu Glycerin und dem jeweiligen Alkalimetallhydroxid umgesetzt werden.
  • Im Stand der Technik sind demnach Verfahren beschrieben, die in Elektrolysezellen mit einer ionendurchlässigen Schicht durchgeführt werden, wie zum Beispiel NaSiCON-Festelektrolyten. Diese Festelektrolyten weisen allerdings typischerweise den Nachteil auf, dass sie nicht gegenüber wässrigen Säuren langzeitstabil sind. Dies ist insofern problematisch, als während der Elektrolyse in der Anodenkammer der pH durch Oxidationsprozesse sinkt (zum Beispiel bei Herstellung von Halogenen durch Disproportionierung oder durch Sauerstoffbildung). Diese sauren Bedingungen greifen den NaSICON-Festelektrolyten an, so dass das Verfahren nicht großtechnisch eingesetzt werden kann. Um diesem Problem zu begegnen, wurden im Stand der Technik verschiedene Ansätze beschrieben.
  • So wurden im Stand der Technik Dreikammerzellen vorgeschlagen. Solche sind auf dem Gebiet der Elektrodialyse bekannt, zum Beispiel US 6,221,225 B1 .
  • WO 2012/048032 A2 und US 2010/0044242 A1 beschreiben beispielsweise elektrochemische Verfahren zur Herstellung von Natriumhypochlorit und ähnlicher Chlorverbindungen in einer solchen Dreikammerzelle. Die Kathodenkammer und die mittlere Kammer der Zelle werden dabei durch einen für Kationen durchlässigen Festelektrolyten wie zum Beispiel NaSICON getrennt. Um diesen vor dem sauren Anolyten zu schützen, wird der Mittelkammer beispielsweise Lösung aus der Kathodenkammer zugeführt. Die US 2010/0044242 A1 beschreibt außerdem in Abbildung 6, dass Lösung aus der mittleren Kammer mit Lösung aus der Anodenkammer außerhalb der Kammer vermischt werden kann, um Natriumhypochlorit zu erhalten.
  • Auch für die Herstellung oder Reinigung von Alkalialkoholaten wurden solche Zellen im Stand der Technik vorgeschlagen.
  • So beschreibt die US 5,389,211 A ein Verfahren zur Reinigung von Alkoholatlösungen, in denen eine Dreikammerzelle eingesetzt wird, in welcher die Kammern durch kationenselektive Festelektrolyten oder auch nichtionische Trennwände voneinander abgegrenzt sind. Die Mittelkammer wird als Pufferkammer eingesetzt, um zu verhindern, dass sich die gereinigte Alkoxid- oder Hydroxidlösung aus der Kathodenkammer mit der verunreinigten Lösung aus der Anodenkammer mischt.
  • Die DE 42 33 191 A1 beschreibt die elektrolytische Gewinnung von Alkoholaten aus Salzen und Alkoholaten in Mehrkammerzellen und Stapeln aus mehreren Zellen.
  • Die WO 2008/076327 A1 beschreibt ein Verfahren zur Herstellung von Alkalimetallalkoholaten. Dabei wird eine Dreikammerzelle eingesetzt, deren Mittelkammer mit Akalimetallalkoholat gefüllt ist (siehe zum Beispiel Absätze [0008] und [0067] der WO 2008/076327 A1 ). Dadurch wird der die Mittelkammer und die Kathodenkammer abtrennende Festelektrolyt vor der in der Anodenkammer befindlichen Lösung, die bei der Elektrolyse saurer wird, geschützt. Eine ähnliche Anordnung beschreibt die WO 2009/073062 A1 . Diese Anordnung hat allerdings den Nachteil, dass es sich bei Alkalimetallalkoholatlösung um das gewünschte Produkt handelt, was aber als Pufferlösung verbraucht und kontinuierlich kontaminiert wird. Ein weiterer Nachteil des in der WO 2008/076327 A1 beschriebenen Verfahrens ist, dass die Bildung des Alkoholats in der Kathodenkammer von der Diffusionsgeschwindigkeit der Alkalimetallionen durch zwei Membranen bzw. Festelektrolyten abhängt. Dies führt wiederum zu einer Verlangsamung der Bildung des Alkoholats.
  • Ein weiteres Problem ergibt sich durch die Geometrie der Dreikammerzelle. Die Mittelkammer ist in einer solchen Kammer durch eine Diffusionsbarriere von der Anodenkammer und durch eine ionenleitende Keramik von der Kathodenkammer abgetrennt. Während der Elektrolyse kommt es damit unvermeidlich zur Ausbildung von pH-Gradienten und zu Totvolumina. Dies kann die ionenleitende Keramik schädigen und infolgedessen den Spannungsbedarf der Elektrolyse erhöhen und/oder zum Bruch der Keramik führen.
  • Während dieser Effekt in der gesamten Elektrolysekammer stattfindet, ist der Abfall des pH-Werts besonders kritisch in der Mittelkammer, da diese von der ionenleitenden Keramik begrenzt wird. An der Anode und der Kathode werden üblicherweise Gase gebildet, sodass es in diesen Kammern zumindest bis zu einem gewissen Grad zur Durchmischung kommt. Eine solche Durchmischung findet dagegen in der Mittelkammer nicht statt, so dass sich in ihr der pH-Gradient ausbildet. Dieser unerwünschte Effekt verstärkt sich dadurch, dass die Sole im Allgemeinen relativ langsam durch die Elektrolysezelle gepumpt wird.
  • Aufgabe der vorliegenden Erfindung war es deshalb, ein verbessertes Verfahren zur elektrolytischen Herstellung von Alkalimetallalkoholat wie auch eine insbesondere für ein solches Verfahren geeignete Elektrolysekammer zu Verfügung zu stellen. Diese sollen die vorgenannten Nachteile nicht aufweisen und insbesondere einen verbesserten Schutz des Festelektrolyten vor der Ausbildung des pH-Gradienten sowie einen gegenüber dem Stand der Technik sparsameren Einsatz der Edukte gewährleisten. Weitere Dokumente, siehe EP 3 885 470 A1 , EP 3 885 471 A1 , US 5 425 856 A , US 5 575 901 A , US 2007/138020 A1 , US 2019/292668 A1 , CN 108 411 321 A , CN 111 074 288 A .
    • 2. Kurzbeschreibung der Erfindung
  • Es wurden nun überraschend eine Elektrolysezelle und ein Verfahren gefunden, welche die erfindungsgemäße Aufgabe lösen.
  • Das Elektrolysezelle E <100> gemäß dem ersten Aspekt der Erfindung umfasst mindestens eine Anodenkammer KA <101>, mindestens eine Kathodenkammer KK <102> und mindestens eine dazwischen liegende Mittelkammer KM <103>,
    • wobei KA <101 > eine anodische Elektrode EA <104> und einen Ablauf AKA <106> umfasst, wobei KK <102> eine kathodische Elektrode EK <105>, einen Zulauf ZKK <107> und einen Ablauf AKK <109> umfasst,
    • wobei KM <103> einen Zulauf ZKM <108> umfasst, durch eine Diffusionsbarriere D <110> von KA <101 > abgetrennt ist und durch einen alkalikationenleitenden Festelektrolyten FK <111> von KK <102> abgetrennt ist,
    • wobei KM <103> und KA <101 > durch eine Verbindung VAM <112> miteinander verbunden sind, durch welche Flüssigkeit aus KM <103> in KA <101 > geleitet werden kann,
    • und ist dadurch gekennzeichnet, dass die Mittelkammer KM <103> eine mechanische Rührvorrichtung umfasst.
  • In einem zweiten Aspekt betrifft die vorliegende Erfindung ein Verfahren zur Herstellung einer Lösung L1 <115> eines Alkalimetallalkoholats XOR im Alkohol ROH in einer Elektrolysezelle E <100> gemäß dem ersten Aspekt der Erfindung,
    • wobei das Verfahren die folgenden, gleichzeitig ablaufenden Schritte (a), (b) und (c) umfasst:
      1. (a) ein Lösung L2 <113> umfassend den Alkohol ROH wird durch KK <102> geleitet,
      2. (b) eine neutrale oder alkalische, wässrige Lösung L3 <114> eines Salzes S umfassend X als Kation wird durch KM, dann über VAM , dann durch KA <101 > geleitet, während die mechanische Rührvorrichtung die Lösung L3 <114> in KM <103> verrührt,
      3. (c) zwischen EA <104> und EK <105> wird Spannung angelegt,
    • wodurch am Ablauf AKK <109> die Lösung L1 <115> erhalten wird, wobei die Konzentration von XOR in L1 <115> höher ist als in L2 <113>,
    • und wodurch am Ablauf AKA <106> eine wässrige Lösung L4 <116> von S erhalten wird, wobei die Konzentration von S in L4 <116> geringer ist als in L3 <114>,
    • wobei X ein Alkalimetallkation ist und Rein Alkylrest mit 1 bis 4 Kohlenstoffatomen ist.
    3. Abbildungen
  • Abbildung 1 zeigt eine bevorzugte Ausführungsform einer erfindungsgemäßen Elektrolysezelle <100> und des erfindungsgemäßen Verfahrens. Die Dreikammerzelle E <100> umfasst eine Kathodenkammer KK <102>, eine Anodenkammer KA <101 > und eine dazwischen liegende Mittelkammer KM <103>.
  • Die Kathodenkammer KK <102> umfasst eine kathodische Elektrode EK <105>, einen Zulauf ZKK <107> und einen Ablauf AKK <109>.
  • Die Anodenkammer KA <101> umfasst eine anodische Elektrode EA <104> und einen Ablauf AKA <106> und ist mit der Mittelkammer KM <103> über die Verbindung VAM <112> verbunden.
  • Die Mittelkammer KM <103> umfasst einen Zulauf ZKM <108>.
  • Die drei Kammern werden von einer Außenwand <117> der Dreikammerzelle E <100> begrenzt. Die Kathodenkammer KK <102> ist außerdem durch einen für Natriumionen selektiv permeablen NaSICON-Festelektrolyten FK <111> von der Mittelkammer KM <103> abgetrennt. Die Mittelkammer KM <103> ist zusätzlich wiederum durch eine Diffusionsbarriere D <110> von der Anodenkammer KA <101 > abgetrennt. Der NaSICON-Festelektrolyt FK <111> und die Diffusionsbarriere D <110> erstrecken sich über die gesamte Tiefe und Höhe der Dreikammerzelle E <100>. Die Diffusionsbarriere D <110> ist aus Glas.
  • In der Ausführungsform gemäß Abbildung 1 wird die Verbindung VAM <112> außerhalb der Elektrolysezelle E <100> ausgebildet, insbesondere durch ein Rohr oder Schlauch, dessen Material aus Gummi, Metall oder Kunststoff ausgewählt sein kann. Durch die Verbindung VAM <112> kann Flüssigkeit aus der Mittelkammer KM <103> in die Anodenkammer KA <101> außerhalb der Außenwand WA <117> der Dreikammerzelle E <100> geleitet werden. Die Verbindung VAM <112> verbindet einen Ablauf AKM <118>, der am Boden der Mittelkammer KM <103> die Außenwand WA <117> der Elektrolysezelle E <100> durchbricht, mit einem Zulauf ZKA <119>, der am Boden der Anodenkammer KA <101> die Außenwand WA <117> der Elektrolysezelle E <100> durchbricht.
  • Eine wässrige Lösung von Natriumchlorid L3 <114> mit pH 10.5 wird über den Zulauf ZKM <108> gleichgerichtet mit der Schwerkraft in die Mittelkammer KM <103> gegeben. Durch die Verbindung VAM <112>, die zwischen einem Ablauf AKM <118> der Mittelkammer KM <103> und einem Zulauf ZKA <119> der Anodenkammer KA <101 > ausgebildet ist, ist die Mittelkammer KM <103> mit der Anodenkammer KA <101 > verbunden. Natriumchloridlösung L3 <114> wird durch diese Verbindung VAM <112> von der Mittelkammer KM <103> in die Anodenkammer KA <101 > geleitet.
  • Über den Zulauf ZKK <107> wird eine Lösung von Natriummethanolat in Methanol L2 <113> in die Kathodenkammer KK <102> geleitet.
  • Es wird dabei eine Spannung zwischen der kathodischen Elektrode EK <105> und der anodischen Elektrode EA <104> angelegt. Dadurch wird in der Kathodenkammer KK <102> Methanol im Elektrolyten L2 <113> zu Methanolat und H2 reduziert (CH3OH + e- → CH3O- + ½ H2). Natriumionen diffundieren dabei von der Mittelkammer KM <103> durch den NaSICON-Festelektrolyten FK <111> in die Kathodenkammer KK <102>. Insgesamt erhöht sich dadurch die Konzentration von Natriummethanolat in der Kathodenkammer KK <102>, wodurch eine methanolische Lösung von Natriummethanolat L1 <115> erhalten wird, deren Konzentration an Natriummethanolat gegenüber L2 <113> erhöht ist.
  • In der Anodenkammer KA <101 > findet die Oxidation von Chloridionen zu molekularem Chlor statt (Cl- → ½ Cl2 + e). Am Ablauf AKA <106> wird eine wässrige Lösung L4 <116> erhalten, in der der Gehalt an NaCl gegenüber L3 <114> verringert ist. Chlorgas Cl2 bildet in Wasser gemäß der Reaktion Cl2 + H2O → HOCI + HCl hypochlorige Säure und Salzsäure, welche mit weiteren Wassermolekülen sauer reagieren. Die Acidität schädigt den NaSICON-Festelektrolyten <111 >, wird aber durch die erfindungsgemäße Anordnung in der Anodenkammer KA <101> begrenzt und somit in der Elektrolysezelle E <100> vom NaSICON-Festelektrolyten FK <111 > ferngehalten. Dadurch erhöht sich dessen Lebensdauer beträchtlich.
  • In der Mittelkammer KM <103> befindet sich außerdem eine mechanische Rührvorrichtung in Form eines Propellerrührers <121 >, welcher durch einen elektrischen Motor <122> betrieben wird, wobei der Propellerrührer mit dem elektrischen Motor über ein Übersetzungsglied <124> verbunden ist. Der Propellerrührer <121 > hängt frei in der Mittelkammer KM <103>, kann aber auch an der Innenseite der Außenwand WA <117> befestigt werden. Das Übersetzungsglied <124> reicht durch eine Auslassung <125> in der Außenwand der Mittelkammer KM <103> in die Elektrolysezelle E <100> hinein. Die durch den Zulauf ZKM <108> zugeführte wässrige Lösung L3 <114> wird durch den Betrieb des Propellerrührers <121> vermischt, wodurch es zu Verwirbelungen und Turbulenzen kommt. Diese Turbulenzen in der Lösung L3 <114> verhindern einen sich in der Mittelkammer KM <103> mit Fortgang der Elektrolyse aufbauenden pH-Gradienten und verhindern die Ausbildung eines niedrigen pH-Wertes in der unmittelbar an der NaSICON-Festelektrolyten <111> grenzenden Lösung. Dadurch wird die Haltbarkeit des NaSICON-Festelektrolyten <111> weiter erhöht.
  • Abbildung 2 zeigt eine weitere Ausführungsform der erfindungsgemäßen Elektrolysezelle und des erfindungsgemäßen Verfahrens, die der in Abbildung 1 dargestellten entspricht. Der Unterschied ist dabei, dass die mechanische Rührvorrichtung anstatt des in Abbildung 1 beschriebenen Propellerrührers <121> einen Magnetrührfisch <123-1> umfasst, der mit einem außerhalb der Mittelkammer KM <103> befindlichen Magnetrührlaufwerk <123-2> betrieben werden kann. Wie auch in der in Abbildung 1 gezeigten Ausführungsform wird die durch den Zulauf ZKM <108> zugeführte wässrige Lösung L3 <114> durch diese mechanische Rührvorrichtung verwirbelt. Diese Turbulenzen in der Lösung L3 <114> zerstören den sich in der Mittelkammer KM <103> mit Fortgang der Elektrolyse aufbauenden pH-Gradienten.
    • 4. Detaillierte Beschreibung der Erfindung 4.1 Elektrolysezelle E
  • Der erste Aspekt der Erfindung betrifft eine Elektrolysezelle E <100>. Die Elektrolysezelle E <100> gemäß dem ersten Aspekt der Erfindung umfasst mindestens eine Anodenkammer KA <101 >, mindestens eine Kathodenkammer KK <102> und mindestens eine dazwischen liegende Mittelkammer KM <103>. Dies umfasst auch Elektrolysezellen E <100>, welche mehr als eine Anodenkammer KA <101 > und/oder Kathodenkammer KK <102> und/oder Mittelkammer K M-<103> aufweisen. Solche Elektrolysezellen, in denen diese Kammern modulartig aneinandergefügt werden, sind beispielsweise in der DD 258 143 A3 und der US 2006/0226022 A1 beschrieben.
  • Die Anodenkammer KA <101> umfasst eine anodische Elektrode EA <104>. Als solche anodische Elektrode EA <104> kommt jede dem Fachmann geläufige Elektrode in Frage, die unter den Bedingungen des erfindungsgemäßen Verfahrens nach dem zweiten Aspekt der Erfindung stabil ist. Solche sind insbesondere in WO 2014/008410 A1 , Absatz [024] oder DE 10360758 A1 , Absatz [031] beschrieben. Diese Elektrode EA <104> kann aus einer Schicht bestehen oder aus mehreren planen, zueinander parallelen Schichten bestehen, die jeweils perforiert oder expandiert sein können. Die anodische Elektrode EA <104> umfasst insbesondere ein Material, welches ausgewählt ist aus der Gruppe bestehend aus Rutheniumoxid, Iridiumoxid, Nickel, Kobalt, Nickelwolframat, Nickeltitanat, Edelmetalle wie insbesondere Platin, welches auf einem Träger wie Titan oder Kovar® (einer Eisen/Nickel/Kobalt-Legierung, in denen die einzelnen Anteile bevorzugt wie folgt sind: 54 Massen-% Eisen, 29 Massen-% Nickel, 17 Massen-% Cobalt) geträgert ist. Weitere mögliche Anodenmaterialien sind insbesondere Edelstahl, Blei, Graphit, Wolframcarbid, Titandiborid. Bevorzugt umfasst die anodische Elektrode EA <104> eine mit Rutheniumoxid/ Iridiumoxid beschichtete Titananode (RuO2 + IrO2 / Ti).
  • Die Kathodenkammer KK <102> umfasst eine kathodische Elektrode EK <105>. Als solche kathodische Elektrode EK <105> kommt jede dem Fachmann geläufige Elektrode in Frage, die unter den Bedingungen stabil ist. Solche sind insbesondere in WO 2014/008410 A1 , Absatz [025] oder DE 10360758 A1 , Absatz [030] beschrieben. Diese Elektrode EK <105> kann aus der Gruppe bestehend aus Maschenwolle, dreidimensionale Matrixstruktur oder "Kugeln" ausgewählt sein. Die kathodische Elektrode EK <105> umfasst insbesondere ein Material, welches ausgewählt ist aus der Gruppe bestehend aus Stahl, Nickel, Kupfer, Platin, platinierte Metalle, Palladium, auf Kohle geträgertes Palladium, Titan. Bevorzugt umfasst EK <105> Nickel.
  • Die mindestens eine Mittelkammer KM <103> befindet sich zwischen der Anodenkammer KA <101 > und der Kathodenkammer KK <102>.
  • Die Elektrolysezelle E <100> weist üblicherweise eine Außenwand WA <117> auf. Die Außenwand WA <117> ist insbesondere aus einem Material, welches aus der Gruppe bestehend aus Stahl, bevorzugt gummiertem Stahl, Kunststoff, der insbesondere aus Telene ® (duroplastischem Polydicyclopentadien), PVC (Polyvinylchlorid), PVC-C (nachchloriertes Polyvinylchlorid), PVDF (Polyvinylidenfluorid) ausgewählt ist. WA <117> kann insbesondere für Zuläufe und Abläufe durchbrochen sein. Innerhalb von WA <117> liegen dann die mindestens eine Anodenkammer KA <101>, die mindestens eine Kathodenkammer KK <102> und die mindestens eine dazwischen liegende Mittelkammer KM <103>.
  • KM <103> ist durch eine Diffusionsbarriere D <110> von KA <101 > abgetrennt und durch einen alkalikationenleitenden Festelektrolyten FK <111> von KK <102> abgetrennt.
  • Für die Diffusionsbarriere D <110> kann jedes Material genutzt werden, welches unter den Bedingungen des erfindungsgemäßen Verfahrens nach dem zweiten Aspekt der Erfindung stabil ist und den Übergang von Protonen von der in der Anodenkammer KA <101 > befindlichen Flüssigkeit in die Mittelkammer KM <103> verhindert oder verlangsamt.
  • Als Diffusionsbarriere D <110> wird insbesondere eine nicht ionenspezifische Trennwand oder eine für spezifische Ionen durchlässige Membran verwendet. Bevorzugt handelt es sich bei der Diffusionsbarriere D <110> um eine nicht ionenspezifische Trennwand.
  • Das Material der nicht ionenspezifischen Trennwand ist insbesondere aus der Gruppe bestehend aus Gewebe, wobei es sich insbesondere um textiles Gewebe oder Metallgewebe handelt, Glas, wobei es sich insbesondere um gesintertes Glas oder Glasfritten handelt, Keramik, insbesondere keramische Fritten, Membrandiaphragmas ausgewählt, und ist besonders bevorzugt Glas.
  • Handelt es sich bei der Diffusionsbarriere D <110> um eine "für spezifische Ionen durchlässige Membran", so bedeutet dies erfindungsgemäß, dass die jeweilige Membran die Diffusion bestimmter Ionen durch sie hindurch gegenüber anderen Ionen begünstigt. Insbesondere sind damit Membranen gemeint, die die Diffusion durch sie hindurch von Ionen einer bestimmten Ladungsart gegenüber entgegengesetzt geladenen Ionen begünstigt. Noch bevorzugter begünstigen für spezifische Ionen durchlässige Membranen außerdem die Diffusion bestimmter Ionen mit einer Ladungsart gegenüber anderen Ionen derselben Ladungsart durch sie hindurch.
  • Ist die Diffusionsbarriere D <110> eine "für spezifische Ionen durchlässige Membran", handelt es sich insbesondere bei der Diffusionsbarriere D <110> um eine anionenleitende Membran oder um eine kationenleitende Membran.
  • Anionenleitende Membranen sind erfindungsgemäß solche, die selektiv Anionen, bevorzugt selektiv bestimmte Anionen leiten. In anderen Worten begünstigen sie die Diffusion von Anionen durch sie hindurch gegenüber der von Kationen, insbesondere gegenüber Protonen, noch bevorzugter begünstigen sie zusätzlich die Diffusion von bestimmten Anionen durch sie hindurch gegenüber der Diffusion anderer Anionen durch sie hindurch.
  • Kationenleitende Membranen sind erfindungsgemäß solche, die selektiv Kationen, bevorzugt selektiv bestimmte Kationen leiten. In anderen Worten begünstigen sie die Diffusion von Kationen durch sie hindurch gegenüber der von Anionen, noch bevorzugter begünstigen sie zusätzlich die Diffusion von bestimmten Kationen, durch sie hindurch gegenüber der Diffusion anderer Kationen durch sie hindurch, noch viel mehr bevorzugter von Kationen, bei denen es sich nicht um Protonen handelt, noch bevorzugter um Natriumkationen handelt, gegenüber Protonen.
  • "Begünstigen die Diffusion bestimmter Ionen X gegenüber der Diffusion anderer Ionen Y" bedeutet insbesondere, dass der Diffusionskoeffizient (Einheit m2/s) der lonenart X bei einer gegebenen Temperatur für die betreffende Membran um den Faktor 10, bevorzugt 100, bevorzugt 1000 höher ist als der Diffusionskoeffizient der lonenart Y für die betreffende Membran.
  • Handelt es sich bei der Diffusionsbarriere D <110> um eine "für spezifische Ionen durchlässige Membran", so ist es bevorzugt eine anionenleitende Membran, denn diese verhindert besonders gut die Diffusion von Protonen aus der Anodenkammer KA <101 > in die Mittelkammer KM <103>.
  • Als anionenleitende Membran wird insbesondere eine solche eingesetzt, die für die vom Salz S umfassten Anionen selektiv sind. Solche Membranen sind dem Fachmann bekannt und können von ihm eingesetzt werden.
  • Das Salz S ist bevorzugt ein Halogenid, Sulfat, Sulfit, Nitrat, Hydrogencarbonat oder Carbonat von X, noch bevorzugter ein Halogenid.
  • Halogenide sind Fluoride, Chloride, Bromide, Jodide. Das bevorzugteste Halogenid ist Chlorid.
  • Bevorzugt wird als anionenleitende Membran eine für Halogenide, bevorzugter Chlorid, selektive Membran eingesetzt.
  • Anionenleitende Membranen sind beispielsweise von M.A. Hickner, A.M. Herring, E.B. Coughlin, Journal of Polymer Science, Part B: Polymer Physics 2013, 51, 1727-1735, von C.G. Arges, V. Ramani, P.N. Pintauro, Electrochemical Society Interface 2010, 19, 31-35, in WO 2007/048712 A2 sowie auf Seite 181 des Lehrbuchs von Volkmar M. Schmidt Elektrochemische Verfahrenstechnik: Grundlagen, Reaktionstechnik, Prozessoptimierung, 1. Auflage (8. Oktober 2003) beschrieben.
  • Noch bevorzugter werden demnach als anionenleitende Membran organische Polymere, welche insbesondere aus Polyethylen, Polybenzimidazolen, Polyetherketonen, Polystyrol, Polypropylen oder fluorierten Membranen wie Polyperfluorethylen, bevorzugt Polystyrol, ausgewählt sind, eingesetzt, wobei diese kovalent gebunden funktionelle Gruppen ausgewählt aus -NH3 +, -NRH2 +, -NR3 +, =NR+;-PR3 +, wobei es sich bei R um Alkylgruppen mit bevorzugt 1 bis 20 Kohlenstoffatomen handelt, oder andere kationische Gruppen aufweisen. Bevorzugt weisen sie kovalent gebundene funktionelle Gruppen, ausgewählt aus -NH3 +, -NRH2 +, -NR3 +, bevorzugter ausgewählt aus -NH3 +, -NR3 +, noch bevorzugter-NR3 +, auf.
  • Wenn die Diffusionsbarriere D <110> eine kationenleitende Membran ist, handelt es sich insbesondere um eine Membran, die für die vom Salz S umfassten Kationen selektiv ist. Noch bevorzugter ist die Diffusionsbarriere D <110> eine alkalikationenleitende Membran, noch mehr bevorzugter eine kalium- und/oder natriumionenleitende Membran, am bevorzugtesten eine natriumionenleitende Membran.
  • Kationenleitende Membranen sind beispielsweise beschrieben auf Seite 181 des Lehrbuchs von Volkmar M. Schmidt Elektrochemische Verfahrenstechnik: Grundlagen, Reaktionstechnik, Prozessoptimierung, 1. Auflage (8. Oktober 2003).
  • Noch bevorzugter werden demnach als kationenleitende Membran organische Polymere, welche insbesondere aus Polyethylen, Polybenzimidazolen, Polyetherketonen, Polystyrol, Polypropylen oder fluorierten Membranen wie Polyperfluorethylen, bevorzugt Polystyrol, Polyperfluorethylen, ausgewählt sind, eingesetzt, wobei diese kovalent gebunden funktionelle Gruppen ausgewählt aus -SO3 -, -COO-, -PO3 2-, -PO2H-; bevorzugt -SO3 -, (beschrieben in DE 10 2010 062 804 A1 , US 4,831,146 ) tragen.
  • Dies kann zum Beispiel ein sulfoniertes Polyperfluorethylen (Nafion ® mit CAS-Nummer: 31175-20-9) sein. Diese sind dem Fachmann beispielsweise aus der WO 2008/076327 A1 , Absatz [058], US 2010/0044242 A1 , Absatz [0042] oder der US 2016/ 0204459 A1 bekannt und unter dem Handelsnamen Nafion ®, Aciplex ® F, Flemion ®, Neosepta ®, Ultrex ®, PC-SK ® erwerblich. Neosepta®-Membranen sind beispielsweise beschrieben von S.A. Mareev, D.Yu. Butylskii, N.D. Pismenskaya, C. Larchet, L. Dammak, V.V. Nikonenko, Journal of Membrane Science 2018, 563, 768-776.
  • Wird eine kationenleitende Membran als Diffusionsbarriere D <110> eingesetzt, kann dies beispielsweise ein mit Sulfonsäuregruppen funktionalisiertes Polymer, insbesondere der folgenden Formel PNAFION, wobei n und m unabhängig voneinander eine ganze Zahl von 1 bis 106, bevorzugter eine ganze Zahl von 10 bis 105, noch bevorzugter eine ganze Zahl von 102 bis 104 ist, sein.
    Figure imgb0001
  • Als alkalikationenleitender Festelektrolyt FK <111> kommt jeder Festelektrolyt in Frage, welcher Kationen, insbesondere Alkalikationen, noch bevorzugter Natriumkationen, von der Mittelkammer KM <103> in die Kathodenkammer KK <102> transportieren kann. Solche Festelektrolyten sind dem Fachmann bekannt und beispielsweise in der DE 10 2015 013 155 A1 , in der WO 2012/048032 A2 , Absätze [0035], [0039], [0040], in der US 2010/0044242 A1 , Absätze [0040], [0041], in der DE 10360758 A1 , Absätze [014] bis [025] beschrieben. Sie werden kommerziell unter dem Namen NaSICON, LiSICON, KSICON vertrieben. Ein natriumionenleitender Festelektrolyt FK <111> ist bevorzugt, wobei dieser noch bevorzugter eine NaSICON-Struktur aufweist. Erfindungsgemäß einsetzbare NaSICON-Strukturen sind außerdem beispielsweise beschrieben von N. Anantharamulu, K. Koteswara Rao, G. Rambabu, B. Vijaya Kumar, Velchuri Radha, M. Vithal, J Mater Sci 2011, 46, 2821-2837.
  • NaSICON hat bevorzugt eine Struktur der Formel MI 1+2w+x-y+z MII w MIII x ZrIV 2-w-x-y MV y (SiO4)z (PO4)3-z.
    • MI ist ausgewählt aus Na+, Li+, bevorzugt Na+.
    • M" ist ein zweiwertiges Metallkation, bevorzugt ausgewählt aus Mg2+, Ca2+, Sr2+, Ba2+, Co2+, Ni2+, bevorzugter ausgewählt aus Co2+, Ni2+.
    • MIII ist ein dreiwertiges Metallkation, bevorzugt ausgewählt aus Al3+, Ga3+, Sc3+, La3+, Y3+, Gd3+, Sm3+, Lu3+, Fe3+, Cr3+, bevorzugter ausgewählt aus Sc3+, La3+, Y3+, Gd3+, Sm3+, besonders bevorzugt ausgewählt aus Sc3+, Y3+, La3+.
    • MV ist ein fünfwertiges Metallkation, bevorzugt ausgewählt aus V5+, Nb5+, Ta5+.
  • Die römischen Indizes I, II, III, IV, V geben die Oxidationszahlen an, in der die jeweiligen Metallkationen vorliegen.
    • w, x, y, z sind reelle Zahlen, wobei gilt, dass 0 ≤ x < 2, 0 ≤ y < 2, 0 ≤ w < 2, 0 ≤ z < 3,
    • und wobei w, x, y, z so gewählt werden, dass gilt 1 + 2w + x - y + z ≥ 0 und 2 - w - x - y ≥ 0.
  • NaSICON hat erfindungsgemäß noch bevorzugter eine Struktur der Formel Na(1+v)Zr2SivP(3-v)O12, wobei v eine reelle Zahl ist, für die 0 ≤ v ≤ 3 gilt. Am bevorzugtesten gilt v = 2.4
  • Die Kathodenkammer KK <102> umfasst auch einen Zulauf ZKK <107> und einen Ablauf AKK <109>, der es ermöglicht, in die Kathodenkammer KK <102> Flüssigkeit, wie zum Beispiel die Lösung L2 <113>, zuzufügen und darin befindliche Flüssigkeit, wie zum Beispiel die Lösung L1 <115>, zu entfernen. Der Zulauf ZKK <107> und der Ablauf AKK <109> sind dabei so an der Kathodenkammer KK <102> angebracht, dass die Flüssigkeit beim Durchströmen der Kathodenkammer KK <102> die kathodische Elektrode EK <105> kontaktiert. Dies ist die Voraussetzung dafür, dass bei der Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens gemäß dem zweiten Aspekt der Erfindung am Ablauf AKK <109> die Lösung L1 <115> erhalten wird, wenn die Lösung L2 <113> eines Alkalialkoholats XOR im Alkohol ROH durch KK <102> geleitet wird.
  • Die Anodenkammer KA <101 > umfasst auch einen Ablauf AKA <106>, der es ermöglicht, in der Anodenkammer KA <101 > befindliche Flüssigkeit, beispielsweise die wässrige Lösung L4 <116> zu entfernen. Daneben umfasst die Mittelkammer KM <103> einen Zulauf ZKM <108>, während KA <101> und KM <103> durch eine Verbindung VAM <112> miteinander verbunden sind, durch welche Flüssigkeit aus KM <103> in KA <101 > geleitet werden kann. Dadurch kann über den Zulauf ZKM <108> zu KM <103> eine Lösung L3 <114> gegeben und diese durch KM <103> geleitet werden, dann über VAM <112> in die Anodenkammer KA <101 >, und schließlich durch die Anodenkammer KA <101 > geleitet werden. VAM <112> und der Ablauf AKA <106> sind dabei so an der Anodenkammer KA <101 > angebracht, dass die Lösung L3 <114> beim Durchströmen der Anodenkammer KA <101 > die anodische Elektrode EA <104> kontaktiert. Dies ist die Voraussetzung dafür, dass bei der Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens gemäß dem zweiten Aspekt der Erfindung am Ablauf AKA <106> die wässrige Lösung L4 <116> erhalten wird, wenn die Lösung L3 <114> zuerst durch KM <103>, dann VAM <112>, dann KA <101 > geleitet wird.
  • Die Zuläufe ZKK <107>, ZKM <108>, ZKA <119> und Abläufe AKK <109>, AKA <106>, AKM <118> können nach dem Fachmann bekannten Verfahren an der Elektrolysezelle E <100> angebracht werden.
  • Die Verbindung VAM <112> kann innerhalb der Elektrolysezelle E <100> und/oder außerhalb der Elektrolysezelle E <100> ausgebildet sein.
  • Ist die Verbindung VAM <112> innerhalb der Elektrolysezelle E <100> ausgebildet, wird sie bevorzugt durch mindestens eine Perforation in der Diffusionsbarriere D <110> gebildet.
  • Ist die Verbindung VAM <112> außerhalb der Elektrolysezelle E <100> ausgebildet, wird sie bevorzugt durch eine außerhalb der Elektrolysezelle E <100> verlaufende Verbindung von KM <103> und KA <101 > gebildet, insbesondere dadurch, dass in der Mittelkammer KM <103> ein Ablauf AKM <118> durch die Außenwand WA <117>, bevorzugt am Boden der Mittelkammer KM <103>, wobei noch bevorzugter der Zulauf ZKM <108> an der Oberseite der Mittelkammer KM <103> ist, gebildet wird, und in der Anodenkammer KA <101 > ein Zulauf ZKA <119> durch die Außenwand WA <117>, bevorzugt am Boden der Anodenkammer KA <101 >, gebildet wird, und diese durch eine Leitung, beispielsweise ein Rohr oder ein Schlauch, der bevorzugt ein Material ausgewählt aus Gummi, Kunststoff umfasst, verbunden sind. Der Ablauf AKA <106> ist dann noch bevorzugter an der Oberseite der Anodenkammer KA <101 >.
  • "Ablauf AKM <118> am Boden der Mittelkammer KM <103>" bedeutet, dass der Ablauf AKM <118> so an der Elektrolysezelle E <100> angebracht ist, dass die Lösung L3 <114> die Mittelkammer KM <103> gleichgerichtet mit der Schwerkraft verlässt.
  • "Zulauf ZKA <119> am Boden der Anodenkammer KA <101 >" bedeutet, dass der Zulauf ZKA <119> so an der Elektrolysezelle E <100> angebracht ist, dass die Lösung L3 <114> in die Anodenkammer KA <101 > entgegen der Schwerkraft eintritt.
  • "Zulauf ZKM <108> an der Oberseite der Mittelkammer KM <103>" bedeutet, dass der Zulauf ZKM <108> so an der Elektrolysezelle E <100> angebracht ist, dass die Lösung L3 <114> in die Mittelkammer KM <103> gleichgerichtet mit der Schwerkraft eintritt.
  • "Ablauf AKA <106> an der Oberseite der Anodenkammer KA <101 >" bedeutet, dass der Ablauf AKA <106> so an der Elektrolysezelle E <100> angebracht ist, dass die Lösung L4 <116> die Anodenkammer KA <101 > entgegen der Schwerkraft verlässt.
  • Diese Ausführungsform ist dabei besonders vorteilhaft und deshalb bevorzugt, wenn der Ablauf AKM <118> durch die Außenwand WA <117> am Boden der Mittelkammer KM <103>, und der Zulauf ZKA <119> durch die Außenwand WA <117> am Boden der Anodenkammer KA <101>, gebildet wird. Durch diese Anordnung ist es besonders einfach möglich, in der Anodenkammer KA gebildete Gase mit L4 <116> aus der Anodenkammer KA <101 > abzuleiten, um diese dann weiter abzutrennen.
  • Wenn die Verbindung VAM <112> außerhalb der Elektrolysezelle E <100> ausgebildet ist, sind insbesondere ZKM <108> und AKM <118> an gegenüberliegenden Seiten der Außenwand WA <117> der Mittelkammer KM <103> angeordnet (also z.B. ZKM <108> am Boden und AKM <118> an der Oberseite der Elektrolysezelle E <100> oder umgekehrt) und ZKA <119> und AKA <106> an gegenüberliegenden Seiten der Außenwand WA <117> der Anodenkammer KA <101> angeordnet (also ZKA <119> am Boden und AKA <106> an der Oberseite der Elektrolysezelle E <100> oder umgekehrt), wie es insbesondere in Abbildung 1 gezeigt ist. Durch diese Geometrie muss L3 <114> die beiden Kammern KM <103> und KA <101 > durchströmen. Dabei können ZKA <119> und ZKM <108> an derselben Seite der Elektrolysezelle E <100> ausgebildet sein, wobei dann automatisch auch AKM <118> und AKA <106> an derselben Seite der Elektrolysezelle E <100> ausgebildet sind. Alternativ können wie in Abbildung 1 gezeigt, ZKA <119> und ZKM <108> an gegenüberliegenden Seiten der Elektrolysezelle E <100> ausgebildet sein, wobei dann automatisch auch AKM <118> und AKA <106> an gegenüberliegenden Seiten der Elektrolysezelle E <100> ausgebildet sind.
  • Wenn die Verbindung VAM <112> innerhalb der Elektrolysezelle E <100> ausgebildet ist, kann dies insbesondere dadurch gewährleistet werden, dass eine Seite ("Seite A") der Elektrolysezelle E <100>, bei der es sich um die Oberseite oder den Boden der Elektrolysezelle E <100> handelt, bevorzugt wie in Abbildung 2 gezeigt um die Oberseite handelt, den Zulauf ZKM <108> und den Ablauf AKA <106> umfasst und die Diffusionsbarriere D <110> ausgehend von dieser Seite ("Seite A") sich in die Elektrolysezelle E <100> erstreckt, aber nicht ganz bis zur der der Seite A gegenüberliegenden Seite ("Seite B") der Elektrolysezelle E <100>, bei der es dann sich um den Boden bzw. die Oberseite der Elektrolysezelle E <100> handelt, reicht und dabei 50 % oder mehr der Höhe der Dreikammerzelle E <100>, bevorzugter 60 % bis 99 % der Höhe der Dreikammerzelle E <100>, noch bevorzugter 70 % bis 95 % der Höhe der Dreikammerzelle E <100>, noch mehr bevorzugter 80 % bis 90 % der Höhe der Dreikammerzelle E <100>, noch viel mehr bevorzugter 85 % der Höhe der Dreikammerzelle E <100> durchspannt. Dadurch dass die Diffusionsbarriere D <110> die Seite B der Dreikammerzelle E <100> nicht berührt, entsteht so ein Spalt zwischen Diffusionsbarriere D <110> und der Außenwand WA <117> der Seite B der Dreikammerzelle E <100>. Der Spalt ist dann die Verbindung VAM <112>. Durch diese Geometrie muss L3 <114> die beiden Kammern KM <103> und KA <101> vollständig durchströmen.
  • Diese Ausführungsformen gewährleisten am besten, dass am säureempfindlichen Festelektrolyten die wässrige Salzlösung L3 <114> vorbeiströmt, bevor diese mit der anodischen Elektrode EA <104> in Kontakt kommt, wodurch es zur Bildung von Säuren kommt.
  • "Boden der Elektrolysezelle E <100>" ist erfindungsgemäß die Seite der Elektrolysezelle E <100>, durch die eine Lösung (z.B. L3 <114> bei AKM <118> in Abbildung 1) gleichgerichtet mit der Schwerkraft aus der Elektrolysezelle E austritt bzw. die Seite der Elektrolysezelle E, durch die eine Lösung (z.B. L2 <113> bei ZKK <107> in Abbildungen 1 und 2 und L3 <114> bei AKA <119> in Abbildung 1) der Elektrolysezelle E entgegen der Schwerkraft zugeführt wird.
  • "Oberseite der Elektrolysezelle E" ist erfindungsgemäß die Seite der Elektrolysezelle E, durch die eine Lösung (z.B. L4 <116> bei AKA <106> und L1 <115> bei AKK <109> in Abbildungen 1 und 2) entgegen der Schwerkraft aus der Elektrolysezelle E austritt bzw. die Seite der Elektrolysezelle E, durch die eine Lösung (z.B. L3 <114> bei ZKM <108> in Abbildungen 1 und 2) der Elektrolysezelle E gleichgerichtet mit der Schwerkraft zugeführt wird.
  • Die Mittelkammer KM umfasst erfindungsgemäß eine mechanische Rührvorrichtung. Die mechanische Rührvorrichtung ist erfindungsgemäß im festen Aggregatzustand. Als solche mechanische Rührvorrichtung eignet sich jede dem Fachmann bekannten Rührvorrichtung, die ausreichend inert gegenüber den Elektrolysebedingungen ist.
  • Die mechanische Rührvorrichtung umfasst insbesondere mindestens ein Material ausgewählt aus Gummi; Kunststoff, der insbesondere aus Polystyrol, Polypropylen, PVC, PVC-C ausgewählt ist; Glas; Porzellan; Metall. Bei dem Metall handelt es sich insbesondere um ein Metall oder eine Legierung mehrerer Metalle ausgewählt aus Titan, Eisen, Molybdän, Chrom, Nickel, Platin, Gold, Silber, bevorzugt um eine Legierung umfassend mindestens zwei Metalle ausgewählt aus Titan, Eisen, Molybdän, Chrom, Nickel, Platin, Gold, Silber, noch bevorzugter um eine Stahllegierung umfassend neben Eisen mindestens ein weiteres Metall ausgewählt aus Titan, Molybdän, Chrom, Nickel, Platin, Gold Silber, und am bevorzugtesten handelt es sich um Edelstahl.
  • Noch bevorzugter umfasst die mechanische Rührvorrichtung magnetisches Material, so dass sie mit einem Magnetrührwerk betrieben werden kann.
  • Die mechanische Rührvorrichtung ist insbesondere ausgewählt aus Propellerrührer, Schrägblattrührer, Scheibenrührer, Taumelscheibenrührer, Hollowbladerührer, Impellerrührer, Kreuzbalkenrührer, Ankerrührer, Blattrüher, Gitterrührer, Wendelrührer, Zahnscheibenrührer, Restmengenrührer, bevorzugt handelt es sich um einen Propellerrührer.
  • Die mechanische Rührvorrichtung wird typischerweise durch einen Motor betrieben, bei dem es sich bevorzugt um einen elektrischen Motor außerhalb der Elektrolysezelle E <100> handelt. Beispielsweise kann dies ein Motor <122> sein, der über ein Übersetzungsglied <124>, mit dem Propellerrührer <121> verbunden ist, wobei das Übersetzungsglied <124> durch eine Auslassung <125> in der Außenwand der Mittelkammer KM <103> in die Elektrolysezelle E <100> hineinreicht, wie in Abbildung 1 illustriert.
  • Alternativ kann der Propellerrührer auch magnetisch sein, so dass es sich um einen Magnetrührfisch <123-1> (anderes Wort "Magnetrührstäbchen") handelt, der durch ein außerhalb der Mittelkammer KM <103> befindliches Magnetrührlaufwerk <123-2> betrieben werden, wie es in Abbildung 2 illustriert ist.
  • Die mechanische Rührvorrichtung kann lose in der Mittelkammer KM <103> hängen, wie in Abbildung 1 gezeigt.
  • Alternativ kann die mechanische Rührvorrichtung auch befestigt sein, zum Beispiel am Festelektrolyten FK <111>, an der Diffusionsbarriere D <110> oder an der die Innenseite der Mittelkammer KM <103> begrenzenden Außenwand <117>. Die Befestigung kann durch dem Fachmann bekannte Verfahren erfolgen, z.B. durch Festschrauben, Klemmen, Kleben (Kunststoffkleber, PVC-Kleber).
  • In einer bevorzugten Ausführungsform der Elektrolysezelle E <100> gemäß dem ersten Aspekt der Erfindung umfasst die mechanische Rührvorrichtung einen Propeller, der parallel zum alkalikationenleitenden Festelektrolyten FK <111> ausgerichtet ist.
  • In einer bevorzugten Ausführungsform der Elektrolysezelle E <100> gemäß dem ersten Aspekt der Erfindung macht die mechanische Rührvorrichtung einen Anteil ζ von 1 bis 99 %, bevorzugter 2 bis 50 %, noch bevorzugter 3 bis 40 %, noch bevorzugter 4 bis 30 %, noch bevorzugter 5 bis 20 %, am bevorzugtesten 6 bis 10 % des von der Mittelkammer KM umfassten Volumens aus.
  • Der Anteil ζ (in %) wird berechnet nach ζ = [(Vo - VM )/ Vo ]*100.
  • Dabei ist Vo das maximale Volumen an Flüssigkeit, z.B. dem Elektrolyten L3 <114>, den die Mittelkammer KM <103> aufnehmen kann, wenn sie keine mechanische Rührvorrichtung umfasst. Dabei ist VM das maximale Volumen an Flüssigkeit, z.B. dem Elektrolyten L3 <114>, den die Mittelkammer KM <103> aufnehmen kann, wenn sie die mechanische Rührvorrichtung umfasst.
  • Es wurde überraschend festgestellt, dass die mechanische Rührvorrichtung in der Mittelkammer KM <103> zu Turbulenzen und Verwirbelungen im die Mittelkammer KM <103> während des erfindungsgemäßen Verfahrens durchströmenden Elektrolyten L3 <114> führen. Dadurch wird der Aufbau eines pH-Gradienten während der Elektrolyse verlangsamt oder ganz verhindert, was den säureempfindlichen Festelektrolyten FK <111> schont und so eine längere Laufzeit der Elektrolyse ermöglicht bzw. die Lebenszeit der Elektrolysezelle E <100> verlängert.
  • Es versteht sich von selbst, dass die mechanische Rührvorrichtung so in der Mittelkammer KM <103> angebracht wird, dass sie den Durchfluss des Elektrolyten L3 <114> durch die Mittelkammer KM <103> und die Anodenkammer KA <101 > in ausreichendem Maße ermöglicht bzw. nicht vollständig blockiert.
  • In einer bevorzugten Ausführungsform der erfindungsgemäßen Elektrolysezelle unterbricht die mechanische Rührvorrichtung den direkten Weg in der Mittelkammer KM zwischen Zulauf ZKM <108> und Verbindung VAM <112>.
  • Ob der direkte Weg zwischen Zulauf ZKM <108> und Verbindung VAM <112> in der Mittelkammer KM unterbrochen wird, wird mit dem folgenden "Fadentest" ermittelt:
    1. 1. Ein Faden wird durch die Öffnung geführt, durch welche der Zulauf ZKM <108> in die Mittelkammer KM mündet, und aus der Öffnung geführt, durch welche die Verbindung VAM <112> in die Mittelkammer KM mündet. Dabei ist der Faden so lang, dass seine Enden außerhalb der Mittelkammer KM liegen.
    2. 2. Auf das jeweilige Fadenende wird in entgegengesetzter Richtung eine Kraft ausgeübt, so dass sich der Faden strafft, ohne zu zerreißen.
    3. 3. Wenn es mindestens einen Faden gibt, der die mechanische Rührvorrichtung während ihres Betriebs berührt, wenn er entsprechend den Schritten 1. und 2.in die Mittelkammer eingeführt und gestrafft wird, so ist das Merkmal, dass der direkte Weg zwischen Zulauf ZKM <108> und Verbindung VAM <112> in der Mittelkammer KM unterbrochen wird, erfüllt.
    4. 4. Wenn kein Faden, der, wenn er entsprechend den Schritten 1. und 2. in die Mittelkammer eingeführt und gestrafft wird, die mechanische Rührvorrichtung während ihres Betriebsberührt, dann ist das Merkmal, dass der direkte Weg zwischen Zulauf ZKM <108> und Verbindung VAM <112> in der Mittelkammer KM unterbrochen wird, nicht erfüllt.
  • Der Faden ist dabei insbesondere ausgewählt aus Nähgarn (z.B, von der Firma Gütermann), Angelschnur, Bindfaden.
  • Am bevorzugtesten wir für den Fadentest eine Angelschnur mit einem Durchmesser von 0.2 mm genutzt, wie sie beispielsweise von den Firmen Hemingway oder Nexos vertrieben wird.
    • 1.1 Erfindungsgemäße Verfahrensschritte
  • Das Verfahren gemäß dem zweiten Aspekt der Erfindung ist eines zur Herstellung einer Lösung L1 <115> eines Alkalimetallalkoholats XOR im Alkohol ROH in einer Elektrolysezelle E <100> gemäß dem ersten Aspekt der Erfindung.
  • Das Verfahren gemäß dem zweiten Aspekt der Erfindung umfasst die folgenden Schritte (a), (b) und (c), welche gleichzeitig ablaufen.
  • Im Schritt (a) wird eine Lösung L2 <113> umfassend den Alkohol ROH, bevorzugt umfassend ein Alkalialkoholat XOR und Alkohol ROH, durch KK <102> geleitet. X ist ein Alkalimetallkation und R ein Alkylrest mit 1 bis 4 Kohlenstoffatomen.
  • Bevorzugt ist X aus der Gruppe bestehend aus Li+, K+, Na+, bevorzugter aus der Gruppe bestehend aus K+, Na+ ausgewählt. Am bevorzugtesten ist X = Na+.
  • R ist bevorzugt aus der Gruppe bestehend aus n-Propyl, iso-Propyl, Ethyl, Methyl ausgewählt, bevorzugter aus der Gruppe bestehend aus Ethyl, Methyl ausgewählt. Am bevorzugtesten ist R Methyl.
  • Die Lösung L2 <113> ist bevorzugt frei von Wasser. "Frei von Wasser" bedeutet erfindungsgemäß, dass das Gewicht des Wassers in der Lösung L2 <113> bezogen auf das Gewichts des Alkohols ROH in der Lösung L2 <113> (Massenverhältnis) ≤ 1 : 10, bevorzugter ≤ 1 : 20, noch bevorzugter ≤ 1 : 100, noch bevorzugter ≤ 0.5 : 100 ist.
  • Umfasst die Lösung L2 <113> XOR, so liegt der Massenanteil von XOR in der Lösung L2 <113>, bezogen auf die gesamte Lösung L2 <113>, insbesondere bei > 0 bis 30 Gew.-%, bevorzugt bei 5 bis 20 Gew.-%, noch bevorzugter bei 10 bis 20 Gew.-%, noch bevorzugter bei 10 bis 15 Gew.-%, am bevorzugtesten bei 13 bis 14 Gew.-%, am allerbevorzugtesten bei 13 Gew.-%.
  • Umfasst die Lösung L2 <113> XOR, so liegt in der Lösung L2 <113> insbesondere das Massenverhältnis von XOR zu Alkohol ROH im Bereich 1 : 100 bis 1 : 5, bevorzugter im Bereich 1 : 25 bis 3 : 20, noch bevorzugter im Bereich 1 : 12 bis 1 : 8, noch bevorzugter bei 1 : 10.
  • In Schritt (b) wird eine neutrale oder alkalische, wässrige Lösung L3 <114> eines Salzes S umfassend X als Kation durch KM <103>, dann über VAM <112>, dann durch KA <101 > geleitet, während die mechanische Rührvorrichtung die Lösung L3 <114> in KM <103> verrührt.
  • Das Salz S ist bevorzugt ein Halogenid, Sulfat, Sulfit, Nitrat, Hydrogencarbonat oder Carbonat von X, noch bevorzugter ein Halogenid.
  • Halogenide sind Fluoride, Chloride, Bromide, Jodide. Das bevorzugteste Halogenid ist Chlorid.
  • Der pH der wässrigen Lösung L3 <114> ist dabei ≥ 7.0, bevorzugt im Bereich 7 bis 12, bevorzugter im Bereich 8 bis 11, noch bevorzugter 10 bis 11, am bevorzugtesten bei 10.5.
  • Der Massenanteil des Salzes S in der Lösung L3 <113> liegt dabei bevorzugt im Bereich > 0 bis 20 Gew.-%, bevorzugt 1 bis 20 Gew.-%, bevorzugter bei 5 bis 20 Gew.-%, noch bevorzugter bei 10 bis 20 Gew.-%, am bevorzugtesten bei 20 Gew.-%, bezogen auf die gesamte Lösung L3 <113>.
  • Im Schritt (c) wird dann eine Spannung zwischen EA <104> und EK <105> angelegt.
  • Dadurch kommt es zu einem Stromtransport von der Ladungsquelle zur Anode, zu einem Ladungstransport über Ionen zur Kathode und schließlich zu einem Stromtransport zurück zur Ladungsquelle. Die Ladungsquelle ist dem Fachmann bekannt und ist typischerweise ein Gleichrichter, der Wechselstrom in Gleichstrom umwandelt und über Spannungsumwandler bestimmte Spannungen erzeugen kann.
  • Dies hat wiederum folgende Konsequenzen:
    • am Ablauf AKK <109> wird die Lösung L1 <115> erhalten, wobei die Konzentration von XOR in L1 <115> höher ist als in L2 <113>,
    • am Ablauf AKA <106> wird eine wässrige Lösung L4 <116> von S erhalten, wobei die Konzentration von S in L4 <116> geringer ist als in L3 <114>.
  • Im Verfahren gemäß dem zweiten Aspekt der Erfindung wird insbesondere eine solche Spannung angelegt, dass so ein Strom fließt, so dass die Stromdichte (= Verhältnis des Stroms, der zur Elektrolysezelle fließt, zur Fläche des Festelektrolyten, die den in der Mittelkammer KM <103> befindlichen Anolyten kontaktiert) im Bereich von 10 bis 8000 A/ m2 liegt, bevorzugter im Bereich von 100 bis 2000 A/ m2 liegt, noch bevorzugter im Bereich von 300 bis 800 A/ m2, noch bevorzugter bei 494 A/ m2 liegt. Dies kann vom Fachmann standardmäßig bestimmt werden. Die Fläche des Festelektrolyten, die den in der Mittelkammer KM <103> befindlichen Anolyten kontaktiert beträgt insbesondere 0.00001 bis 10 m2, bevorzugt 0.0001 bis 2.5 m2, bevorzugter 0.0002 bis 0.15 m2, noch bevorzugter 2.83 cm2.
  • Es versteht sich von selbst, dass der Schritt (c) des Verfahrens gemäß dem zweiten Aspekt der Erfindung dann durchgeführt wird, wenn beide Kammern KM <103> und KA <101 > mindestens teilweise mit L3 <114> beladen sind und KK <102> mit L2 <113> mindestens teilweise beladen ist.
  • Die Tatsache, dass in Schritt (c) ein Ladungstransport zwischen EA <104> und EK <105> stattfindet, impliziert, dass KK <102>, KM <103> und KA <101 > gleichzeitig mit L2 <113> bzw. L3 <114> so beladen sind, dass sie die Elektroden EA <104> und EK <105> soweit bedecken, dass der Stromkreislauf geschlossen ist.
  • Das ist insbesondere dann der Fall, wenn kontinuierlich ein Flüssigkeitsstrom von L3 <114> durch KM <103>, VAM <112> und KA <101 > und ein Flüssigkeitsstrom von L2 <113> durch KK <102> geleitet wird und der Flüssigkeitsstrom von L3 <114> die Elektrode EA <104> und der Flüssigkeitsstrom von L2 <113> die Elektrode EK <105> mindestens teilweise, bevorzugt vollständig bedeckt.
  • Dadurch, dass der Strom des Elektrolyten L3 <114> durch die mechanische Rührvorrichtung in der Mittelkammer KM <103> verrührt wird, kommt es in dieser Kammer nicht zur Ausbildung eines typischen pH-Gradienten. Dieser Effekt ist noch stärker, wenn die mechanische Rührvorrichtung den direkten Weg in der Mittelkammer KM zwischen Zulauf ZKM <108> und Verbindung VAM <112> unterbricht, da die mechanische Rührvorrichtung dann im Durchflussweg des Elektrolyten L3 <114> durch die Mittelkammer KM <103> liegt und den ungehinderten Durchfluss stört.
  • Dieser gewünschte Effekt kann im Verfahren gemäß dem zweiten Aspekt der Erfindung noch dadurch verstärkt werden, dass die Rührgeschwindigkeit der mechanischen Rührvorrichtung während der Durchführung des Schritts (b) variiert wird, wodurch weitere Turbulenzen erzeugt werden können, die die Ausbildung eines pH-Gradienten stören.
  • In einer weiteren bevorzugten Ausführungsform wird das Verfahren gemäß dem zweiten Aspekt der Erfindung kontinuierlich durchgeführt, also Schritt (a) und Schritt (b) kontinuierlich durchgeführt und dabei gemäß Schritt (c) Spannung angelegt.
  • Nach Durchführung des Schrittes (c) wird am Ablauf AKK <109> die Lösung L1 <115> erhalten, wobei die Konzentration von XOR in L1 <115> höher ist als in L2 <113>. Wenn L2 <113> schon XOR umfasste, ist die Konzentration von XOR in L1 <115> bevorzugt um das 1.01 bis 2.2-fache, bevorzugter um das 1.04 bis 1.8-fache, noch bevorzugter um das 1.077 bis 1.4-fache, noch mehr bevorzugter um das 1.077 bis 1.08-fache höher als in L2 <113>, am bevorzugtesten um das 1.077-fache höher als in L2 <113>, wobei noch bevorzugter dabei der Massenanteil von XOR in L1 <115> und in L2 <113> im Bereich 10 bis 20 Gew.-%, noch mehr bevorzugter 13 bis 14 Gew.-% liegt.
  • Am Ablauf AKA <106> wird eine wässrige Lösung L4 <116> von S erhalten wird, wobei die Konzentration von S in L4 <116> geringer ist als in L3 <114>.
  • Die Konzentration des Kations X in der wässrigen Lösung L3 <114> liegt bevorzugt im Bereich 3.5 bis 5 mol/l, bevorzugter 4 mol/l. Die Konzentration des Kations X in der wässrigen Lösung L4 <116> ist bevorzugter 0.5 mol/l geringer als jene der jeweils eingesetzten wässrigen Lösung L3 <114>.
  • Insbesondere wird das Verfahren gemäß dem zweiten Aspekt der Erfindung bei einer Temperatur von 20 °C bis 70 °C, bevorzugt 35 °C bis 65 °C, bevorzugter 35 °C bis 60 °C, noch bevorzugter 35 °C bis 50 °C und einem Druck von 0.5 bar bis 1.5 bar, bevorzugt 0.9 bar bis 1.1 bar, bevorzugter 1.0 bar durchgeführt.
  • Bei der Durchführung des erfindungsgemäßen Verfahrens entsteht in der Kathodenkammer KK <102> typischerweise Wasserstoff, der über den Ablauf AKK <109> aus der Zelle zusammen mit der Lösung L1 <115> abgeführt werden kann. Die Mischung aus Wasserstoff und Lösung L1 <115> kann dann in einer besonderen Ausführungsform der vorliegenden Erfindung nach dem Fachmann bekannten Verfahren aufgetrennt werden. In der Anodenkammer KA <101>, wenn es sich bei der eingesetzten Alkalimetallverbindung um ein Halogenid, insbesondere Chlorid handelt, kann Chlor oder ein anderes Halogengas entstehen, welches über den Ablauf AKK <106> aus der Zelle zusammen mit der Lösung L4 <116> abgeführt werden kann. Daneben kann auch Sauerstoff oder/und Kohlendioxid entstehen, was ebenso abgeführt werden kann. Die Mischung aus Chlor, Sauerstoff und/oder COz und Lösung L4 <116> kann dann in einer besonderen Ausführungsform der vorliegenden Erfindung nach dem Fachmann bekannten Verfahren aufgetrennt werden. Genauso kann dann nach Abtrennung der Gase Chlor, Sauerstoff und/oder COz von der Lösung L4 <116> diese nach dem Fachmann bekannten Verfahren voneinander abgetrennt werden.
  • Diese Ergebnisse waren überraschend und im Lichte des Standes der Technik nicht zu erwarten. Durch das erfindungsgemäße Verfahren wird der säurelabile Feststoffelektrolyt vor Korrosion geschützt, ohne dass dabei wie im Stand der Technik Alkoholatlösung aus dem Kathodenraum als Pufferlösung geopfert werden muss. Damit ist das erfindungsgemäße Verfahren effizienter als die in WO 2008/076327 A1 beschriebene Vorgehensweise, in der die Produktlösung für die Mittelkammer verwendet wird, was den Gesamtumsatz schmälert. Zusätzlich wird der säurelabile Festelektrolyt dadurch stabilisiert, dass die Ausbildung eines pH-Gradienten aufgrund der mechanischen Rührvorrichtung verhindert wird.
    • Beispiele Vergleichsbeispiel 1
  • Natriummethylat (NM) wurde über einen kathodischen Prozess hergestellt, wobei in der Anodenkammer 20 Gew.-%-ige NaCl-Lösung (in Wasser) und in der Kathodenkammer 10 Gew.-%-ige methanolische NM-Lösung zugeführt werden. Dabei bestand die Elektrolysezelle aus drei Kammern, welcher jenen in Abbildung 1 gezeigten entsprach, außer dass die Elektrolysezelle keine mechanische Rührvorrichtung in der Mittelkammer aufwies, d.h. nicht den in Abbildung 1 gezeigten Propellerrührer <121> umfasste (und somit auch nicht den Motor <122> und das Übersetzungsglied <124>). Die Verbindung zwischen Mittel- und Anodenkammer wurde durch einen Schlauch, der am Boden der Elektrolysezelle angebracht war, hergestellt. Die Anodenkammer und mittlere Kammer waren durch eine 2.83 cm2 Anionenaustauschermembran (Tokuyama AMX, Ammoniumgruppen auf Polymer) getrennt. Kathoden und Mittelkammer waren durch eine Keramik vom Typ NaSICON mit einer Fläche von 2.83 cm2 getrennt. Die Keramik hatte eine chemische Zusammensetzung der Formel Na3.4Zr2.0Si2.4P0.6O12.
  • Der Anolyt wurde durch die mittlere Kammer in die Anodenkammer überführt. Die Durchflussrate des Anolyten betrug 1 l/h, jene des Katholyten betrug 90 ml/h, und es wurde ein Strom von 0.14 A angelegt. Die Temperatur betrug 35 °C. Die Elektrolyse wurde für 500 Stunden durchgeführt, wobei die Spannung konstant bei 5 V verblieb.
  • Es wurde beobachtet, dass sich in der Mittelkammer über längere Zeit ein pH-Gradient ausbildete, was auf die Wanderung der Ionen zu den Elektroden im Zuge der Elektrolyse und die Ausbreitung der an der Anode in Folgereaktionen gebildeten Protonen zurückzuführen ist. Diese lokale Erhöhung des pH-Wertes ist unerwünscht, da er den Festelektrolyten angreifen kann und gerade bei sehr langen Laufzeiten zur Korrosion und Bruch des Festelektrolyten führen kann.
    • Vergleichsbeispiel 2
  • Das Vergleichsbeispiel 1 wurde mit einer Zweikammerzelle umfassend nur eine Anoden- und eine Kathodenkammer, wobei die Anodenkammer durch die Keramik vom Typ NaSICON von der Kathodenkammer getrennt war, wiederholt. Somit enthielt diese Elektrolysezelle keine Mittelkammer. Dies schlägt sich in einer noch schnelleren Korrosion der Keramik im Vergleich zum Vergleichsbeispiel 1 nieder, was zu einem schnellen Anstieg der Spannungskurve führt. Bei einem Startwert der Spannung von < 5 V steigt diese innerhalb von 100 Stunden auf > 20 V.
    • Erfinderisches Beispiel 1
  • Vergleichsbeispiel 1 wird wiederholt, wobei in die Mittelkammer einen Propellerrührer <121> umfasst, welcher parallel zum NASICON-Festelektrolyten ausgerichtet ist. Durch diese Anordnung wird der gleichförmige Durchfluss des Elektrolyten durch die Mittelkammer durchbrochen, und es kommt zu Turbulenzen im Elektrolyten. Dadurch wird der Aufbau eines pH-Gradienten während der Elektrolyse erschwert.
    • Erfinderisches Beispiel 2
  • Vergleichsbeispiel 1 wird wiederholt, wobei die Mittelkammer KM <103> einen kreuzförmigen Magnetrührfisch <123-1> umfasst, der durch ein Magnetrührlaufwerk <123-2> betrieben wird. Auch durch diese Anordnung wird der gleichförmige Durchfluss des Elektrolyten durch die Mittelkammer durchbrochen, und es kommt zu Turbulenzen. Dadurch wird der Aufbau eines pH-Gradienten während der Elektrolyse erschwert.
    • Ergebnis
  • Durch die Verwendung einer erfindungsgemäßen Dreikammerzelle im erfindungsgemäßen Verfahren wird die Korrosion des Festelektrolyten verhindert, wobei gleichzeitig kein Alkalialkoholatprodukt für die Mittelkammer geopfert werden muss und die Spannung konstant gehalten wird. Diese Vorteile, die schon aus dem Vergleich der beiden Vergleichsbeispiele 1 und 2 ersichtlich sind, unterstreichen den überraschenden Effekt der vorliegenden Erfindung.
  • Daneben führt die Abmilderung bzw. Zerstörung des sich mit Fortgang der Elektrolyse aufbauenden pH-Gradienten durch die Verwirbelungen und Turbulenzen im Elektrolyten in der Mittelkammer zu einer Verlängerung der Lebensdauer der Elektrolysekammer. Dieser Gradient kann gerade bei sehr langen Laufzeiten die Elektrolyse weiter erschweren und zur Korrosion und letztendlich Bruch des Festelektrolyten führen. In der Ausführung gemäß erfindungsgemäßem Beispielen 1 und 2 wird dieser pH-Gradient zerstört, was zusätzlich zu den genannten Vorteilen, die eine Dreikammerzelle gegenüber einer Zweikammerzelle erbringt, die Stabilität des Festelektrolyten noch weiter erhöht.

Claims (15)

  1. Elektrolysezelle E <100>, welche mindestens eine Anodenkammer KA <101>, mindestens eine Kathodenkammer KK <102> und mindestens eine dazwischen liegende Mittelkammer KM <103> umfasst,
    wobei KA <101 > eine anodische Elektrode EA <104> und einen Ablauf AKA <106> umfasst,
    wobei KK <102> eine kathodische Elektrode EK <105>, einen Zulauf ZKK <107> und einen Ablauf AKK <109> umfasst,
    wobei KM <103> einen Zulauf ZKM <108> umfasst, durch eine Diffusionsbarriere D <110> von KA <101 > abgetrennt ist und durch einen alkalikationenleitenden Festelektrolyten FK <111> von KK <102> abgetrennt ist,
    wobei KM <103> und KA <101 > durch eine Verbindung VAM <112> miteinander verbunden sind, durch welche Flüssigkeit aus KM <103> in KA <101 > geleitet werden kann,
    dadurch gekennzeichnet, dass die Mittelkammer KM <103> eine mechanische Rührvorrichtung umfasst.
  2. Elektrolysezelle E <100> nach Anspruch 1, wobei der alkaliionenleitende Festelektrolyt FK <111> eine Struktur der Formel MI 1+2w+x-y+z MII w MIII x ZrIV 2-w-x-y MV y (SiO4)z (PO4)3-z aufweist,
    wobei MI ausgewählt aus Na+, Li+ ist,
    MII ein zweiwertiges Metallkation ist,
    MIII ein dreiwertiges Metallkation ist,
    MV ein fünfwertiges Metallkation ist,
    die römischen Indizes I, II, III, IV, V die Oxidationszahlen angeben, in der die jeweiligen Metallkationen vorliegen,
    und w, x, y, z reelle Zahlen sind, wobei gilt, dass 0 ≤ x < 2, 0 ≤ y < 2, 0 ≤ w < 2, 0 ≤ z < 3,
    und wobei w, x, y, z so gewählt werden, dass 1 + 2w + x - y + z ≥ 0 und 2 - w - x - y ≥ 0 gilt.
  3. Elektrolysezelle E <100> nach Anspruch 1 oder 2, wobei die mechanische Rührvorrichtung einen Propeller umfasst, der parallel zum alkalikationenleitenden Festelektrolyten FK <111> ausgerichtet ist.
  4. Elektrolysezelle E <100> nach einem der Ansprüche 1 bis 3, wobei die Verbindung VAM <112> innerhalb der Elektrolysezelle E <100> ausgebildet ist.
  5. Elektrolysezelle E <100> nach einem der Ansprüche 1 bis 4, wobei die mechanische Rührvorrichtung einen Anteil ζ von 1 bis 99 % des von der Mittelkammer KM umfassten Volumens ausmacht,
    wobei ζ = V O − V M / V O * 100 ,
    Figure imgb0002
    und wobei Vo das maximale Volumen an Flüssigkeit ist, das die Mittelkammer KM <103> aufnehmen kann, wenn sie keine mechanische Rührvorrichtung <120> umfasst,
    und wobei VM das maximale Volumen an Flüssigkeit ist, das die Mittelkammer KM <103> aufnehmen kann, wenn sie die mechanische Rührvorrichtung <120> umfasst.
  6. Elektrolysezelle E <100> nach einem der Ansprüche 1 bis 5, wobei die mechanische Rührvorrichtung den direkten Weg in der Mittelkammer KM zwischen Zulauf ZKM <108> und Verbindung VAM <112> gemäß dem in der Beschreibung angegebenen Fadentest unterbricht.
  7. Verfahren zur Herstellung einer Lösung L1 <115> eines Alkalimetallalkoholats XOR im Alkohol ROH in einer Elektrolysezelle E <100> nach einem der Ansprüche 1 bis 6,
    wobei das Verfahren die folgenden, gleichzeitig ablaufenden Schritte (a), (b) und (c) umfasst:
    (a) eine Lösung L2 <113> umfassend den Alkohol ROH wird durch KK <102> geleitet,
    (b) eine neutrale oder alkalische, wässrige Lösung L3 <114> eines Salzes S umfassend X als Kation wird durch KM <103>, dann über VAM <112>, dann durch KA <101 > geleitet, während die mechanische Rührvorrichtung die Lösung L3 <114> in KM <103> verrührt,
    (c) zwischen EA <104> und EK <105> wird Spannung angelegt,
    wodurch am Ablauf AKK <109> die Lösung L1 <115> erhalten wird, wobei die Konzentration von XOR in L1 <115> höher ist als in L2 <113>,
    und wodurch am Ablauf AKA <106> eine wässrige Lösung L4 <116> von S erhalten wird, wobei die Konzentration von S in L4 <116> geringer ist als in L3 <114>,
    wobei X ein Alkalimetallkation ist und Rein Alkylrest mit 1 bis 4 Kohlenstoffatomen ist.
  8. Verfahren nach Anspruch 7, wobei X aus der Gruppe bestehend aus Li+, Na+, K+ ausgewählt ist.
  9. Verfahren nach Anspruch 7 oder 8, wobei S ein Halogenid, Sulfat, Sulfit, Nitrat, Hydrogencarbonat oder Carbonat von X ist.
  10. Verfahren nach einem der Ansprüche 7 bis 9, wobei R aus der Gruppe bestehend aus Methyl, Ethyl ausgewählt ist.
  11. Verfahren nach einem der Ansprüche 7 bis 10, wobei L2 <113> den Alkohol ROH und ein Alkalimetallalkoholat XOR umfasst.
  12. Verfahren nach Anspruch 11, wobei das Massenverhältnis von XOR zu Alkohol ROH in L2 <113> im Bereich 1 : 100 bis 1 : 5 liegt.
  13. Verfahren nach Anspruch 11 oder 12, wobei die Konzentration von XOR in L1 <115> um das 1.01 bis 2.2-fache höher ist als in L2 <113>.
  14. Verfahren nach einem der Ansprüche 7 bis 13, welches bei einer Temperatur von 20 bis 70 °C und einem Druck von 0.5 bis 1.5 bar durchgeführt wird.
  15. Verfahren nach einem der Ansprüche 7 bis 14, wobei die Rührgeschwindigkeit der mechanischen Rührvorrichtung während der Durchführung des Schritts (b) variiert wird.
EP21182468.5A 2021-06-29 2021-06-29 Dreikammerelektrolysezelle zur herstellung von alkalimetallalkoholaten Active EP4112779B1 (de)

Priority Applications (6)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DK21182468.5T DK4112779T3 (da) 2021-06-29 2021-06-29 Trekammerelektrolysecelle til fremstilling af alkalimetalalkoholater
EP21182468.5A EP4112779B1 (de) 2021-06-29 2021-06-29 Dreikammerelektrolysezelle zur herstellung von alkalimetallalkoholaten
HUE21182468A HUE064033T2 (hu) 2021-06-29 2021-06-29 Háromkamrás elektrolízis cella alkálifémalkoholátok elõállítására
PCT/EP2022/066937 WO2023274794A1 (de) 2021-06-29 2022-06-22 Dreikammerelektrolysezelle zur herstellung von alkalimetallalkoholaten
CN202280046251.6A CN117597470A (zh) 2021-06-29 2022-06-22 用于生产碱金属醇盐的三室电解池
KR1020237045182A KR20240023532A (ko) 2021-06-29 2022-06-22 알칼리 금속 알콕사이드의 제조를 위한 3-챔버 전해 셀

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
EP21182468.5A EP4112779B1 (de) 2021-06-29 2021-06-29 Dreikammerelektrolysezelle zur herstellung von alkalimetallalkoholaten

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP4112779A1 EP4112779A1 (de) 2023-01-04
EP4112779B1 true EP4112779B1 (de) 2023-08-16

Family

ID=76708088

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP21182468.5A Active EP4112779B1 (de) 2021-06-29 2021-06-29 Dreikammerelektrolysezelle zur herstellung von alkalimetallalkoholaten

Country Status (6)

Country Link
EP (1) EP4112779B1 (de)
KR (1) KR20240023532A (de)
CN (1) CN117597470A (de)
DK (1) DK4112779T3 (de)
HU (1) HUE064033T2 (de)
WO (1) WO2023274794A1 (de)

Family Cites Families (27)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DD258143A3 (de) 1986-03-03 1988-07-13 Koethen Ing Hochschule Elektrolysezelle fuer stofftransportgehemmte oder durch konzentrationsabnahmen kinetisch verlangsamte elektrodenreaktionen
US4831146A (en) 1988-03-21 1989-05-16 Air Products And Chemicals, Inc. Process for preparing triacetone amine and other oxopiperidines
DE4233191C2 (de) 1992-01-16 1995-06-29 Huels Chemische Werke Ag Verfahren zur Herstellung von Alkoholaten
US5389211A (en) 1993-11-08 1995-02-14 Sachem, Inc. Method for producing high purity hydroxides and alkoxides
US5425856A (en) * 1994-04-26 1995-06-20 Occidental Chemical Corporation Method of making alkali metal alcoholates
US5575901A (en) * 1995-01-31 1996-11-19 Sachem, Inc. Process for preparing organic and inorganic hydroxides or alkoxides or ammonia or organic amines from the corresponding salts by electrolysis
US6294066B1 (en) 1997-01-23 2001-09-25 Archer Daniels Midland Company Apparatus and process for electrodialysis of salts
US8075758B2 (en) * 2003-12-11 2011-12-13 Ceramatec, Inc. Electrolytic method to make alkali alcoholates using ion conducting alkali electrolyte/separator
US20080173540A1 (en) * 2003-12-11 2008-07-24 Joshi Ashok V Electrolytic Cell for Producing Alkali Alcoholates
US7824536B2 (en) 2003-12-11 2010-11-02 Ceramatec, Inc. Electrolytic method to make alkali alcoholates using ceramic ion conducting solid membranes
JP5314246B2 (ja) 2003-12-11 2013-10-16 アメリカン パシフィック コーポレイション イオン伝導性セラミックの固体膜を用いたアルカリアルコラートを生成するための電気分解による方法
DE10360758A1 (de) 2003-12-23 2005-07-28 Degussa Ag Elektrochemische Herstellung von Alkalialkoholaten mit Hilfe einer keramischen Festelektrolytmembran
DE102005051162A1 (de) 2005-10-24 2007-04-26 Basf Ag Oberflächenstrukturierte Membranen und mit Katalysator beschichtete Membranen sowie Membran-Elektroden-Einheiten daraus
US8268159B2 (en) * 2005-12-20 2012-09-18 Ceramatec, Inc. Electrolytic process to produce sodium hypochlorite using sodium ion conductive ceramic membranes
EP1976815B1 (de) 2006-01-11 2012-06-27 Ceramatec, Inc. Biodieselsynthese unter verwendung leitender keramikmembranen
EP2212449A4 (de) 2007-11-02 2010-12-08 Ceramatec Inc Elektrolyseverfahren zur trennung von alkalimetallionen von alkalisalzen aus glyzerin
US20100044241A1 (en) 2008-08-25 2010-02-25 Justin Pendleton Methods for Producing Sodium Hypochlorite with a Three-Compartment Apparatus Containing a Basic Anolyte
DE102010062804A1 (de) 2010-01-12 2011-07-14 Evonik Degussa GmbH, 45128 Verfahren zur Herstellung von 1,1 Diarylalkanen und Derivativen davon
EP2625316A2 (de) * 2010-10-07 2013-08-14 Ceramatec, Inc Chemische systeme und verfahren zum betrieb einer elektrochemischen zelle mit einem sauren anolyt
EP2870277B1 (de) 2012-07-03 2021-04-14 Enlighten Innovations Inc. Vorrichtung und verfahren zur herstellung von metall in einer nasicon-elektrolysezelle
KR101719293B1 (ko) 2015-01-13 2017-03-23 한국과학기술연구원 다공성 나피온 막 및 그 제조 방법
DE102015013155A1 (de) 2015-10-09 2017-04-13 Forschungszentrum Jülich GmbH Elektrolytmaterial mit NASICON-Struktur für Feststoff-Natriumionenbatterien sowie Verfahren zu deren Herstellung
US11105006B2 (en) * 2018-03-22 2021-08-31 Sekisui Chemical Co., Ltd. Carbon dioxide reduction apparatus and method of producing organic compound
CN108411321B (zh) * 2018-04-03 2020-04-10 东北大学 一种双膜三室电解槽制备高铁酸盐的装置与方法
CN111074288B (zh) * 2019-12-18 2021-08-24 东北大学 一种膜电解法直接制备碱式碳酸钴的方法
ES2955404T3 (es) * 2020-03-24 2023-11-30 Evonik Operations Gmbh Procedimiento para la producción de alcoholatos de metal alcalino en una célula electrolítica de tres cámaras
EP3885471B1 (de) * 2020-03-24 2023-07-19 Evonik Operations GmbH Verbessertes verfahren zur herstellung von natriumalkoholaten

Also Published As

Publication number Publication date
CN117597470A (zh) 2024-02-23
DK4112779T3 (da) 2023-11-06
EP4112779A1 (de) 2023-01-04
WO2023274794A1 (de) 2023-01-05
KR20240023532A (ko) 2024-02-22
HUE064033T2 (hu) 2024-02-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP3885470B1 (de) Verfahren zur herstellung von alkalimetallalkoholaten in einer dreikammerelektrolysezelle
EP3885471B1 (de) Verbessertes verfahren zur herstellung von natriumalkoholaten
DE2844499C2 (de) Verfahren zum Herstellen eines Halogens
DE2926560C2 (de) Elektrolysezelle und Membran/Elektroden-Einheit
DE2251660B2 (de) Sulfonierte copolymere als membranen fuer die chloralkalielektrolyse
DE2844496C2 (de) Verfahren zum Herstellen von Halogen und Alkalimetallhydroxiden
EP0627020A1 (de) Elektrochemisches verfahren zur herstellung von glyoxylsäure.
EP4043616B1 (de) Verfahren zur herstellung von alkalimetallalkoholaten in einer dreikammerelektrolysezelle
DE1667835B2 (de) Verfahren zur elektrolytischen oxydation von thallium (i) - oder cer (iii) - salzloesungen
EP4112779B1 (de) Dreikammerelektrolysezelle zur herstellung von alkalimetallalkoholaten
DE2451846A1 (de) Verfahren zur elektrolytischen herstellung von metallhydroxidloesungen
EP4112780B1 (de) Dreikammerelektrolysezelle zur herstellung von alkalimetallalkoholaten
DE2922275C2 (de) Verfahren zum Chlorieren und Bromieren von Wasser in einer Elektrolysezelle und Vorrichtung dafür
EP4112778B1 (de) Dreikammerelektrolysezelle zur herstellung von alkalimetallalkoholaten
EP4384656A1 (de) Verfahren zur herstellung von alkalimetallalkoholaten in einer elektrolysezelle
EP4124675B1 (de) Bruchstabile trennwand umfassend festelektrolytkeramiken für elektrolysezellen
WO2023030917A1 (de) Verfahren zur herstellung von alkalimetallalkoholaten in einer elektrolysezelle
EP4144890A1 (de) Verfahren zur herstellung von alkalimetallalkoholaten in einer elektrolysezelle
EP4124675A1 (de) Bruchstabile trennwand umfassend festelektrolytkeramiken für elektrolysezellen
EP4124677A1 (de) Bruchstabile trennwand umfassend festelektrolytkeramiken für elektrolysezellen
DE2419857A1 (de) Verfahren zur elektrolyse von alkalimetallchloriden
WO2023030915A1 (de) Verfahren zur herstellung von alkalimetallalkoholaten in einer elektrolysezelle
DE2434921B2 (de) Elektrolysezelle und Verfahren zur Elektrolyse ionisierbarer chemischer Verbindungen
WO2023193940A1 (de) Verbessertes verfahren zur depolymerisierung von polyethylenterephthalat
DE2409193C3 (de) Elektrolysezelle und ihre Verwendung zur Chloralkali-Elektrolyse

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE APPLICATION HAS BEEN PUBLISHED

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: REQUEST FOR EXAMINATION WAS MADE

17P Request for examination filed

Effective date: 20230124

RBV Designated contracting states (corrected)

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: GRANT OF PATENT IS INTENDED

INTG Intention to grant announced

Effective date: 20230315

P01 Opt-out of the competence of the unified patent court (upc) registered

Effective date: 20230524

RAP1 Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred)

Owner name: EVONIK OPERATIONS GMBH

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE PATENT HAS BEEN GRANTED

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R096

Ref document number: 502021001249

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: GERMAN

REG Reference to a national code

Ref country code: DK

Ref legal event code: T3

Effective date: 20231103

REG Reference to a national code

Ref country code: NO

Ref legal event code: T2

Effective date: 20230816

REG Reference to a national code

Ref country code: SE

Ref legal event code: TRGR

REG Reference to a national code

Ref country code: LT

Ref legal event code: MG9D

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: MP

Effective date: 20230816

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231117

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231216

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: RS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20230816

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231218

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20230816

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20230816

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20230816

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231216

Ref country code: HR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20230816

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20231117

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20230816

REG Reference to a national code

Ref country code: HU

Ref legal event code: AG4A

Ref document number: E064033

Country of ref document: HU

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: PL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20230816

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20230816

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SM

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20230816

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20230816

Ref country code: ES

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20230816

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20230816

Ref country code: CZ

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20230816

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20230816