EP2964824B1 - Tissu notamment de fils de carbone présentant une faible variabilité d'épaisseur combinée à une gamme spécifique de masse surfacique - Google Patents

Tissu notamment de fils de carbone présentant une faible variabilité d'épaisseur combinée à une gamme spécifique de masse surfacique Download PDF

Info

Publication number
EP2964824B1
EP2964824B1 EP14713538.8A EP14713538A EP2964824B1 EP 2964824 B1 EP2964824 B1 EP 2964824B1 EP 14713538 A EP14713538 A EP 14713538A EP 2964824 B1 EP2964824 B1 EP 2964824B1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
equal
less
fabric according
yarns
fabric
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
EP14713538.8A
Other languages
German (de)
English (en)
Other versions
EP2964824A1 (fr
Inventor
Jean-Marc Beraud
Alain Bruyere
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Hexcel Fabrics SA
Original Assignee
Hexcel Fabrics SA
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=48856760&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=EP2964824(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Hexcel Fabrics SA filed Critical Hexcel Fabrics SA
Publication of EP2964824A1 publication Critical patent/EP2964824A1/fr
Application granted granted Critical
Publication of EP2964824B1 publication Critical patent/EP2964824B1/fr
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • D—TEXTILES; PAPER
    • D06—TREATMENT OF TEXTILES OR THE LIKE; LAUNDERING; FLEXIBLE MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • D06C—FINISHING, DRESSING, TENTERING OR STRETCHING TEXTILE FABRICS
    • D06C3/00—Stretching, tentering or spreading textile fabrics; Producing elasticity in textile fabrics
    • D06C3/06—Stretching, tentering or spreading textile fabrics; Producing elasticity in textile fabrics by rotary disc, roller, or like apparatus
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D03—WEAVING
    • D03D—WOVEN FABRICS; METHODS OF WEAVING; LOOMS
    • D03D13/00—Woven fabrics characterised by the special disposition of the warp or weft threads, e.g. with curved weft threads, with discontinuous warp threads, with diagonal warp or weft
    • D03D13/008—Woven fabrics characterised by the special disposition of the warp or weft threads, e.g. with curved weft threads, with discontinuous warp threads, with diagonal warp or weft characterised by weave density or surface weight
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D03—WEAVING
    • D03D—WOVEN FABRICS; METHODS OF WEAVING; LOOMS
    • D03D15/00—Woven fabrics characterised by the material, structure or properties of the fibres, filaments, yarns, threads or other warp or weft elements used
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D03—WEAVING
    • D03D—WOVEN FABRICS; METHODS OF WEAVING; LOOMS
    • D03D15/00—Woven fabrics characterised by the material, structure or properties of the fibres, filaments, yarns, threads or other warp or weft elements used
    • D03D15/40—Woven fabrics characterised by the material, structure or properties of the fibres, filaments, yarns, threads or other warp or weft elements used characterised by the structure of the yarns or threads
    • D03D15/44—Woven fabrics characterised by the material, structure or properties of the fibres, filaments, yarns, threads or other warp or weft elements used characterised by the structure of the yarns or threads with specific cross-section or surface shape
    • D03D15/46—Flat yarns, e.g. tapes or films
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D06—TREATMENT OF TEXTILES OR THE LIKE; LAUNDERING; FLEXIBLE MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • D06C—FINISHING, DRESSING, TENTERING OR STRETCHING TEXTILE FABRICS
    • D06C15/00—Calendering, pressing, ironing, glossing or glazing textile fabrics
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D06—TREATMENT OF TEXTILES OR THE LIKE; LAUNDERING; FLEXIBLE MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • D06C—FINISHING, DRESSING, TENTERING OR STRETCHING TEXTILE FABRICS
    • D06C15/00—Calendering, pressing, ironing, glossing or glazing textile fabrics
    • D06C15/02—Calendering, pressing, ironing, glossing or glazing textile fabrics between co-operating press or calender rolls
    • D—TEXTILES; PAPER
    • D10—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
    • D10B—INDEXING SCHEME ASSOCIATED WITH SUBLASSES OF SECTION D, RELATING TO TEXTILES
    • D10B2101/00—Inorganic fibres
    • D10B2101/10—Inorganic fibres based on non-oxides other than metals
    • D10B2101/12—Carbon; Pitch

Definitions

  • the present invention relates to the technical field of machines for homogenizing the thickness of fibrous webs and / or spreading such fibrous webs, in order to obtain lower surface weights.
  • the invention relates to a fabric including carbon son having a low thickness variability combined with a specific range of surface mass.
  • Composite reinforcements are exclusively used with the addition of resin by different processes.
  • the geometry of the final composite part therefore directly results from the thicknesses of the reinforcement used. It is clear that the use of thinner reinforcements will offer lighter composite parts and also more efficient because having their fibers oriented better with less ripples. What is less obvious but also true is that these reinforcements are also used in sometimes large stack, it is necessary to minimize their thickness variations to make more reliable and robust geometry of the composite part obtained. Since the individual variations of the plies are going to vary, a great variability in the thickness of the reinforcement will inevitably lead to a great variability of thickness in the final part when using processes such as vacuum infusion.
  • edge allowance is accentuated very locally by the use of generally thermoplastic selvedge threads used on the edges of the fabric to block the last warp threads.
  • This value is sufficient to create a bending of the rollers preventing a parallelism between the axes of the rollers and therefore a pressure homogeneous on the fabric, due to greater pressure on the edges. It follows an imitation of the width of the fabric to be treated in relation to the diameter of the rollers and their length. To try to circumvent this difficulty, it could be envisaged to increase the diameter of the rollers to limit the bending, but in this case the inertia of these would then become important and the energy necessary to obtain the amplitude and the frequency would increase in proportion.
  • the patent US 4,932,107 has implemented in its example 3B, 2 rollers of 125mm diameter with a single vibratory upper roller diameter 60mm, which does not allow to obtain, on the one hand, a satisfactory spreading and on the other hand, a homogenization of thickness. More generally, all the tissue spreading techniques described in the prior art do not make it possible to adapt to the initial differences in thickness that the tissue exhibits and therefore do not make it possible to obtain a spread and a homogenization of the satisfactory thickness.
  • the invention proposes to respond to the problems mentioned above and encountered in the prior art and to provide a fabric made by a new process and a new machine for controlling, in a simple manner, the thickness of the textile web obtained after an operation spreading, so as to obtain a small variability of thickness, even on large widths of web.
  • At least one pressure generator of the rollers is produced with adjustable pressure values along said generator to spread the sheet with a small thickness variability.
  • the rollers thus modulate the pressure applied between the center and the ends of the web, taking into account the different thicknesses of the web so as to apply a uniform pressure on the material along the pressure generator.
  • the pressure applied to the center of the web is greater than that applied on its edges to account for the upper thickness of the web on its edges relative to its central part.
  • one of the rollers which is flexible and the other rigid, is made and is carried on this flexible roll, substantially perpendicular to its axis, localized supports distributed along the axis of the roll and with adjustable values. to realize the generator with adjustable pressure values.
  • the flexible roller can thus self-position without stress and thus modulate the pressure applied to the web.
  • the method preferably consists, among other things, in adjusting the position of the localized supports along the axis of the flexible roller and / or in distributing the localized supports evenly along the axis of the flexible roller,
  • the method consists, among other things, in distributing the localized supports, at most, over the entire width of the textile web.
  • the method consists, among other things, in causing the textile web to pass over the periphery of the flexible roller between two pressure generators with adjustable localized pressure values of two driven rigid rollers. in synchronism, rotation and oscillation.
  • the method consists in causing the textile sheet to pass between 1/6 and 1/3 of the periphery of the flexible roll. It is thus possible to overcome the tension applied to the moving textile web.
  • this mode of passage also facilitates the positioning of localized supports on the flexible roller.
  • the method comprises heating the textile web during its passage between the pressure generator or generators.
  • the method consists in providing, as textile web, a fabric comprising warp threads and weft threads each consisting of a set of filaments able to move freely relative to one another. the others within said wire, the spread being made on the warp son and weft son.
  • the machine comprises a system for creating the pressure generator with adjustable pressure values distributed along said generator, for spreading the textile web with a small variability in thickness.
  • the warp threads and / or weft threads consist of a set of filaments, said filaments being able to move freely relative to each other within a single thread.
  • the fabrics according to the invention can be obtained by means of the process according to the invention.
  • the method according to the invention allows access to such fabrics having such a combination of characteristics. Obtaining such fabrics with a width of at least 100 cm, in particular with a width of 100 to 200 cm, is possible.
  • the fabrics according to the invention can therefore have a large width and a very great length, for example, approximately equivalent to the length of the available threads, namely several hundreds or thousands of meters.
  • the standard deviation can be obtained on a stack of three folds of the same fabric deposited on each other and oriented in the same direction and placed under pressure of 972mbar +/- 3mbar, and in particular, from 25 point thickness measurements distributed over an area of 305 x 305mm, with for example one of the sides of the square which extends in parallel to the warp threads of the fabric.
  • the method described in the examples can be used.
  • the fabrics defined in the context of the invention consist of identical warp threads and weft threads identical to each other, and preferably of all identical warp and weft threads.
  • the fabrics defined within the scope of the invention consist, preferably at least 99% by weight, or even consist exclusively of multi-filament reinforcing threads, in particular glass, carbon or aramid threads, carbon being preferred.
  • fabrics according to the invention include those having a canvas-type architecture (otherwise known as taffeta), twill, braided, or satin.
  • the aperture factor can be defined as the ratio between the area not occupied by the material and the total area observed, the observation of which can be made from the top of the fabric with illumination from beneath it.
  • the opening factor (OF) is expressed as a percentage. It can, for example, be measured according to the method described in the examples.
  • Variability of aperture factor means the maximum difference in absolute value obtained between a measured aperture factor and the average aperture factor. The variability is therefore expressed in% as the opening factor.
  • the average Aperture Factor can be obtained, for example, from 60 measurements of aperture factor spread over an area of 305 ⁇ 915mm of fabric.
  • the distribution may, for example, be performed, distribute 1/3 of the aperture factor measurements on a first third of the fabric width, 1/3 of the aperture factor measurements on the second third of the width of the fabric. tissue corresponding to its central portion and 1/3 of aperture factor measurements on the third third of the tissue width.
  • Fig. 1 to 3 illustrate schematically an embodiment of a spreading machine 1 according to the invention, adapted to spread with low variability in thickness, a textile web 2 comprising at least 3 warp son.
  • textile web means a sheet material consisting of son and son son, son extending along the axis of travel of the web on the machine.
  • Textile mats can be unidirectional or fabrics,
  • the web 2 is a fabric comprising warp yarns 3 and weft yarns 4, each warp 3 and weft yarn 4 consisting of a set of filaments t.
  • the spreading machine 1 is placed at the output of a loom and input of a winding system of the web, It could also be expected that the sheet to be spread comes from a unwinding system and is not directly positioned in line with a loom .
  • the spreading machine 1 comprises at least a first 5 and a second 6 rotary rollers and, in the illustrated example, a third rotary roller 7.
  • the rotary rollers 5, 6 and 7 have axes A extending parallel between and perpendicular to the direction of travel f1 of the ply 2 or perpendicular to the warp son 3.
  • the first roller 5 and the second roller 6 delimit between them a first pressure generator G1 for the web 2 passing between the first and second rollers 5, 6, Similarly, in the example shown in the drawings, the first roller 5 and the third roller 7 delimit between them a second pressure generator G2 for the web 2 passing between the first and third rollers 5, 7,
  • the length of the rollers is adapted to the width of the sheet 2 to be spread, so as to have a length greater than the width of the sheet 2, typically the length of the rollers is be 1m and 2m.
  • the rollers 5, 6 and 7 are positioned in such a way that the two pressure generators G1 and G2 are spaced between 1/6 and 1/3 of the periphery of the first roll 5. other words, the web 2 is in contact with the first roll 5 only between 1/6 and 1/3 of its periphery.
  • the second 6 and third rollers 7 are positioned side by side in a horizontal plane, while the first roll 5 is positioned in the middle and above the second 6 and third roll 7,
  • the spreading machine 1 also comprises a motor 10 to ensure the drive synchronized in rotation about their axes A and in the same direction of rotation, the second 6 and third rollers 7.
  • the engine 10 comprises an electric motor 11 controlled to drive in a synchronized manner, the speed of rotation of the second 6 and third rollers 7.
  • the output shaft of the electric motor 11 cooperates with a transmission belt 12 which rotates pulleys 13 supported by shafts 14 mounted axially integral with the first end of the second 6 and third rollers 7.
  • the first roll 5 is not rotated by the motorization 10.
  • the first roll 5 is rotated by the traveling force of the web 2 and the rollers 6,7, of course. it can be envisaged that the motorization 10 also rotates the first roller 5.
  • the spreading machine 1 also comprises a system 15 for driving the rollers 5, 6 and 7 in axial oscillation each along its axis A. More specifically, the drive system 15 allows the axial oscillation of the first roller 5 in phase opposition with respect to the second and third rollers 6 and 7 which are perfectly synchronized in axial oscillation.
  • the drive system 15 comprises an electric motor 16 driving in 7 synchronism using a transmission 17 such as a belt, a first 19 and a second 20 camshafts allowing to exert an axial force on the rollers, as is clear from the Fig. 1 ,
  • the cams of the camshafts 19 and 20 are angularly offset from each other by a value equal to 180 °.
  • the first camshaft 19 acts on the second end of the first roller 5 and more precisely on the transverse face of a shaft 21 extending axially from the first roller 5.
  • the first shaft cam 19 acts on the shaft 21, via a plate 21a carried by the shaft 21.
  • the second camshaft 20 acts on the second end of the second roller 6 and in the illustrated example, the third roller 7 also.
  • the second and third rollers 6 and 7 are axially equipped, at their second end, with shafts 22 in contact, by their transverse face, with the camshaft 20 which ensures the synchronized axial oscillation of the second and third rollers 6 and 7,
  • the second and third rollers 6 and 7 have a perfectly synchronized axial oscillation.
  • the first ends of the first, second and third rollers 5, 6 and 7 are biased by an elastic system 25 compensating for the action exerted by the cam shafts 19, 20 on the second ends of the first, second and third rollers 5, 6 and 7 .
  • the elastic system 25 comprises stacks of Belleville washers interposed between on the one hand, a support 28 and on the other hand, each shaft 14 and a shaft 29 extending axially from the first end of the first roller 5.
  • a stack of Belleville washers 25 acts on the shaft 29 via a plate 29a carried by the shaft 29.
  • the drive system 15 as described above ensures a perfect control of the amplitude of operation in phase opposition between the first roller 5 on the one hand and the second and third rollers 6, 7 of On the other hand, this solution makes it possible to guarantee the desired movement of the rollers, despite the phenomena of wear due to the elimination of the mechanical clearance between the cam shafts and the rollers.
  • the axial vibration frequency is adjustable, for example, from 5 to 50 Hz via the adjustment of the electric motor 16.
  • the amplitude of the axial oscillation of the rollers is of the order of 0.5 mm.
  • the spreading machine 1 also comprises, for the second and third rollers 6 and 7, a series of rigid supports 31 enabling the rolls to be supported without bending while allowing their movements to
  • each rigid support 31 comprises a fork or cradle 32 fixed rigidly to a frame 33 preferably anchored rigidly to the ground.
  • Each fork or cradle 32 thus has two support legs 34 each equipped with a rolling member 35 for a roller 6, 7, which can receive both the rotational movement and the oscillation movement,
  • Four rigid supports 31 support the rollers.
  • the number of rigid supports 31 may be different depending in particular on the length of the rollers.
  • the spreading machine 1 comprises a system 40 for creating the first pressure generator G1 and in the example illustrated, also the second pressure generator G2, with adjustable pressure values distributed according to the one or more generatrices, to spread the sheet 2 with a small variability of thickness.
  • the system 40 makes it possible to modulate the pressure at will, along these pressure generators G1, G2 to apply a uniform pressure on the sheet taking into account the initial differences in thickness of the sheet, in order to to spread the sheet with a small variability of thickness.
  • the system 40 comprises as a first roller 5, a flexible roller and a series of localized supports 42 with adjustable pressure, distributed along the axis of the flexible roller 5 and acting on the flexible roller 5,
  • the first roller 5 is flexibly mounted along its axis A in the sense that it is free of any guide bearing at its two ends, the flexible roller 5 can thus self-position, without any constraint, between the two other rollers 6 and 7.
  • the second and third rollers 6 and 7 are rigid because they are supported without bending by the frame 33.
  • Each localized support 42 exerts its pressure on the flexible roll 5, via bearing 43 with axial displacement.
  • each localized support 42 is able to exert a substantially vertical pressure force perpendicular to the axis of the flexible roller 5 while accepting the rotational movement and axial oscillation of the roller flexible 5.
  • each localized support 42 is a pressure cylinder 44 whose rod is equipped with a rolling member 43.
  • Each pressure cylinder 44 is connected to a control unit not shown but known per se, allowing adjust the pressure exerted on the flexible roller 5.
  • the spreading machine 1 comprises four pressure cylinders. Of course, the number of pressure cylinders 44 may be different.
  • the localized supports 42 are equipped with a device 46 for adjusting their position along the axis of the flexible roller 5.
  • the localized supports 42 can be moved independently of one another, the along the axis of the flexible roller 5 so as to be able to exert their pressure force in all selected locations of the web 2.
  • the cylinders 44 are slidably mounted along a gantry 45 overlying at a distance the flexible roller 5. Each cylinder 44 is placed in a fixed position by means of a locking system of the cylinder body on the frame, not shown, but of all types known per se.
  • the spreading machine 1 comprises a lifting system 48 of the flexible roll 5 to allow the operations of setting up the sheet 2 between the flexible roll 5 and the rigid rollers 6, 7.
  • the lifting system 48 comprises two cylinders 49 fixed by their body on the frame 45 and whose rods 49a act on the shafts 21 and 29 extending from the two ends of the flexible roller 5.
  • the elastic system 25 acts on the shaft 29 of the flexible roller 5 while the cam shaft 19 continues to exert an axial force on the shaft 21, even during lifting operations of the flexible roller 5 because of the presence of end plates 21a and 29a, as shown in FIG. Fig. 3 .
  • the spreading machine comprises a heating system 51 of the sheet and rollers during the passage of the sheet between the generatrices of the pressure.
  • the heating system 51 comprises a nozzle 52 for supplying hot air produced by a hot air production unit not shown but known in the ground.
  • This feed nozzle 52 opens between the two rigid rollers 6 and 7 directing the flow of hot air to the flexible roller 5 according to its portion between the two pressure generators G1 and G2.
  • a Leister type heating unit is used to heat the web 2 and rolls to a temperature of 80 ° C.
  • the spreading machine 1 comprises a flexible roll 5 and two rigid rollers 6,7 defining two pressure generators G1, G2.
  • the spreading machine 1 according to the invention may have a similar operation by implementing a single rigid roller 6 defining with the flexible roller 5, a single pressure generator G1.
  • the spreading machine 1 described above comprises, as localized supports 42, cylinders exerting a pressure force on the flexible roller 5.
  • Other solutions can be envisaged with a view to creating power generators. pressure with adjustable pressure values.
  • the spreading machine 1 according to the invention is particularly suitable for spreading the warp threads 3 and also the weft threads 4 when the web 2 is a fabric.
  • the sheet 2 is kept under a substantially constant low value voltage, by means of appropriate systems of tension of the sheet 2, located on its path, upstream and downstream, rolls of pressure and designed to compensate for the forces that may appear, for example, upstream at the output of the loom and, downstream, at the reel of the web.
  • one of the flexible rollers 5 and the other 6-7 rigid and is carried on the flexible roller, substantially perpendicular to its axis, localized supports 42 distributed along the axis of the roller and with adjustable values to make the generator with adjustable pressure values.
  • pressures of different values are exerted in different places of the pressure generator to ensure the correct spreading of the son of the sheet 2.
  • the method consists in adjusting the position of the localized supports 42 along the axis of the flexible roller so as to selectively choose the places where the pressures are to be applied. For example, it is possible to distribute the localized supports 42 regularly along the axis of the flexible roller. However, the adjustment consists of distributing the localized supports 42 at most over the entire width of the ply 2. Indeed, whatever the width of the ply, the localized supports 42 always act inside the ply. delimited area overhanging the width of the web 2. In other words, the localized supports 42 must not act on an area of the flexible roll that is never in contact with the web 2.
  • the position of the jacks which are adjacent the edges of the sheet are positioned to be at least 50mm distant from these edges.
  • the cylinders that are adjacent to the edges of the sheet are positioned to be spaced 150mm from these edges.
  • the cylinders between these two cylinders adjacent to the edges are positioned so that all cylinders are spaced regularly.
  • the number of cylinders is chosen so that the distance between two adjacent cylinders is at least 300mm.
  • the sheet 2 is caused to pass over the periphery of the flexible roller 5 between two pressure generators G1, G2 with adjustable localized pressure values. These two generators are delimited between the flexible roller 5 and two rigid rollers 6, 7 driven in synchronism, rotation and oscillation.
  • the web 2 is caused to pass over the flexible roll 5, between 1/6 and 1/3 of the periphery of the flexible roll 5.
  • the web 2 and the rollers are heated during its passage between the pressure generator or generators.
  • the invention enables the warp yarns of a unidirectional web of warp yarns or warp yarns and / or weft yarns interlaced with a fabric to be spread out.
  • the spread textile webs will, at least partially consist of reinforcement son of carbon, glass or aramid type which conventionally consist of a set of filaments extending in the direction of the wire.
  • the textile sheet to be spread out will consist either exclusively of a unidirectional sheet of warp yarns, or of a fabric consisting of an intertwining of warp yarns and yarns. frame.
  • the son are not secured to each other by any binder or sewing or knitting type mechanical binding mode that would hinder their movement relative to each other and would not allow their spreading.
  • the warp yarns and the weft yarns are held together by the weaving only.
  • the textile ply consisting of a unidirectional sheet of warp yarns the latter will made of carbon, glass or aramid threads.
  • the son intended to be spread in the process according to the invention consist of a set of filaments freely movable relative to each other, and in particular carbon son.
  • Such son may initially have a circular section or, preferably, rectangular, but at the output of the method according to the invention, they will present a rectangular section following the application of pressure forces.
  • the son to be spread and thus the constituent yarns of the fabrics according to the invention, will not be impregnated, nor coated, nor associated with any polymeric binder that would hinder the free movement of the filaments with respect to other.
  • the yarns to be spread are, nevertheless, most often characterized by a mass content of standard size that can represent at most 2% of their mass.
  • a carbon yarn consists of a set of filaments and generally has from 1,000 to 80,000 filaments, preferably from 12,000 to 24,000 filaments.
  • carbon threads of 1 to 24 K for example 3K, 6K, 12K or 24K, and preferably 12 and 24K, are used.
  • the carbon threads present in the unidirectional sheets have a title of 60 to 3800 Tex, and preferably 400 to 900 tex.
  • the unidirectional sheet can be made with any type of carbon son, for example, High Strength (HR) son whose tensile modulus is between 220 and 241GPa and whose tensile strength is between 3450 and 4830MPa, Intermediate Module (IM) wires whose tensile modulus is between 290 and 297GPa and whose tensile breaking stress is between 3450 and 6200MPa and High Module Wires (HM) whose tensile modulus is between 345 and 448GPa and whose tensile strength is between 3450 and 5520Pa (according to the ASM Handbook, ISBN 0-87170-703-9, ASM International 2001 ).
  • HR High Strength
  • IM Intermediate Module
  • HM High Module Wires
  • the Figs 4A schematically shows a fabric before spreading consisting of an interlacing of warp son and weft son width slightly different due to weaving. It may be in particular 3K carbon son. Each of the warp yarns and the weft yarns consist of a set of filament. Initially, the opening factor of the textile web is 4%.
  • the Fig. 4B illustrates the fabric obtained after the implementation of the spreading method according to the invention, This fabric has an OF level of 0% and warp and weft son of different width.
  • the textile web before being subjected to the process according to the invention has a zero or non-zero opening factor.
  • the application of the method according to the invention results in a decrease in the opening factor which accompanies the obtaining of the homogenization of the thickness of the textile web
  • the opening factor is zero or not zero
  • the application of the method according to the invention causes a decrease in the thickness of the fabric by homogenization of the thickness of the son constituting it.
  • the program takes 25 measurement points thanks to its trigger probe.
  • the opening factors were measured according to the following method.
  • the device consists of a SONY brand camera (model SSC-DC58AP), equipped with a 10x objective, and a Waldmann brand light table, model W LP3 NR, 101381 230V 50HZ 2x15W.
  • the sample to be measured is placed on the light table, the camera is fixed on a bracket, and positioned at 29cm from the sample, then the sharpness is adjusted.
  • the measurement width is determined according to the textile web to be analyzed, using the ring (zoom), and a rule: 10 cm for open textile sheets (OF> 2%), 1.17 cm for loosely opened textile sheets (OF ⁇ 2%).
  • the brightness is adjusted to obtain a value of OF corresponding to that given on the control plate.
  • the Videomet contrast measurement software from Scion Image (Scion Corporation, USA), is used. After image capture, the image is processed as follows: using a tool, one defines a maximum area corresponding to the selected calibration, for example, for 10 cm - 70 holes, and having an integer number of patterns. We then select an elementary surface in the textile sense of the term, that is to say a surface that describes the geometry of the fabric by repetition.
  • the percentage OF is defined by a hundred times the ratio of the white surface divided by the total area of the elementary pattern: 100 * (white surface / elementary surface).
  • the brightness adjustment is important because diffusion phenomena can change the apparent size of the holes and therefore the OF. An intermediate brightness will be retained, so that no phenomenon of saturation or diffusion too important is visible.
  • Tissues of width 127 cm having the surface densities, standard deviations of thickness, opening factor, variability of opening factor and presented in Table 2 below, could be obtained thanks to the process according to the invention, using the parameters as defined in Table 1.
  • the machine used complies with Fig. 1 and 2 , with rollers of 60 mm diameter and a length of 1700 mm, the cylinders being spaced apart from each other by 320 mm, both located at the ends being spaced 155 mm from the edge of the fabric.
  • Table 1 gives as examples, for the fabrics shown in Table 2 , the bearing force of the 4 pressure cylinders 44 (Nos.
  • the AS4 3K yarns supplied by Hexcel Corporation are high tensile stress tensile yarns of 4433 MPa, tensile modulus of 231 GPa have a titer of 200 TEF with filaments of 7.1 microns.
  • the AS4 12K yarns supplied by Hexcel Corporation are high tensile strength tensile yarns of 4433 MPa, tensile modulus of 231 GPa have a titer of 800 TEX with filaments of 7.1 microns.
  • the AS7 12K yarns supplied by Hexcel Corporation are high tensile stress tensile yarns of 4830Mpa, of tensile modulus of 241GPa and have an 800Tex titer with filaments of 6.9 microns.
  • the IM7 6K yarns supplied by Hexcel Corporation are 5310Mpa Intermediate Tensile Stress modulus yarns, with 276Gpa tensile modulus and have a 223Tex titer with 5.2 micron filaments.
  • the IM7 12K yarns supplied by Hexcel Corporation are Intermediate Tensile Stress Tensile 5670Mpa
  • the 199g / m 2 AS4 3K tissue before plating has an average Aperture Factor of 10.5% (12.5% at the edges of the tissue, 6.5% at the center of the tissue) or a variation of 6% of the opening factor between center and edge, and an average thickness of 0,191mm (0,201mm on the edges of the fabric, 0,187mm on the center of the fabric) is a variation of thickness of 12% between center and edge.
  • the standard deviation of the thickness of the stack of three folds of the non-spread fabric is 0.055mm.
  • the aperture factor of this same tissue increases to an average of 0.1%, a reduction of 99% compared to the non-spread tissue, with a maximum variation of 0.5% which is not moreover, not due to an increase in values at the edges, the average opening factor of the edges and the center being equal to 0.1%.
  • a large part of the measured openness factors are close to 0%, and a small population above 0.1% up to 0.5% in rare cases, inducing a 0.1% average with variation maximum of 0.5%.
  • the thickness of the tissue after spreading is 0.177mm, which is 8% less than the non-spread fabric.
  • the standard deviation of the stack of three folds of the spread fabric is 0.030mm, a gain of 45% over the non-spread fabric. This information is collated in Table 3 below.
  • a fabric of 75 g / m 2 in AS4C 3K will have an average opening factor before spreading of 45%, and a mean opening factor after spreading of 0.8%, a gain of 98%. %.
  • the implementation of the method according to the invention causes a significant decrease in the standard deviation of the thickness, the average thickness, the opening factor and its variability. In particular.
  • the gain in standard deviation of thickness of 3 folds under a pressure of 972 mbar is equal to at least 20%, and in most cases, is greater than 30%.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Textile Engineering (AREA)
  • Treatment Of Fiber Materials (AREA)
  • Woven Fabrics (AREA)

Description

  • La présente invention concerne le domaine technique des machines permettant d'homogénéiser l'épaisseur de nappes fibreuses et/ou d'étaler de telles nappes fibreuses, afin d'obtenir des masses surfaciques plus faibles. En particulier, l'invention concerne un tissu notamment de fils de carbone présentant une faible variabilité d'épaisseur combinée a une gamme spécifique de masse surfacique.
  • Dans le domaine des matériaux composites, la demanderesse s'est intéressée à proposer des nappes textiles présentant des épaisseurs les plus homogènes possibles, de manière à obtenir des pièces aux propriétés mécaniques finales maîtrisées. Dans le cas des tissus, classiquement constitués d'un entrelacement de fils de chaîne et de fils de trame, ceci est particulièrement difficile.
  • Les renforts pour composite sont exclusivement utilisés avec l'adjonction de résine par différents procédés. La géométrie de la pièce composite finale résulte donc directement des épaisseurs du renfort utilisé. Il est alors clair que l'utilisation de renforts plus fins offrira des pièces composites plus légères et également plus performantes car ayant leurs fibres mieux orientées avec moins d'ondulations. Ce qui est moins évident mais aussi vrai est que ces renforts étant également utilisés en empilement parfois important, il est nécessaire de réduire au maximum leurs variations d'épaisseur afin de rendre plus fiable et robuste la géométrie de la pièce composite obtenue. Les variabilités individuelles des plis allant en s'additîonnant, une grande variabilité d'épaisseur du renfort entraînera immanquablement une forte variabilité d'épaisseur dans la pièce finale lors de l'utilisation de procédés tels que l'infusion sous vide.
  • Différents documents s'intéressent à l'étalement de tissus, sans pour autant mentionner l'impact que peut avoir l'étalement appliqué sur l'épaisseur et en particulier, sur les écarts d'épaisseurs que présentent les nappes textiles étalées obtenues. On peut citer les documents US 4932107 , US 5732748 , EP 670921 , WO2005/095689 et WO 94/12708 . Il est important de noter qu'un tissu ne sort pas d'un métier à tisser avec une épaisseur et un facteur d'ouverture homogènes sur sa largeur. En effet, le principe même de tissage induit un phénomène de retrait bien connu de l'homme du métier. Ce retrait est une diminution de la largeur de la nappe de chaîne avant et après tissage. Il est dû à l'action d'entrelacement des fils de chaîne et de trame. Ces derniers parcourent une distance finale plus faible, du fait de leurs ondulations sur et sous les fils de chaîne. Il en résulte une diminution de la largeur de la nappe à la sortie du peigne d'un métier à tisser. Ce retrait étant lié aux ondulations des fils de trame, il n'est pas homogène sur la largeur du tissu, par le fait que les fils de trame sont plus libres proches des bords et moins tenus par des fils de chaîne voisins moins nombreux. Etant moins bloqués et plus libres, ces fils de bords ondulent donc plus, il en résulte alors une plus grande épaisseur et généralement un facteur d'ouverture plus grand. La différence d'épaisseur entre les bords et le milieu augmente avec la masse surfacique du tissu.
  • Il est également à noter que le phénomène de surépaisseur des bords est accentué très localement par l'utilisation de fils de lisières généralement thermoplastiques utilisés sur les bords du tissu pour bloquer les derniers fils de chaîne.
  • Tous les tissus proposés dans l'art antérieur, qui sont étalés après leur tissage, du fait de la technique d'étalement mise en oeuvre présentent nécessairement des variations d'épaisseur importantes. En particulier, dans le document US 4 932 107 , il n'est nullement fait mention d'une quelconque largeur du tissu, de la largeur moyenne des fils de chaîne et de trame après étalement et de l'homogénéité du facteur d'ouverture sur le tissu. Or, tous ces éléments déterminent l'épaisseur plus ou moins homogène du tissu obtenu après étalement. Si l'on considère les exemples proposés dans ce brevet, si l'on applique une tension de 200g/cm sur un tissu de 1,5m de largeur, la valeur de la tension sur le rouleau sera de 158x280=30000 soit 30000g. Cette valeur suffît pour créer une flexion des rouleaux empêchant d'obtenir un parallélisme entre les axes des rouleaux et donc une pression homogène sur le tissu, du fait d'une pression plus importante sur les bords. Il s'ensuit une imitation de la largeur du tissu à traiter en relation avec le diamètre des rouleaux et de leur longueur. Pour tenter de contourner cette difficulté, il pourrait être envisagé d'augmenter le diamètre des rouleaux pour limiter la flexion, mais dans ce cas l'inertie de ceux-ci deviendrait alors importante et l'énergie nécessaire pour obtenir l'amplitude et la fréquence augmenterait en proportion. D'ailleurs, on peut noter que le brevet US 4 932 107 a mis en oeuvre dans son exemple 3B, 2 rouleaux de 125mm diamètre avec un seul rouleau vibrant supérieur de diamètre 60mm, ce qui ne permet pas d'obtenir, d'une part, un étalement satisfaisant et d'autre part, une homogénéisation de l'épaisseur. D'une manière plus générale, toutes les techniques d'étalement de tissus décrites dans l'art antérieur ne permettent pas de s'adapter aux différences initiales d'épaisseur que présente le tissu et ne permettent donc pas d'obtenir un étalement et une homogénéisation de l'épaisseur satisfaisants.
  • Il existe également des tissus réalisés en deux étapes, la première étape étant la constitution de nappes à grammage faible consolidées par l'intermédiaire d'un liant polymérique, puis la réalisation de l'entrecroisement pour former un tissu. De tels tissus du fait de la consolidation préalable des nappes offrent des possibilités moindres en termes de déformabilité lors de leurs mises en oeuvre. De plus, les liants polymériques utilisés peuvent ne pas être compatibles avec le cahier des charges en sollicitation hygrothermique de la pièce composite finale.
  • Dans un contexte plus général, on peut citer les documents US 2007/066171 et US 2004/142618 qui décrivent des tissus de fils de renfort, sous forme sèche, sans qu'aucune donnée ne soit fournie sur leur variation d'épaisseur, qui comme indiqué précédemment est implicitement importante, compte-tenu des méthodes disponibles pour la confection de tels tissus.
  • Dans ce contexte, l'invention se propose de répondre aux problèmes ci-dessus mentionnés et rencontrés dans l'art antérieur et de fournir un tissu réalisé par un nouveau procédé et par une nouvelle machine permettant de contrôler, de manière simple, l'épaisseur de la nappe textile obtenue suite à une opération d'étalement, de manière à obtenir une faible variabilité d'épaisseur, et ce même sur des grandes largeurs de nappe.
  • Dans ce contexte, l'invention décrit un procédé d'étalement d'une nappe textile comportant au moins des fils de chaîne, selon lequel :
    • on amène la nappe à défiler entre, au moins, deux rouleaux rotatifs dont les axes s'étendent parallèlement entre eux et sensiblement perpendiculairement au sens de défilement de la nappe,
    • on fait passer la nappe sous pression entre, au moins, une génératrice de pression des rouleaux entraînés en oscillation axiale et en opposition de phase,
  • Selon l'invention, on réalise, au moins, une génératrice de pression des rouleaux avec des valeurs de pression réglables le long de ladite génératrice pour étaler la nappe avec une faible variabilité d'épaisseur.
  • Dans le cadre de l'invention, il est ainsi possible d'assurer l'application d'une pression uniforme sur la nappe afin d'obtenir une épaisseur uniforme quelle que soit la largeur de la nappe. Les rouleaux modulent ainsi la pression appliquée entre le centre et les extrémités de la nappe, en tenant compte des épaisseurs différentes de la nappe de manière à appliquer une pression uniforme sur le matériau le long de la génératrice de pression. Typiquement, la pression appliquée au centre de la nappe est supérieure à celle appliquée sur ses bords pour tenir compte de l'épaisseur supérieure de la nappe sur ses bords par rapport à sa partie centrale.
  • Selon un mode de réalisation préféré, on réalise l'un des rouleaux, flexible et l'autre rigide et on exerce sur ce rouleau flexible, sensiblement perpendiculairement à son axe, des appuis localisés répartis selon l'axe du rouleau et avec des valeurs réglables pour réaliser la génératrice à valeurs de pression réglables. Le rouleau flexible peut ainsi s'auto-positionner sans contrainte et moduler ainsi la pression appliquée sur la nappe. Dans ce cas, de préférence, le procédé consiste, entre autres, à régler la position des appuis localisés selon l'axe du rouleau flexible et/ou à répartir les appuis localisés de manière régulière selon l'axe du rouleau flexible,
  • Selon un mode de réalisation préféré pouvant être combiné au précédent, le procédé consiste, entre autres, à répartir les appuis localisés, au plus, sur toute la largeur de la nappe textile.
  • Selon un autre mode de réalisation préféré pouvant être combiné aux précédents, le procédé consiste, entre autres, à amener la nappe textile à passer sur la périphérie du rouleau flexible entre deux génératrices de pression avec des valeurs de pression localisées réglables de deux rouleaux rigides entraînés, en synchronisme, en rotation et en oscillation. Dans ce cas, de préférence, le procédé consiste à amener la nappe textile à passer entre 1/6 et 1/3 de la périphérie du rouleau flexible. Il est ainsi possible de s'affranchir de la tension appliquée sur la nappe textile en défilement. De plus, ceci facilite l'obtention d'une pression réglable sur la nappe textile, tout au long des deux génératrices de pression, entre nappe textile et rouleaux rigides, étant donné que ce mode de passage de la nappe textile qui n'enveloppe plus les rouleaux, comme dans le brevet US 4 932 107 , permet ainsi d'ajouter une série de supports rigides aux deux rouleaux rigides leur évitant ainsi toute flexion. D'autre part, ce mode de passage facilite également le positionnement des appuis localisés sur le rouleau flexible.
  • Selon un autre mode de réalisation préféré pouvant être combiné aux précédents, le procédé comprend le chauffage de la nappe textile lors de son passage entre la ou les génératrices de pression.
  • Selon un autre mode de réalisation préféré pouvant être combiné aux précédents, le procédé consiste à amener comme nappe textile, un tissu comportant des fils de chaîne et des fils de trame chacun constitué d'un ensemble de filaments pouvant se déplacer librement les uns par rapport aux autres au sein dudit fil, l'étalement étant réalisé sur les fils de chaîne et les fils de trame.
  • La présente invention décrit également une machine d'étalement d'une nappe textile composée au moins de fils de chaîne, comportant :
    • au moins deux rouleaux rotatifs dont les axes s'étendent parallèlement entre eux et perpendiculairement à une génératrice de pression, délimitée entre les deux rouleaux,
    • une motorisation en rotation pour au moins un rouleau,
    • et un système d'entraînement des rouleaux en oscillation axiale en opposition de phase.
  • Selon l'invention, la machine comporte un système pour créer la génératrice de pression avec des valeurs de pression réglables réparties selon ladite génératrice, pour étaler la nappe textile avec une faible variabilité d'épaisseur.
  • La machine, selon l'invention, comprend l'une ou l'autre, voire toutes les caractéristiques ci-dessous lorsqu'elles ne s'excluent pas l'une l'autre :
    • le système pour créer la génératrice de pression comporte parmi les rouleaux rotatifs, un rouleau flexible et une série d'appuis localisés à pression réglable, répartis selon l'axe du rouleau flexible et agissant sur le rouleau flexible supporté par au moins un rouleau rigide,
    • les appuis localisés sont équipés d'un dispositif de réglage de leur position le long de l'axe du rouleau flexible,
    • les appuis localisés exercent leur pression sur le rouleau flexible, via des organes de roulement à débattement axial,
    • le rouleau flexible délimite avec deux rouleaux rigides dont les axes s'étendent parallèlement entre eux, deux génératrices de pression avec des valeurs de pression localisées réglables, ces deux génératrices étant écartées entre 1/6 et 1/3 de la périphérie du rouleau flexible,
    • les rouleaux possèdent un diamètre compris entre 30 mm et 60 mm,
    • la machine comporte pour chaque rouleau rigide, une série de supports rigides comportant chacun un berceau fixé à un châssis et présentant deux branches d'appui équipées chacune d'un organe de roulement pour un rouleau rigide, possédant un mouvement de rotation et un mouvement de translation selon l'axe des rouleaux rigides,
    • le système d'entraînement des rouleaux en oscillation axiale et en opposition de phase comporte un moteur entraînant en synchronisme à l'aide d'une transmission, deux arbres à came décalés à 180°, dont l'un agit sur l'une des extrémités du rouleau flexible et dont l'autre agit sur l'une des extrémités du ou des rouleaux rigides, l'autre extrémité des rouleaux étant sollicitée par un système élastique ; ceci permet d'assurer un contrôle parfait de l'amplitude et du fonctionnement, en opposition de phase entre le rouleau flexible et les deux rouleaux rigides,
    • la machine comporte un système de relevage du rouleau flexible dont les extrémités sont pourvues de plaques sur l'une desquelles agit le système élastique et sur l'autre desquelles agit l'arbre à came,
    • la machine comporte un système de chauffage de la nappe textile lors du passage de la nappe textile entre les génératrices de pression.
    Un tel procédé et une telle machine rendent ainsi possible l'accès aux tissus, objet de l'invention,
    En effet, l'invention a pour objet les tissus composés de fils de chaîne et de fils de trame, présentant une faible variation d'épaisseur, caractérisés par l'une ou l'autre des combinaisons de caractéristiques suivantes :
    • une masse surfacique supérieure ou égale à 40 g/m2 et inférieure à 100 g/m2 et un écart type d'épaisseur mesuré sur un empilement de trois tissus identiques déposés les uns sur les autres et selon la même direction qui est inférieur ou égal à 35 µm,
    • une masse surfacique supérieure ou égale à 100 g/m2 et inférieure ou égale à 160 g/m2 et un écart type d'épaisseur mesuré sur un empilement de trois tissus identiques déposés les uns sur les autres et selon la même direction qui est inférieur ou égal à 50 µm,
    • une masse surfacique supérieure à 160 g/m2 et inférieure ou égale à 200 g/m2 et un écart: type d'épaisseur mesuré sur un empilement de trois tissus identiques déposés les uns sur les autres et selon la même direction qui est inférieur ou égal à 60 µm, ou
    • une masse surfacique supérieure à 200 g/m2 et inférieure ou égale à 400 g/m2 et un écart type d'épaisseur mesuré sur un empilement de trois tissus identiques déposés les uns sur les autres et selon la même direction qui est inférieur ou égal à 90 µm.
  • Dans les tissus selon l'invention, les fils de chaîne et/ou les fils de trame sont constitués d'un ensemble de filaments, lesdits filaments pouvant se déplacer librement les uns par rapport aux autres au sein d'un même fil. C'est pourquoi, les tissus selon l'invention peuvent être obtenus grâce au procédé selon l'invention. Le procédé selon l'invention permet contrairement aux techniques antérieures l'accès à de tels tissus présentant une telle combinaison de caractéristiques. L'obtention de tels tissus avec une largeur d'au moins 100cm, notamment d'une largeur de 100 à 200cm, est possible. Les tissus selon l'invention peuvent donc présenter une grande largeur et une très grande longueur, par exemple, équivalente approximativement à la longueur des fils disponibles, à savoir plusieurs centaines ou milliers de mètres.
  • Les tissus proposés dans le cadre de l'invention, du fait de leur plus faible variabilité d'épaisseur, donnera des pièces composites à la géométrie mieux maîtrisée et conduira à un procédé global de fabrication plus robuste.
  • Par écart type d'épaisseur, on entend la moyenne quadratique des écarts à la moyenne, soit: 1 n ∑ i x i − x ‾ 2
    Figure imgb0001
     avec:
    • n = nombre de valeurs de mesures de l'épaisseur d'un empilement de trois tissus identiques et orientés dans la même direction, c'est-à-dire que les fils de chaînes d'une part, et les fils de trames d'autre part, sont orientés dans la même direction au sein de l'empilement,
    • xi= une valeur de mesure de l'épaisseur de l'empilement des trois tissus identiques,
    • x = moyenne arithmétique des mesures d'épaisseurs de l'empilement des trois tissus identiques.
  • Les plis unitaires de tissu mesurés devenant tellement fins, il est apparu plus représentatif de mesurer l'écart type d'épaisseur sur un empilement de 3 plis.
  • Dans le cadre de l'invention, l'écart type peut être obtenu sur un empilement de trois plis d'un même tissu déposés les uns sur les autres et orientés dans la même direction et placé sous pression de 972mbar +/-3mbar, et notamment, à partir de 25 mesures d'épaisseur ponctuelles réparties sur une surface de 305 x 305mm, avec par exemple un des côtés du carré qui s'étend parallèlement aux fils de chaîne du tissu. La méthode décrite dans les exemples peut être utilisée.
  • De manière avantageuse, les tissus définis dans le cadre de l'invention sont constitués de fils de chaîne identiques entre eux et de fils de trame identiques entre eux, et de préférence, de fils de chaîne et de trame tous identiques. En particulier, les tissus définis dans le cadre de l'invention sont constitués, de préférence à au moins 99% en masse, voire sont exclusivement constitués de fils de renfort multi-filaments, notamment de fils de verre, carbone ou aramide, les fils de carbone étant préférés. A titre d'exemples de tissus conformes à l'invention, on peut citer ceux présentant une architecture de type toile (autrement appelé taffetas), sergé, natté, ou satin.
  • En particulier, l'invention concerne :
    • les tissus qui présentent une masse surfacique supérieure ou égale à 40 g/m2 et inférieure à 100 g/m2, un écart type d'épaisseur mesuré sur un empilement de trois tissus identiques, déposés les uns sur les autres et selon la même direction qui est inférieur ou égal à 35 µm et un facteur d'ouverture moyen de 0 à 1%. De manière avantageuse, de tels tissus présentent une variabilité de facteur d'ouverture de 0 à 1 %. Dans le cadre de l'invention, l'étalement obtenu permet d'obtenir de tels tissus avec des fils, et en particulier, des fils de carbone, présentant un titre de 200 à 3500 Tex, et de préférence de 200 à 800 Tex,
    • les tissus qui présentent une masse surfacique supérieure ou égale à 100 g/m2 et inférieure ou égale à 160 g/m2, un écart type d'épaisseur mesuré sur un empilement de trois tissus identiques déposés les uns sur les autres et selon la même direction qui est inférieur ou égal à 50 µm et un facteur d'ouverture moyen de 0 à 0,5%. De manière avantageuse, de tels tissus présentent une variabilité de facteur d'ouverture d'au plus 0,5%. Dans le cadre de l'invention, l'étalement obtenu permet d'obtenir de tels tissus avec des fils, et en particulier des fils de carbone, présentant un titre de 200 à 3500 Tex, et de préférence de 400 à 1700 Tex,
    • les tissus qui présentent une masse surfacique supérieure à 160 g/m2 et inférieure ou égale à 200 g/m2, un écart type d'épaisseur mesuré sur un empilement de trois tissus identiques déposés les uns sur les autres et selon la même direction qui est inférieur ou égal à 60 µm et un facteur d'ouverture moyen de 0 à 0,5%. De manière avantageuse, de tels tissus présentent une variabilité de facteur d'ouverture d'au plus 0,5%. Dans le cadre de l'invention, l'étalement obtenu permet d'obtenir de tels tissus avec des fils, et en particulier des fils de carbone, présentant un titre de 200 à 3500 Tex, et de préférence de 400 à 1700 Tex,
    • les tissus qui présentent une masse surfacique supérieure à 200 g/m2 et inférieure ou égale à 400 g/m2, un écart type d'épaisseur mesuré sur un empilement de trois tissus identiques déposés les uns sur les autres et selon la même direction qui est inférieur ou égal à 90 µm et un facteur d'ouverture moyen de 0 à 0,1%. De manière avantageuse, de tels tissus présentent une variabilité de facteur d'ouverture d'au plus 0,1%. Dans le cadre de l'invention, l'étalement obtenu permet d'obtenir de tels tissus avec des fils, et en particulier des fils de carbone, présentant un titre de 200 à 3500 Tex et de préférence de 800 à 1700 Tex.
  • Le facteur d'ouverture peut être défini comme le rapport entre la surface non occupée par la matière et la surface totale observée, dont l'observation peut être faite par le dessus du tissu avec un éclairage par le dessous de ce dernier. Le facteur d'ouverture (OF) est exprimé en pourcentage. Il peut, par exemple, être mesuré selon la méthode décrite dans les exemples.
  • Par variabilité de facteur d'ouverture, on entend la différence maximale en valeur absolue obtenue entre un facteur d'ouverture mesuré et le facteur d'ouverture moyen. La variabilité est donc exprimée en % comme le facteur d'ouverture.
  • Le Facteur d'Ouverture moyen peut être obtenu, par exemple, à partir de 60 mesures de facteur d'ouverture réparties sur une surface de 305 × 915mm de tissu. La répartition peut, par exemple, être réalisée, en répartissent 1/3 des mesures de facteur d'ouverture sur un premier tiers de la largeur de tissu, 1/3 des mesures de facteur d'ouverture sur le deuxième tiers de la largeur de tissu correspondant à sa partie centrale et 1/3 des mesures de facteur d'ouverture sur le troisième tiers de la largeur de tissu.
  • Par Facteur d'Ouverture moyen, on entend la moyenne arithmétique des 60 valeurs de facteur d'Ouverture (FO) mesurées. Facteur d'Ouverture moyen = FO 1 + FO 2 + FO 3 + … + FO 60 / 60
    Figure imgb0002
  • La description détaillée qui va suivre, en référence aux Figures annexées permet de mieux comprendre l'invention.
    • La Figure 1 est une vue schématique de face, d'une machine d'étalement conforme à l'invention.
    • La Figure 2 est une vue en coupe transversale de la machine d'étalement illustrée à la Fig. 1 .
    • La Figure 3 est une vue schématique de face, d'une machine d'étalement conforme à l'invention, en position relevée du rouleau flexible,
    • La Figure 4A et 4B sont des vues en plan d'un exemple d'un tissu illustré respectivement avant et après étalement.
    • La Figure 5 est une vue permettant d'illustrer schématiquement le principe d'étalement mis en oeuvre par la machine d'étalement conforme à l'invention.
  • Les Fig. 1 à 3 illustrent de manière schématique, un exemple de réalisation d'une machine d'étalement 1 conforme à l'invention, adaptée pour étaler avec une faible variabilité d'épaisseur, une nappe textile 2 comportant au moins des fils de chaîne 3. De manière classique, par nappe textile, on entend un matériau en feuille constitué de fils et par fils de chaîne, des fils s'étendant selon l'axe de défilement de la nappe sur la machine. Les nappes textiles peuvent être des unidirectionnels ou des tissus, Dans l'exemple illustré aux Fig. 4A et 4B , la nappe 2 est un tissu comportant des fils de chaîne 3 et des fils de trame 4, chaque fil de chaîne 3 et de trame 4 étant constitué d'un ensemble de filaments t. Selon un exemple préféré de mise en oeuvre, la machine d'étalement 1 conforme à l'invention, est placée en sortie d'un métier à tisser et en entrée d'un système d'enroulement de la nappe, Il pourrait également être prévu que la nappe à étaler provienne d'un système de déroulement et ne soit pas directement positionnée en ligne avec un métier à tisser.
  • La machine d'étalement 1 comporte au moins un premier 5 et un deuxième 6 rouleaux rotatifs et, dans l'exemple illustré, un troisième rouleau rotatif 7. Les rouleaux rotatifs 5, 6 et 7 possèdent des axes A s'étendant, parallèlement entre eux, et perpendiculairement au sens de défilement f1 de la nappe 2 ou perpendiculairement aux fils de chaîne 3. Le premier rouleau 5 et le deuxième rouleau 6 délimitent entre eux une première génératrice de pression G1 pour la nappe 2 passant entre les premier et deuxième rouleaux 5, 6, De même, dans l'exemple Illustré sur les dessins, le premier rouleau 5 et le troisième rouleau 7 délimitent entre eux une deuxième génératrice de pression G2 pour la nappe 2 passant entre les premier et troisième rouleaux 5, 7, Bien entendu, la longueur des rouleaux est adaptée à la largeur de la nappe 2 à étaler, de manière à présenter une longueur supérieure à la largeur de la nappe 2, Typiquement la longueur des rouleaux est comprise entre 1m et 2m.
  • Selon une caractéristique avantageuse de l'invention, les rouleaux 5, 6 et 7 sont positionnés de manière que les deux génératrices de pression G1 et G2 se trouvent écartées entre 1/6 et 1/3 de la périphérie du premier rouleau 5, En d'autres termes, la nappe 2 est en contact avec le premier rouleau 5 uniquement entre 1/6 et 1/3 de sa périphérie.
  • Selon une variante préférée de réalisation, les deuxième 6 et troisième rouleaux 7 sont positionnés côte à côte dans un plan horizontal, alors que le premier rouleau 5 se trouve positionné au milieu et au-dessus du deuxième 6 et troisième rouleau 7,
  • La machine d'étalement 1 conforme à l'invention comporte également une motorisation 10 pour assurer l'entrainement synchronisé en rotation autour de leurs axes A et selon un même sens de rotation, des deuxième 6 et troisième rouleaux 7. Dans l'exemple illustré, la motorisation 10 comporte un moteur électrique 11 commandé pour piloter de manière synchronisée, la vitesse de rotation des deuxième 6 et troisième rouleaux 7. L'arbre de sortie du moteur électrique 11 coopère avec une courroie de transmission 12 qui entraine en rotation des poulies 13 supportées par des arbres 14 montés solidaires axialement de la première extrémité des deuxième 6 et troisième rouleaux 7.
  • Dans l'exemple illustré, le premier rouleau 5 n'est pas entraîné en rotation par la motorisation 10. Le premier rouleau 5 est entraîné en rotation par la force de défilement de la nappe 2 et par les rouleaux 6,7, Bien entendu, il peut être envisagé que la motorisation 10 entraîne également en rotation le premier rouleau 5.
  • La machine d'étalement 1 conforme à l'invention comporte également un système 15 d'entrainement des rouleaux 5, 6 et 7 en oscillation axiale chacun selon son axe A. Plus précisément, le système d'entraînement 15 permet l'oscillation axiale du premier rouleau 5 en opposition de phase par rapport aux deuxième et troisième rouleaux 6 et 7 qui sont parfaitement synchronisés en oscillation axiale. Dans l'exemple illustré sur les dessins, le système d'entrainement 15 comporte un moteur électrique 16 entraînant en7 synchronisme à l'aide d'une transmission 17 telle qu'une courroie, un premier 19 et un deuxième 20 arbres à came permettant d'exercer un effort axial sur les rouleaux, Tel que cela ressort clairement de la Fig. 1 , les cames des arbres à came 19 et 20 sont décalées angulairement entre elles d'une valeur égale à 180°.
  • Le premier arbre à came 19 agit sur la deuxième extrémité du premier rouleau 5 et plus précisément, sur la face transversale d'un arbre 21 s'étendant axialement à partir du premier rouleau 5. Selon une variante avantageuse de réalisation, le premier arbre à came 19 agit sur l'arbre 21, via une plaque 21a portée par l'arbre 21. Ainsi, même lorsque le premier rouleau 5 est déplacé verticalement, l'arbre à came 19 continue d'exercer un effort axial sur Marbre 21, comme cela sera expliqué plus en détails dans la suite de la description.
  • Le deuxième arbre à came 20 agit sur la deuxième extrémité du deuxième rouleau 6 et dans l'exemple illustré, du troisième rouleau 7 également. Selon cette variante illustrée, les deuxième et troisième rouleaux 6 et 7 sont équipés axialement, à leur deuxième extrémité, d'arbres 22 en contact, par leur face transversale, avec l'arbre à came 20 qui assure l'oscillation axiale synchronisée des deuxième et troisième rouleaux 6 et 7, Ainsi, les deuxième et troisième rouleaux 6 et 7 possèdent une oscillation axiale parfaitement synchronisée.
  • Les premières extrémités des premier, deuxième et troisième rouleaux 5, 6 et 7 sont sollicitées par un système élastique 25 venant compenser l'action exercée par les arbres à came 19, 20 sur les deuxièmes extrémités des premier, deuxième et troisième rouleaux 5, 6 et 7. Dans l'exemple de réalisation illustré, le système élastique 25 comporte des empilements de rondelles Belleville interposées entre d'une part, un support 28 et d'autre part, chaque arbre 14 et un arbre 29 s'étendant axialement à partir de la première extrémité du premier rouleau 5. Selon une variante avantageuse de réalisation, un empilement de rondelles Belleville 25 agit sur l'arbre 29 via une plaque 29a portée par l'arbre 29. Ainsi même lorsque le premier rouleau 5 est déplacé verticalement, l'empilement de rondelles Belleville 25 continue d'exercer un effort axial sur l'arbre 29 comme cela sera expliqué plus en détails dans la suite de la description.
  • Le système d'entraînement 15 tel que décrit ci-dessus, permet d'assurer un contrôle parfait de l'amplitude de fonctionnement en opposition de phase entre le premier rouleau 5 d'une part et les deuxième et troisième rouleaux 6, 7 d'autre part, Par ailleurs, cette solution permet de garantir le mouvement souhaité des rouleaux, malgré les phénomènes d'usure en raison de la suppression du jeu mécanique entre les arbres à came et les rouleaux.
  • Bien entendu, la fréquence de vibration axiale est réglable, par exemple, de 5 à 50Hz par l'intermédiaire du réglage du moteur électrique 16. Typiquement, l'amplitude de l'oscillation axiale des rouleaux est de l'ordre de 0,5 mm.
  • La machine d'étalement 1 comporte également pour le deuxième et troisième rouleaux 6 et 7, une série de supports rigides 31 permettant de supporter sans flexion, les rouleaux tout en autorisant leurs mouvements de rotation et d'oscillation, Dans l'exemple illustré, chaque support rigide 31 comporte une fourche ou berceau 32 fixé rigidement à un châssis 33 de préférence ancré rigidement au sol. Chaque fourche ou berceau 32 présente ainsi deux branches d'appui 34 équipées chacune d'un organe de roulement 35 pour un rouleau 6, 7, pouvant recevoir à la fois le mouvement de rotation et le mouvement d'oscillation, Dans l'exemple illustré sur la Fig. 1 , quatre supports rigides 31 supportent les rouleaux. Bien entendu, le nombre de supports rigides 31 peut être différent en fonction notamment de la longueur des rouleaux.
  • Conformément à l'invention, la machine d'étalement 1 comporte un système 40 pour créer la première génératrice de pression G1 et dans l'exemple illustré, également la deuxième génératrice de pression G2, avec des valeurs de pression réglables réparties selon la ou les génératrices, pour étaler la nappe 2 avec une faible variabilité d'épaisseur. En d'autres termes, le système 40 permet de moduler la pression à volonté, le long de ces génératrices de pression G1, G2 pour appliquer une pression uniforme sur la nappe en tenant compte des différences initiales d'épaisseur de la nappe, en vue d'étaler la nappe avec une faible variabilité d'épaisseur.
  • Selon un exemple préféré de réalisation, le système 40 comporte en tant que premier rouleau 5, un rouleau flexible et une série d'appuis localisés 42 à pression réglable, répartis selon l'axe du rouleau flexible 5 et agissant sur le rouleau flexible 5, Tel que cela ressort plus précisément de la Fig, 2 , le premier rouleau 5 est monté de manière flexible selon son axe A dans le sens où il est libre de tout palier de guidage à ses deux extrémités, Le rouleau flexible 5 peut ainsi s'auto-positionner, sans contrainte aucune, entre les deux autres rouleaux 6 et 7. A l'inverse, les deuxième et troisième rouleaux 6 et 7 sont rigides car ils se trouvent supportés sans flexion par le châssis 33. Chaque appui localisé 42 exerce sa pression sur le rouleau flexible 5, via des organes de roulement 43 à débattement axial. Ainsi, chaque appui localisé 42 est apte à exercer un effort de pression sensiblement vertical perpendiculaire à l'axe du rouleau flexible 5 tout en acceptant le mouvement de rotation et d'oscillation axiale du rouleau flexible 5. Par exemple, chaque appui localisé 42 est un vérin de pression 44 dont la tige est équipée d'un organe de roulement 43. Chaque vérin de pression 44 est relié à une unité de commande non représentée mais connue en soi, permettant de régler la pression exercée sur le rouleau flexible 5. Dans l'exemple illustré sur la Fig. 1 , la machine d'étalement 1 comporte quatre vérins de pression. Bien entendu, le nombre de vérins de pression 44 peut être différent.
  • Selon une variante avantageuse de réalisation, les appuis localisés 42 sont équipés d'un dispositif 46 de réglage de leur position le long de l'axe du rouleau flexible 5, Ainsi, les appuis localisés 42 peuvent être déplacés indépendamment les uns des autres, le long de l'axe du rouleau flexible 5 de manière à pouvoir exercer leur effort de pression en tous endroits choisis de la nappe 2. Dans l'exemple illustré, les vérins 44 sont montés coulissants le long d'un portique 45 surplombant à distance le rouleau flexible 5. Chaque vérin 44 est placé dans une position fixe à l'aide d'un système de verrouillage du corps du vérin sur le bâti, non représenté mais de tous types connus en soi.
  • Selon une variante avantageuse de réalisation, la machine d'étalement 1 selon l'invention comporte un système de relevage 48 du rouleau flexible 5 pour permettre les opérations de mise en place de la nappe 2 entre le rouleau flexible 5 et les rouleaux rigides 6, 7. Dans l'exemple illustré, le système de relevage 48 comporte deux vérins 49 fixés par leur corps sur le portique 45 et dont les tiges 49a agissent sur les arbres 21 et 29 s'étendant à partir des deux extrémités du rouleau flexible 5. Il est à noter que le système élastique 25 agit sur l'arbre 29 du rouleau flexible 5 tandis que l'arbre à came 19 continue d'exercer un effort axial sur l'arbre 21, même lors des opérations de relevage du rouleau flexible 5 en raison de la présence des plaques d'extrémité 21a et 29a, comme illustré sur la Fig. 3 .
  • Selon une caractéristique avantageuse de réalisation, la machine d'étalement selon l'invention comporte un système de chauffage 51 de la nappe et des rouleaux lors du passage de la nappe entre les génératrices de pression. Le système de chauffage 51 comporte une buse d'amenée 52 de l'air chaud produit par une unité de production d'air chaud non représentée mais connue en sol. Cette buse d'amenée 52 débouche entre les deux rouleaux rigides 6 et 7 en dirigeant le flux d'air chaud vers le rouleau flexible 5 selon sa partie située entre les deux génératrices de pression G1 et G2. Typiquement, une unité de chauffage de type Leister est utilisée pour assurer la chauffe de la nappe 2 et des rouleaux jusqu'à une température de 80°C.
  • Dans la description qui précède, la machine d'étalement 1 comporte un rouleau flexible 5 et deux rouleaux rigides 6,7 définissant deux génératrices de pression G1, G2. Bien entendu, la machine d'étalement 1 selon l'invention peut présenter un fonctionnement analogue en mettant en oeuvre un seul rouleau rigide 6 définissant avec le rouleau flexible 5, une seule génératrice de pression G1. Par ailleurs, la machine d'étalement 1 décrite ci-dessus, comporte en tant qu'appuis localisés 42, des vérins exerçant un effort de pression sur le rouleau flexible 5. D'autres solutions peuvent être envisagées en vue de créer des génératrices de pression avec des valeurs de pression réglables.
  • La machine d'étalement 1 selon l'invention est particulièrement adaptée pour étaler les fils de chaîne 3 et également les fils de trame 4 lorsque la nappe 2 est un tissu.
  • La mise en oeuvre d'un procédé d'étalement découle directement de la description qui précède.
  • Selon le procédé d'étalement d'une nappe 2 :
    • on amène la nappe 2 à défiler entre au moins deux rouleaux rotatifs 5, 6-7 dont les axes A s'étendent parallèlement entre eux et sensiblement perpendiculairement au sens de défilement de la nappe,
    • on fait passer la nappe sous pression entre au moins une génératrice de pression G1 des rouleaux entraînés en oscillation axiale et en opposition de phase,
    • et on réalise au moins une génératrice de pression G1 des rouleaux 5, 6-7 avec des valeurs de pression réglables le long de ladite génératrice pour étaler la nappe 2 avec une faible variabilité d'épaisseur.
  • Il doit être compris qu'il est ainsi possible de moduler la pression entre le centre et les bords de la nappe 2 de telle sorte que le rouleau flexible 5 applique une pression uniforme sur la nappe 2 compte-tenu des différences d'épaisseur de la nappe. Bien entendu, il peut être envisagé que les pressions soient identiques le long de la génératrice de contact.
  • Lors de cette opération d'étalement, la nappe 2 est maintenue sous une tension de faible valeur sensiblement constante, à l'aide de systèmes appropriés de tension de la nappe 2, situés sur son parcours, en amont et en aval, des rouleaux de pression et conçus pour compenser les efforts susceptibles d'apparaître, par exemple, en amont, à la sortie du métier à tisser et, en aval, au niveau de l'enrouleur de la nappe.
  • Selon une variante préférée de réalisation, on réalise l'un des rouleaux 5 flexible et l'autre 6-7 rigide et, on exerce sur ce rouleau flexible, sensiblement perpendiculairement à son axe, des appuis localisés 42 répartis selon l'axe du rouleau et avec des valeurs réglables pour réaliser la génératrice à valeurs de pression réglables. Ainsi, des pressions de valeurs différentes sont exercées en différents endroits de la génératrice de pression pour assurer l'étalement correct des fils de la nappe 2.
  • Selon une caractéristique avantageuse de l'invention, le procédé consiste à régler la position des appuis localisés 42 selon l'axe du rouleau flexible de manière choisir sélectivement les endroits où les pressions sont à appliquer. Par exemple, il est possible de répartir les appuis localisés 42 de manière régulière selon l'axe du rouleau flexible. Toutefois, le réglage consiste à repartir les appuis localisés 42 au plus sur toute la largeur de la nappe 2, En effet, il convient que, quelle que soit la largeur de la nappe, les appuis localisés 42 agissent toujours à l'intérieur de la zone délimitée en surplomb de la largeur de la nappe 2. En d'autres termes, les appuis localisés 42 ne doivent pas agir sur une zone du rouleau flexible qui n'est jamais en contact avec la nappe 2. Selon un exemple préféré de mise en oeuvre, la position des vérins qui sont voisins des bords de la nappe sont positionnés pour être distants d'au moins 50mm de ces bords. Typiquement, les vérins qui sont voisins des bords de la nappe sont positionnés pour être écartés de 150mm de ces bords. Les vérins situés entre ces deux vérins voisins des bords sont positionnés de manière que tous les vérins se trouvent écartés régulièrement. Par exemple, le nombre de vérins est choisi afin que la distance entre deux vérins voisins soit au moins de 300mm. Selon une variante préférée de réalisation, la nappe 2 est amenée à passer sur la périphérie du rouleau flexible 5 entre deux génératrices de pression G1, G2 avec des valeurs de pression localisées réglables. Ces deux génératrices sont délimitées entre le rouleau flexible 5 et deux rouleaux rigides 6, 7 entraînés, en synchronisme, en rotation et en oscillation. Avantageusement, la nappe 2 est amenée à passer sur le rouleau flexible 5, entre 1/6 et 1/3 de la périphérie du rouleau flexible 5.
  • Selon une caractéristique de l'Invention, la nappe 2 et les rouleaux sont chauffés lors de son passage entre la ou les génératrices de pression.
  • Il ressort de la description qui précède que l'invention permet d'étaler les fils de chaîne d'une nappe unidirectionnelle de fils de chaîne ou les fils de chaîne et/ou les fils de trame entrelacés d'un tissu. Les nappes textiles étalées seront, au moins, partiellement constituées de fils de renfort du type carbone, verre ou aramide qui sont classiquement constitués d'un ensemble de filaments s'étendant selon la direction du fil.
  • De manière avantageuse, dans le cadre de l'invention, la nappe textile à étaler sera constituée, soit exclusivement d'une nappe unidirectionnelle de fils de chaîne, soit d'un tissu constitué d'un entrelacement de fils de chaîne et de fils de trame. Bien entendu, dans tous les cas, les fils ne sont pas solidarisés les uns aux autres par un quelconque liant ou mode de liaison mécanique du type couture ou tricotage qui entraverait leur déplacement les uns par rapport aux autres et n'autoriserait pas leur étalement, Dans le cas d'un tissu, les fils de chaînes et les fils de trame sont tenus entre eux uniquement par le tissage, En particulier, dans le cas d'une nappe textile constitué d'une nappe unidirectionnelle de fils de chaîne, ces derniers seront constitués de fils de carbone, verre ou aramide. Dans le cas, d'un tissu constitué d'un entrelacement de fils de chaîne et de fils de trame, il est possible soit d'étaler les fils de trame uniquement qui, dans ce cas, seront entrelacés avec des fils jouant le rôle de support tels que des fils de matière thermoplastique, soit d'étaler à la fois les fils de chaîne et les fils de trame. Dans tous les cas, les fils destinés à être étalés dans le procédé selon l'invention sont constitués d'un ensemble de filaments pouvant librement se déplacer les uns par rapport aux autres, et en particulier de fils de carbone. De tels fils pourront présenter initialement une section circulaire ou, de préférence, rectangulaire, mais en sortie du procédé selon l'invention, ils présenteront une section rectangulaire suite à i'application des forces de pression. De manière à permettre leur étalement, les fils à étaler et donc les fils constitutifs des tissus selon l'invention, ne seront ni imprégnés, ni enduits, ni associés à un quelconque liant polymérique qui gênerait le libre déplacement des filaments les uns par rapport aux autres. Les fils à étaler sont, néanmoins, le plus souvent caractérisés par un taux massique d'ensimage standard pouvant représenter au plus 2% de leur masse.
  • Un fil de carbone est constitué d'un ensemble de filaments et comporte, en général, de 1 000 à 80 000 filaments, avantageusement de 12 000 à 24 000 filaments. De façon, particulièrement préférée, dans le cadre de invention, des fils de carbone de 1 à 24 K, par exemple, de 3K, 6K, 12K ou 24K, et préférentiellement de 12 et 24K, sont utilisés. Par exemple, les fils de carbone présents au sein des nappes unidirectionnelles, présentent un titre de 60 à 3800 Tex, et préférentiellement de 400 à 900 tex. La nappe unidirectionnelle peut être réalisée avec tout type de fils de carbone, par exemple, des fils Haute Résistance (HR) dont le module en traction est compris entre 220 et 241GPa et dont la contrainte à rupture en traction est comprise entre 3450 et 4830MPa, des fils de Module Intermédiaire (IM) dont le module en traction est compris entre 290 et 297GPa et dont la contrainte à la rupture en traction est comprise entre 3450 et 6200MPa et des Fils Haut Module (HM) dont le module en traction est compris entre 345 et 448GPa et dont la contrainte à rupture en traction est comprise entre 3450 et 5520Pa (d'après le « ASM Handbook », ISBN 0-87170-703-9, ASM International 2001).
  • La Figs 4A présente schématiquement un tissu avant étalement constitué d'un entrelacement de fils de chaîne et de fils de trame de largeur légèrement différente du fait du tissage. Il peut s'agir notamment de fils de carbone de 3K. Chacun des fils de chaîne et des fils de trame sont constitués d'un ensemble de filament Au départ, le facteur d'ouverture de la nappe textile est de 4%
  • La Fig. 4B illustre le tissu obtenu après la mise en oeuvre du procédé d'étalement conforme à l'invention, Ce tissu présente un taux d'OF de 0% et des fils de chaîne et de trame de largeur différente.
  • Dans le cadre de l'invention, il est possible que la nappe textile avant d'être soumise au procédé selon l'invention présente un facteur d'ouverture nul ou non nul. Lorsqu'initialement le facteur d'ouverture est non nul, l'application du procédé selon l'invention, entraîne une diminution du facteur d'ouverture qui accompagne l'obtention de l'homogénéisation de l'épaisseur de la nappe textile, Qu'initialement le facteur d'ouverture soit nul ou non nul, l'application du procédé selon l'invention entraîne une diminution de l'épaisseur du tissu par homogénéisation de l'épaisseur des fils le constituant.
  • L'invention n'est pas limitée aux exemples décrits et représentés car diverses modifications peuvent y être apportées sans sortir de son cadre.
  • Des exemples de tissus de fils de carbone obtenus grâce au procédé selon l'invention sont décrits dans les exemples ci-après,
    • METHODES DE MESURE UTILISEES Mesures des épaisseurs I. Le matériel suivant est utilisé :
    • Figure imgb0003
      Pompe à vide Leybold systems vacuum de référence 501902
    • Figure imgb0003
      Machine tridimensionnelle Tesa « micro-hite DCC 3D »
    • Figure imgb0003
      Plaque vitrée en verre trempé, épaisseur 8mm
    • Figure imgb0003
      Bâche à vide film de ref 818260F 205°C Nylon 6 vert du fournisseur Umeco, Aerovac.
    • Figure imgb0003
      Bidim AB1060HA 380gsm 200°C polyester épaisseur nominale non comprimée 6mm, fournisseur Umeco Aerovac.
    • Figure imgb0003
      PC avec logiciel PC-Dmis V42
    • Figure imgb0003
      Palpeur bille ø3 avec un déclenchement max de 0.06 N
    • Figure imgb0003
      Roulette de découpe type Robuso
    • Figure imgb0003
      Gabarit de découpe 305x305 mm
    • Figure imgb0003
      Prise de vide
    • Figure imgb0003
      Joint de mise sous vide SM5130 du fournisseur Umeco Aerovac.
    II. Descriptif de la mesure
    • Figure imgb0003
      Mettre la plaque en verre avec l'empilement de trois morceaux d'un même tissu, ainsi que l'environnement, dans l'ordre de bas en haut :
      • ∘ bidim (feutre connu de l'homme de l'art)
      • ∘ empilement de tissus dans la même direction, avec les fils de chaîne s'étendant dans la direction parallèle à un bord du carré de 305 x 305mm
      • ∘ bâche à vide
        S'assurer du bon niveau de vide (vide inférieur à 15 mbars).
        • Figure imgb0003
          Etablir une pression réduite d'un minimum de 15 mbars dans la bâche à vide, de manière à placer l'empilement sous une pression de 972mbar +/-3mbar.
        • Figure imgb0003
          Il faut atteindre une stabilisation dimensionnelle de l'empilement de tissus sous pression réduite.
        • Figure imgb0003
          Laisser l'empilement sous cette pression réduite au moins 30 minutes avant la prise des points.
    • Figure imgb0003
      Prendre un point physique sur la table en manuel (point blanc haut gauche de la table) grâce au joystick ( joy sur la manette), valider puis passer en mode auto ( auto sur manette) :
    • Figure imgb0003
      Passer en mode automatique et attendre que la mesure se fasse.
  • Le programme effectue une prise de 25 points de mesures grâce à son palpeur à déclenchement.
  • On répète la mesure de 25 points « à vide » c'est-à-dire sans l'empilement des trois tissus afin de mesurer l'épaisseur de la bâche à vide et de la vitre.
  • Ainsi par différence de mesure d'altitude entre, avec et sans empilement, nous avons une moyenne d'épaisseur de 25 points, sur l'empilement.
    • Mesures de facteur d'ouverture
  • Les facteurs d'ouverture ont été mesurés selon la méthode suivante.
  • Le dispositif est constitué d'une caméra de marque SONY (modèle SSC-DC58AP), équipée d'un objectif de 10x, et d'une table lumineuse de marque Waldmann, modèle W LP3 NR,101381 230V 50HZ 2x15W. L'échantillon à mesurer est posé sur la table lumineuse, la caméra est fixée sur une potence, et positionnée à 29cm de l'échantillon, puis la netteté est réglée.
  • La largeur de mesure est déterminée en fonction de la nappe textile à analyser, à l'aide de la bague (zoom), et d'une règle : 10 cm pour les nappes textiles ouvertes (OF>2%), 1,17 cm pour les nappes textiles peu ouvertes (OF<2%).
  • A l'aide du diaphragme et d'un cliché témoin, la luminosité est réglée pour obtenir une valeur d'OF correspondant à celle donnée sur le cliché témoin.
  • Le logiciel de mesure par contraste Videomet, de la société Scion Image (Scion Corporation, USA), est utilisé, Après capture de l'image, celle-ci est traitée de la façon suivante : à l'aide d'un outil, on définit une surface maximum correspondant à l'étalonnage choisi, par exemple, pour 10 cm - 70 trous, et comportant un nombre de motifs entier. On sélectionne alors une surface élémentaire au sens textile du terme, c'est-à-dire une surface qui décrit la géométrie du tissu par répétition.
  • La lumière de la table lumineuse passant au travers des ouvertures du tissu, l'OF en pourcentage est défini par cent multiplié par le rapport entre la surface blanche divisée par la surface totale du motif élémentaire : 100 * (surface blanche / surface élémentaire).
  • Il est à noter que le réglage de la luminosité est important car des phénomènes de diffusion peuvent modifier la taille apparente des trous et donc de l'OF. Une luminosité intermédiaire sera retenue, de telle sorte qu'aucun phénomène de saturation ou de diffusion trop importante ne soit visible.
  • Les tissus de largeur de 127cm présentant les masses surfaciques, écarts types d'épaisseur, facteur d'ouverture, variabilité de facteur d'ouverture et présentés dans le Tableau 2 ci-dessous, ont pu être obtenus grâce au procédé selon l'invention, en utilisant les paramètres tels que définis dans le Tableau 1.
  • La machine utilisée est conforme aux Fig. 1 et 2 , avec des rouleaux de 60 mm de diamètre et une longueur de 1700mm, les vérins étant espacés entre eux de 320mm, les deux situés aux extrémités étant distants de 155mm du bord du tissu. Le Tableau 1 donne à titre d'exemples, pour les tissus présentés dans le Tableau 2, la force d'appui des 4 vérins 44 de pression (n°1 à 4) pris d'un bord à l'autre du tissu, avec une vitesse de défilement de la nappe textile (mm/min), une fréquence (Hz) et une température (°C), Selon ces exemples de réalisation, des efforts plus importants sont appliqués dans la zone centrale du tissu 2 permettant un bon étalement du tissu 2, en compensant la différence d'épaisseur existant initialement entre le centre et les bords du tissu, comme illustré sur Fig. 5 .
  • Les fils AS4 3K fournis par la société Hexcel Corporation (Stamford USA) sont des fils Haute résistance de contrainte à la rupture de 4433Mpa, de module de traction de 231GPa présentent un titre de 200Tex avec des filaments de 7.1 microns.
  • Les fils AS4 12K fournis par la société Hexcel Corporation (Stamford USA) sont des fils Haute résistance de contrainte à la rupture de 4433Mpa, de module de traction de 231GPa présentent un titre de 800Tex avec des filaments de 7.1 microns.
  • Les fils AS7 12K fournis par la société Hexcel Corporation (Stamford, USA) sont des fils Haute résistance de contrainte à la rupture de 4830Mpa, de module de traction de 241GPa et présentent un titre de 800Tex avec des filaments de 6,9 microns.
  • Les fils IM7 6K fournis par la société Hexcel Corporation (Stamford, USA) sont des fils Module Intermédiaire de contrainte à la rupture de 5310Mpa, de module de traction de 276Gpa et présentent un titre de 223Tex avec des filaments de 5,2 microns.
  • Les fils IM7 12K fournis par la société Hexcel Corporation (Stamford, USA) sont des fils Module Intermédiaire de contrainte à la rupture de 5670Mpa, de module de traction de 276Gpa et présentent un titre de 446Tex avec des filaments de 5,2 microns.
  • A titre d'exemple, le tissu 199g/m2 AS4 3K avant étalement a un Facteur d'Ouverture moyen de 10,5% (12,5% sur les bords du tissu, 6,5% sur le centre du tissu) soit une variation de 6% de facteur d'ouverture entre centre et bord, et une épaisseur moyenne de 0,191mm (0,201mm sur les bords du tissu, 0,187mm sur le centre du tissu) soit une variation d'épaisseur de 12% entre centre et bord. L'écart type d'épaisseur de l'empilement de trois plis du tissu non étalé est de 0,055mm.
  • Après étalement, le facteur d'ouverture de ce même tissu passe à 0,1% en moyenne, soit une réduction de 99% par rapport au tissu non étalé, avec une variation maximale de 0,5% qui n'est, d'ailleurs, pas due à une augmentation des valeurs sur les bords, le facteur d'ouverture moyen des bords et du centre étant égaux à 0,1%. Une grande partie des facteurs d'ouverture mesurés sont proches de 0%, et une faible population au-dessus de 0,1% jusqu'à 0,5% dans les cas rares, induisant une moyenne à 0,1% avec une variation maximum de 0,5%. L'épaisseur du tissu après étalement est de 0,177mm, soit réduite de 8% par rapport au tissu non étalé. L'écart type de l'empilement de trois plis du tissu étalé est de 0,030mm, soit un gain de 45% par rapport au tissu non étalé. Ces informations sont rassemblées dans le Tableau 3 ci-après.
  • A titre d'autre exemple, un tissu de 75g/m2 en AS4C 3K aura un Facteur d'Ouverture moyen avant étalement de 45%, et un facteur d'ouverture moyen après étalement de 0,8%, soit un gain de 98%.
  • Dans tous les cas, la mise en oeuvre du procédé selon l'invention entraîne une diminution significative de l'écart-type de l'épaisseur, de l'épaisseur moyenne, du facteur d'ouverture et de sa variabilité. En particulier.
  • Quelle que soit la masse surfacique du tissu et le fil utilisé, grâce à l'application du procédé selon l'invention, le gain en écart type d'épaisseur de 3 plis sous une pression de 972mBar est égal au minimum à 20%, et dans la plupart des cas, est supérieur à 30%.
    Figure imgb0020
    Figure imgb0021
    Figure imgb0022

Claims (18)

  1. Tissu composé de fils de chaîne et de fils de trame caractérisé par l'une des combinaisons de caractéristiques suivantes :
    - une masse surfacique supérieure ou égale à 40 g/m2 et inférieure à 100 g/m2 et un écart type d'épaisseur mesuré sur un empilement de trois tissus identiques déposés les uns sur les autres et selon la même direction qui est inférieur ou égal à 35 µm,
    - une masse surfacique supérieure ou égale à 100 g/m2 et inférieure ou égale à 160 g/m2 et un écart type d'épaisseur mesuré sur un empilement de trois tissus identiques déposés les uns sur les autres et selon la même direction qui est inférieur ou égal à 50 µm,
    - une masse surfacique supérieure à 160 g/m2 et inférieure ou égale à 200 g/m2 et un écart type d'épaisseur mesuré sur un empilement de trois tissus identiques déposés les uns sur les autres et selon la même direction qui est inférieur ou égal à 60 µm, ou
    - une masse surfacique supérieure à 200 g/m2 et inférieure ou égale à 400 g/m2 et un écart type d'épaisseur mesuré sur un empilement de trois tissus identiques déposés les uns sur les autres et selon la même direction qui est inférieur ou égal à 90 µm, dans lesquelles l'écart type d'épaisseur est mesuré sur un empilement de trois tissus identiques déposés les uns sur les autres et orientés dans la même direction et placé sous une pression de 972 mbar+/-3 mbar en réalisant 25 mesures ponctuelles d'épaisseur réparties sur une surface de 305x305mm,
    et en ce que les fils de chaîne et/ou les fils de trame sont constitués d'un ensemble de filaments pouvant se déplacer librement les uns par rapport aux autres au sein dudit fil.
  2. Tissu selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il est constitué de fils de chaîne identiques entre eux et de fils de trame identiques entre eux, et de préférence, de fils de chaîne et de trame tous identiques.
  3. Tissu selon la revendication 1 ou 2, caractérisé en ce qu'il est constitué, de préférence à au moins 99% en masse, voire exclusivement constitué, de fils de carbone.
  4. Tissu selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il présente un facteur d'ouverture moyen de 0 à 1%, pour la combinaison de caractéristiques suivantes, à savoir : une masse surfacique supérieure ou égale à 40 g/m2 et inférieure à 100 g/m2, un écart type d'épaisseur mesuré sur un empilement de trois tissus identiques déposés les uns sur les autres et selon la même direction qui est inférieur ou égal à 35 µm.
  5. Tissu selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'il présente une variabilité de facteur d'ouverture d'au plus 1%.
  6. Tissu selon la revendication 4 ou 5, caractérisé en ce qu'il est constitué de fils présentant un titre de 200 à 3500 Tex, et de préférence de 200 à 1700 Tex.
  7. Tissu selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il présente un facteur d'ouverture moyen de 0 à 0,5%, pour la combinaison de caractéristiques suivantes, à savoir : une masse surfacique supérieure ou égale à 100 g/m2 et inférieure ou égale à 160 g/m2, un écart type d'épaisseur mesuré sur un empilement de trois tissus identiques déposés les uns sur les autres et selon la même direction qui est inférieur ou égal à 50 µm.
  8. Tissu selon la revendication 7, caractérisé en ce qu'il présente une variabilité de facteur d'ouverture d'au plus 0,5%.
  9. Tissu selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il présente un facteur d'ouverture moyen de 0 à 0,5%, pour la combinaison de caractéristiques suivantes, à savoir : une masse surfacique supérieure à 160 g/m2 et inférieure ou égale à 200 g/m2, un écart type d'épaisseur mesuré sur un empilement de trois tissus identiques déposés les uns sur les autres et selon la même direction qui est inférieur ou égal à 60 µm.
  10. Tissu selon la revendication 9, caractérisé en ce qu'il présente une variabilité de facteur d'ouverture d'au plus 0,5%.
  11. Tissu selon l'une des revendications 7 à 10, caractérisé en ce qu'il est constitué de fils présentant un titre de 200 à 3500 Tex, et de préférence 400 à 1700 Tex.
  12. Tissu selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il présente un facteur d'ouverture moyen de 0 à 0,1%, pour la combinaison de caractéristiques suivantes, à savoir : une masse surfacique supérieure à 200 g/m2 et inférieure ou égale à 400 g/m2, un écart type d'épaisseur mesuré sur un empilement de trois tissus identiques déposés les uns sur les autres et selon la même direction qui est inférieur ou égal à 90 µm.
  13. Tissu selon la revendication 12, caractérisé en ce qu'il présente une variabilité de facteur d'ouverture d'au plus 0,1%.
  14. Tissu selon l'une des revendications 12 à 13, caractérisé en ce qu'il est constitué de fils présentant un titre de 200 à 3500 Tex, et de préférence 800 à 1700 Tex.
  15. Tissu selon la revendication 4 à 14, caractérisé en ce que le facteur d'ouverture moyen et la variabilité du facteur d'ouverture sont mesurés en réalisant 60 mesures de facteur d'ouverture réparties sur une surface de 305 x 915mm de tissu.
  16. Tissu selon l'une des revendications 1 à 15, caractérisé ce qu'il présente une largeur d'au moins 100cm, notamment une largeur de 100 à 200cm.
  17. Tissu selon l'une des revendications 1 à 16, caractérisé en ce qu'il présente une architecture de type toile, sergé, natté ou satin.
  18. Tissu selon l'une des revendications 1 à 17 caractérisé en ce que les fils ne sont ni imprégnés, ni enduits, ni associés à un quelconque liant polymérique.
EP14713538.8A 2013-03-08 2014-03-06 Tissu notamment de fils de carbone présentant une faible variabilité d'épaisseur combinée à une gamme spécifique de masse surfacique Active EP2964824B1 (fr)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR1352122A FR3002928B1 (fr) 2013-03-08 2013-03-08 Procede et machine d'etalement d'une nappe textile de type tissu et tissus obtenus
PCT/FR2014/050508 WO2014135805A1 (fr) 2013-03-08 2014-03-06 Tissu notamment de fils de carbone présentant une faible variabilité d'épaisseur combinée à une gamme spécifique de masse surfacique

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EP2964824A1 EP2964824A1 (fr) 2016-01-13
EP2964824B1 true EP2964824B1 (fr) 2019-02-27

Family

ID=48856760

Family Applications (2)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP14713538.8A Active EP2964824B1 (fr) 2013-03-08 2014-03-06 Tissu notamment de fils de carbone présentant une faible variabilité d'épaisseur combinée à une gamme spécifique de masse surfacique
EP14713540.4A Active EP2964825B1 (fr) 2013-03-08 2014-03-06 Procede et machine d'etalement d'une nappe textile de type tissu

Family Applications After (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP14713540.4A Active EP2964825B1 (fr) 2013-03-08 2014-03-06 Procede et machine d'etalement d'une nappe textile de type tissu

Country Status (10)

Country Link
US (2) US20150361598A1 (fr)
EP (2) EP2964824B1 (fr)
JP (2) JP6472090B2 (fr)
CN (2) CN105008608B (fr)
AU (2) AU2014224485B2 (fr)
BR (2) BR112015019839A2 (fr)
CA (2) CA2900478C (fr)
ES (2) ES2630372T3 (fr)
FR (2) FR3002928B1 (fr)
WO (2) WO2014135805A1 (fr)

Families Citing this family (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN107213942A (zh) * 2017-08-03 2017-09-29 无锡市第五人民医院 实验室台布铺展装置
CN108252010A (zh) * 2018-03-07 2018-07-06 常州市新创智能科技有限公司 机织碳纤维单向布用加热展纤定型装置
CN109132649A (zh) * 2018-09-29 2019-01-04 侯马市迪科特电子科技有限公司 一种墙布快速平整装置
JP7211198B2 (ja) * 2019-03-26 2023-01-24 三菱ケミカル株式会社 炭素繊維織物の製造方法
CN110607675B (zh) * 2019-09-28 2020-04-10 浙江诸暨浩越袜业有限公司 一种袜子生产用平压装置
CN113707400B (zh) * 2020-05-21 2023-04-25 青岛云路先进材料技术股份有限公司 一种带超薄涂层的非晶合金带材及其制备方法和设备
CN112030441B (zh) * 2020-08-31 2021-12-03 大畏机床(江苏)有限公司 一种可根据厚度调整的布料整平机
CN115652572A (zh) * 2022-10-19 2023-01-31 嘉兴杰特新材料股份有限公司 玻璃纤维平纹布预拉伸装置及方法

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS58191244A (ja) 1982-04-28 1983-11-08 三菱レイヨン株式会社 炭素繊維からなる薄地織物及びその製造法
US5455107A (en) 1992-09-08 1995-10-03 Toray Industries, Inc. Carbon fiber woven fabric, its weaving method and weaving apparatus
EP1550766A1 (fr) 2002-09-25 2005-07-06 Mitsubishi Chemical Corporation Tissu de fibres carbonees, rouleau de tissu de fibres carbonees, materiau a couche de diffusion de gaz pour pile a combustible a polymere solide, procede de production de tissu de fibres carbonees et procede de production de pile a combustible a polymere solide
EP1662033A1 (fr) 2003-09-05 2006-05-31 Toray Industries, Inc. Procede et equipement de fabrication de textile en fibres renforcees
US20060252325A1 (en) 2002-10-17 2006-11-09 Mineaki Matsumura Protection product
EP0756027B1 (fr) 1995-03-08 2010-04-21 Toray Industries, Inc. Materiau tisse renforce et procede et appareil pour sa fabrication
EP1838909B1 (fr) 2005-01-17 2011-08-24 Tape Weaving Sweden AB Matiere tissee comprenant une chaine et une trame de type bande, appareil et procede destines au tramage de celui-ci

Family Cites Families (32)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2093709A (en) * 1936-12-16 1937-09-21 Casse Marcel Fulling machine of the roller type
US2632229A (en) * 1948-08-27 1953-03-24 Mezzera Guido Roller felting machine
US2683299A (en) * 1949-12-21 1954-07-13 Casse Marcel Machine for felting
US2645837A (en) * 1950-09-08 1953-07-21 American Felt Co Felt hardening machine
US2616154A (en) * 1950-09-08 1952-11-04 American Felt Co Felt hardening machine
US2878778A (en) * 1951-02-16 1959-03-24 Kusters Eduard Apparatus for squeezing webs utilizing alternate hard and soft rolls on different axes
US2708303A (en) * 1953-03-09 1955-05-17 Bess Swenson Clifford Felting manufacture
FR142758A (fr) * 1964-01-30
FR2192573A5 (fr) * 1972-07-10 1974-02-08 Casse Marcel
JPS563954B2 (fr) * 1973-08-14 1981-01-28
DE2433602C3 (de) * 1974-07-12 1978-06-22 Krafft Goebel, Textilmaschinenbau, 6320 Alsfeld Vorrichtung zum Walken
CH601686A5 (fr) * 1976-11-30 1978-07-14 Escher Wyss Ag
CN1006915B (zh) * 1985-05-06 1990-02-21 美商贝洛特公司 伸展式夹压器
JPS6440663A (en) * 1987-08-03 1989-02-10 Mitsubishi Rayon Co Method for correcting mesh size of fabric
US5111565A (en) * 1990-12-14 1992-05-12 S.W. Industries, Inc. Compensating roll assembly for flexible web material
JPH0643337U (ja) * 1992-11-10 1994-06-07 東洋紡績株式会社 ロールのたわみ防止装置
FR2698640B1 (fr) 1992-11-30 1995-02-17 Brochier Sa Tissu chaîne et trame à base de fils techniques multifilaments à prédominance sans torsion et procédé d'obtention.
US6261675B1 (en) * 1999-03-23 2001-07-17 Hexcel Corporation Core-crush resistant fabric and prepreg for fiber reinforced composite sandwich structures
JP4559589B2 (ja) * 2000-05-10 2010-10-06 三菱レイヨン株式会社 強化繊維織物の製造方法
US7049251B2 (en) * 2003-01-21 2006-05-23 Saint-Gobain Technical Fabrics Canada Ltd Facing material with controlled porosity for construction boards
JP4626340B2 (ja) * 2004-03-04 2011-02-09 東レ株式会社 強化繊維基材の製造方法および該基材を用いた複合材料の製造方法
FR2868440B1 (fr) * 2004-03-31 2006-08-18 Porcher Tissages Sarl Procede d'obtention d'un tissu technique et tissu de carbone susceptible d'etre obtenu par ce procede
US7407901B2 (en) * 2005-01-12 2008-08-05 Kazak Composites, Incorporated Impact resistant, thin ply composite structures and method of manufacturing same
US7676298B2 (en) * 2005-06-08 2010-03-09 Crc For Advanced Composite Structures Limited Method and apparatus for surface shaping of polymer composite components
FI119000B (fi) * 2006-12-01 2008-06-13 Metso Paper Inc Menetelmä ja järjestelmä paperi- tai kartonkirainanvalmistus- tai jälkikäsittelyprosessin ohjaamiseksi
US7993478B2 (en) * 2007-03-28 2011-08-09 Honeywell International, Inc. Method to apply multiple coatings to a fiber web
JP5425380B2 (ja) * 2007-08-10 2014-02-26 株式会社有沢製作所 織物の開繊方法
KR101647940B1 (ko) * 2007-10-31 2016-08-11 디에스엠 아이피 어셋츠 비.브이. 재료 쉬트 및 그의 제조 방법
JP5268854B2 (ja) * 2009-10-09 2013-08-21 花王株式会社 柔軟性シートの製造方法
FR2951664B1 (fr) * 2009-10-23 2011-12-16 Hexcel Reinforcements Empilement multiaxial solidarise par des soudures ponctuelles realisees grace a des voiles thermoplastiques intercalaires
FR2954356B1 (fr) * 2009-12-22 2012-01-13 Hexcel Reinforcements Nouveaux materiaux intermediaires realises par entrecroisement avec entrelacement de fils voiles
CN202175789U (zh) * 2011-08-15 2012-03-28 新昌县慧凯机械有限公司 设压辊调节机构的喷气织机

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS58191244A (ja) 1982-04-28 1983-11-08 三菱レイヨン株式会社 炭素繊維からなる薄地織物及びその製造法
US5455107A (en) 1992-09-08 1995-10-03 Toray Industries, Inc. Carbon fiber woven fabric, its weaving method and weaving apparatus
DE69312831T2 (de) 1992-09-08 1997-11-27 Toray Industries Gewebe aus Kohlenstofffasern, und Verfahren und Vorrichtung zum Weben
EP0756027B1 (fr) 1995-03-08 2010-04-21 Toray Industries, Inc. Materiau tisse renforce et procede et appareil pour sa fabrication
EP1944398B1 (fr) 1995-03-08 2012-12-19 Toray Industries, Inc. Procédé et appareil de fabrication d'un tissu tissé renforcé
EP1550766A1 (fr) 2002-09-25 2005-07-06 Mitsubishi Chemical Corporation Tissu de fibres carbonees, rouleau de tissu de fibres carbonees, materiau a couche de diffusion de gaz pour pile a combustible a polymere solide, procede de production de tissu de fibres carbonees et procede de production de pile a combustible a polymere solide
US20060252325A1 (en) 2002-10-17 2006-11-09 Mineaki Matsumura Protection product
EP1662033A1 (fr) 2003-09-05 2006-05-31 Toray Industries, Inc. Procede et equipement de fabrication de textile en fibres renforcees
EP1838909B1 (fr) 2005-01-17 2011-08-24 Tape Weaving Sweden AB Matiere tissee comprenant une chaine et une trame de type bande, appareil et procede destines au tramage de celui-ci

Non-Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
"PAPPORT DE MESURES & CONTROLES", SEMATEC METROLOGIE, pages 1 - 6, XP055660198
"Technical fabrics handbook", 2010, article ANONYMOUS: "Technical fabrics handbook", pages: 1 - 116, XP055660188
ANONYMOUS: "Initial overlap of dry reinforcement", CHOMARAT, pages 1 - 5

Also Published As

Publication number Publication date
US9637850B2 (en) 2017-05-02
CA2900732A1 (fr) 2014-09-12
AU2014224485A1 (en) 2015-08-20
AU2014224485B2 (en) 2017-08-17
WO2014135805A1 (fr) 2014-09-12
FR3002928B1 (fr) 2015-05-01
JP6416795B2 (ja) 2018-10-31
EP2964824A1 (fr) 2016-01-13
US20150354119A1 (en) 2015-12-10
CA2900478A1 (fr) 2014-09-12
JP2016514218A (ja) 2016-05-19
AU2014224484A1 (en) 2015-08-20
CN105026634B (zh) 2017-08-15
EP2964825A1 (fr) 2016-01-13
CN105008608B (zh) 2017-12-22
AU2014224484B2 (en) 2017-09-07
ES2630372T3 (es) 2017-08-21
CA2900732C (fr) 2021-02-02
JP6472090B2 (ja) 2019-02-20
FR3002954B1 (fr) 2015-07-17
EP2964825B1 (fr) 2017-04-19
BR112015021176B1 (pt) 2022-01-04
CN105026634A (zh) 2015-11-04
CA2900478C (fr) 2020-06-30
FR3002928A1 (fr) 2014-09-12
JP2016516136A (ja) 2016-06-02
FR3002954A1 (fr) 2014-09-12
WO2014135806A1 (fr) 2014-09-12
ES2724248T3 (es) 2019-09-09
CN105008608A (zh) 2015-10-28
BR112015019839A2 (pt) 2017-07-18
US20150361598A1 (en) 2015-12-17
BR112015021176A2 (pt) 2017-07-18

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2964824B1 (fr) Tissu notamment de fils de carbone présentant une faible variabilité d&#39;épaisseur combinée à une gamme spécifique de masse surfacique
EP2516138B1 (fr) Nouveaux materiaux intermediaires realises par entrecroisement avec entrelacement de fils voiles
FR3056438B1 (fr) Procede de realisation de pieces en materiau composite par impregnation d&#39;une preforme particuliere.
EP1163385B1 (fr) Tissu en biais, procede de fabrication et metier a tisser pour la fabrication en continu d&#39;un tel tissu
EP2657385B1 (fr) Armature textile de renfort et procede de fabrication
FR2490687A1 (fr) Tissu de forme speciale, procede et machine a tisser un tel tissu
WO2015132526A1 (fr) Structure textile de renforcement pour matériaux composites
FR2680803A1 (fr) Armature textile tubulaire pour le renforcement de materiaux et dispositif pour sa fabrication.
EP1268905A2 (fr) Installation pour la realisation de nappes non tissees dont la cohesion est obtenue par l&#39;action de jets de fluide
FR2832738A1 (fr) Dispositif de tramage pour la realisation d&#39;armatures textiles epaisses et armatures ainsi obtenues
EP3170650B1 (fr) Procédé de fabrication d&#39;une bande composite et installation de production correspondante pour la production d&#39;une voile de bateau
WO2024042294A1 (fr) Metier a tisser et procede de fabrication d&#39;un tissu en forme
EP2963171A1 (fr) Procédé de fabrication de grille textile, son installation et matériels relatifs
FR3105271A1 (fr) Métier à tisser du velours
FR3120563A1 (fr) Nouveaux matériaux de renfort à base de fils torsadés S et Z, adaptés à la constitution de pièces composites, procédés et utilisation
FR3068371A1 (fr) Procede de fabrication d&#39;une nappe de fibres courtes unidirectionnelles
EP1857579A1 (fr) Procédé de fabrication d&#39;un article textile de renfort, article textile obtenu selon ce procédé, et machine pour la fabrication d&#39;un tel article
BE482244A (fr)

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

17P Request for examination filed

Effective date: 20150903

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

AX Request for extension of the european patent

Extension state: BA ME

DAX Request for extension of the european patent (deleted)
REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R079

Ref document number: 602014041764

Country of ref document: DE

Free format text: PREVIOUS MAIN CLASS: D06C0015000000

Ipc: D03D0013000000

RIC1 Information provided on ipc code assigned before grant

Ipc: D03C 15/00 20060101ALI20180907BHEP

Ipc: D06C 3/06 20060101ALI20180907BHEP

Ipc: D03D 13/00 20060101AFI20180907BHEP

Ipc: D06C 15/02 20060101ALI20180907BHEP

Ipc: D03D 15/00 20060101ALI20180907BHEP

Ipc: D06C 15/00 20060101ALI20180907BHEP

GRAP Despatch of communication of intention to grant a patent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR1

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: GRANT OF PATENT IS INTENDED

INTG Intention to grant announced

Effective date: 20181106

GRAS Grant fee paid

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNIGR3

GRAA (expected) grant

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE PATENT HAS BEEN GRANTED

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: B1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

REG Reference to a national code

Ref country code: GB

Ref legal event code: FG4D

Free format text: NOT ENGLISH

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: EP

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: REF

Ref document number: 1101474

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20190315

REG Reference to a national code

Ref country code: IE

Ref legal event code: FG4D

Free format text: LANGUAGE OF EP DOCUMENT: FRENCH

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R096

Ref document number: 602014041764

Country of ref document: DE

REG Reference to a national code

Ref country code: NL

Ref legal event code: MP

Effective date: 20190227

REG Reference to a national code

Ref country code: LT

Ref legal event code: MG4D

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: SE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190227

Ref country code: PT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190627

Ref country code: NO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190527

Ref country code: LT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190227

Ref country code: FI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190227

Ref country code: NL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190227

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: GR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190528

Ref country code: BG

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190527

Ref country code: RS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190227

Ref country code: HR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190227

Ref country code: LV

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190227

Ref country code: IS

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190627

REG Reference to a national code

Ref country code: ES

Ref legal event code: FG2A

Ref document number: 2724248

Country of ref document: ES

Kind code of ref document: T3

Effective date: 20190909

REG Reference to a national code

Ref country code: AT

Ref legal event code: MK05

Ref document number: 1101474

Country of ref document: AT

Kind code of ref document: T

Effective date: 20190227

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: RO

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190227

Ref country code: SK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190227

Ref country code: EE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190227

Ref country code: DK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190227

Ref country code: AL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190227

REG Reference to a national code

Ref country code: CH

Ref legal event code: PL

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R026

Ref document number: 602014041764

Country of ref document: DE

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20190306

Ref country code: PL

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190227

Ref country code: SM

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190227

PLBI Opposition filed

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009260

REG Reference to a national code

Ref country code: BE

Ref legal event code: MM

Effective date: 20190331

PLBI Opposition filed

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009260

PLAX Notice of opposition and request to file observation + time limit sent

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNOBS2

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: AT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190227

Ref country code: MC

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190227

26 Opposition filed

Opponent name: C. CRAMER, WEBEREI, HEEK-NIENBORG, GMBH & CO. KG

Effective date: 20191125

26 Opposition filed

Opponent name: CHOMARAT TEXTILES INDUSTRIES

Effective date: 20191127

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: LI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20190331

Ref country code: CH

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20190331

Ref country code: IE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20190306

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: BE

Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES

Effective date: 20190331

Ref country code: SI

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190227

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: TR

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190227

PLBB Reply of patent proprietor to notice(s) of opposition received

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNOBS3

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MT

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190227

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: CY

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190227

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: HU

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT; INVALID AB INITIO

Effective date: 20140306

PG25 Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: MK

Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT

Effective date: 20190227

PLBP Opposition withdrawn

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009264

PLBD Termination of opposition procedure: decision despatched

Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNOPC1

REG Reference to a national code

Ref country code: DE

Ref legal event code: R100

Ref document number: 602014041764

Country of ref document: DE

PLBM Termination of opposition procedure: date of legal effect published

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009276

27C Opposition proceedings terminated

Effective date: 20221028

P01 Opt-out of the competence of the unified patent court (upc) registered

Effective date: 20230516

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: ES

Payment date: 20230406

Year of fee payment: 10

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: DE

Payment date: 20231229

Year of fee payment: 11

Ref country code: CZ

Payment date: 20240216

Year of fee payment: 11

Ref country code: GB

Payment date: 20240108

Year of fee payment: 11

PGFP Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo]

Ref country code: IT

Payment date: 20240212

Year of fee payment: 11

Ref country code: FR

Payment date: 20240103

Year of fee payment: 11