EP2027300B1 - Compositions d'aciers pour usages speciaux - Google Patents
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- EP2027300B1 EP2027300B1 EP20070788846 EP07788846A EP2027300B1 EP 2027300 B1 EP2027300 B1 EP 2027300B1 EP 20070788846 EP20070788846 EP 20070788846 EP 07788846 A EP07788846 A EP 07788846A EP 2027300 B1 EP2027300 B1 EP 2027300B1
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- Y10S148/902—Metal treatment having portions of differing metallurgical properties or characteristics
- Y10S148/909—Tube
Definitions
- the invention relates to a new steel composition for special purposes, in particular high performance in the presence of corrosion by oxidizing media such as, for example, fumes or water vapor, under high pressure and / or temperature.
- oxidizing media such as, for example, fumes or water vapor
- the present invention improves the situation.
- the invention generally provides a steel composition for special applications, which is in the zone comprising, in terms of weight content, about 1.8 to 11% of chromium (and preferably between about 2.3 and 10% of chromium ), less than 1% of silicon, and between 0.20 and 0.45% of manganese. It has been found possible to adjust the contents of the composition according to a predetermined pattern chosen to obtain substantially optimal corrosion characteristics under given high performance conditions. temperature. This model can involve as addition or as residual at least one element selected from molybdenum, tungsten, cobalt, and nickel.
- the composition has a silicon content by weight of between about 0.20 and 0.50%, preferably between about 0.30 and 0.50%. It may also comprise a manganese content by weight of between about 0.25 and 0.45%, and more preferably between about 0.25 and 0.40%.
- said model comprises at least one contribution term of chromium, and a contribution term of manganese alone.
- the manganese contribution term alone may include a second degree polynomial function of the manganese content.
- the term chromium contribution may include a quadratic term in inverse of the chromium content, and a term in inverse of a quantity containing the chromium content.
- the invention also covers a seamless tube or its accessory, consisting essentially of a proposed steel composition, the application of the steel composition to seamless tubes and accessories, intended to generate, convey or condition water vapor under high pressure and temperature, as well as the technique described for optimizing the properties of special steel compositions, in particular for their application to seamless tubes and accessories, intended to generate, convey or condition water vapor under high pressure and temperature.
- the steel X 20 Cr Mo V 12 - 1 to 12% Cr according to the German standard DIN 17.175 is not very fashionable because its implementation is very delicate and its creep characteristics are exceeded.
- the oxidation phenomena by the oxidizing fumes occur outside the tubes and more particularly outside the superheater tubes taking into account the flow of fumes that see these tubes.
- a metal having slow oxidation kinetics and capable of forming fine and adherent calamines is therefore highly desirable.
- a characteristic of identical creep resistance, a steel tube resistant to oxidation by steam can thus superheat steam at a higher temperature than a steel tube less resistant to oxidation by steam.
- the boiler calculation codes do not take into account the characteristics of resistance to hot oxidation (empirical rules are used which define too pessimistically an extra thickness for hot oxidation by both smoked only by water vapor).
- This composition is commercially designated VM12. It has surprised the inventors with regard to the resistance to hot oxidation by steam at 600 ° C. and 650 ° C., which is much greater than that of the 9% Cr steels, equal to or even greater than that of the X 20 Cr Mo V12-1 steel also containing 12% Cr and almost as good as that of TP 347 FG austenitic grade containing 18% Cr.
- the figure 1 illustrates the mechanism conventionally governing the hot oxidation of 9-12% Cr steels. As can be seen, the oxide germs homogeneously over the entire surface.
- the mechanism of figure 2 relates to the VM 12 grade, to certain X20 Cr Mo V 12-1 steel compositions and to TP 347 FG fine-grained austenitic grade: here, the oxide is produced in the form of isolated seeds which must develop on the surface before forming a layer and developing in depth. This mechanism leads to slow oxidation kinetics and adherent calamines.
- the Applicant has sought to do better, and in particular to obtain quantitative elements to improve existing steels, including those with 9% Cr whose resistance to oxidation is considered until now insufficient and those to 2.25 % Cr.
- the autoimmune des Mines de Douai first developed, on the occasion of a study contract with the Applicant, a formula for predicting the loss of metal thickness (determined after etching of the oxide formed without metal attack) over one year from a modeling of the influence of all elements of the chemical composition.
- LPL Lower Protective Layer of Scale
- the Applicant has therefore resumed measurements of the hot oxidation kinetics by water vapor at 650 ° C presented at the conference Les Embiez 2004 (see above) on 16 samples of steels with a ferritic structure (ferrite + perlite, bainite revenue, martensite revenue) whose Cr content ranges from 2.25% (T22 - T23) to 13%.
- the figure 4 is a table of composition of the steels tested with, in last column, the values of the corrosion measurements corresponding to the loss of thickness of metal over a year (corrosion rate Vcor) for these steels.
- ND in the table of the figure 4 means "not available”.
- the Applicant has performed on these experimental results a multidimensional statistical analysis. It is based on a plurality of terms reflecting a reasoned empirical approach of certain mechanisms or influences, which determine the Vcor corrosion rate.
- the formula [21] gives the average loss of metal thickness (in mm) over one year of exposure to water vapor at 650 ° C. This average loss of thickness is it even deduced from a weight loss of the metal after selective etching of the oxide, under standard conditions.
- Formula [21] has various terms as follows:
- Term Influence represented 1 / Cr 2 mainly represents the influence of the chromium content, here a inverse dependence on the square of the chromium content 1 / A mainly represents the influence of molybdenum, tungsten, nickel and cobalt contents, given an interaction with the chromium content B mainly represents the influence of the silicon content, also in view of an interaction with the chromium content VS mainly represents the influence of the manganese content, taking into account interactions with the tungsten and nickel contents
- the invention is not limited to the expression of the formula [21], which is known to write equivalents of different appearance.
- the formula [21] was set at 650 ° C, it is naturally valid for other temperatures, lower or higher. For example, a steel grade having a rather high corrosion rate at 650 ° C may be acceptable at lower temperatures, if it has interesting properties from any point of view, including a lower manufacturing cost.
- the Applicant has found a strong detrimental influence of the Mn content above about 0.25%, according to the indications of the formula [21] (grade range studied: 0.2 - 0.53% ). It also found that the Si content plays little when Si is greater than or equal to 0.20% (grade range studied: 0.09-0.47%). It also noted the absence of significant influence of the carbon content within the limits studied (0.1-0.2%).
- the Applicant was then interested in searching among the ferritic performance grades of the specifications ASTM, A213 and A335 for use in boilers (T91, P91, T92, P92, T23, P23, T24, P24) particular areas of chemical composition that lead with thin and very adherent calamines to make the tubes work better at steam temperatures of the order of 600 ° or 650 ° C and vapor pressures of the order of 300 bar.
- the steel grades proposed here for seamless tubes for conveying water vapor under high pressure and temperature include (by weight) 1.8 to 13% chromium (Cr), less than 1% silicon (Si) and between 0.10 and 0.45% manganese (Mn).
- the steel comprises an addition of at least 1 element chosen from molybdenum (Mo), tungsten (W), cobalt (Co), vanadium (V), niobium (Nb), titanium ( Ti), boron (B) and nitrogen (N).
- grades E10 allows a gain of between 18% (for E10-ax) and 42% (for E10-min), relative to the corrosion rate of the composition "reference" R10.
- the steel has between 2.3 and 2.6% Cr.
- the steel of mode E10 comprises an Si content of between 0.20 and 0.50% and very preferably between 0.30 and 0.50%.
- the steel comprises an Mn content of between 0.30 and 0.45%.
- the steel according to this mode E10 preferably comprises between 0.87 and 1% Mo. It does not include a voluntary addition of W, tungsten being a residual steel and its content of the order of 0.01% .
- the steel according to the mode E10 has contents of Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co whose Vcor value calculated according to the equation [21] is at most equal to about 0.9 mm / year, preferably 0.85 mm / year. Better results are obtained for Vcor at most equal to about 0.7 mm / year.
- grades E11 allows a gain of between 12% (for E11-max) and 51% (for E11-min), compared to the corrosion rate of the composition "reference".
- the steel comprises between 2.3 and 2.6% Cr.
- the mode E11 steel has an Si content between 0.20 and 0.50% and very preferably between 0.30 and 0.50%.
- the steel comprises an Mn content of between 0.25 and 0.45%.
- the steel according to this mode E11 preferably comprises between 1.45% and 1.60% W and between 0.05 and 0.20% Mo.
- the steel according to the mode E11 has contents of Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co whose Vcor value calculated according to the equation [21] is less than about 1.4 mm / year, preferably at most equal to about 1.25 mm / year. Better results are obtained for Vcor at most equal to about 0.9 mm / year.
- Table T12 below is constructed similarly to Tables T10 and T11. ⁇ b> Table T12 ⁇ / b> mn Yes Cr MB W Or Co Vcor measured Calculated Vcor Reference (R12) 0.50 0.25 2.30 0.85 - 0.05 - ND 0.83 E12 - max 0.45 0.25 2.40 0.90 - 0.10 - ND 0.76 E12 - min 0.30 0.45 2.60 0.70 - 0.02 - ND 0.58 E12 - med 0.40 0.30 2.50 0.80 - 0.05 - ND 0.67
- the gain is more limited on the selection according to the invention: from 9% (E12-max) to 30% (E12-min). It is believed that this is mainly because the margin on the Cr content is lower than for the embodiments E10 or E11.
- the steel comprises between 2.4 and 2.6% Cr.
- the steel has an Si content of between 0.20 and 0.45% and very preferably between 0.30 and 0.45%.
- the steel comprises an Mn content of between 0.30 and 0.45%.
- the steel according to this mode E12 does not include any addition of W (residual tungsten content of the order of 0.01%); its Mo content is preferably between 0.70 and 0.9%.
- the steel according to this mode E12 has contents of Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co whose Vcor value calculated according to the equation [21] is at most equal to about 0.8 mm / and preferably at most equal to about 0.75 mm / year. Better results are obtained for Vcor at most equal to about 0.7 mm / year.
- modes E10, E11 and E12 are quite similar in terms of chromium, manganese and silicon content.
- other contents Cr, Mn and / or Si of one of these modes E1 can be applied at least partially to another mode E1.
- the steels according to embodiment E20 do not contain microadditions of V, Nb, N or B.
- Formula [21] has been derived from the indications for different grades of steel of this embodiment E20. These grades are represented by three examples, denoted E20-max, E20-med, and E20-min, according to the corrosion rate obtained.
- grades E20 allows a gain of between 16% (for E20-max) and 89% (for E20-min), compared to the corrosion rate of the "reference" composition R20.
- the steel has between 9.2 and 10.00% Cr.
- the steel of the mode E20 has an Si content of between 0.25 and 0.50% and very preferably between 0.30 and 0.40%.
- the steel comprises an Mn content of between 0.30 and 0.45%.
- the steel according to this mode E20 preferably comprises between 0.90 and 1.00% Mo. It does not include a voluntary addition of W, the tungsten being a residual of the steel and its content of the order of 0, 01%.
- the steel according to the mode E20 has contents of Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co whose Vcor value calculated according to the equation [21] is at most equal to about 0.09 mm / year, preferably 0.06 mm / year. Better results are obtained for Vcor at most equal to about 0.04 mm / year.
- Table T21 below is constructed similarly to Table T10. ⁇ b> Table T21 ⁇ / b> mn Yes Cr MB W Or Co Vcor measured Vcor calculated Reference (R21) 0.46 0.31 8.73 0.99 0.01 0.26 - 0.094 0.106 E21-max 0.45 0.3 8.90 0.95 - 0.20 - ND 0,095 E21- min 0.30 0.50 9.50 0.85 - 0.02 - ND 0,021 E21 - med 0.40 0.35 9.00 0.90 - 0.05 - ND 0.066
- E21 ranges from 10% (E21-max) to 80% (E21-min). It is remarkable that for E21-min, the value obtained is five times lower than the reference value.
- the steel comprises between 8.9 and 9.5% Cr.
- the steel comprises an Si content of between 0.20 and 0.50% and very preferably between 0.30 and 0.50%.
- the steel comprises an Mn content of between 0.30 and 0.45%. It preferably comprises between 0.85% and 0.95% Mo.
- the steel according to embodiment E21 comprises at most 0.2% Ni (and very preferably at most 0.1%), and practically no tungsten (residual of the order of 0.01%).
- the steel according to the mode E21 has contents of Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co whose Vcor value calculated according to the equation [21] is less than about 0.1 mm / year. Better results are obtained for Vcor at most equal to about 0.07 mm / year.
- Table T22 below is constructed similarly to Table T10. ⁇ b> Table T22 ⁇ / b> mn Yes Cr MB W Or Co Vcor measured Vcor calculated Reference (R21) 0.41 0.22 8.51 0.44 1.69 0.13 - 0.113 0.113 E22 - max 0.40 0.25 8.90 0.45 1.70 0.20 - ND 0.11 E22 - min 0.30 0.50 9.50 0.30 1.50 0.02 - ND 0,055 E22 - med 0.35 0.30 9.20 0.40 1.70 0.1 - ND 0.082
- the gain on the selection of these embodiments E22 ranges from 2% (E22-max) to 52% (E22-min).
- the steel comprises between 8.9 and 9.5% Cr.
- the steel of mode E22 has an Si content of between 0.20 and 0.50% and very preferably between 0.30 and 0.50%.
- the steel of mode E22 comprises an Mn content of between 0.30 and 0.45% and more preferably between 0.30 and 0.40%.
- the steel according to the mode E22 preferably comprises between 0.30% and 0.45% Mo. It comprises between 1.50 and 1.75% W.
- the steel according to the mode E22 comprises at most 0.2% Ni and very preferably at most 0.1%.
- the steel according to the mode E22 has contents of Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co which, according to the equation [21], give a value Vcor at most equal to about 0.11 mm / year. Better results are obtained for Vcor at most equal to about 0.08 mm / year.
- the modes E21 and E22 are quite similar in terms of chromium, manganese and silicon content.
- the other contents of Cr, Mn and / or Si of one of these modes E2 can be applied at least partially to the other.
- the model used leads to increasing the content of certain alphagenic elements such as Cr, Si and to reducing the content of certain gamma-containing elements such as Mn and Ni, which may favor the appearance of delta ferrite.
- the proposed technique for optimizing special steels includes the following elements. It starts from a known steel grade or grade with known properties other than hot corrosion, which we want to optimize from the point of view of hot corrosion. A long-term corrosion property is calculated according to a model such as that of formula [21] on a reference composition. In the vicinity of the known steel, a particular range of composition of the steel grade is sought, leading to a better value of the corrosion property according to the same model.
- the steel according to the invention can also be used without the list being exhaustive as sheet to manufacture welded tubes, fittings, reactors, boiler parts, as molded part for manufacturing turbine bodies or valve bodies as forging for making turbine shafts and rotors, fittings, as metal powder for making various components in powder metallurgy, as solder metal and other similar applications.
- V HORN 650 ⁇ ° C ⁇ ⁇ 1 VS ⁇ r 2 + ⁇ ⁇ 1 AT + ⁇ B + VS
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Description
- L'invention concerne une nouvelle composition d'acier pour usages spéciaux, en particulier à hautes performances en présence de corrosion par des milieux oxydants tels que, par exemple, des fumées ou la vapeur d'eau, sous pression et/ou température élevées.
- Des ambiances de pression et température élevées en présence de vapeur d'eau existent notamment en production industrielle de l'électricité. La génération, le conditionnement (notamment la surchauffe et la resurchauffe) et le transport de la vapeur d'eau se font à l'aide d'éléments en acier, en particulier des tubes sans soudure. Malgré une longue histoire de solutions envisagées ou mises en oeuvre, sur laquelle on reviendra, de sérieux problèmes demeurent en termes de tenue dans l'ambiance concernée, de même que dans le temps.
- Ces problèmes sont particulièrement difficiles à résoudre, du fait notamment de la variabilité significative des propriétés des aciers en fonction de leurs constituants, et de la lourdeur des essais de corrosion à chaud sur une longue période.
- Dans la suite du présent document on emploiera le terme « corrosion » ou « corrosion à chaud » pour désigner les phénomènes de perte de métal par oxydation à chaud.
- La présente invention vient améliorer la situation.
- L'invention propose en général une composition d'acier pour applications spéciales, qui se situe dans la zone comprenant, en teneur en poids, environ 1,8 à 11 % de Chrome (et préférentiellement entre environ 2,3 et 10 % de Chrome), moins de 1 % de Silicium, et entre 0,20 et 0,45 % de Manganèse. Il s'est avéré possible d'ajuster les teneurs de la composition selon un modèle prédéterminé, choisi pour obtenir des caractéristiques de corrosion sensiblement optimales dans des conditions données de performances à haute température. Ce modèle peut faire intervenir comme addition ou comme résiduel au moins un élément choisi parmi le molybdène, le tungstène, le cobalt, et le nickel.
- Plus particulièrement, la composition comporte une teneur de silicium en poids comprise entre environ 0,20 et 0,50 %, de préférence entre environ 0,30 et 0,50%. Elle peut comporter aussi une teneur de manganèse en poids comprise entre 0,25 et 0,45 % environ, et plus préférentiellement entre 0,25 et 0,40% environ.
- Selon l'invention, ledit modèle comporte au moins un terme de contribution du chrome, et un terme de contribution du manganèse seul. Le terme de contribution du manganèse seul peut comprendre une fonction polynomiale du second degré de la teneur en manganèse. Le terme de contribution du chrome peut comprendre un terme quadratique en inverse de la teneur en chrome, et un terme en inverse d'une quantité contenant la teneur en chrome.
- Selon des modes de réalisation, que l'on décrira plus en détail :
- la composition d'acier comporte entre 2,3 et 2,6 % en poids de Chrome, environ.
- la composition d'acier comporte entre 8,9 et 9,5 % à 10 %, en poids de Chrome, environ.
- L'invention couvre également un tube sans soudure ou son accessoire, essentiellement constitué d'une composition d'acier proposée, l'application de la composition d'acier à des tubes sans soudure et accessoires, destinés à générer, à véhiculer ou à conditionner de la vapeur d'eau sous pression et température élevées, ainsi que la technique décrite pour optimiser les propriétés des compositions d'aciers spéciaux, en particulier pour leur application à des tubes sans soudure et accessoires, destinés à générer, à véhiculer ou à conditionner de la vapeur d'eau sous pression et température élevées.
- D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront mieux à la lecture de la description détaillée ci-après, faite en référence aux dessins annexés, sur lesquels :
- La
figure 1 illustre schématiquement le déroulement dans le temps d'un premier mécanisme d'oxydation, dit ici de <type 1> ; - La
figure 2 illustre schématiquement le déroulement dans le temps d'un second mécanisme d'oxydation, dit ici de <type 2> ; - La
figure 3 est un graphe illustratif de propriétés de compositions d'acier ; - La
figure 4 est un tableau de compositions d'acier, ayant fait l'objet de mesures de corrosion à long terme à 650°C, lesquelles figurent dans la dernière colonne du tableau ; - La
figure 5 est un graphe représentant une correspondance entre des données mesurées et des données calculées ; et - La
figure 6 est un graphe formant détail partiel de lafigure 5 . - Les dessins, la description ci-après et ses annexes contiennent, pour l'essentiel, des éléments de caractère certain. Ils pourront donc non seulement servir à mieux faire comprendre la présente invention, mais aussi contribuer à sa définition, le cas échéant.
- On examine maintenant les conditions dans lesquelles l'invention peut s'appliquer.
- On considère par exemple le cas d'une centrale thermique à combustible fossile, qui comprend une chaudière de puissance délivrant de la vapeur d'eau surchauffée à une turbine à vapeur accouplée à un alternateur. On connaît le bon rendement thermique de ce genre de centrales thermiques, que l'on cherche par ailleurs à rendre de moins en moins polluantes, en limitant les rejets tant de fumées que de gaz nocifs tels que le SO2, les NOx et le CO2, ce dernier étant plus particulièrement responsable de l'effet de serre. Or la réduction de la quantité relative de CO2 produite lors de la combustion passe par l'augmentation du rendement de la chaudière, laquelle est liée à la température et à la pression de la vapeur délivrée à la turbine.
- La vapeur d'eau étant essentiellement confinée dans des tubes sans soudure en acier, on a cherché depuis de nombreuses années à améliorer les caractéristiques de résistance à long terme des tubes à la pression intérieure de fluide à haute température en améliorant leur résistance au fluage et notamment leur résistance à la rupture par fluage en 100 000 heures.
- Le groupe dit American Society for Testing and Materials ("ASTM") a établi des normes ou spécifications dans lesquelles puisent les hommes du métier pour le choix de leurs aciers. S'agissant d'aciers spéciaux pour usage à haute température, ce sont :
- la spécification A213, intitulée "Standard Specification for Seamless Ferritic and Austenitic Alloy-Steel Boiler, Superheater and Heat-Exchanger Tubes", et
- la spécification A335 : "Standard Specification for Seamless Ferritic Alloy-Steel Pipe for High-Temperature Service".
- Les chaudières des années 1960 mettaient en oeuvre des aciers non alliés pour les panneaux d'écran de la chaudière et des nuances à 2,25 % Cr et 1 % Mo (nuances T22 de l'ASTM A213 et P22 de l'ASTM A335) pour les parties chaudes des tubes de surchauffeurs et les conduites de vapeur surchauffée (160 bars - 560° C).
- Les aciers inoxydables austénitiques à 18 % Cr et 10 % Ni possèdent intrinsèquement de meilleures caractéristiques de résistance au fluage que les nuances plus faiblement alliées à structure ferritique mais possèdent de graves inconvénients du fait qu'une même chaudière doit alors comprendre des parties en acier à structure austénitique et d'autres à structure ferritique : il en découle d'une part des différences de coefficients de dilatation thermique, et d'autre part la nécessité de réaliser des jonctions soudées entre tubes de structure métallurgique différente.
- La tendance a donc été à l'amélioration des matériaux à structure ferritique.
- L'acier X 20 Cr Mo V 12 - 1 à 12 % Cr selon la nonne allemande DIN 17.175 n'est plus très en vogue car sa mise en oeuvre est très délicate et ses caractéristiques de fluage sont dépassées.
- Les années 1980 ont vu l'apparition dans les normes de nuances à 9 % Cr microalliées (T91 et P91, T92 et P92 selon ASTM A213 et A335) possédant à la fois une bonne résistance au fluage et d'excellentes propriétés de mise en oeuvre.
- En parallèle, sont apparues dans les années 1990, des nuances à 2,25 % Cr microalliées (T23, P23, T24, P24) pour améliorer les performances des panneaux d'écrans et/ou de certaines parties des surchauffeurs.
- Se sont alors posés des problèmes de tenue à l'oxydation à chaud, notamment dans le cas des aciers à 9 % Cr en comparaison à l'acier X 20 Cr Mo V 12 - 1 contenant 12 % Cr. On sait en effet que le Cr et également Si et Al sont des éléments qui réduisent l'oxydation à chaud.
- Le terme <oxydation à chaud> regroupe 2 types de phénomènes :
- l'oxydation par les fumées oxydantes, et
- l'oxydation par la vapeur d'eau.
- Les phénomènes d'oxydation par les fumées oxydantes se produisent à l'extérieur des tubes et plus particulièrement à l'extérieur des tubes de surchauffeurs compte-tenu des flux de fumées que voient passer ces tubes.
- Ils se traduisent par une perte d'épaisseur de métal et de ce fait par une augmentation de la contrainte tangentielle σ dans le tube que l'on peut écrire par la relation [11] annexée, où D est le diamètre extérieur, e est l'épaisseur et P la pression intérieure de vapeur à l'intérieur des tubes.
- La cinétique d'oxydation est d'autant plus rapide que la couche d'oxyde (ou calamine) est mince. On pourrait donc croire qu'elle s'autolimite avec la croissance de la couche de calamine. Malheureusement, lorsque la couche de calamine est épaisse, elle perd de l'adhérence et se détache en feuilles (exfoliation). Il en découle que l'oxydation reprend à grande vitesse là où le métal est à nu.
- Un métal ayant une cinétique d'oxydation lente et apte à former des calamines fines et adhérentes est donc hautement souhaitable.
- Il en est de même pour d'autres raisons pour les phénomènes d'oxydation par la vapeur d'eau qui se manifestent à l'intérieur des tubes et qui ont été plus récemment étudiés. En effet, la calamine formée à l'intérieur des tubes de surchauffeurs constitue un isolant thermique entre les fumées (source de chaleur) et la vapeur d'eau à surchauffer. Et une calamine épaisse côté vapeur (intérieur du tube) se traduit par une température plus élevée du métal que lorsque la calamine est mince. Or l'influence négative de la température sur la résistance au fluage est exponentielle.
- A caractéristique de résistance au fluage identique, un tube en acier résistant à l'oxydation par la vapeur pourra donc surchauffer la vapeur à une plus haute température qu'un tube en acier moins résistant à l'oxydation par la vapeur.
- En outre, en cas de calamine épaisse et/ou peu adhérente, une exfoliation de celle-ci peut avoir pour conséquence :
- dans le cas des tubes dé surchauffeurs une accumulation de la calamine exfoliée dans les épingles des serpentins de surchauffeurs, entravant la circulation de vapeur et pouvant causer des éclatements de tubes surchauffeurs par surchauffe catastrophique,
- un entraînement de la calamine exfoliée, issue tant des tubes surchauffeurs que des collecteurs de vapeur ou des conduites de vapeur, dans les aubes de la turbine avec un risque d'érosion et/ou abrasion et de destruction de celles-ci.
- Pour le moment, les codes de calcul de chaudière ne prennent pas en compte de manière fine les caractéristiques de résistance à l'oxydation à chaud (on utilise des règles empiriques définissant de manière trop pessimiste une surépaisseur pour l'oxydation à chaud tant par les fumées que par la vapeur d'eau).
- Dans
WO 02/081766 - Cette composition est désignée commercialement VM12. Elle a surpris les inventeurs en ce qui concerne la résistance à l'oxydation à chaud par la vapeur à 600°C et 650°C, qui est très supérieure à celle des aciers à 9 % Cr, égale voire supérieure à celle de l'acier X 20 Cr Mo V12-1 contenant également 12 % Cr et presque aussi bonne que celle de la nuance austénitique TP 347 FG contenant 18 % Cr.
- Des résultats expérimentaux obtenus à l'Ecole des Mines de Douai ont été présentés à la conférence "High Temperature Corrosion and Protection of Materiaux 6, les Embiez 2004, et ont été publiés dans Materials Science Forum, Vol 461-464 (2004) p. 1039-1046, sous le titre "Steam Corrosion Resistance of New 12 % Ferrite Boiler Steels".
- Les auteurs (V. Lepingle et al.) ont observé qu'il est difficile de prévoir de manière quantitative la cinétique d'oxydation à chaud, les éléments de la composition chimique de l'acier pouvant avoir une influence non linéaire, voire fonctionner en synergie.
- Ils ont notamment fait apparaître l'existence de deux types distincts de mécanismes de croissance intervenant dans l'oxydation à chaud, illustrés sur les
Figures 1 et 2 . - La
figure 1 illustre le mécanisme régissant classiquement l'oxydation à chaud des aciers à 9-12 % Cr. Comme on le voit, l'oxyde germe de manière homogène sur l'ensemble de la surface. - Le mécanisme de la
figure 2 est relatif à la nuance VM 12, à certaines compositions d'acier X20 Cr Mo V 12-1 et à la nuance austénitique TP 347 FG à grains fins: ici, l'oxyde naît sous forme de germes isolés qui doivent se développer en surface avant de constituer une couche et se développer en profondeur. Ce mécanisme conduit à des cinétiques lentes d'oxydation et à des calamines adhérentes. - D'autres travaux se sont également intéressés à prédire la cinétique d'oxydation à chaud par la vapeur d'eau.
- Une communication de Zurek et al. a été également présentée à la conférence Les Embiez et publiée dans "Materials Sciences Forum", Vol 461-464 (2004) pp 791-798. Elle montre qualitativement l'influence de divers éléments chimiques sur la variation de la constante Kp de la loi d'oxydation empirique
dans laquelle Δm est l'accroissement de masse par oxydation et t le temps, tandis que z est généralement pris égal à 1/2. La constante Kp présentant une décroissance brutale au-delà d'une certaine teneur en chrome. - Les principales conclusions que l'on peut tirer de Zurek et al. sont les suivantes (voir
figure 3 ) : - L'ajout de manganèse déplace vers la droite la zone de forte décroissance de Kp en fonction de la teneur en chrome ; Selon ce travail, addition de Mn tend à contrarier l'effet bénéfique du Cr ;
- L'ajout de silicium ou de cobalt déplace au contraire vers la gauche la zone de forte décroissance de Kp en fonction de la teneur en chrome. Selon ce travail, Si et Co ont une influence bénéfique qui étend le domaine d'action du Cr.
- On comprend qu'il est difficile d'en tirer des indications précises sur les propriétés de tel ou tel alliage.
- Osgerby et al. ( S. Osgerby, A. Fry "Assessment of.steam oxidation behaviour of high temperature plant materials" Proceedings from the 4th international EPRI conférence, October 25-28, 2004 - Hilton Head Island, South Carolina - pp 388-401) ont également étudié l'oxydation de divers aciers et alliages de Ni par la vapeur d'eau. Ils ont effectué sur les résultats un traitement à l'aide de réseaux de neurones. Ils ont abouti à des équations qui dans le cas des aciers ferritiques à 9 - 12 % Cr montrent quantitativement une influence positive de Cr, Si, Mn et Mo et une influence négative de W.
- Globalement, les conclusions de ces travaux sont diverses, et même opposées en ce qui concerne le cas du manganèse dans les aciers ferritiques.
- La Demanderesse a cherché à mieux faire, et en particulier à obtenir des éléments quantitatifs permettant d'améliorer les aciers existants, notamment ceux à 9 % Cr dont la résistance à l'oxydation est considérée jusqu'à présent insuffisante et ceux à 2,25 % Cr.
- L'Ecole des Mines de Douai a tout d'abord mis au point à l'occasion d'un contrat d'étude avec la Demanderesse une formule de prévision de la perte d'épaisseur de métal (déterminée après décapage de l'oxyde formé sans attaque du métal) sur un an à partir d'une modélisation de l'influence de l'ensemble des éléments de la composition chimique.
- Cette formule dite LPL (Lowerest Protective Layer of Scale) n'est pas publique et les termes n'en sont pas connus de la Demanderesse.
- La Demanderesse a simplement pu constater des écarts notables entre les résultats expérimentaux et les résultats obtenus par application de la formule LPL, qui lui ont été communiqués.
- La Demanderesse a donc repris les mesures de la cinétique d'oxydation à chaud par la vapeur d'eau à 650°C présentées à la conférence Les Embiez 2004 (voir ci-dessus) sur 16 échantillons d'aciers à structure ferritique (ferrite + perlite, bainite revenue, martensite revenue) dont la teneur en Cr va de 2,25 % (T22 - T23) à 13 %. La
figure 4 est un tableau de composition des aciers testés avec, en dernière colonne, les valeurs des mesures de corrosion correspondant à la perte d'épaisseur de métal sur un an (vitesse de corrosion Vcor) pour ces aciers. - Le terme « ND » dans le tableau de la
figure 4 signifie « non disponible ». - La Demanderesse a réalisé sur ces résultats expérimentaux une analyse statistique multidimensionnelle. Elle s'est fondée sur une pluralité de termes traduisant une approche empirique raisonnée de certains mécanismes ou influences, qui déterminent la vitesse de corrosion Vcor.
- Après plusieurs essais, la Demanderesse a obtenu la formule [21] annexée, qui exprime la vitesse de corrosion Vcor à 650°C, sur le long terme, c'est-à-dire sur une période de l'ordre d'une année.
- La formule [21] donne la perte d'épaisseur moyenne de métal (en mm) sur un an d'exposition à la vapeur d'eau à 650°C. Cette perte d'épaisseur moyenne est elle même déduite d'une perte de poids du métal après décapage sélectif de l'oxyde, en conditions standard. La formule [21] comporte différents termes précisés comme suit :
Terme Influence représentée 1/Cr2 représente principalement l'influence de la teneur en chrome, ici une dépendance inverse au carré de la teneur en chrome 1/A représente principalement l'influence des teneurs en molybdène, tungstène, nickel et cobalt, compte-tenu d'une interaction avec la teneur en chrome B représente principalement l'influence de la teneur en silicium, là aussi compte-tenu d'une interaction avec la teneur en chrome C représente principalement l'influence de la teneur en manganèse, compte-tenu d'interactions avec les teneurs en tungstène et le nickel - Les teneurs de la formule [21] sont exprimées en % en poids (ou en masse).
- Les coefficients α (alpha), β (béta) et δ (delta) et ceux qui interviennent dans les expressions B et C ont sensiblement les valeurs indiquées en annexe 1, Section 3, expressions [31] à [36].
- A côté de cela, si l'on examine la formule [21] globalement, il apparaît qu'elle comporte notamment :
- une fonction de la teneur en chrome qui comprend un terme en 1/Cr2 avec un terme d'allure en 1/Cr (terme 1/A), et un terme correctif en Cr (terme B),
- une fonction polynomiale (ici du second degré) de la teneur en Manganèse (terme C),
- une contribution conjointe (notée q) de W + Ni (tungstène + nickel) qui est d'une part en 1/-q dans le terme A, et d'autre part en q dans le terme C.
- les autres teneurs n'interviennent qu'une seule fois, d'une manière qui se lit directement sur la formule.
- Les
figures 5 et6 illustrent comment cette nouvelle formule Vcor en ordonnées (Vcor predicted) se compare aux résultats expérimentaux connus de la Demanderesse en abscisses (Vcor measured). Il en découle : - en
figure 5 (partie de droite), que la correspondance est excellente pour des teneurs en Chrome voisines de 2,25 %, - en
figure 5 (partie de gauche), ainsi qu'enfigure 6 , qui est un détail de la partie de gauche de lafigure 5 , que la correspondance est également excellente pour des teneurs en Chrome voisines de 9 % et 12 %. - En bref, la modélisation et l'expérience donnent des résultats remarquablement concordants. Bien évidemment, l'invention n'est pas limitée à l'expression de la formule [21], dont on sait écrire des équivalents d'allure différente. On peut également en écrire des équivalents simplifiés, d'usage plus local (en termes de fourchettes de teneurs), compte-tenu des propriétés de variation de chacun des termes, ou de leurs éléments. Enfin, si la formule [21] a été établie à 650°C, elle est naturellement valable pour d'autres températures, inférieures ou supérieures. Par exemple, une nuance d'acier ayant une vitesse de corrosion plutôt élevée à 650 °C pourra être acceptable à des températures inférieures, si elle a des propriétés intéressantes d'un point de vue quelconque, y compris un coût de fabrication moindre.
- Plus finement, la Demanderesse a constaté une forte influence néfaste de la teneur en Mn au-dessus d'environ 0,25 %, conformément aux indications de la formule [21] (fourchette de teneurs étudiée : 0,2 - 0,53%). Elle a également constaté que la teneur en Si joue peu lorsque Si est supérieur ou égal à 0,20 % (fourchette de teneurs étudiée : 0,09 - 0,47%). Elle a également noté l'absence d'influence significative de la teneur en carbone dans les limites étudiées (0,1-0,2%).
- La Demanderesse s'est alors intéressée à rechercher parmi les nuances performantes ferritiques des spécifications ASTM, A213 et A335 pour usage en chaudières (T91, P91, T92, P92, T23, P23, T24, P24) des domaines particuliers de composition chimique qui conduisent à des calamines minces et très adhérentes permettant de faire mieux travailler les tubes à des températures de vapeur de l'ordre de 600°, voire 650° C et des pressions de vapeur de l'ordre de 300 bars.
- En général, les fabricants de tubes commandent jusqu'à présent leur acier dans le bas des fourchettes de teneur en chrome, compte tenu du coût de cet élément et de son caractère alphagène de cet élément. Par exemple, pour une fourchette théorique de 8,00 à 9,50 % pour le grade T91 de l'ASTM A213, les fabricants de tubes commandent un acier contenant autour de 8,5% Cr, ce qui minimise le risque de présence de ferrite delta sur produit.
- Quant au manganèse, on sait qu'il permet de fixer le soufre de l'acier, et que cette fixation évite des problèmes de forgeabilité (brûlure de l'acier). Ainsi, alors que la fourchette de l'ASTM A213 est de 0,30 - 0, 60% pour le grade T91, il est habituel d'élaborer les aciers pour usage à haute température avec des teneurs en manganèse voisines de 0,50 %, donc dans le haut de cette fourchette.
- En général, les nuances d'acier proposées ici pour des tubes sans soudure destinés à véhiculer de la vapeur d'eau sous pression et température élevées comprennent (en poids) 1,8 à 13 % de chrome (Cr), moins de 1 % de silicium (Si) et entre 0,10 et 0,45 % de manganèse (Mn). En option, l'acier comprend une addition d'au moins 1 élément choisi parmi le molybdène (Mo), le tungstène (W), le cobalt (Co), le vanadium (V), le niobium (Nb), le titane (Ti), le bore (B) et l'azote (N).
- Au vu de l'expérience acquise, la Demanderesse s'est focalisée sur deux groupes de nuances performantes en fluage car alliées au Mo ou au W et microalliées (Nb, V, N et éventuellement B et Ti) et améliorables du point de vue oxydation à chaud. Ce sont :
- premier groupe les aciers à 2,25 % Cr : grades T/P22, T/P23, T/P24
- second groupe les aciers à 9 %. Cr : grades T/P91, T/P92
- Il en a découlé l'identification de nuances d'aciers spéciaux particulièrement avantageuses en termes de vitesse de corrosion, comme on va le voir maintenant.
- Les normes ASTM A213 et A335 définissent respectivement les grades T22 et P22 comme contenant :
- 0,30 à 0,60 % Mn
- au plus 0,50 % Si
- 1,90 à 2,60 % Cr
- 0,87 à 1,13 % Mo
- 0,05 à 0,15 % C
- au plus 0,025 % S
- au plus 0,025 % P
- S'agissant de grades anciens, ils ne contiennent pas de microadditions de Ti, Nb, V et B.
- Dans le tableau T10 ci-après, les colonnes 2 à 7 précisent les compositions pour un acier de référence du domaine, et pour trois autres aciers proposés (désignés en colonne 1). Dans la colonne Vcor mesurée, « ND » signifie non disponible. On comprendra que les essais requis pour déterminer une vitesse de corrosion fiable et précise à haute température sur un an sont particulièrement longs, délicats et dispendieux.
- Pour l'acier de référence (R10), on voit que la valeur mesurée et la valeur prédite par la formule [21] se correspondent presque exactement. La formule [21] étant ainsi vérifiée, on en tire des indications sur d'autres nuances d'acier de ce mode de réalisation E10. Ces autres nuances sont représentées par trois exemples, notés E10-max, E10-med, et E10-min, d'après la vitesse de corrosion obtenue.
Tableau T10 Mn Si Cr Mo W Ni Co Vcor mesurée Vcor Calculée Référence (R10) 0,46 0, 23 2,06 1 0,014 0,15 - 1,035 1,04 E10-max 0,45 0,20 2,30 1,0 - 0,2 - ND 0,86 E10-min 0,30 0,45 2,60 0,9 - 0,1 - ND 0,61 E10-med1 0,40 0,20 2,30 1,0 - 0,2 - ND 0,83 E10-med2 0,35 0,30 2,45 0,95 - 0,15 - ND 0,70 - La sélection des nuances E10 permet un gain compris entre 18 % (pour E10-ax) et 42 % (pour E10-min), par rapport à la vitesse de corrosion de la composition « référence » R10.
- Dans ce mode E10, l'acier comporte entre 2,3 et 2,6 % Cr.
- Préférentiellement, l'acier du mode E10 comporte une teneur en Si comprise entre 0,20 et 0,50 % et très préférentiellement entre 0,30 et 0,50 %. Préférentiellement, l'acier comprend une teneur en Mn comprise entre 0,30 et 0,45 %.
- L'acier selon ce mode E10 comporte préférentiellement entre 0,87 et 1% Mo. Il ne comporte pas d'addition volontaire de W, le tungstène étant un résiduel de l'acier et sa teneur de l'ordre de 0,01%.
- Très préférentiellement, l'acier selon le mode E10 possède des teneurs en Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co dont la valeur Vcor calculée selon l'équation [21] est au plus égale à environ 0,9 mm/an, de préférence 0,85 mm/an. De meilleurs résultats sont obtenus pour Vcor au plus égale à environ 0,7 mm/an.
- Les normes ASTM A213 et A335 définissent respectivement les grades T23 et P23 comme contenant :
- 0,10 à 0,60 % Mn
- au plus 0,50 % Si
- 1,90 à 2,60 % Cr
- 0,05 à 0,30 % Mo
- 1,45 à 1,75 % W
- 0,04 à 0,10 % C
- au plus 0,030 % P
- au plus 0,010 % S
- 0,20 à 0,30 % V
- 0,02 à 0,08 % Nb
- 0,0005 à 0,006 % B
- au plus 0,030 % de N
- au plus 0,030 % d'Al
- Le remplacement d'une grosse partie du molybdène par le tungstène et les microadditions donnent à ces grades des caractéristiques de résistance au fluage très améliorées par rapport aux grades T/P22. Une telle amélioration ne permet par contre pas d'augmenter la limite supérieure de tenue en température vis à vis de l'oxydation à chaud.
- Dans le tableau T11 ci-après, les colonnes 2 à 7 précisent les compositions pour un acier de référence du domaine, et pour trois autres aciers proposés (désignés en colonne 1). Pour l'acier de référence, on voit que la valeur mesurée et la valeur prédite par la formule [21] se correspondent exactement. La formule [21] étant ainsi vérifiée, on en tire des indications sur les trois autres nuances d'acier de ce mode de réalisation E11, notées E11-max, E11-med, et E11-min, d'après la vitesse de corrosion obtenue.
Tableau T11 Mn Si Cr Mo W Ni Co Vcor mesurée Vcor Calculée Référence (R11) 0,48 0,24 2, 07 0,10 1,54 0,05 - 1,43 1,43 E11-max 0,45 0,20 2,30 0,20 1,60 0,10 - ND 1,26 E11-min 0,25 0,50 2,60 0,05 1,45 0,02 - ND 0,70 E11-med1 0,40 0,20 2,30 0,10 1,60 0,10 - ND 1,12 E11-med2 0,30 0,30 2,45 0,10 1,50 0,05 - ND 0,84 - La sélection des nuances E11 permet un gain compris entre 12 % (pour E11-max) et 51 % (pour E11-min), par rapport à la vitesse de corrosion de la composition « référence ».
- Dans ce mode E11, l'acier comporte entre 2,3 et 2,6 % Cr.
- Préférentiellement, l'acier du mode E11 comporte une teneur en Si comprise entre 0,20 et 0,50 % et très préférentiellement entre 0,30 et 0,50 %. Préférentiellement, l'acier comprend une teneur en Mn comprise entre 0,25 et 0,45 %.
- L'acier selon ce mode E11 comporte préférentiellement entre 1,45 % et 1,60 % W et entre 0,05 et 0,20 % Mo.
- Très préférentiellement, l'acier selon le mode E11 possède des teneurs en Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co dont la valeur Vcor calculée selon l'équation [21] est inférieure à environ 1,4 mm/an, de préférence au plus égale à environ 1,25 mm/an. De meilleurs résultats sont obtenus pour Vcor au plus égale à environ 0,9 mm/an.
- Ces aciers contiennent selon la norme ASTM A213
- 0,30 à 0,70 % Mn
- 0,15 à 0,45 % Si
- 2,20 à 2,60 % Cr
- 0,70 à 1,10 % Mo
- 0,04à0,10%C
- au plus 0,020 % P
- au plus 0,010 % S
- 0,20 à 0,30 % V
- 0,06 à 0,10 % Ti
- 0,0015 à 0,0020 % B
- au plus 0,012 % N
- au plus 0,020 % Al
- Le tableau T12 ci-après est construit de manière semblables aux tableaux T10 et T11.
Tableau T12 Mn Si Cr Mo W Ni Co Vcor mesurée Vcor Calculée Référence (R12) 0,50 0,25 2,30 0,85 - 0,05 - ND 0,83 E12 - max 0,45 0,25 2,40 0,90 - 0,10 - ND 0,76 E12 - min 0,30 0,45 2,60 0,70 - 0,02 - ND 0,58 E12 - med 0,40 0,30 2,50 0,80 - 0,05 - ND 0,67 - Le gain est plus limité sur la sélection selon l'invention : de 9 % (E12-max) à 30 % (E12-min). Il est estimé que cela tient essentiellement au fait que la marge sur la teneur en Cr est plus faible que pour les modes de réalisation E10 ou E11.
- Selon ce mode E12, l'acier comporte entre 2,4 et 2,6 % Cr. Préférentiellement, l'acier comporte une teneur en Si comprise entre 0,20 et 0,45 % et très préférentiellement entre 0,30 et 0,45 %. Préférentiellement, l'acier comprend une teneur en Mn comprise entre 0,30 et 0,45 %.
- L'acier selon ce mode E12 ne comporte pas d'addition de W (teneur en tungstène résiduelle de l'ordre de 0,01%) ; sa teneur en Mo est de préférence comprise entre 0,70 et 0,9 %.
- Très préférentiellement, l'acier selon ce mode E12 possède des teneurs en Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co dont la valeur Vcor calculée selon l'équation [21] est au plus égale à environ 0,8 mm/an et de préférence au plus égale à environ 0,75 mm/an. De meilleurs résultats sont obtenus pour Vcor au plus égale à environ 0,7 mm/an.
- On observera que les modes E10, E11 et E12 (globalement notés E1) sont assez proches, en termes de teneur en Chrome, Manganèse et Silicium. Ainsi, d'autres teneurs en Cr, Mn et/ou Si de l'un de ces modes E1 peuvent être appliquées au moins partiellement à un autre mode E1.
- Les normes ASTM A213 et A335 définissent respectivement les grades T9 et P9 comme contenant :
- 0,30 à 0,60 % Mn
- 0,25 à 1,00 % Si
- 8,00 à 10,00 % Cr
- 0,90 à 1,10% Mo
- au plus 0,15 % C
- au plus 0,025 % P
- au plus 0,025 % S
- Par rapport aux modes de réalisation E21 et E22 exposés plus loin dans le texte, les aciers selon le mode de réalisation E20 ne contiennent pas de microadditions de V, Nb, N ou B.
- Dans le tableau T20 ci-après, les colonnes 2 à 7 précisent les compositions pour un acier de référence du domaine, et pour trois autres aciers proposés (désignés en colonne 1). Dans la colonne Vcor mesurée, « ND » signifie non disponible. On comprendra que les essais requis pour déterminer une vitesse de corrosion fiable et précise à haute température sur un an sont particulièrement longs, délicats et dispendieux.
- On a tiré de la formule [21] des indications sur différentes nuances d'acier de ce mode de réalisation E20. Ces nuances sont représentées par trois exemples, notés E20-max, E20-med, et E20-min, d'après la vitesse de corrosion obtenue.
Tableau T20 Mn Si Cr Mo W Ni Co Vcor mesurée Vcor Calculée Référence (R20) 0,50 0,30 8,50 0.95 0, 01 0,15 - ND 0.137 E20 - max 0,45 0,25 9.20 1.00 0,01 0,2 - ND 0,089 E20-min 0,30 0,45 10.00 0,90 0,01 0,02 - ND 0,012 E20-med1 0,35 0,40 9.60 0.95 0,01 0,15 - ND 0,034 E20 - med2 0,40 0,35 9.40 0,95 0,01 0,15 - ND 0,060 - La sélection des nuances E20 permet un gain compris entre 16 % (pour E20-max) et 89 % (pour E20-min), par rapport à la vitesse de corrosion de la composition « référence » R20.
- Dans ce mode E20, l'acier comporte entre 9.2 et 10.00 % Cr.
- Préférentiellement, l'acier du mode E20 comporte une teneur en Si comprise entre 0,25 et 0,50 % et très préférentiellement entre 0,30 et 0,40 %. Préférentiellement, l'acier comprend une teneur en Mn comprise entre 0,30 et 0,45 %.
- L'acier selon ce mode E20 comporte préférentiellement entre 0,90 et 1,00% Mo. Il ne comporte pas d'addition volontaire de W, le tungstène étant un résiduel de l'acier et sa teneur de l'ordre de 0,01%.
- Très préférentiellement, l'acier selon le mode E20 possède des teneurs en Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co dont la valeur Vcor calculée selon l'équation [21] est au plus égale à environ 0,09 mm/an, de préférence 0,06 mm/an. De meilleurs résultats sont obtenus pour Vcor au plus égale à environ 0,04 mm/an.
- Ces aciers contiennent selon les normes ASTM A213 et A335 :
- 0,30 à 0,60 % Mn
- 0,20 à 0,50 % Si
- 8,00 à 9,50 % Cr
- 0,85 à 1,05 % Mo
- au plus 0,40 % Ni
- 0,08 à 0,12 % C
- au plus 0,020 % P
- au plus 0,010 % S
- 0,18 à 0,25 % V
- 0,06 à 0,1 % Nb
- 0,030 à 0,070 % N
- au plus 0,040 % Al
- Le tableau T21 ci-après est construit de manière semblable au tableau T10.
Tableau T21 Mn Si Cr Mo W Ni Co Vcor mesurée Vcor calculée Référence (R21) 0,46 0,31 8,73 0,99 0,01 0,26 - 0,094 0,106 E21-max 0,45 0,3 8,90 0,95 - 0,20 - ND 0,095 E21- min 0,30 0,50 9,50 0,85 - 0,02 - ND 0,021 E21 - med 0,40 0,35 9,00 0,90 - 0,05 - ND 0,066 - Le gain sur la sélection de ces modes de réalisations E21 va de 10 % (E21-max) à 80 % (E21-min). Il est remarquable que, pour E21-min, la valeur obtenue est cinq fois plus faible que la valeur de référence.
- Selon ce mode E21, l'acier comporte entre 8,9 et 9,5 % Cr.
- Préférentiellement, l'acier comporte une teneur en Si comprise entre 0,20 et 0,50 % et très préférentiellement entre 0,30 et 0,50 %.
- Préférentiellement, l'acier comprend une teneur en Mn comprise entre 0,30 et 0,45 %. Il comporte préférentiellement entre 0,85 % et 0,95 % Mo.
- Préférentiellement, l'acier selon le mode de réalisation E21 comprend au plus 0,2 % Ni (et très préférentiellement au plus 0,1%), et pratiquement pas de tungstène (résiduel de l'ordre de 0,01%).
- Très préférentiellement l'acier selon le mode E21 possède des teneurs en Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co dont la valeur Vcor calculée selon l'équation [21] est inférieure à environ 0,1 mm/an. De meilleurs résultats sont obtenus pour Vcor au plus égale à environ 0,07 mm/an.
- Ces aciers contiennent selon les normes ASTM A213 et A335 :
- au plus 0,30 à 0,60 % Mn
- au plus 0,50 % Si
- 8,50 à 9,50 % Cr
- 0,30 à 0,60 % Mo
- 1,50 à 2,00 % W
- au plus 0,40 % Ni
- 0,07 à 0,13 % C
- au plus 0,020 % P
- au plus 0,010 % S
- 0,15 à 0,25 % V
- 0,04 à 0,09 % Nb
- 0,001 à 0,006 % B
- 0,030 à 0,070 % N
- au plus 0,040 % Al
- Le tableau T22 ci-après est construit de manière semblable au tableau T10.
Tableau T22 Mn Si Cr Mo W Ni Co Vcor mesurée Vcor calculée Référence (R21) 0,41 0,22 8,51 0,44 1.69 0,13 - 0,113 0,113 E22 - max 0,40 0,25 8,90 0,45 1,70 0,20 - ND 0,11 E22 - min 0,30 0,50 9,50 0,30 1,50 0,02 - ND 0,055 E22 - med 0,35 0,30 9,20 0,40 1,70 0,1 - ND 0,082 - Ici, le gain sur la sélection de ces modes de réalisations E22 va de 2 % (E22-max) à 52 % (E22-min).
- Selon ce mode de réalisation E22, l'acier comporte entre 8,9 et 9,5 % Cr.
- Préférentiellement, l'acier du mode E22 comporte une teneur en Si comprise entre 0,20 et 0,50 % et très préférentiellement entre 0,30 et 0,50 %.
- Préférentiellement, l'acier du mode E22 comprend une teneur en Mn comprise entre 0,30 et 0,45 % et plus préférentiellement entre 0,30 et 0,40%.
- L'acier selon le mode E22 comporte préférentiellement entre 0,30 % et 0,45 % Mo. Il comporte entre 1,50 et 1,75 % W.
- Préférentiellement, l'acier selon le mode E22 comprend au plus 0,2 % Ni et très préférentiellement au plus 0, 1 %.
- Très préférentiellement l'acier selon le mode E22 possède des teneurs en Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co qui, selon l'équation [21], donnent une valeur Vcor au plus égale à environ 0,11 mm/an. De meilleurs résultats sont obtenus pour Vcor au plus égale à environ 0,08 mm/an.
- On observera que les modes E21 et E22 (globalement notés E2) sont assez proches, en termes de teneur en Chrome, Manganèse et Silicium. Ainsi, les autres teneurs en Cr, Mn et/ou Si de l'un de ces modes E2 peuvent être appliquées au moins partiellement à l'autre.
- On considèrera maintenant une situation intermédiaire.
- Le modèle utilisé conduit à augmenter la teneur en certains éléments alphagènes tels que Cr, Si et à réduire la teneur en certains éléments gammagènes tels que Mn et Ni, ce qui peut favoriser l'apparition de ferrite delta.
- Si la réduction de teneur en Mo et/ou W (éléments alphagènes) est insuffisante pour compenser l'augmentation de teneur en Cr, Si et la réduction de celle en Mn et Ni du point de vue de l'apparition de ferrite delta, il y aura lieu d'ajuster la teneur en éléments gammagènes comme N et C qui n'interviennent pas dans le présent modèle. On utilisera à cet égard des formules connues de prévision de ferrite delta en fonction des teneurs en chrome équivalent et nickel équivalent.
- La technique proposée pour optimiser des aciers spéciaux comprend les éléments suivants. On part d'une nuance ou grade d'acier connu ayant des propriétés connues autres que la corrosion à chaud, que l'on cherche à optimiser du point de vue corrosion à chaud. On calcule une propriété de corrosion à long terme selon un modèle tel que celui de la formule [21] sur une composition de référence. On cherche au voisinage de l'acier connu une fourchette particulière de composition de la nuance d'acier conduisant à une meilleure valeur de la propriété de corrosion selon le même modèle.
- Dès lors que le modèle est de grande fiabilité, cette technique a de nombreux avantages, dont :
- éviter de fabriquer des aciers inhabituels seulement pour des tests de corrosion,
- éviter les délicats et coûteux tests de corrosion à long terme et haute température.
- Cette technique permet surtout d'utiliser des données ciblées et non outrageusement pessimistes pour la conception de chaudières ou de tuyauteries de vapeur et par là de minimiser la surépaisseur de corrosion prise en compte dans les calculs de conception.
- Elle permet en outre d'augmenter la température de vapeur à température de métal donné et d'éviter des exfoliations de calamine en favorisant la germination hétérogène et discontinue de l'oxyde en surface de l'acier du côté vapeur.
- L'acier selon l'invention peut également être utilisé sans que la liste soit exhaustive comme tôle pour fabriquer des tubes soudés, des raccords, des réacteurs, des pièces de chaudronnerie, comme pièce moulée pour fabriquer des corps de turbine ou des corps de vannes de sécurité, comme pièce forgée pour fabriquer des arbres et des rotors de turbine, des raccords, comme poudre métalliques pour réaliser des composants divers en métallurgie des poudres, comme métal d'apport de soudure et d'autres applications similaires.
-
-
-
Claims (16)
- Composition d'acier selon les normes ASTM A213 et A335 définissant respectivement les grades T23 et P23, à hautes performances en corrosion à chaud par des milieux oxydants, tels que des fumées ou la vapeur d'eau, caractérisée en ce qu'elle comprend, en poids, entre 2,3 à 2,6 % de Chrome, au plus 0,5 % de Silicium, entre 0,20 et 0,45 % de Manganèse, entre 1,45 et 1,60 % de Tungstène et entre 0,05 et 0,20 % de Molybdène, les teneurs de la composition d'acier étant ajustées selon un modèle prédéterminé, choisi pour obtenir des caractéristiques de tenue à l'oxydation à chaud sensiblement optimales dans des conditions données de performances à haute température sur une longue période, le modèle étant :
les teneurs en poids de Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co étant telles que la valeur de corrosion Vcor est inférieure à 1,4. - Composition d'acier selon la revendication 1, caractérisée par des teneurs en poids de Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co telles que la valeur de corrosion Vcor est au plus égale à 1,25.
- Composition d'acier selon les normes ASTM A213 et A335 définissant respectivement les grades T22 et P22, à hautes performances en corrosion à chaud par des milieux oxydants, tels que des fumées ou la vapeur d'eau, caractérisée en ce qu'elle comprend en poids, entre 2,3 à 2,6 % de Chrome, au plus 0,5 % de Silicium, entre 0,20 et 0,45 % de Manganèse, entre 0,87 et 1 % de Molybdène et très peu de tungstène, les teneurs de la composition d'acier étant ajustées selon un modèle prédéterminé, choisi pour obtenir des caractéristiques de tenue à l'oxydation à chaud sensiblement optimales dans des conditions données de performances à haute température sur une longue période, le modèle étant :
les teneurs en poids de Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co étant telles que la valeur de corrosion Vcor est au plus égale à 0,9. - Composition d'acier selon la revendication 3, caractérisée par des teneurs en poids de Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co telles que la valeur de corrosion Vcor est au plus égale à 0,85.
- Composition d'acier selon les normes ASTM A213 et A335 définissant respectivement les grades T24 et P24, à hautes performances en corrosion à chaud par des milieux oxydants, tels que des fumées ou la vapeur d'eau, caractérisée en ce qu'elle comprend, en poids, entre 2,4 à 2,6 % de Chrome, entre 0,15 et 0,45 % de Silicium, entre 0,30 et 0,45 % de Manganèse, entre 0,70 et 0,90 % de Molybdène et pratiquement pas de tungstène, les teneurs de la composition d'acier étant ajustées selon un modèle prédéterminé, choisi pour obtenir des caractéristiques de tenue à l'oxydation à chaud sensiblement optimales dans des conditions données de performances à haute température sur une longue période, le modèle étant :
les teneurs en poids de Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co étant telles que la valeur de corrosion Vcor est au plus égale à 0,8. - Composition d'acier selon la revendication 5, caractérisée par des teneurs en poids de Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co telles que la valeur de corrosion Vcor est au plus égale à 0,75.
- Composition d'acier selon les normes ASTM A213 et A335 définissant respectivement les grades T91 et P91, à hautes performances en corrosion à chaud par des milieux oxydants, tels que des fumées ou la vapeur d'eau, caractérisée en ce qu'elle comprend en poids, entre 8,9 à 9,5 % de Chrome, entre 0,2 et 0,5 % de Silicium, entre 0,85 et 0,95 % de Molybdène, entre 0,30 et 0,45 % de Manganèse, et sensiblement une absence de W, les teneurs de la composition d'acier étant ajustées selon un modèle prédéterminé, choisi pour obtenir des caractéristiques de tenue à l'oxydation à chaud sensiblement optimales dans des conditions données de performances à haute température sur une longue période, le modèle étant :
telles que la valeur de corrosion Vcor est inférieure à 0,1. - Composition d'acier selon la revendication 7, caractérisée par une valeur de corrosion Vcor au plus égale à 0,07.
- Composition d'acier selon les normes ASTM A213 et A335 définissant respectivement les grades T92 et P92, à hautes performances en corrosion à chaud par des milieux oxydants, tels que des fumées ou la vapeur d'eau, caractérisée en ce qu'elle comprend, en poids, entre 8,9 à 9,5 % de Chrome, au plus 0,5 % de Silicium, entre 0,30 et 0,45 % de Manganèse, entre 1,50 et 1,75 % de Tungstène et entre 0,30 et 0,45 % de Molybdène, les teneurs de la composition d'acier étant ajustées selon un modèle prédéterminé, choisi pour obtenir des caractéristiques de tenue à l'oxydation à chaud sensiblement optimales dans des conditions données de performances à haute température sur une longue période, le modèle étant :
les teneurs en poids de Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co, telles que la valeur de corrosion Vcor est au plus égale à 0,11. - Composition d'acier selon la revendication 9, caractérisée par des teneurs en poids de Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co telles que la valeur de corrosion Vcor est au plus égale à 0,08.
- Composition d'acier selon l'une des revendications 7 à 10 caractérisée en ce qu'elle comporte moins de 0,2 % de nickel.
- Composition d'acier selon les normes ASTM A213 et A335 définissant respectivement les grades T9 et P9, à hautes performances en corrosion à chaud par des milieux oxydants, tels que des fumées ou la vapeur d'eau, caractérisée en ce qu'elle comprend, en poids, entre 9,2 à 10 % de Chrome, entre 0,25 et 1 % de Silicium, entre 0,9 et 1 % de Molybdène, entre 0,3 et 0,45 % de Manganèse, et sensiblement une absence de W, les teneurs de la composition d'acier étant ajustées selon un modèle prédéterminé, choisi pour obtenir des caractéristiques de tenue à l'oxydation à chaud sensiblement optimales dans des conditions données de performances à haute température sur une longue période, le modèle étant :
telles que la valeur de corrosion Vcor est au plus égale à 0,09. - Composition d'acier selon l'une des revendications 1 à 4 et 7 à 11, caractérisée en ce qu'elle comporte une teneur en silicium en poids comprise entre 0,20 et 0,50 %, de préférence entre 0,30 et 0,50 %.
- Composition d'acier selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisée en ce qu'elle comporte une teneur de manganèse en poids comprise entre 0,25 et 0,45 %.
- Tube sans soudure ou accessoire, essentiellement constitué d'une composition d'acier selon l'une des revendications précédentes.
- Application de la composition d'acier à des tubes sans soudure et accessoires, destinés à générer, à véhiculer ou à conditionner de la vapeur d'eau sous pression et température élevées.
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JP3214350B2 (ja) | 1996-04-09 | 2001-10-02 | 住友金属工業株式会社 | 高温強度に優れたCr−Mo系継目無鋼管の製造方法 |
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JP3454027B2 (ja) | 1996-07-29 | 2003-10-06 | Jfeスチール株式会社 | 熱間加工性および耐クリープ特性に優れたボイラー用鋼およびボイラー用継目無鋼管 |
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JP3457834B2 (ja) | 1997-04-09 | 2003-10-20 | 三菱重工業株式会社 | 靱性に優れた低Crフェライト系耐熱鋼用溶接金属 |
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JP3514182B2 (ja) * | 1999-08-31 | 2004-03-31 | 住友金属工業株式会社 | 高温強度と靱性に優れた低Crフェライト系耐熱鋼およびその製造方法 |
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