WO2007141427A2 - Compositions d'aciers pour usages speciaux - Google Patents

Compositions d'aciers pour usages speciaux Download PDF

Info

Publication number
WO2007141427A2
WO2007141427A2 PCT/FR2007/000941 FR2007000941W WO2007141427A2 WO 2007141427 A2 WO2007141427 A2 WO 2007141427A2 FR 2007000941 W FR2007000941 W FR 2007000941W WO 2007141427 A2 WO2007141427 A2 WO 2007141427A2
Authority
WO
WIPO (PCT)
Prior art keywords
steel composition
steel
composition according
weight
chromium
Prior art date
Application number
PCT/FR2007/000941
Other languages
English (en)
Other versions
WO2007141427A3 (fr
Inventor
Jean Leyer
Bruno Vandenberghe
Viviane Lepingle
Ghislain Louis
Daniel Petelot
Original Assignee
V & M France
Fouquet, Annie
Petelot, Catheline
Petelot, Emilie
Petelot, Adeline
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=37635762&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=WO2007141427(A2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Priority to EP07788846A priority Critical patent/EP2027300B8/fr
Priority to AT07788846T priority patent/ATE520796T1/de
Priority to BRPI0712148A priority patent/BRPI0712148B1/pt
Priority to US12/303,764 priority patent/US9005520B2/en
Priority to CN2007800213275A priority patent/CN101466859B/zh
Priority to JP2009513729A priority patent/JP2009540118A/ja
Priority to MX2008015740A priority patent/MX2008015740A/es
Application filed by V & M France, Fouquet, Annie, Petelot, Catheline, Petelot, Emilie, Petelot, Adeline filed Critical V & M France
Priority to PL07788846T priority patent/PL2027300T3/pl
Priority to AU2007255279A priority patent/AU2007255279B2/en
Priority to CA 2654521 priority patent/CA2654521C/fr
Priority to EA200870608A priority patent/EA015633B1/ru
Priority to UAA200900138A priority patent/UA97368C2/ru
Publication of WO2007141427A2 publication Critical patent/WO2007141427A2/fr
Publication of WO2007141427A3 publication Critical patent/WO2007141427A3/fr
Priority to HR20110850T priority patent/HRP20110850T1/hr

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10S148/00—Metal treatment
    • Y10S148/902—Metal treatment having portions of differing metallurgical properties or characteristics
    • Y10S148/909—Tube

Definitions

  • the invention relates to a new steel composition for special purposes, in particular high performance in the presence of corrosion by oxidizing media such as, for example, fumes or water vapor, under high pressure and / or temperature.
  • oxidizing media such as, for example, fumes or water vapor
  • the generation, conditioning (including overheating and reheating) and transport of water vapor are done using steel elements, especially seamless tubes.
  • the present invention improves the situation.
  • the invention provides a steel composition for special applications, which is in the zone comprising, in content by weight, about 1.8 to 11% of chromium (and preferably between about 2.3 and 10% of chromium), less than 1% silicon, and between 0.20 and 0.45% manganese. It has been found possible to adjust the contents of the composition according to a predetermined pattern chosen to obtain substantially optimal corrosion characteristics under given high performance conditions. temperature. This model can involve as addition or as residual at least one element selected from molybdenum, tungsten, cobalt, and nickel.
  • the composition has a silicon content by weight of between about 0.20 and 0.50%, preferably between about 0.30 and 0.50%. It may also comprise a manganese content by weight of between about 0.25 and 0.45%, and more preferably between about 0.25 and 0.40%.
  • said model comprises at least one contribution term of chromium, and a contribution term of manganese alone.
  • the manganese contribution term alone may include a second degree polynomial function of the manganese content.
  • the term chromium contribution may include a quadratic term in inverse of the chromium content, and a term in inverse of a quantity containing the chromium content.
  • the steel composition comprises between 2.3 and 2.6% by weight of chromium, approximately, the steel composition comprises between 8.9 and 9 , 5% to 10%, by weight of chromium, approximately.
  • the invention also covers a seamless tube or its accessory, consisting essentially of a proposed steel composition, the application of the steel composition to seamless tubes and accessories, intended to generate, convey or condition water vapor under high pressure and temperature, as well as the technique described for optimizing the properties of special steel compositions, in particular for their application to seamless tubes and accessories, intended to generate, convey or condition water vapor under high pressure and temperature.
  • FIG. 1 schematically illustrates the time course of a first oxidation mechanism, referred to herein as ⁇ type 1>;
  • FIG. 2 diagrammatically illustrates the time course of a second oxidation mechanism, referred to herein as ⁇ type 2>;
  • FIG. 3 is an illustrative graph of the properties of steel compositions;
  • FIG. 4 is a table of steel compositions having been subjected to long-term corrosion measurements at 650 ° C., which are shown in the last column of the table;
  • Fig. 5 is a graph showing a correspondence between measured data and calculated data.
  • Figure 6 is a partial detail graph of Figure 5.
  • ASTM American Society for Testing and Materials
  • ⁇ hot oxidation> includes two types of phenomena:
  • the oxidation phenomena by the oxidizing fumes occur outside the tubes and more particularly outside the superheater tubes taking into account the flow of fumes that see these tubes.
  • a metal having slow oxidation kinetics and capable of forming fine and adherent calamines is therefore highly desirable.
  • a characteristic of identical creep resistance, a steel tube resistant to oxidation by steam can thus superheat steam at a higher temperature than a steel tube less resistant to oxidation by steam.
  • the boiler calculation codes do not take into account the characteristics of resistance to hot oxidation (empirical rules are used which define too pessimistically an extra thickness for hot oxidation by both smoked only by water vapor).
  • This composition is commercially designated VMI 2. It surprised the inventors with regard to resistance to hot oxidation by steam at 600 ° C. and 65 ° C., which is much higher than that of the 9% Cr steels. equal or superior to that of X 20 Cr Mo V 12-1 steel also containing 12% Cr and almost as good as that of TP 347 FG austenitic grade containing 18% Cr.
  • Figure 1 illustrates the mechanism conventionally governing the hot oxidation of 9-12% Cr steels. As can be seen, the oxide germs homogeneously over the entire surface.
  • the mechanism of FIG. 2 relates to the grade VM 12, to certain compositions of X20 Cr Mo V 12-1 steel and to the austenitic grade TP 347 FG with fine grains: here, the oxide is born in the form of isolated seeds. which must develop on the surface before forming a layer and develop in depth. This mechanism leads to slow oxidation kinetics and adherent calamines.
  • Si and Co have a beneficial influence that extends the field of action of Cr.
  • the Applicant has sought to do better, and in particular to obtain quantitative elements to improve existing steels, including those with 9% Cr whose resistance to oxidation is considered until now insufficient and those to 2.25 % Cr.
  • the autoimmune des Mines de Douai first developed, on the occasion of a study contract with the Applicant, a formula for predicting the loss of metal thickness (determined after etching of the oxide formed without metal attack) over one year from a modeling of the influence of all elements of the chemical composition.
  • LPL Lower Protective Layer of Scale
  • FIG. 4 is a composition table of the steels tested with, in the last column, the values of the corrosion measurements corresponding to the loss of metal thickness over one year (Vcor corrosion rate) for these steels.
  • the Applicant has performed on these experimental results a multivariate statistical analysis. It is based on a plurality of terms reflecting a reasoned empirical approach of certain mechanisms or influences, which determine the Vcor corrosion rate.
  • the formula [21] gives the average loss of metal thickness (in mm) over one year of exposure to water vapor at 650 ° C. This average loss of thickness is it even deduced from a weight loss of the metal after selective etching of the oxide, under standard conditions.
  • Formula [21] has various terms as follows:
  • FIGS. 5 and 6 illustrate how this new Vcor-ordinate formula (Vcor predicted) compares with the experimental results known to the Applicant on the abscissa (Vcor measured). It follows:
  • FIG. 5 right-hand part
  • FIG. 5 left-hand part
  • FIG. 6 which is a detail of the part on the left of FIG. 5
  • the correspondence is also excellent for chromium contents close to 9% and 12%.
  • the invention is not limited to the expression of the formula [21], which is known to write equivalents of different appearance.
  • the formula [21] was set at 650 ° C, it is naturally valid for other temperatures, lower or higher. For example, a steel grade having a rather high corrosion rate at 650 ° C may be acceptable at lower temperatures, if it has interesting properties from any point of view, including a lower manufacturing cost.
  • the Applicant has found a strong detrimental influence of the Mn content above about 0.25%, according to the indications of the formula [21] (grade range studied: 0.2 - 0.53% ). It also found that the Si content plays little when Si is greater than or equal to 0.20% (grade range studied: 0.09-0.47%). It also noted the absence of significant influence of the carbon content within the limits studied (0.1-0.2%).
  • the Applicant was then interested in searching among the ferritic performance grades of the specifications ASTM, A213 and A335 for use in boilers (T91, P91, T92, P92, T23, P23, T24, P24) particular areas of chemical composition that lead with thin and very adherent calamines to make the tubes work better at steam temperatures of the order of 600 ° or 650 ° C and vapor pressures of the order of 300 bar.
  • the steel grades proposed here for seamless tubes for conveying water vapor under high pressure and temperature include (by weight) 1.8 to 13% chromium (Cr), less than 1% silicon (Si) and between 0.10 and 0.45% manganese (Mn).
  • the steel comprises an addition of at least 1 element chosen from molybdenum (Mo), tungsten (W), cobalt (Co), vanadium (V), niobium (Nb), titanium ( Ti), boron (B) and nitrogen (N).
  • ASTM standards A213 and A335 define grades T22 and P22 respectively as containing:
  • ElO grades allow a gain of between 18% (for ElO-ax) and 42% (for ElO-min), compared to the corrosion rate of the composition "reference" RIO.
  • the steel has between 2.3 and 2.6% Cr.
  • the steel of the ElO mode comprises an Si content of between 0.20 and 0.50% and very preferably between 0.30 and 0.50%.
  • the steel comprises an Mn content of between 0.30 and 0.45%.
  • ElO preferably comprises between 0.87 and 1% Mo. It does not include a voluntary addition of W, tungsten being a residual steel and its content of about 0.01% .
  • the steel according to the mode ElO has contents of Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co whose Vcor value calculated according to the equation [21] is at most equal to about 0.9 mm / year, preferably 0.85 mm / year. Better results are obtained for Vcor at most equal to about 0.7 mm / year.
  • Embodiment EIl T23 and P23 steels
  • ASTM standards A213 and A335 define grades T23 and P23 respectively as containing: - 0.10 to 0.60% Mn
  • the steel has between 2.3 and 2.6% Cr.
  • the steel of mode EI 1 has an Si content of between 0.20 and 0.50% and very preferably between 0.30 and 0.50%.
  • the steel comprises an Mn content of between 0.25 and 0.45%.
  • the steel according to this mode El 1 preferably comprises between 1.45% and 1.60% W and between 0.05 and 0.20% Mo.
  • the steel according to the mode El 1 has contents of Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co whose Vcor value calculated according to the equation [21] is less than about 1.4 mm / year. preferably at most equal to about 1.25 mm / year. Better results are obtained for Vcor at most equal to about 0.9 mm / year.
  • Embodiment E 12 T24 / P24 steels
  • These steels contain according to ASTM A213 0.30 to 0.70% Mn 0.15 to 0.45% Si 2.20 to 2.60% Cr 0.70 to 1.10% Mo 0.04 to 0.10% C at most 0.020% P at most 0.010% S 0.20 to 0.30% V 0.06 to 0 , 10% Ti 0.0015 to 0.0020% B at most 0.012% N at most 0.020% Al
  • Table Tl 2 is constructed similarly to Tables T10 and TI1.
  • the gain is more limited on the selection according to the invention: from 9% (E12-max) to 30% (E12-min). It is believed that this is mainly because the margin on the Cr content is lower than for the embodiments El 0 or El 1.
  • the steel comprises between 2.4 and 2.6% Cr.
  • the steel has an Si content of between 0.20 and 0.45% and very preferably between 0.30 and 0.45%.
  • the steel comprises an Mn content of between 0.30 and 0.45%.
  • the steel according to this mode E12 does not include any addition of W (residual tungsten content of the order of 0.01%); its Mo content is preferably between 0.70 and 0.9%.
  • the steel according to this mode El 2 has contents of Cr,
  • Vcor Mn, Si, Mo, W, Ni, Co whose Vcor value calculated according to the equation [21] is at most equal to about 0.8 mm / year and preferably at most equal to about 0.75 mm / year. Better results are obtained for Vcor at most equal to about 0.7 mm / year.
  • ASTM standards A213 and A335 define grades T9 and P9, respectively, as containing:
  • the steels according to embodiment E20 do not contain microadditions of V, Nb, N or B.
  • Formula [21] has been derived from the indications for different grades of steel of this embodiment E20. These grades are represented by three examples, denoted E20-max, E20-med, and E20-min, according to the corrosion rate obtained.
  • the selection of the grades E20 allows a gain of between 16% (for E20-max) and 89% (for E20-min), relative to the corrosion rate of the "reference" composition R20.
  • the steel has between 9.2 and 10.00% Cr.
  • the steel of the mode E20 has an Si content of between 0.25 and 0.50% and very preferably between 0.30 and 0.40%.
  • the steel comprises an Mn content of between 0.30 and 0.45%.
  • the steel according to this mode E20 preferably comprises between 0.90 and 1.00% Mo. It does not include a voluntary addition of W, the tungsten being a residual of the steel and its content of the order of 0, 01%.
  • the steel according to the mode E20 has contents of Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co whose Vcor value calculated according to the equation [21] is at most equal to about 0.09 mm / year, preferably 0.06 mm / year. Better results are obtained for Vcor at most equal to about 0.04 mm / year.
  • Embodiment E21 T91 / P91 steels
  • Table T21 below is constructed similarly to Table T10.
  • E21 ranges from 10% (E21-max) to 80% (E21-min). It is remarkable that for E21-min, the value obtained is five times lower than the reference value.
  • the steel comprises between 8.9 and 9.5% Cr.
  • the steel comprises an Si content of between 0.20 and 0.50% and very preferably between 0.30 and 0.50%.
  • the steel comprises a Mn content of between 0.30 and
  • the steel according to embodiment E21 comprises at most 0.2% Ni (and very preferably at most 0.1%), and practically no tungsten (residual of the order of 0.01%).
  • the steel according to the mode E21 has contents of Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co whose Vcor value calculated according to the equation [21] is less than about 0.1 mm / year. Better results are obtained for Vcor at most equal to about 0.07 mm / year.
  • Embodiment E22 T92 / P92 steels
  • Table T22 below is constructed similarly to Table T10.
  • the gain on the selection of these embodiments E22 ranges from 2% (E22- max) to 52% (E22-min).
  • the steel comprises between 8.9 and 9.5% Cr.
  • the steel of mode E22 has an Si content of between 0.20 and 0.50% and very preferably between 0.30 and 0.50%.
  • the steel of mode E22 comprises an Mn content of between 0.30 and 0.45% and more preferably between 0.30 and 0.40%.
  • the steel according to the mode E22 preferably comprises between 0.30% and 0.45% Mo. It comprises between 1.50 and 1.75% W. Preferably, the steel according to the mode E22 comprises at most 0.2% Ni and very preferably at most 0.1%.
  • the steel according to the mode E22 has contents of Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co which, according to the equation [21], give a value Vcor at most equal to about 0.11 mm / year. Better results are obtained for Vcor at most equal to about 0.08 mm / year.
  • the modes E21 and E22 are quite similar in terms of chromium, manganese and silicon content.
  • the other contents of Cr, Mn and / or Si of one of these modes E2 can be applied at least partially to the other.
  • ASTM A213 and A335 define T5 and P5, respectively, as containing: - 0.30 to 0.60% Mn
  • Formula [21] has been derived from the indications for different grades of steel of this embodiment E30. These grades are represented by three examples, noted E30-max, E30-med, and E30-min, according to the corrosion rate obtained.
  • grades E30 allows a gain of between 15% (for E30-max) and 55% (for E30-min), compared to the corrosion rate of the composition "reference" R30.
  • the steel has between 5.2 and 6.00% Cr.
  • the steel of the E30 mode comprises an Si content of between 0.25 and 0.50% and very preferably between 0.30 and 0.45%.
  • the steel comprises an Mn content of between 0.30 and 0.45%.
  • the steel according to this mode E30 preferably comprises between 0.45 and 0.60%
  • Mo is a residual steel and its content of the order of 0.01%.
  • the steel according to the mode E30 has contents of Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co whose Vcor value calculated according to the equation [21] is at most equal to about 0.23 mm / year, preferably 0.20 mm / year. Better results are obtained for Vcor at most equal to about 0.17 mm / year.
  • the model used leads to increase the content of some alphagenic elements such as Cr, Si and to reduce the content of some gammagenic elements such as Mn and Ni 5 which can promote the appearance of delta ferrite.
  • the proposed technique for optimizing special steels includes the following elements. It starts from a known steel grade or grade with known properties other than hot corrosion, which we want to optimize from the point of view of hot corrosion. A long-term corrosion property is calculated according to a model such as that of formula [21] on a reference composition. In the vicinity of the known steel, a particular range of composition of the steel grade is sought, leading to a better value of the corrosion property according to the same model.
  • the steel according to the invention can also be used without the list being exhaustive as sheet to manufacture welded tubes, fittings, reactors, boiler parts, as molded part for manufacturing turbine bodies or valve bodies as forging for making turbine shafts and rotors, fittings, as metal powder for making various components in powder metallurgy, as solder metal and other similar applications.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
  • Heat Treatment Of Articles (AREA)
  • Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
  • Carbon Steel Or Casting Steel Manufacturing (AREA)
  • Catalysts (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)

Abstract

On recherche des aciers présentant une excellente tenue dans le temps, sous ambiance de corrosion par des milieux oxydants tels que, par exemple, des fumées ou la vapeur d'eau, sous pression et/ou température élevées. Il est proposé une composition d'acier pour applications spéciales, qui se situe dans la zone comprenant, en teneur en poids, environ 1,8 à 11 % de Chrome (et préférentiellement entre environ 2,3 et 10 % de Chrome), moins de 1 % de Silicium, et entre 0,20 et 0,45 % de Manganèse. Il s'est avéré possible d'ajuster les teneurs de la composition selon un modèle prédéterminé, choisi pour obtenir des caractéristiques de corrosion sensiblement optimales dans des conditions données de performances à haute température. Ce modèle peut faire intervenir comme addition ou comme résiduel au moins un élément choisi parmi le molybdène, le tungstène, le cobalt, et le nickel.

Description

Compositions d'aciers pour usages spéciaux
L'invention concerne une nouvelle composition d'acier pour usages spéciaux, en particulier à hautes performances en présence de corrosion par des milieux oxydants tels que, par exemple, des fumées ou la vapeur d'eau, sous pression et/ou température élevées.
Des ambiances de pression et température élevées en présence de vapeur d'eau existent notamment en production industrielle de l'électricité. La génération, le conditionnement (notamment la surchauffe et la resurchauffe) et le transport de la vapeur d'eau se font à l'aide d'éléments en acier, en particulier des tubes sans soudure.
Malgré une longue histoire de solutions envisagées ou mises en œuvre, sur laquelle on reviendra, de sérieux problèmes demeurent en termes de tenue dans l'ambiance concernée, de même que dans le temps.
Ces problèmes sont particulièrement difficiles à résoudre, du fait notamment de la variabilité significative des propriétés des aciers en fonction de leurs constituants, et de la lourdeur des essais de corrosion à chaud sur une longue période.
Dans la suite du présent document on emploiera le terme « corrosion » ou « corrosion à chaud » pour désigner les phénomènes de perte de métal par oxydation à chaud.
La présente invention vient améliorer la situation.
L'invention propose une composition d'acier pour applications spéciales, qui se situe dans la zone comprenant, en teneur en poids, environ 1,8 à 11 % de Chrome (et préférentiellement entre environ 2,3 et 10 % de Chrome), moins de 1 % de Silicium, et entre 0,20 et 0,45 % de Manganèse. Il s'est avéré possible d'ajuster les teneurs de la composition selon un modèle prédéterminé, choisi pour obtenir des caractéristiques de corrosion sensiblement optimales dans des conditions données de performances à haute température. Ce modèle peut faire intervenir comme addition ou comme résiduel au moins un élément choisi parmi le molybdène, le tungstène, le cobalt, et le nickel.
Plus particulièrement, la composition comporte une teneur de silicium en poids comprise entre environ 0,20 et 0,50 %, de préférence entre environ 0,30 et 0,50%. Elle peut comporter aussi une teneur de manganèse en poids comprise entre 0,25 et 0,45 % environ, et plus préférentiellement entre 0,25 et 0,40% environ.
Selon un autre aspect de l'invention, ledit modèle comporte au moins un terme de contribution du chrome, et un terme de contribution du manganèse seul. Le terme de contribution du manganèse seul peut comprendre une fonction polynomiale du second degré de la teneur en manganèse. Le terme de contribution du chrome peut comprendre un terme quadratique en inverse de la teneur en chrome, et un terme en inverse d'une quantité contenant la teneur en chrome.
Selon des modes de réalisation préférentiels, que l'on décrira plus en détail : la composition d'acier comporte entre 2,3 et 2,6 % en poids de Chrome, environ, la composition d'acier comporte entre 8,9 et 9,5 % à 10 %, en poids de Chrome, environ.
L'invention couvre également un tube sans soudure ou son accessoire, essentiellement constitué d'une composition d'acier proposée, l'application de la composition d'acier à des tubes sans soudure et accessoires, destinés à générer, à véhiculer ou à conditionner de la vapeur d'eau sous pression et température élevées, ainsi que la technique décrite pour optimiser les propriétés des compositions d'aciers spéciaux, en particulier pour leur application à des tubes sans soudure et accessoires, destinés à générer, à véhiculer ou à conditionner de la vapeur d'eau sous pression et température élevées.
D'autres caractéristiques et avantages de l'invention apparaîtront mieux à la lecture de la description détaillée ci-après, faite en référence aux dessins annexés, sur lesquels : La figure 1 illustre schématiquement le déroulement dans le temps d'un premier mécanisme d'oxydation, dit ici de <type 1> ;
La figure 2 illustre schématiquement le déroulement dans le temps d'un second mécanisme d'oxydation, dit ici de <type 2> ; - La figure 3 est un graphe illustratif de propriétés de compositions d'acier ;
La figure 4 est un tableau de compositions d'acier, ayant fait l'objet de mesures de corrosion à long terme à 650°C, lesquelles figurent dans la dernière colonne du tableau ;
La figure 5 est un graphe représentant une correspondance entre des données mesurées et des données calculées ; et
La figure 6 est un graphe formant détail partiel de la figure 5.
Les dessins, la description ci-après et ses annexes contiennent, pour l'essentiel, des éléments de caractère certain. Ils pourront donc non seulement servir à mieux faire comprendre la présente invention, mais aussi contribuer à sa définition, le cas échéant.
On examine maintenant les conditions dans lesquelles l'invention peut s'appliquer.
On considère par exemple le cas d'une centrale thermique à combustible fossile, qui comprend une chaudière de puissance délivrant de la vapeur d'eau surchauffée à une turbine à vapeur accouplée à un alternateur. On connaît le bon rendement thermique de ce genre de centrales thermiques, que l'on cherche par ailleurs à rendre de moins en moins polluantes, en limitant les rejets tant de fumées que de gaz nocifs tels que le SO2, les NOx et le CO2, ce dernier étant plus particulièrement responsable de l'effet de serre. Or la réduction de la quantité relative de CO2 produite lors de la combustion passe par l'augmentation du rendement de la chaudière, laquelle est liée à la température et à la pression de la vapeur délivrée à la turbine.
La vapeur d'eau étant essentiellement confinée dans des tubes sans soudure en acier, on a cherché depuis de nombreuses années à améliorer les caractéristiques de résistance à long terme des tubes à la pression intérieure de fluide à haute température en améliorant leur résistance au fluage et notamment leur résistance à la rupture par fluage en 100 000 heures.
Le groupe dit American Society for Testing and Materials ("ASTM") a établi des normes ou spécifications dans lesquelles puisent les hommes du métier pour le choix de leurs aciers. S 'agissant d'aciers spéciaux pour usage à haute température, ce sont :
la spécification A213, intitulée "Standard Spécification for Seamless Ferritic and Austenitic Alloy-Steel Boiler, Superheater and Heat-Exchanger Tubes", et la spécification A335 : "Standard Spécification for Seamless Ferritic Alloy-Steel Pipe for High-Temperature Service".
Les chaudières des années 1960 mettaient en œuvre des aciers non alliés pour les panneaux d'écran de la chaudière et des nuances à 2,25 % Cr et 1 % Mo (nuances T22 de l'ASTM A213 et P22 de l'ASTM A335) pour les parties chaudes des tubes de surchauffeurs et les conduites de vapeur surchauffée (160 bars - 560° C).
Les aciers inoxydables austénitiques à 18 % Cr et 10 % Ni possèdent intrinsèquement de meilleures caractéristiques de résistance au fluage que les nuances plus faiblement alliées à structure ferritique mais possèdent de graves inconvénients du fait qu'une même chaudière doit alors comprendre des parties en acier à structure austénitique et d'autres à structure ferritique : il en découle d'une part des différences de coefficients de dilatation thermique, et d'autre part la nécessité de réaliser des jonctions soudées entre tubes de structure métallurgique différente.
La tendance a donc été à l'amélioration des matériaux à structure ferritique.
L'acier X 20 Cr Mo V 12 - 1 à 12 % Cr selon la norme allemande DIN 17.175 n'est plus très en vogue car sa mise en œuvre est très délicate et ses caractéristiques de fluage sont dépassées. Les années 1980 ont vu l'apparition dans les normes de nuances à 9 % Cr microalliées (T91 et P91, T92 et P92 selon ASTM A213 et A335) possédant à la fois une bonne résistance au fluage et d'excellentes propriétés de mise en œuvre.
En parallèle, sont apparues dans les années 1990, des nuances à 2,25 % Cr microalliées (T23, P23, T24, P24) pour améliorer les performances des panneaux d'écrans et/ou de certaines parties des surchauffeurs.
Se sont alors posés des problèmes de tenue à l'oxydation à chaud, notamment dans le cas des aciers à 9 % Cr en comparaison à l'acier X 20 Cr Mo V 12 - 1 contenant 12 % Cr. On sait en effet que le Cr et également Si et Al sont des éléments qui réduisent l'oxydation à chaud.
Le terme <oxydation à chaud> regroupe 2 types de phénomènes :
l'oxydation par les fumées oxydantes, et l'oxydation par la vapeur d'eau.
Oxydation sur Ia surface extérieure des tubes
Les phénomènes d'oxydation par les fumées oxydantes se produisent à l'extérieur des tubes et plus particulièrement à l'extérieur des tubes de surchauffeurs compte-tenu des flux de fumées que voient passer ces tubes.
Ils se traduisent par une perte d'épaisseur de métal et de ce fait par une augmentation de la contrainte tangentielle σ dans le tube que l'on peut écrire par la relation [11] annexée, où D est le diamètre extérieur, e est l'épaisseur et P la pression intérieure de vapeur à l'intérieur des tubes.
La cinétique d'oxydation est d'autant plus rapide que la couche d'oxyde (ou calamine) est mince. On pourrait donc croire qu'elle s'autolimite avec la croissance de la couche de calamine. Malheureusement, lorsque la couche de calamine est épaisse, elle perd de l'adhérence et se détache en feuilles (exfoliation). Il en découle que l'oxydation reprend à grande vitesse là où le métal est à nu.
Un métal ayant une cinétique d'oxydation lente et apte à former des calamines fines et adhérentes est donc hautement souhaitable.
Oxydation sur la surface intérieure des tubes
II en est de même pour d'autres raisons pour les phénomènes d'oxydation par la vapeur d'eau qui se manifestent à l'intérieur des tubes et qui ont été plus récemment étudiés. En effet, la calamine formée à l'intérieur des tubes de surchauffeurs constitue un isolant thermique entre les fumées (source de chaleur) et la vapeur d'eau à surchauffer. Et une calamine épaisse côté vapeur (intérieur du tube) se traduit par une température plus élevée du métal que lorsque la calamine est mince. Or l'influence négative de la température sur la résistance au fluage est exponentielle.
A caractéristique de résistance au fluage identique, un tube en acier résistant à l'oxydation par la vapeur pourra donc surchauffer la vapeur à une plus haute température qu'un tube en acier moins résistant à l'oxydation par la vapeur.
En outre, en cas de calamine épaisse et/ou peu adhérente, une exfoliation de celle-ci peut avoir pour conséquence :
dans le cas des tubes de surchauffeurs une accumulation de la calamine exfoliée dans les épingles des serpentins de surchauffeurs, entravant la circulation de vapeur et pouvant causer des éclatements de tubes surchauffeurs par surchauffe catastrophique, un entraînement de la calamine exfoliée, issue tant des tubes surchauffeurs que des collecteurs de vapeur ou des conduites de vapeur, dans les aubes de la turbine avec un risque d'érosion et/ou abrasion et de destruction de celles-ci. Etat de la technique
Pour le moment, les codes de calcul de chaudière ne prennent pas en compte de manière fine les caractéristiques de résistance à l'oxydation à chaud (on utilise des règles empiriques définissant de manière trop pessimiste une surépaisseur pour l'oxydation à chaud tant par les fumées que par la vapeur d'eau).
Approche de la Demanderesse
Dans WO 02/081766, la Demanderesse a proposé une composition d'acier pour tubes sans soudure ayant de très bonnes propriétés en termes tant de résistance à la rupture par fluage que de résistance à l'oxydation à chaud.
Cette composition est désignée commercialement VMl 2. Elle a surpris les inventeurs en ce qui concerne la résistance à l'oxydation à chaud par la vapeur à 600°C et 65O0C, qui est très supérieure à celle des aciers à 9 % Cr, égale voire supérieure à celle de l'acier X 20 Cr Mo V 12-1 contenant également 12 % Cr et presque aussi bonne que celle de la nuance austénitique TP 347 FG contenant 18 % Cr.
Des résultats expérimentaux obtenus à l'Ecole des Mines de Douai ont été présentés à la conférence "High Température Corrosion and Protection of Matériaux 6, les Embiez 2004, et ont été publiés dans Materials Science Forum, Vol 461-464 (2004) p. 1039-1046, sous le titre "Steam Corrosion Résistance of New 12 % Ferrite Boiler Steels".
Les auteurs (V. Lepingle et al.) ont observé qu'il est difficile de prévoir de manière quantitative la cinétique d'oxydation à chaud, les éléments de la composition chimique de l'acier pouvant avoir une influence non linéaire, voire fonctionner en synergie. Ils ont notamment fait apparaître l'existence de deux types distincts de mécanismes de croissance intervenant dans l'oxydation à chaud, illustrés sur les Figures I et 2.
La figure 1 illustre le mécanisme régissant classiquement l'oxydation à chaud des aciers à 9-12 % Cr. Comme on le voit, l'oxyde germe de manière homogène sur l'ensemble de la surface.
Le mécanisme de la figure 2 est relatif à la nuance VM 12, à certaines compositions d'acier X20 Cr Mo V 12-1 et à la nuance austénitique TP 347 FG à grains fins: ici, l'oxyde naît sous forme de germes isolés qui doivent se développer en surface avant de constituer une couche et se développer en profondeur. Ce mécanisme conduit à des cinétiques lentes d'oxydation et à des calamines adhérentes.
D'autres travaux se sont également intéressés à prédire la cinétique d'oxydation à chaud par la vapeur d'eau.
Une communication de Zurek et al. a été également présentée à la conférence Les Embiez et publiée dans "Materials Sciences Forum", Vol 461-464 (2004) pp 791-798. Elle montre qualitativement l'influence de divers éléments chimiques sur la variation de la constante Kp de la loi d'oxydation empirique
Δm = Kp f
dans laquelle Δm est l'accroissement de masse par oxydation et t le temps, tandis que z est généralement pris égal à 1/2. La constante Kp présentant une décroissance brutale au-delà d'une certaine teneur en chrome.
Les principales conclusions que l'on peut tirer de Zurek et al. sont les suivantes (voir figure 3) : L'ajout de manganèse déplace vers la droite la zone de forte décroissance de Kp en fonction de la teneur en chrome ; Selon ce travail, l'addition de Mn tend à contrarier l'effet bénéfique du Cr ;
L'ajout de silicium ou de cobalt déplace au contraire vers la gauche la zone de forte décroissance de Kp en fonction de la teneur en chrome. Selon ce travail, Si et Co ont une influence bénéfique qui étend le domaine d'action du Cr.
On comprend qu'il est difficile d'en tirer des indications précises sur les propriétés de tel ou tel alliage.
Osgerby et al. ( S. Osgerby, A. Fry "Assessment of steam oxidation behaviour of high température plant materials" Proceedings from the 4th international EPRI conférence , October 25-28, 2004 - Hilton Head Island, South Carolina - pp 388-401) ont également étudié l'oxydation de divers aciers et alliages de Ni par la vapeur d'eau. Ils ont effectué sur les résultats un traitement à l'aide de réseaux de neurones. Ils ont abouti à des équations qui dans le cas des aciers ferritiques à 9 - 12 % Cr montrent quantitativement une influence positive de Cr, Si, Mn et Mo et une influence négative de W.
Globalement, les conclusions de ces travaux sont diverses, et même opposées en ce qui concerne le cas du manganèse dans les aciers ferritiques.
La Demanderesse a cherché à mieux faire, et en particulier à obtenir des éléments quantitatifs permettant d'améliorer les aciers existants, notamment ceux à 9 % Cr dont la résistance à l'oxydation est considérée jusqu'à présent insuffisante et ceux à 2,25 % Cr.
Expérimentations de Ia Demanderesse
L'Ecole des Mines de Douai a tout d'abord mis au point à l'occasion d'un contrat d'étude avec la Demanderesse une formule de prévision de la perte d'épaisseur de métal (déterminée après décapage de l'oxyde formé sans attaque du métal) sur un an à partir d'une modélisation de l'influence de l'ensemble des éléments de la composition chimique.
Cette formule dite LPL (Lowerest Protective Layer of Scale) n'est pas publique et les termes n'en sont pas connus de la Demanderesse.
La Demanderesse a simplement pu constater des écarts notables entre les résultats expérimentaux et les résultats obtenus par application de la formule LPL, qui lui ont été communiqués.
La Demanderesse a donc repris les mesures de la cinétique d'oxydation à chaud par la vapeur d'eau à 6500C présentées à la conférence Les Embiez 2004 (voir ci- dessus) sur 16 échantillons d'aciers à structure ferritique (ferrite + perlite, bainite revenue, martensite revenue) dont la teneur en Cr va de 2,25 % (T22 - T23) à 13 %. La figure 4 est un tableau de composition des aciers testés avec, en dernière colonne, les valeurs des mesures de corrosion correspondant à la perte d'épaisseur de métal sur un an (vitesse de corrosion Vcor) pour ces aciers.
Le terme « ND » dans le tableau de la figure 4 signifie « non disponible ».
La Demanderesse a réalisé sur ces résultats expérimentaux une analyse statistique rnultidimensionnelle. Elle s'est fondée sur une pluralité de termes traduisant une approche empirique raisonnée de certains mécanismes ou influences, qui déterminent la vitesse de corrosion Vcor.
Après plusieurs essais, la Demanderesse a obtenu la formule [21] annexée, qui exprime la vitesse de corrosion Vcor à 650°C, sur le long terme, c'est-à-dire sur une période de l'ordre d'une année.
La formule [21] donne la perte d'épaisseur moyenne de métal (en mm) sur un an d'exposition à la vapeur d'eau à 650°C. Cette perte d'épaisseur moyenne est elle même déduite d'une perte de poids du métal après décapage sélectif de l'oxyde, en conditions standard. La formule [21] comporte différents termes précisés comme suit :
Figure imgf000013_0001
Les teneurs de la formule [21] sont exprimées en % en poids (ou en masse).
Les coefficients α (alpha), β (béta) et δ (delta) et ceux qui interviennent dans les expressions B et C ont sensiblement les valeurs indiquées en annexe 1, Section 3, expressions [31] à [36].
A côté de cela, si l'on examine la formule [21] globalement, il apparaît qu'elle comporte notamment :
une fonction de la teneur en chrome qui comprend un terme en 1/Cr2 avec un terme d'allure en 1/Cr (terme 1/A), et un terme correctif en Cr (terme B), une fonction polynomiale (ici du second degré) de la teneur en Manganèse
(terme C), une contribution conjointe (notée q) de W + Ni (tungstène + nickel) qui est d'une part en l/-q dans le terme A, et d'autre part en q dans le terme C. les autres teneurs n'interviennent qu'une seule fois, d'une manière qui se lit directement sur la formule. Les figures 5 et 6 illustrent comment cette nouvelle formule Vcor en ordonnées (Vcor predicted) se compare aux résultats expérimentaux connus de la Demanderesse en abscisses (Vcor measured). Il en découle :
- en figure 5 (partie de droite), que la correspondance est excellente pour des teneurs en Chrome voisines de 2,25 %, en figure 5 (partie de gauche), ainsi qu'en figure 6, qui est un détail de la partie de gauche de la figure 5, que la correspondance est également excellente pour des teneurs en Chrome voisines de 9 % et 12 %.
En bref, la modélisation et l'expérience donnent des résultats remarquablement concordants. Bien évidemment, l'invention n'est pas limitée à l'expression de la formule [21], dont on sait écrire des équivalents d'allure différente. On peut également en écrire des équivalents simplifiés, d'usage plus local (en termes de fourchettes de teneurs), compte-tenu des propriétés de variation de chacun des termes, ou de leurs éléments. Enfin, si la formule [21] a été établie à 650°C, elle est naturellement valable pour d'autres températures, inférieures ou supérieures. Par exemple, une nuance d'acier ayant une vitesse de corrosion plutôt élevée à 650 °C pourra être acceptable à des températures inférieures, si elle a des propriétés intéressantes d'un point de vue quelconque, y compris un coût de fabrication moindre.
Plus finement, la Demanderesse a constaté une forte influence néfaste de la teneur en Mn au-dessus d'environ 0,25 %, conformément aux indications de la formule [21] (fourchette de teneurs étudiée : 0,2 - 0,53%). Elle a également constaté que la teneur en Si joue peu lorsque Si est supérieur ou égal à 0,20 % (fourchette de teneurs étudiée : 0,09 - 0,47%). Elle a également noté l'absence d'influence significative de la teneur en carbone dans les limites étudiées (0,1 -0,2%).
La Demanderesse s'est alors intéressée à rechercher parmi les nuances performantes ferritiques des spécifications ASTM, A213 et A335 pour usage en chaudières (T91, P91, T92, P92, T23, P23, T24, P24) des domaines particuliers de composition chimique qui conduisent à des calamines minces et très adhérentes permettant de faire mieux travailler les tubes à des températures de vapeur de l'ordre de 600°, voire 650° C et des pressions de vapeur de l'ordre de 300 bars.
En général, les fabricants de tubes commandent jusqu'à présent leur acier dans le bas des fourchettes de teneur en chrome, compte tenu du coût de cet élément et de son caractère alphagène de cet élément. Par exemple, pour une fourchette théorique de 8,00 à 9,50 % pour le grade T91 de I1ASTM A213, les fabricants de tubes commandent un acier contenant autour de 8,5% Cr, ce qui minimise le risque de présence de ferrite delta sur produit.
Quant au manganèse, on sait qu'il permet de fixer le soufre de l'acier, et que cette fixation évite des problèmes de forgeabilité (brûlure de l'acier). Ainsi, alors que la fourchette de l'ASTM A213 est de 0,30 - 0, 60% pour le grade T91, il est habituel d'élaborer les aciers pour usage à haute température avec des teneurs en manganèse voisines de 0,50 %, donc dans le haut de cette fourchette.
En général, les nuances d'acier proposées ici pour des tubes sans soudure destinés à véhiculer de la vapeur d'eau sous pression et température élevées comprennent (en poids) 1,8 à 13 % de chrome (Cr), moins de 1 % de silicium (Si) et entre 0,10 et 0,45 % de manganèse (Mn). En option, l'acier comprend une addition d'au moins 1 élément choisi parmi le molybdène (Mo), le tungstène (W), le cobalt (Co), le vanadium (V), le niobium (Nb), le titane (Ti), le bore (B) et l'azote (N).
Au vu de l'expérience acquise, la Demanderesse s'est focalisée sur deux groupes de nuances performantes en fluage car alliées au Mo ou au W et microalliées (Nb, V, N et éventuellement B et Ti) et améliorables du point de vue oxydation à chaud. Ce sont :
- premier groupe les aciers à 2,25 % Cr : grades T/P22, T/P23, T/P24 - second groupe les aciers à 9 %. Cr : grades T/P91, T/P92 II en a découlé l'identification de nuances d'aciers spéciaux particulièrement avantageuses en termes de vitesse de corrosion, comme on va le voir maintenant.
Mode de réalisation ElO : aciers T22 et P22
Les normes ASTM A213 et A335 définissent respectivement les grades T22 et P22 comme contenant :
- 0,30 à 0,60 % Mn - au plus 0,50 % Si
- 1,90 à 2,60 % Cr
- 0,87 à 1,13 % Mo
- 0,05 à 0,15 % C
- au plus 0,025 % S - au plus 0,025 % P
S 'agissant de grades anciens, ils ne contiennent pas de microadditions de Ti,
Nb, V et B.
Dans le tableau TlO ci-après, les colonnes 2 à 7 précisent les compositions pour un acier de référence du domaine, et pour trois autres aciers proposés (désignés en colonne 1). Dans la colonne Vcor mesurée, « ND » signifie non disponible. On comprendra que les essais requis pour déterminer une vitesse de corrosion fiable et précise à haute température sur un an sont particulièrement longs, délicats et dispendieux.
Pour l'acier de référence (RIO), on voit que la valeur mesurée et la valeur prédite par la formule [21] se correspondent presque exactement. La formule [21] étant ainsi vérifiée, on en tire des indications sur d'autres nuances d'acier de ce mode de réalisation ElO. Ces autres nuances sont représentées par trois exemples, notés
ElO-max, ElO-med, et ElO-min, d'après la vitesse de corrosion obtenue. Tableau TlO
Figure imgf000017_0001
La sélection des nuances ElO permet un gain compris entre 18 % (pour ElO-ax) et 42 % (pour ElO-min), par rapport à la vitesse de corrosion de la composition « référence » RIO.
Dans ce mode ElO, l'acier comporte entre 2,3 et 2,6 % Cr.
Préférentiellement, l'acier du mode ElO comporte une teneur en Si comprise entre 0,20 et 0,50 % et très préférentiellement entre 0,30 et 0,50 %. Préférentiellement, l'acier comprend une teneur en Mn comprise entre 0,30 et 0,45 %.
L'acier selon ce mode ElO comporte préférentiellement entre 0,87 et 1% Mo. Il ne comporte pas d'addition volontaire de W, le tungstène étant un résiduel de l'acier et sa teneur de l'ordre de 0,01%.
Très préférentiellement, l'acier selon le mode ElO possède des teneurs en Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co dont la valeur Vcor calculée selon l'équation [21] est au plus égale à environ 0,9 mm/an, de préférence 0,85 mm/an. De meilleurs résultats sont obtenus pour Vcor au plus égale à environ 0,7 mm/an.
Mode de réalisation EIl : aciers T23 et P23
Les normes ASTM A213 et A335 définissent respectivement les grades T23 et P23 comme contenant : - 0,10 à 0,60 % Mn
- au plus 0,50 % Si
- 1,90 à 2,60 % Cr
- 0,05 à 0,30 % Mo - 1,45 à 1,75 % W
- 0,04 à 0,10 % C
- au plus 0,030 % P
- auplus 0,010 % S
- 0,20 à 0,30 % V - 0,02 à 0,08 % Nb
- 0,0005 à 0,006 % B
- au plus 0,030 % de N
- au plus 0,030 % d'Al
Le remplacement d'une grosse partie du molybdène par le tungstène et les microadditions donnent à ces grades des caractéristiques de résistance au fluage très améliorées par rapport aux grades T/P22. Une telle amélioration ne permet par contre pas d'augmenter la limite supérieure de tenue en température vis à vis de l'oxydation à chaud.
Dans le tableau TIl ci-après, les colonnes 2 à 7 précisent les compositions pour un acier de référence du domaine, et pour trois autres aciers proposés (désignés en colonne 1). Pour l'acier de référence, on voit que la valeur mesurée et la valeur prédite par la formule [21] se correspondent exactement. La formule [21] étant ainsi vérifiée, on en tire des indications sur les trois autres nuances d'acier de ce mode de réalisation El 1, notées El 1-max, El 1-med, et El 1-min, d'après la vitesse de corrosion obtenue. Tableau TIl
Figure imgf000019_0001
La sélection des nuances EIl permet un gain compris entre 12 % (pour El 1- max) et 51 % (pour EI l -min), par rapport à la vitesse de corrosion de la composition « référence ».
Dans ce mode EIl, l'acier comporte entre 2,3 et 2,6 % Cr.
Préférentiellement, l'acier du mode EI l comporte une teneur en Si comprise entre 0,20 et 0,50 % et très préférentiellement entre 0,30 et 0,50 %. Préférentiellement, l'acier comprend une teneur en Mn comprise entre 0,25 et 0,45 %.
L'acier selon ce mode El 1 comporte préférentiellement entre 1,45 % et 1,60 % W et entre 0,05 et 0,20 % Mo.
Très préférentiellement, l'acier selon le mode El 1 possède des teneurs en Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co dont la valeur Vcor calculée selon l'équation [21] est inférieure à environ 1,4 mm/an, de préférence au plus égale à environ 1,25 mm/an. De meilleurs résultats sont obtenus pour Vcor au plus égale à environ 0,9 mm/an.
Mode de réalisation E 12 : aciers T24/P24
Ces aciers contiennent selon la norme ASTM A213 0,30 à 0,70 % Mn 0,15 à 0,45 % Si 2,20 à 2,60 % Cr 0,70 à 1,10 % Mo 0,04 à 0,10 % C au plus 0,020 % P auplus 0,010 % S 0,20 à 0,30 % V 0,06 à 0,10 % Ti 0,0015 à 0,0020 % B au plus 0,012 % N au plus 0,020 % Al
Le tableau Tl 2 ci-après est construit de manière semblables aux tableaux TlO et TI l.
Tableau T12
Figure imgf000020_0001
Le gain est plus limité sur la sélection selon l'invention : de 9 % (E12-max) à 30 % (E12-min). Il est estimé que cela tient essentiellement au fait que la marge sur la teneur en Cr est plus faible que pour les modes de réalisation El 0 ou El 1.
Selon ce mode E12, l'acier comporte entre 2,4 et 2,6 % Cr. Préférentiellement, l'acier comporte une teneur en Si comprise entre 0,20 et 0,45 % et très préférentiellement entre 0,30 et 0,45 %. Préférentiellement, l'acier comprend une teneur en Mn comprise entre 0,30 et 0,45 %. L'acier selon ce mode E12 ne comporte pas d'addition de W (teneur en tungstène résiduelle de l'ordre de 0,01%) ; sa teneur en Mo est de préférence comprise entre 0,70 et 0,9 %.
Très préférentiellement, l'acier selon ce mode El 2 possède des teneurs en Cr,
Mn, Si, Mo, W, Ni, Co dont la valeur Vcor calculée selon l'équation [21] est au plus égale à environ 0,8 mm/an et de préférence au plus égale à environ 0,75 mm/an. De meilleurs résultats sont obtenus pour Vcor au plus égale à environ 0,7 mm/an.
On observera que les modes ElO, EIl et E12 (globalement notés El) sont assez proches, en termes de teneur en Chrome, Manganèse et Silicium. Ainsi, d'autres teneurs en Cr, Mn et/ou Si de l'un de ces modes El peuvent être appliquées au moins partiellement à un autre mode El .
Mode réalisation E20 ; aciers T9 et P9
Les normes ASTM A213 et A335 définissent respectivement les grades T9 et P9 comme contenant :
- 0,30 à 0,60 % Mn - 0,25 à 1,00 % Si
- 8,00 à 10,00 % Cr
- 0,90 à 1,10 % Mo
- au plus 0,15 % C
- au plus 0,025 % P - au plus 0,025 % S
Par rapport aux modes de réalisation E21 et E22 exposés plus loin dans le texte, les aciers selon le mode de réalisation E20 ne contiennent pas de microadditions de V, Nb, N ou B.
Dans le tableau T20 ci-après, les colonnes 2 à 7 précisent les compositions pour un acier de référence du domaine, et pour trois autres aciers proposés (désignés en colonne 1). Dans la colonne Vcor mesurée, « ND » signifie non disponible. On comprendra que les essais requis pour déterminer une vitesse de corrosion fiable et précise à haute température sur un an sont particulièrement longs, délicats et dispendieux.
On a tiré de la formule [21] des indications sur différentes nuances d'acier de ce mode de réalisation E20. Ces nuances sont représentées par trois exemples, notés E20-max, E20-med, et E20-min, d'après la vitesse de corrosion obtenue.
Tableau T20
Figure imgf000022_0001
La sélection des nuances E20 permet un gain compris entre 16 % (pour E20- max) et 89 % (pour E20-min), par rapport à la vitesse de corrosion de la composition « référence » R20.
Dans ce mode E20, l'acier comporte entre 9.2 et 10.00 % Cr.
Préférentiellement, l'acier du mode E20 comporte une teneur en Si comprise entre 0,25 et 0,50 % et très préférentiellement entre 0,30 et 0,40 %. Préférentiellement, l'acier comprend une teneur en Mn comprise entre 0,30 et 0,45 %.
L'acier selon ce mode E20 comporte préférentiellement entre 0,90 et 1,00% Mo. Il ne comporte pas d'addition volontaire de W, le tungstène étant un résiduel de l'acier et sa teneur de l'ordre de 0,01%. Très préférentiellement, l'acier selon le mode E20 possède des teneurs en Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co dont la valeur Vcor calculée selon l'équation [21] est au plus égale à environ 0,09 mm/an, de préférence 0,06 mm/an. De meilleurs résultats sont obtenus pour Vcor au plus égale à environ 0,04 mm/an.
Mode de réalisation E21 : aciers T91/P91
Ces aciers contiennent selon les normes ASTM A213 et A335 : - 0,30 à 0,60 % Mn
- 0,20 à 0,50 % Si
- 8,00 à 9,50 % Cr
- 0,85 à 1,05 % Mo
- au plus 0,40 % Ni - 0,08 à 0,12 % C
- au plus 0,020 % P
- au plus 0,010 % S
- 0,18 à 0,25 % V
- 0,06 à 0,1 % Nb - 0,030 à 0,070 % N
- au plus 0,040 % Al
Le tableau T21 ci-après est construit de manière semblable au tableau TlO.
Tableau T21
Figure imgf000023_0001
Le gain sur la sélection de ces modes de réalisations E21 va de 10 % (E21-max) à 80 % (E21-min). Il est remarquable que, pour E21-min, la valeur obtenue est cinq fois plus faible que la valeur de référence.
Selon ce mode E21, l'acier comporte entre 8,9 et 9,5 % Cr.
Préférentiellement, l'acier comporte une teneur en Si comprise entre 0,20 et 0,50 % et très préférentiellement entre 0,30 et 0,50 %.
Préférentiellement, l'acier comprend une teneur en Mn comprise entre 0,30 et
0,45 %. Il comporte préférentiellement entre 0,85 % et 0,95 % Mo.
Préférentiellement, l'acier selon le mode de réalisation E21 comprend au plus 0,2 % Ni (et très préférentiellement au plus 0,1%), et pratiquement pas de tungstène (résiduel de l'ordre de 0,01%).
Très préférentiellement l'acier selon le mode E21 possède des teneurs en Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co dont la valeur Vcor calculée selon l'équation [21] est inférieure à environ 0,1 mm/an. De meilleurs résultats sont obtenus pour Vcor au plus égale à environ 0,07 mm/an.
Mode de réalisation E22 : aciers T92/P92
Ces aciers contiennent selon les normes ASTM A213 et A335 : - au plus 0,30 à 0,60 % Mn
- au plus 0,50 % Si
- 8,50 à 9,50 % Cr
- 0,30 à 0,60 % Mo
- 1,50 à 2,00 % W - au plus 0,40 % Ni
- 0,07 à 0,13 % C
- au plus 0,020 % P au plus 0,010 % S 0,15 à 0,25 % V 0,04 à 0,09 % Nb 0,001 à 0,006 % B 0,030 à 0,070 % N au plus 0,040 % Al
Le tableau T22 ci-après est construit de manière semblable au tableau TlO.
Tableau T22
Figure imgf000025_0001
Ici, le gain sur la sélection de ces modes de réalisations E22 va de 2 % (E22- max) à 52 % (E22-min).
Selon ce mode de réalisation E22, l'acier comporte entre 8,9 et 9,5 % Cr.
Préférentiellement, l'acier du mode E22 comporte une teneur en Si comprise entre 0,20 et 0,50 % et très préférentiellement entre 0,30 et 0,50 %.
Préférentiellement, l'acier du mode E22 comprend une teneur en Mn comprise entre 0,30 et 0,45 % et plus préférentiellement entre 0,30 et 0,40%.
L'acier selon le mode E22 comporte préférentiellement entre 0,30 % et 0,45 % Mo. Il comporte entre 1 ,50 et 1 ,75 % W. Préférentiellement, l'acier selon le mode E22 comprend au plus 0,2 % Ni et très préférentiellement au plus 0,1%.
Très préférentiellement l'acier selon le mode E22 possède des teneurs en Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co qui, selon l'équation [21], donnent une valeur Vcor au plus égale à environ 0,11 mm/an. De meilleurs résultats sont obtenus pour Vcor au plus égale à environ 0,08 mm/an.
On observera que les modes E21 et E22 (globalement notés E2) sont assez proches, en termes de teneur en Chrome, Manganèse et Silicium. Ainsi, les autres teneurs en Cr, Mn et/ou Si de l'un de ces modes E2 peuvent être appliquées au moins partiellement à l'autre.
On considérera maintenant une situation intermédiaire.
Mode de réalisation E30 ; aciers T5 et P5
Les normes ASTM A213 et A335 définissent respectivement les grades T5 et P5 comme contenant : - 0,30 à 0,60 % Mn
- au plus 0,50 % Si
- 4,00 à 6,00 % Cr
- 0,45 à 0,65 % Mo
- au plus 0,15 % C - au plus 0,025 % P
- au plus 0,025 % S
Dans le tableau T30 ci-après, les colonnes 2 à 7 précisent les compositions pour un acier de référence du domaine, et pour trois autres aciers proposés (désignés en colonne 1). Dans la colonne Vcor mesurée, « ND » signifie non disponible. On comprendra que les essais requis pour déterminer une vitesse de corrosion fiable et précise à haute température sur un an sont particulièrement longs, délicats et dispendieux.
On a tiré de la formule [21] des indications sur différentes nuances d'acier de ce mode de réalisation E30. Ces nuances sont représentées par trois exemples, notés E30-max, E30-med, et E30-min, d'après la vitesse de corrosion obtenue.
Tableau T30
Figure imgf000027_0001
La sélection des nuances E30 permet un gain compris entre 15 % (pour E30- max) et 55 % (pour E30-min), par rapport à la vitesse de corrosion de la composition « référence » R30.
Dans ce mode E30, l'acier comporte entre 5.2 et 6.00 % Cr.
Préférentiellement, l'acier du mode E30 comporte une teneur en Si comprise entre 0,25 et 0,50 % et très préférentiellement entre 0,30 et 0,45 %. Préférentiellement, l'acier comprend une teneur en Mn comprise entre 0,30 et 0,45 %.
L'acier selon ce mode E30 comporte préférentiellement entre 0,45 et 0.60%
Mo. Il ne comporte pas d'addition volontaire de W, le tungstène étant un résiduel de l'acier et sa teneur de l'ordre de 0,01%.
Très préférentiellement, l'acier selon le mode E30 possède des teneurs en Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co dont la valeur Vcor calculée selon l'équation [21] est au plus égale à environ 0,23 mm/an, de préférence 0,20 mm/an. De meilleurs résultats sont obtenus pour Vcor au plus égale à environ 0,17 mm/an.
Le modèle utilisé conduit à augmenter la teneur en certains éléments alphagènes tels que Cr, Si et à réduire la teneur en certains éléments gammagènes tels que Mn et Ni5 ce qui peut favoriser l'apparition de ferrite delta.
Si la réduction de teneur en Mo et/ou W (éléments alphagènes) est insuffisante pour compenser l'augmentation de teneur en Cr, Si et la réduction de celle en Mn et Ni du point de vue de l'apparition de ferrite delta, il y aura lieu d'ajuster la teneur en éléments gammagènes comme N et C qui n'interviennent pas dans le présent modèle. On utilisera à cet égard des formules connues de prévision de ferrite delta en fonction des teneurs en chrome équivalent et nickel équivalent.
La technique proposée pour optimiser des aciers spéciaux comprend les éléments suivants. On part d'une nuance ou grade d'acier connu ayant des propriétés connues autres que la corrosion à chaud, que l'on cherche à optimiser du point de vue corrosion à chaud. On calcule une propriété de corrosion à long terme selon un modèle tel que celui de la formule [21] sur une composition de référence. On cherche au voisinage de l'acier connu une fourchette particulière de composition de la nuance d'acier conduisant à une meilleure valeur de la propriété de corrosion selon le même modèle.
Dès lors que le modèle est de grande fiabilité, cette technique a de nombreux avantages, dont :
éviter de fabriquer des aciers inhabituels seulement pour des tests de corrosion, éviter les délicats et coûteux tests de corrosion à long terme et haute température.
Cette technique permet surtout d'utiliser des données ciblées et non outrageusement pessimistes pour la conception de chaudières ou de tuyauteries de vapeur et par là de minimiser la surépaisseur de corrosion prise en compte dans les calculs de conception.
Elle permet en outre d'augmenter la température de vapeur à température de métal donné et d'éviter des exfoliations de calamine en favorisant la germination hétérogène et discontinue de l'oxyde en surface de l'acier du côté vapeur.
L'acier selon l'invention peut également être utilisé sans que la liste soit exhaustive comme tôle pour fabriquer des tubes soudés, des raccords, des réacteurs, des pièces de chaudronnerie, comme pièce moulée pour fabriquer des corps de turbine ou des corps de vannes de sécurité, comme pièce forgée pour fabriquer des arbres et des rotors de turbine, des raccords, comme poudre métalliques pour réaliser des composants divers en métallurgie des poudres, comme métal d'apport de soudure et d'autres applications similaires.
Annexe 1
Section 1
Section 2
Figure imgf000030_0001
Figure imgf000030_0002
Section 3
Alpha = 2.828 (31)
Beta = 0.237 (32)
A = Cr - (Mo + W + Ni + Co) (33)
Delta = 0.091 (34)
B = 1.40 - 0.12 * Cr + 0.007 / Si (35)
C = 1.2 * Mn * Mn - 0.53 * Mn + 0.02 * (W + Ni) - 0.012 (36)

Claims

Revendications
1. Composition d'acier pour applications spéciales, caractérisée en ce qu'elle comprend, en poids, environ 1,8 à 11 % de Chrome, moins de 1 % de Silicium, et entre 0,20 et 0,45 % de Manganèse, les teneurs de la composition d'acier étant ajustées selon un modèle prédéterminé, choisi pour obtenir des caractéristiques de tenue à l'oxydation à chaud sensiblement optimales dans des conditions données de performances à haute température.
2. Composition d'acier selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'elle comprend comme addition ou comme résiduel au moins un élément choisi parmi le molybdène, le tungstène, le cobalt, et le nickel.
3. Composition d'acier selon l'une des revendications 1 et 2, caractérisée en ce qu'elle comporte une teneur de silicium en poids comprise entre environ 0,20 et 0,50 %, de préférence entre environ 0,30 et 0,50%.
4. Composition d'acier selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisée en ce qu'elle comporte une teneur de manganèse en poids comprise entre 0,25 et 0,45 % environ.
5. Composition d'acier selon l'une des revendications 1 à 4, caractérisée en ce que ledit modèle comporte au moins un terme de contribution du chrome, et un terme de contribution du manganèse seul.
6. Composition d'acier selon la revendication 5, caractérisée en ce que ledit terme de contribution du manganèse seul comprend une fonction polynomiale du second degré de la teneur en manganèse.
7. Composition d'acier selon l'une des revendications 5 et 6, caractérisée en ce que ledit terme de contribution du chrome comprend un terme quadratique en inverse de la teneur en chrome, et un terme en inverse d'une quantité contenant la teneur en chrome.
8. Composition d'acier selon l'une des revendications précédentes, caractérisée en ce qu'elle comporte entre 2,3 et 2,6 % en poids de Chrome, environ.
9. Composition d'acier selon la revendication 8, caractérisée en ce qu'elle comporte, en poids, entre 1,45 % et 1,60 % de tungstène et entre 0,05 et 0,20 % de molybdène (El 1).
10. Composition d'acier selon la revendication 9, caractérisée par des teneurs en poids de Cr, Mn5 Si5 Mo, W, Ni, Co telles que la valeur de corrosion Vcor selon la relation [21] est inférieure à environ 1,4, de préférence au plus égale à environ 1,25 (EI l).
11. Composition d'acier selon la revendication 8, caractérisée en ce qu'elle comporte, en poids, entre 0,87 et 1 % de molybdène et très peu de tungstène (ElO).
12. Composition d'acier selon la revendication 11, caractérisée par des teneurs en poids de Cr, Mn5 Si, Mo, W5 Ni, Co telles que la valeur de corrosion Vcor selon la relation [21] est au plus égale à environ 0,9, de préférence est au plus égale à environ 0,85 (ElO).
13. Composition d'acier selon la revendication 8, caractérisée en ce qu'elle comporte, en poids, entre 2,4 et 2,6 % de chrome, entre 0,70 et 0,90 % de molybdène et pratiquement pas de tungstène (E 12).
14. Composition d'acier selon la revendication 11, caractérisée par des teneurs en poids de Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co telles que la valeur de corrosion Vcor selon la relation [21] au plus égale à environ 0,8, de préférence au plus égale à environ 0,75 (E12).
15. Composition d'acier selon l'une des revendications 1 à 7, caractérisée en ce qu'elle comporte entre 8,9 et 9,5 % en poids de Chrome, environ.
16. Composition d'acier selon la revendication 15, caractérisée en ce qu'elle comporte entre 0,85 % et 0,95 % de molybdène (E21).
17. Composition d'acier selon la revendication 16, caractérisée par une teneur en Mo comprise entre 0,85 et 0,95 % Mo et sensiblement une absence de W, et dont la valeur de corrosion Vcor selon la relation [21] est inférieure à environ 0,1, de préférence au plus égale à environ 0,07 (E21 ).
18. Composition d'acier selon la revendication 15, caractérisée en ce qu'elle comporte entre 1,50 et 1,75 % de tungstène et entre 0,30 et 0,45% de molybdène (E22).
19. Composition d'acier selon la revendication 18, caractérisée par des teneurs en poids de Cr, Mn, Si, Mo, W, Ni, Co, dont la valeur de corrosion Vcor selon la relation [21] est au plus égale à environ 0,11, de préférence 0,08 (E22).
20. Composition d'acier selon l'une des revendications 15 à 19, caractérisée en ce qu'elle comporte moins de 0,2 % de nickel.
21. Tube sans soudure ou accessoire, essentiellement constitué d'une composition d'acier selon l'une des revendications précédentes.
22. Application de la composition d'acier à des tubes sans soudure et accessoires, destinés à générer, à véhiculer ou à conditionner de la vapeur d'eau sous pression et température élevées.
PCT/FR2007/000941 2006-06-09 2007-06-07 Compositions d'aciers pour usages speciaux WO2007141427A2 (fr)

Priority Applications (13)

Application Number Priority Date Filing Date Title
UAA200900138A UA97368C2 (ru) 2006-06-09 2007-06-07 Состав стали с высокими характеристиками высокотемпературной коррозии окислительными средами (варианты) и их примение, бесшовная труба или арматура, созданная из этой стали
MX2008015740A MX2008015740A (es) 2006-06-09 2007-06-07 Composiciones de acero para usos especiales.
BRPI0712148A BRPI0712148B1 (pt) 2006-06-09 2007-06-07 composição de aço compreendendo cromo (cr), manganês (mn), silício (si), molibdênio (mo), tungstênio (w), níquel (ni), cobalto (co), carbono (c) e tubo sem costura ou tubo acessório
US12/303,764 US9005520B2 (en) 2006-06-09 2007-06-07 Steel compositions for special uses
PL07788846T PL2027300T3 (pl) 2006-06-09 2007-06-07 Składy stali do zastosowań specjalnych
JP2009513729A JP2009540118A (ja) 2006-06-09 2007-06-07 特殊用途のための鋼組成物
AT07788846T ATE520796T1 (de) 2006-06-09 2007-06-07 Stahlzusammensetzungen für spezielle anwendungen
EP07788846A EP2027300B8 (fr) 2006-06-09 2007-06-07 Compositions d'aciers pour usages speciaux
CN2007800213275A CN101466859B (zh) 2006-06-09 2007-06-07 用于特殊用途的钢组合物
AU2007255279A AU2007255279B2 (en) 2006-06-09 2007-06-07 Steel compositions for special uses
CA 2654521 CA2654521C (fr) 2006-06-09 2007-06-07 Compositions d'aciers pour usages speciaux
EA200870608A EA015633B1 (ru) 2006-06-09 2007-06-07 Составы сталей для специальных применений
HR20110850T HRP20110850T1 (hr) 2006-06-09 2011-11-15 Čelični sastavi za posebne namjene

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR0605133A FR2902111B1 (fr) 2006-06-09 2006-06-09 Compositions d'aciers pour usages speciaux
FR0605133 2006-06-09

Publications (2)

Publication Number Publication Date
WO2007141427A2 true WO2007141427A2 (fr) 2007-12-13
WO2007141427A3 WO2007141427A3 (fr) 2008-07-31

Family

ID=37635762

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PCT/FR2007/000941 WO2007141427A2 (fr) 2006-06-09 2007-06-07 Compositions d'aciers pour usages speciaux

Country Status (17)

Country Link
US (1) US9005520B2 (fr)
EP (1) EP2027300B8 (fr)
JP (1) JP2009540118A (fr)
KR (1) KR20090023475A (fr)
CN (1) CN101466859B (fr)
AT (1) ATE520796T1 (fr)
AU (1) AU2007255279B2 (fr)
BR (1) BRPI0712148B1 (fr)
CA (1) CA2654521C (fr)
EA (1) EA015633B1 (fr)
ES (1) ES2371534T3 (fr)
FR (1) FR2902111B1 (fr)
HR (1) HRP20110850T1 (fr)
MX (1) MX2008015740A (fr)
PL (1) PL2027300T3 (fr)
UA (1) UA97368C2 (fr)
WO (1) WO2007141427A2 (fr)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10273551B2 (en) 2011-10-21 2019-04-30 Mitsubishi Hitachi Power Systems Europe Gmbh Method for generating a stress reduction in erected tube walls of a steam generator

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
IT1403688B1 (it) * 2011-02-07 2013-10-31 Dalmine Spa Tubi in acciaio con pareti spesse con eccellente durezza a bassa temperatura e resistenza alla corrosione sotto tensione da solfuri.
US20130202908A1 (en) * 2012-02-08 2013-08-08 Grzegorz Jan Kusinski Equipment for use in corrosive environments and methods for forming thereof
CN102747287A (zh) * 2012-07-31 2012-10-24 宝山钢铁股份有限公司 一种适合延迟焦化工艺的耐高温管材及其制造方法
CN102994888A (zh) * 2012-11-27 2013-03-27 天津大学 一种新型高铬铁素体耐热钢及形变热处理工艺
US11162457B2 (en) 2017-08-11 2021-11-02 General Electric Company Turbine fan system and method

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH02217483A (ja) * 1989-02-20 1990-08-30 Furukawa Electric Co Ltd:The 装飾用銅板
US5573605A (en) * 1994-03-09 1996-11-12 Mannesmann Aktiengesellschaft High-temperature steel for boiler making
EP0787813A1 (fr) * 1996-02-10 1997-08-06 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Acier réfractaire ferritique à faible teneur en Cr et Mn présentant une excellente résistance mécanique aux températures élevées
EP0816523A1 (fr) * 1996-06-24 1998-01-07 Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha Aciers ferritiques à faible teneur en Cr et aciers ferritiques de fonte à faible teneur en Cr ayant une excellente résistance aux températures élevées et soudabilité
EP0870573A1 (fr) * 1997-04-09 1998-10-14 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Matériau pour le soudage d'acier ferritique à basse teneur en chrome et à haute ténacité
EP1081244A1 (fr) * 1999-08-18 2001-03-07 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Acier à haute résistance, faiblement allié et résistant aux températures élevées
EP1143026A1 (fr) * 2000-03-30 2001-10-10 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Acier thérmoresistant

Family Cites Families (23)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
SU773130A1 (ru) * 1978-09-11 1980-10-23 Центральный Ордена Трудового Красного Знамени Научно-Исследовательский Институт Черной Металлургии Им. И.П. Бардина Мартенсито-ферритна сталь
SU857293A1 (ru) * 1978-12-25 1981-08-23 Челябинский политехнический институт им. Ленинского комсомола Сталь
JPS5672156A (en) * 1979-11-15 1981-06-16 Japan Steel Works Ltd:The Low-alloy heat-resistant steel for high temperature use
JPS5915977B2 (ja) * 1980-06-16 1984-04-12 住友金属工業株式会社 耐食性にすぐれた継目無し鋼管用鋼
JPS6167757A (ja) * 1984-09-08 1986-04-07 Nisshin Steel Co Ltd 耐酸化性の優れたクロム鋼
JPS6376854A (ja) * 1986-09-18 1988-04-07 Kawasaki Steel Corp 高温強度に優れたフエライト系耐熱鋼
JPH062926B2 (ja) 1989-02-20 1994-01-12 住友金属工業株式会社 高温クリープ強度の高い耐熱綱
JPH0353045A (ja) * 1989-07-19 1991-03-07 Kawasaki Steel Corp 低温靱性ならびに高温強度に優れた低合金耐熱鋼
JP3237137B2 (ja) 1991-08-12 2001-12-10 住友金属工業株式会社 溶接熱影響部の強度低下の小さい高クロムフェライト耐熱鋼
JP2687067B2 (ja) * 1992-06-17 1997-12-08 新日本製鐵株式会社 優れたクリープ強度と良好な加工性を有する高Ｃｒフェライト鋼板の製造方法
JP3214350B2 (ja) * 1996-04-09 2001-10-02 住友金属工業株式会社 高温強度に優れたＣｒ−Ｍｏ系継目無鋼管の製造方法
JP3454027B2 (ja) 1996-07-29 2003-10-06 Ｊｆｅスチール株式会社 熱間加工性および耐クリープ特性に優れたボイラー用鋼およびボイラー用継目無鋼管
JP3687249B2 (ja) * 1997-01-29 2005-08-24 Ｊｆｅスチール株式会社 ２．２５Ｃｒ鋼の軟化熱処理方法
JPH1161342A (ja) 1997-08-08 1999-03-05 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 高Ｃｒフェライト鋼
SE516137C2 (sv) * 1999-02-16 2001-11-19 Sandvik Ab Värmebeständigt austenitiskt stål
JP3514182B2 (ja) * 1999-08-31 2004-03-31 住友金属工業株式会社 高温強度と靱性に優れた低Ｃｒフェライト系耐熱鋼およびその製造方法
JP2001271141A (ja) * 2000-03-24 2001-10-02 Kawasaki Steel Corp 高Ｃｒ継目無鋼管用鋼
JP2002069588A (ja) * 2000-08-29 2002-03-08 Sumitomo Metal Ind Ltd フェライト系耐熱鋼
JP3570379B2 (ja) * 2000-12-28 2004-09-29 住友金属工業株式会社 低合金耐熱鋼
FR2823226B1 (fr) * 2001-04-04 2004-02-20 V & M France Acier et tube en acier pour usage a haute temperature
JP3711959B2 (ja) 2001-06-15 2005-11-02 住友金属工業株式会社 耐熱用低合金鋼管およびその製造方法
JP3690325B2 (ja) 2001-07-26 2005-08-31 Ｊｆｅスチール株式会社 耐酸化特性及び耐高温変形性に優れたＦｅ−Ｃｒ−Ａｌ系合金箔及びその製造方法
US6890393B2 (en) * 2003-02-07 2005-05-10 Advanced Steel Technology, Llc Fine-grained martensitic stainless steel and method thereof

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH02217483A (ja) * 1989-02-20 1990-08-30 Furukawa Electric Co Ltd:The 装飾用銅板
US5573605A (en) * 1994-03-09 1996-11-12 Mannesmann Aktiengesellschaft High-temperature steel for boiler making
EP0787813A1 (fr) * 1996-02-10 1997-08-06 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Acier réfractaire ferritique à faible teneur en Cr et Mn présentant une excellente résistance mécanique aux températures élevées
EP0816523A1 (fr) * 1996-06-24 1998-01-07 Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha Aciers ferritiques à faible teneur en Cr et aciers ferritiques de fonte à faible teneur en Cr ayant une excellente résistance aux températures élevées et soudabilité
EP0870573A1 (fr) * 1997-04-09 1998-10-14 Mitsubishi Heavy Industries, Ltd. Matériau pour le soudage d'acier ferritique à basse teneur en chrome et à haute ténacité
EP1081244A1 (fr) * 1999-08-18 2001-03-07 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Acier à haute résistance, faiblement allié et résistant aux températures élevées
EP1143026A1 (fr) * 2000-03-30 2001-10-10 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Acier thérmoresistant

Non-Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
BENDICK ET AL: "New low alloy heat resistant ferritic steels T/P23 and T/P24 for power plant application" INTERNATIONAL JOURNAL OF PRESSURE VESSELS AND PIPING, ELSEVIER SCIENCE PUBLISHERS, BARKING,, GB, vol. 84, no. 1-2, 20 janvier 2007 (2007-01-20), pages 13-20, XP005855062 ISSN: 0308-0161 *
BENDICK W ET AL: "NEUE WERKSTOFFENTWICKLUNGEN FUER MODERNE HOCHLEISTUNGSKRAFTWERKE NEW MATERIAL DEVELOPMENTS FOR MODERN HIGH-CAPACITY POWER PLANTS" VGB POWERTECH, VGB POWERTECH, ESSEN, DE, vol. 84, no. 7, 2004, pages 82-88, XP001200573 ISSN: 1435-3199 *
BROZDA J ET AL: "AN INVESTIGATION INTO THE PROPERTIES OF THE HEAT AFFECTED ZONE SIMULATED IN 9CR-1MO-NB, V(P91) STEEL INTENDED FOR SERVICE AT ELEVATED TEMPERATURES" WELDING INTERNATIONAL, WOODHEAD PUBLISHING LIMITED, CAMBRIDGESHIRE, GB, vol. 9, no. 12, janvier 1995 (1995-01), pages 929-940, XP000538256 ISSN: 0950-7116 *
BROZDA J: "NEW GENERATION CREEP-RESISTANT STEELS, THEIR WELDABILITY AND PROPERTIES OF WELDED JOINTS: T/P92 STEEL" WELDING INTERNATIONAL, WOODHEAD PUBLISHING LIMITED, CAMBRIDGESHIRE, GB, vol. 19, no. 1, 2005, pages 5-13, XP001239864 ISSN: 0950-7116 *
DATABASE COMPENDEX [Online] ENGINEERING INFORMATION, INC., NEW YORK, NY, US; VAILLANT J C ET AL: "T/P23,24, 911 and 92: New grades for advanced coal-fired power plants Properties and experience" XP002416389 Database accession no. E20064110158431 & PROC. CREEP CONF. FRACTURE HIGH TEMP. COMPONENTS DES. LIFE ASSESMENT ISS.; PROCEEDINGS - ECCC CREEP CONFERENCE: CREEP AND FRACTURE IN HIGH TEMPERATURE COMPONENTS - DESIGN AND LIFE ASSESSMENT ISSUES; PROCEEDINGS - ECCC CREEP CONFERENCE: CREEP AND FRAC, vol. 2005, 2005, pages 87-98, XP009077512 *
LEPINGLE V. ET AL.: "Steam Corrosion Resistance of New 12% Cr Ferritic Boiler Steels" MATERIALS SCIENCE FORUM, vol. 461-464, 2004, pages 1039-1046, XP002468481 Switzerland cité dans la demande *

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US10273551B2 (en) 2011-10-21 2019-04-30 Mitsubishi Hitachi Power Systems Europe Gmbh Method for generating a stress reduction in erected tube walls of a steam generator

Also Published As

Publication number Publication date
MX2008015740A (es) 2009-03-02
PL2027300T3 (pl) 2012-01-31
JP2009540118A (ja) 2009-11-19
EP2027300B8 (fr) 2012-11-14
EA015633B1 (ru) 2011-10-31
HRP20110850T1 (hr) 2011-12-31
ES2371534T3 (es) 2012-01-04
BRPI0712148B1 (pt) 2018-09-11
UA97368C2 (ru) 2012-02-10
KR20090023475A (ko) 2009-03-04
AU2007255279A1 (en) 2007-12-13
FR2902111B1 (fr) 2009-03-06
EP2027300B1 (fr) 2011-08-17
US9005520B2 (en) 2015-04-14
EP2027300A2 (fr) 2009-02-25
CA2654521A1 (fr) 2007-12-13
ATE520796T1 (de) 2011-09-15
BRPI0712148A2 (pt) 2012-02-22
CN101466859A (zh) 2009-06-24
EA200870608A1 (ru) 2009-04-28
CN101466859B (zh) 2012-08-22
FR2902111A1 (fr) 2007-12-14
US20100307430A1 (en) 2010-12-09
CA2654521C (fr) 2014-10-14
WO2007141427A3 (fr) 2008-07-31
AU2007255279B2 (en) 2011-10-13

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP2027300B1 (fr) Compositions d&#39;aciers pour usages speciaux
CA2442299C (fr) Acier et tube en acier pour usage a haute temperature
JP3315800B2 (ja) 蒸気タービン発電プラント及び蒸気タービン
EP1818422B2 (fr) Acier inoxydable ferritique dit a 19% de chrome stabilisé au niobium
EP2593574B1 (fr) Acier faiblement allie a limite d&#39;elasticite elevee et haute resistance a la fissuration sous contrainte par les sulfures
EP1770184A1 (fr) Acier martensitique coulé thermorésistant à haute résistance et procédé de sa fabrication
KR20100060026A (ko) 오스테나이트계 스테인리스강
EP1867748A1 (fr) Acier inoxydable duplex
CA2607446A1 (fr) Acier martensitique durci, procede de fabrication d&#39;une piece a partir de cet acier, et piece ainsi obtenue
FR2744733A1 (fr) Acier pour la fabrication de piece forgee et procede de fabrication d&#39;une piece forgee
EP2591134A1 (fr) Acier inoxydable austéno-ferritique à usinabilité améliorée
JP5578893B2 (ja) 蒸気タービンの摺動部を有する部材
WO2007091535A1 (fr) Acier refractaire a base de ferrite
EP2449143B1 (fr) Traitement cryogenique d&#39;un acier martensitique a durcissement mixte
WO2003083154A1 (fr) Bloc en acier pour la fabrication de moules pour le moulage par injection de matieres plastiques ou pour la fabrication d&#39;outils pour le travail des metaux
FR2939449A1 (fr) Acier faiblement allie a limite d&#39;elasticite elevee et haute resistance a la fissuration sous contrainte par les sulfures.
JP3362369B2 (ja) 蒸気タービン発電プラント及び蒸気タービン
EP2257652B1 (fr) Procede de fabrication de tôles d&#39;acier inoxydable austenitique a hautes caracteristiques mecaniques, et tôles ainsi obtenues
FR2886314A1 (fr) Acier pour coques de sous-marins a soudabilite renforcee
US20150132144A1 (en) Precipitation hardening martensitic stainless steel, turbine component formed of said martensitic stainless steel, and turbine including said turbine component
FR2928661A1 (fr) Alliage a base de ni pour rotor de turbine a vapeur et rotor de turbine a vapeur
EP2742165B1 (fr) Acier pour la fabrication de pièces cémentées, pièce cémentée réalisée avec cet acier et son procédé de fabrication
EP3411509B1 (fr) Compositions d&#39;aciers aux propriétés anti-cokage améliorées
JP3632272B2 (ja) 蒸気タービン用ロータシャフトとその製造法及び蒸気タービン発電プラントとその蒸気タービン
WO2000023632A1 (fr) Acier de construction cementable, procede pour son obtention et pieces formees avec cet acier

Legal Events

Date Code Title Description
WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 200780021327.5

Country of ref document: CN

121 Ep: the epo has been informed by wipo that ep was designated in this application

Ref document number: 07788846

Country of ref document: EP

Kind code of ref document: A2

REEP Request for entry into the european phase

Ref document number: 2007788846

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2007788846

Country of ref document: EP

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2654521

Country of ref document: CA

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: MX/A/2008/015740

Country of ref document: MX

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2009513729

Country of ref document: JP

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: DE

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2625/MUMNP/2008

Country of ref document: IN

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 200870608

Country of ref document: EA

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 2007255279

Country of ref document: AU

NENP Non-entry into the national phase

Ref country code: RU

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 1020097000521

Country of ref document: KR

ENP Entry into the national phase

Ref document number: 2007255279

Country of ref document: AU

Date of ref document: 20070607

Kind code of ref document: A

WWE Wipo information: entry into national phase

Ref document number: 12303764

Country of ref document: US

ENP Entry into the national phase

Ref document number: PI0712148

Country of ref document: BR

Kind code of ref document: A2

Effective date: 20081209