EP1897627A2 - Siebmaschine, insbesondere spezifische Resonanzsiebmaschine für schwer trennbare Gemische, wie Schweröl-Sand-Gemische - Google Patents

Siebmaschine, insbesondere spezifische Resonanzsiebmaschine für schwer trennbare Gemische, wie Schweröl-Sand-Gemische Download PDF

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EP1897627A2 EP07016980A EP07016980A EP1897627A2 EP 1897627 A2 EP1897627 A2 EP 1897627A2 EP 07016980 A EP07016980 A EP 07016980A EP 07016980 A EP07016980 A EP 07016980A EP 1897627 A2 EP1897627 A2 EP 1897627A2
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screening machine
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frame
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Ralph Naberg
Udo Artur Zöllner
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Paul GmbH and Co KG
Pohl GmbH and Co KG
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Paul GmbH and Co KG
Pohl GmbH and Co KG
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B07—SEPARATING SOLIDS FROM SOLIDS; SORTING
    • B07B—SEPARATING SOLIDS FROM SOLIDS BY SIEVING, SCREENING, SIFTING OR BY USING GAS CURRENTS; SEPARATING BY OTHER DRY METHODS APPLICABLE TO BULK MATERIAL, e.g. LOOSE ARTICLES FIT TO BE HANDLED LIKE BULK MATERIAL
    • B07B1/00—Sieving, screening, sifting, or sorting solid materials using networks, gratings, grids, or the like
    • B07B1/42—Drive mechanisms, regulating or controlling devices, or balancing devices, specially adapted for screens

Definitions

  • the invention relates to a screening machine, in particular specific resonance screening machine for difficult to separate mixtures, such as heavy oil-sand mixtures.
  • screening machines whose sieve acceleration reaches a maximum of 6.35 g.
  • screening machines usually have a screen box as an oscillating mass, which is mounted on damping springs swinging against the floor. The screen vibration is achieved by flanged on the screen box unbalance motors.
  • a high, also referred to as Siebkennziffer K V screening acceleration is particularly necessary for the fine squeezing, are pressed in the low-mass particles that are thrown upwards due to the Siebschwingung, upon relapse in the direction of their counter-sieve through the separating openings.
  • the maximum sieving index which is known to be reached, is a maximum of 6.35 g, which is too low for the mentioned heavy oil-sand mixtures.
  • the sieve acceleration or sieving index of a screening machine should be designed so that the average sieve rotation angle range is approximately 360 ° or integer multiples thereof. This is necessary so that the falling Goodteilchen hits the screen bottom at the moment when it has reached its maximum counter-speed upwards.
  • the maximum relative impact velocity between particles and sieve plate is a high degree of separation of very fine solid particles, for example, from very high viscosity media.
  • the invention leaves the hitherto practiced direct acceleration of the screen box by its oscillating storage relative to the floor and the directly mounted on it unbalance motors. Furthermore, energy storage springs are used for energy transmission between the vibration partners, which no longer have the mechanical limitations of Antschpuffem, guide elements and link arms between the vibration partners, as for example in the DE 11 87 897 A or DE 68 11 940 U the case is. This was the reason that screening machines according to the prior art to a K V - were limited value of about 5 g to 6 g.
  • the approach according to the invention provides for the combination of two oscillating masses, namely the actual oscillating mass in the form of the sieve box and a counterbalancing mass in the form of the base bearing frame which oscillates via damping springs in relation to the erection floor is stored.
  • the basic idea behind this design is to accelerate the base frame as an excitation mass to approx. 3 g and, in conjunction with the energy storage spring assemblies, increase the acceleration of the sieve box due to its directional vibration in the absolute range of 10 g. This acceleration breaks down into a K V value of about 9.5 g due to the inclination of the angle of oscillation on the sieve bottom.
  • energy storage springs while double helical spring assemblies are used, which can work very energy efficient because low-damping and with greatly increased forces. This effect can be dramatically enhanced by a bias of the coil springs.
  • Fig. 1 the sieve plate of a screening machine is indicated by dash-dotted lines, the one symbolized by the solid line sinusoidal oscillation performs.
  • the maximum speed of the sieve bottom in the vertical direction is at the zero crossing of the Siebschwingung.
  • Siebtechnisch makes sense only the upward zero crossing.
  • Dashed line in Fig. 1 is the parabola of particles x for increasing sieve codes with the values 3.2 g; 6.35 g and 9.5 g applied.
  • the throw depends on the actual machine acceleration K as well as the throw angle ⁇ and the screen inclination ⁇ .
  • the screening machine shown in FIGS. 2 to 5 has the fundamental constructive ability to achieve such a high screen index.
  • As a basic design element it has a base frame 1, damping springs 2, a base bearing frame 3, a sieve box 4, unbalance motors 6, and energy storage spring assemblies 5 arranged between the base frame 3 and the sieve box 4.
  • rear damping springs 2 are supported by a foot 7 on the rear transverse strut 8 of the base frame 1.
  • a vertically above support bridge 9 is erected on the horizontal traverse 10 a vertically acting piston-cylinder drive 11 is arranged.
  • a height-adjustable lifting frame 13 is suspended, at the lower cross-beam 14, the two front damping springs 2 of the base bearing frame 3 are supported.
  • the coupling of the four damping springs 2 to the base support frame 3 is in each case via a pivot bearing 15, the pivot axis extends horizontally in the transverse direction.
  • the base support frame 3 itself is essentially composed of two cheeks which form the longitudinal sides 16, 17 and two cheeks which connect them transversely at the ends and which form the transverse sides 18, 19. Due to the thus delimited frame opening of the base storage frame 3, passing through the sieve plate 20 of the sieve box 4 fine screenings fall down and be transported by a transport mechanism not shown here.
  • the screen box 4 which corresponds essentially to the base bearing frame 3 in its ground plan, is bounded on two longitudinal sides 21, 22 and the rear transverse side 23 by vertical cheeks with reference to FIG. At the front transverse side 24 of the sieve box 4 is open, so that there is not passed through the sieve tray 20 through coarse screenings can be led away from the sieve plate 20.
  • the sieve bottom 20 itself is formed by staggered, lined sieve inserts 25, whose nets, not shown, have a mesh width of, for example, 5 ⁇ m, as required for the separation of fine sand from oil silt.
  • the screen box 4 is fastened via eight energy storage spring assemblies 5, which are distributed over its longitudinal sides 21, 22, with a vertical spacing permitting the screen vibration above the base bearing frame 3.
  • These energy storage spring assemblies 5 are each formed by a double spring assembly consisting of coaxial pairs, head 29 at head 30 juxtaposed coil springs 26, 27, wherein the screen box 4 respectively with a box-fixed bearing 28 between the pairs associated heads 29, 30 of the coil springs 26, 27 is clamped.
  • Each bearing 28 is formed by a bearing bracket 31 with a laterally projecting from the sieve box clamping bearing flange 32.
  • the coil springs 26, 27 are under a bias, which allows an increase in the vibration amplitude of the sieve box 4 by three times that of the base bearing frame 3. This achieves the desired high K v value of 9.5 g.
  • the latter has on its longitudinal sides 16, 17, laterally projecting support brackets 33, on each of which the lower coil springs 26 rest.
  • support brackets 33 projects in Fig. 3 indicated by dashed lines, rigidly coupled thereto support rod 34 upwards, on the free end of a lid-like counter-holder 35 is placed.
  • the support rod 34 passes through the clamping bearing flange 32 of the bearing bracket 31 of the screen box 4 under lateral clearance.
  • each energy storage spring assembly 5 is clamped between this chuck bearing flange 32 and the anvil 35.
  • Fig. 3 are the energy storage spring assemblies 5 with their spring direction 36 at a small acute angle ⁇ of an optimal manner about 20 ° to the vertical, which defines the throw angle of the sieve box 4.
  • the joint line of the unbalance motors 6 is aligned in the same direction as the spring assemblies 5. Due to the height-adjustable lifting frame 13 of the screen tilt angle can be set as such.

Landscapes

  • Combined Means For Separation Of Solids (AREA)
  • Vibration Prevention Devices (AREA)

Abstract

Eine Siebmaschine insbesondere für schwer trennbare Gemische, wie Schweröl-Sand-Gemische, umfasst - einen über Dämpfungsfedern (2) schwingend gegenüber dem Aufstellboden gelagerten, im Wesentlichen horizontal ausgerichteten Basislagerrahmen (3) als Gegenschwingmasse, - mehrere am Basislagerrahmen (3) abgestützte Energiespeicher-Federpakete (5), die einen Siebkasten (4) als Schwingmasse tragen, und - mehrere am Basislagerrahmen (3) angeflanschte Unwuchtmotoren (6), die den Basislagerrahmen (3) und über die Energiespeicher-Federpakete (5) den Siebkasten (4) in eine gerichtete Siebschwingung mit einem effektiven K V -Wert von vorzugsweise etwa 9,5 g versetzen.

Description

  • Die Erfindung betrifft eine Siebmaschine insbesondere spezifische Resonanzsiebmaschine für schwer trennbare Gemische, wie Schweröl-Sand-Gemische.
  • Am Beispiel der erwähnten Schweröl-Sand-Gemische ist der Hintergrund der Erfindung näher zu erläutern. So entsteht in geologischen Lagen mit einem hohen Sandanteil im Zuge der Erdölförderung eine nicht unerhebliche Menge von Ölschlick, welcher mit einem hohen Sandanteil versetzt ist. Um auch das in diesem Ölschlick enthaltene Erdöl nutzen zu können, ist es notwendig, dass der feine Sand vom Ölschlick abgetrennt wird, so dass im Ergebnis dieses Trennungsprozesses ein weitestgehend sandfreies, rohes Schweröl zur Verfügung steht.
  • Die Trennung solcher hoch viskoser Schweröl-Sand-Gemische erfolgt mit bekannten Siebmaschinen, deren Siebbeschleunigung maximal 6,35 g erreicht. Derartige Siebmaschinen weisen in der Regel einen Siebkasten als Schwingmasse auf, der über Dämpfungsfedern schwingend gegenüber dem Aufstellboden gelagert ist. Die Siebschwingung wird durch am Siebkasten angeflanschte Unwuchtmotoren erzielt.
  • Eine hohe, auch als Siebkennziffer KV bezeichnete Siebbeschleunigung ist insbesondere für die Feinabsiegung notwendig, bei der massearme Teilchen, die aufgrund der Siebschwingung nach oben geworfen werden, beim Rückfall in Richtung des ihnen entgegenkommenden Siebbodens durch dessen Trennöffnungen gedrückt werden. Je größer die Siebkennziffer Kv ist, um so größer ist die spezifische Durchdrückkapazität, das heißt, dass die Siebleistung pro Siebfläche dem KV-Faktor proportional folgt.
  • Bei der Abtrennung von Sanden aus Ölschlick sind bisher keine zufrieden stellenden Werte erreicht worden, was laut Fachmeinung in erster Linie auf die Siebkennziffer zurückzuführen ist. Die bekanntermaßen erreichte maximale Siebkennziffer liegt - wie vorstehend erwähnt - bei einem Wert von maximal 6,35 g, was für die erwähnten Schweröl-Sand-Gemische zu niedrig ist.
  • Bekanntermaßen soll die Siebbeschleunigung oder Siebkennziffer einer Siebmaschine so ausgelegt sein, dass der mittlere Siebdrehwinkelbereich bei ca. 360° oder ganzzahligen Vielfachen davon liegt. Dies ist erforderlich, damit das herunterfallende Gutteilchen in dem Augenblick auf den Siebboden auftrifft, wenn dieser seine maximale Gegengeschwindigkeit nach oben erreicht hat. Durch die dann ebenfalls maximale relative Aufprallgeschwindigkeit zwischen Teilchen und Siebboden erfolgt eine hochgradige Abtrennung auch sehr feiner Feststoffpartikel, beispielsweise auch aus sehr hochviskosen Medien.
  • Eine Steigerung der Siebkennziffer über den bei derzeit üblichen Siebmaschinen erreichten Wert von 6,35 g entsprechend 2 x 360°-720° hinaus ist nur sinnvoll, wenn der nächste Siebdrehwinkelbereich von 3 x 360° = 1080° erreicht wird. Die zugehörige Siebkennziffer beträgt KV=9,5. Alle dazwischen liegenden KV-Werte lassen nur verminderte Siebfähigkeiten zu.
  • Ausgehend von der geschilderten Problematik liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, eine Siebmaschine in ihrer Grundkonstruktion so weiterzubilden, dass eine deutliche Erhöhung der Siebkennziffer bis zu einem Bereich von KV = 9,5 g erzielbar ist.
  • Diese Aufgabe wird durch die im Anspruch 1 angegebene Konstruktionsweise einer Siebmaschine gelöst, die umfasst
    • einen über Dämpfungsfedern schwingend gegenüber dem Aufstellboden gelagerten Basislagerrahmen als Gegenschwingmasse,
    • mehrere am Basislagerrahmen abgestützte, geneigte Energiespeicher-Federpakete in Form einer Doppel-Schraubenfederanordnung, die einen Siebkasten als Schwingmasse tragen, und
    • mehrere am Basislagerrahmen angeflanschte Unwuchtmotoren, die den Basislagerrahmen und über die Energiespeicher-Federpakete den Siebkasten in eine gerichtete Siebschwingung mit einem effektiven Kv-Wert von 9,5 g versetzen.
  • Mit dieser Konstruktion verlässt die Erfindung die bisher praktizierte direkte Beschleunigung des Siebkastens durch dessen schwingende Lagerung gegenüber dem Aufstellboden und die direkt an ihm angebrachten Unwuchtmotoren. Ferner werden zur Energieübertragung zwischen den Schwingungspartnern Energiespeicherfedern eingesetzt, die nicht mehr die mechanischen Begrenzungen von Anschlagpuffem, Führungselementen und Lenkerarmen zwischen den Schwingungspartnern aufweisen, wie dies beispielsweise in der DE 11 87 897 A oder DE 68 11 940 U der Fall ist. Dies war der Grund dafür, dass Siebmaschinen nach dem Stand der Technik auf einen KV- Wert von ca. 5 g bis 6 g beschränkt waren. Der erfindungsgemäße Lösungsansatz sieht demgegenüber die Kombination von zwei Schwingmassen vor, nämlich der eigentlichen Schwingmasse in Form des Siebkastens und einer Gegenschwingmasse in Form des Basislagerrahmens, der über Dämpfungsfedern schwingend gegenüber dem Aufstellboden gelagert ist. Grundgedanke dieses Aufbaus ist es dabei, den Basislagerrahmen als Erregermasse auf ca. 3 g zu beschleunigen und in Verbindung mit den Energiespeicher-Federpaketen die Beschleunigung des Siebkastens aufgrund seiner gerichteten Siebschwingung in den Bereich von absolut 10 g zu erhöhen. Diese Beschleunigung zerlegt sich aufgrund der Neigung des Schwingwinkels auf dem Siebboden in einen KV-Wert von etwa 9,5 g. Als Energiespeicherfedern kommen dabei Doppel-Schraubenfederanordnungen zum Einsatz, die besonders energieeffizient, da dämpfungsarm und mit stark erhöhten Kräften arbeiten können. Dieser Effekt kann noch durch eine Vorspannung der Schraubenfedern drastisch verstärkt werden.
  • In den abhängigen Ansprüchen sind bevorzugte Weiterbildungen der Siebmaschine insbesondere in konstruktiver Hinsicht angegeben. Zur Erörterung deren Merkmale, Einzelheiten und Vorteile wird auf die nachfolgende Beschreibung verwiesen, in der ein Ausführungsbeispiel des Erfindungsgegenstandes anhand der beigefügten Zeichnungen näher erläutert wird. Es zeigen:
    • Fig. 1
    eine prinzipielle Darstellung der Zusammenhänge zwischen kritischen Siebdrehwinkeln und der Siebkennziffer KV,
    Fig. 2
    eine perspektivische Ansicht einer Siebmaschine, sowie
    Fig. 3 bis 5
    eine Seiten-, Drauf- und Frontansicht der Siebmaschine gemäß Fig. 2.
  • In Fig. 1 ist strichpunktiert der Siebboden einer Siebmaschine angedeutet, der eine durch die durchgezogene Linie versinnbildlichte Sinusschwingung vollführt. Die Maximalgeschwindigkeit des Siebbodens in Vertikalrichtung liegt beim Nulldurchgang der Siebschwingung vor. Siebtechnisch sinnvoll ist dabei nur der nach oben gerichtete Nulldurchgang. Strichliert ist in Fig. 1 die Wurfparabel von Teilchen x für steigende Siebkennziffern mit den Werten 3,2 g; 6,35 g und 9,5 g aufgetragen. Die Wurfweite hängt von der eigentlichen Maschinenbeschleunigung K sowie dem Wurfwinkel α und der Siebneigung β ab. Diese drei Werte verhalten sich nach der bekannten Formel: K v = K sin ⁢ α + β / cos β .
    Figure imgb0001
  • Wie oben erwähnt, gehört zu einem Siebdrehwinkel R°C=1080 eine Siebkennziffer KV=9,5 g.
  • Die in den Fig. 2 bis 5 dargestellte Siebmaschine weist die grundsätzliche konstruktive Fähigkeit auf, eine derart hohe Siebkennziffer zu erreichen. Sie weist dazu als grundsätzliche Konstruktionselemente einen Grundrahmen 1, Dämpfungsfedern 2, einen Basislagerrahmen 3, einen Siebkasten 4, Unwuchtmotoren 6 sowie zwischen Basislagerrahmen 3 und Siebkasten 4 angeordnete Energiespeicher-Federpakete 5 auf.
  • Die bezogen auf Fig. 2 hinteren Dämpfungsfedern 2 sind über einen Fuß 7 auf der hinteren Querstrebe 8 des Grundrahmens 1 abgestützt. Auf der vorderen Querstrebe 8' des Grundrahmens ist eine vertikal darüber stehende Trägerbrücke 9 errichtet, an deren Horizontaltraverse 10 ein senkrecht wirkender Kolben-Zylinder-Antrieb 11 angeordnet ist. An dessen Kolbenstange 12 ist ein höhenverstellbarer Hubrahmen 13 aufgehängt, an dessen unterer Quertraverse 14 sich die beiden vorderen Dämpfungsfedern 2 des Basislagerrahmens 3 abstützen. Die Ankopplung der vier Dämpfungsfedern 2 an den Basislagerrahmen 3 erfolgt jeweils über ein Schwenklager 15, dessen Schwenkachse horizontal in Querrichtung verläuft.
  • Der Basislagerrahmen 3 selbst ist im Wesentlichen durch zwei die Längsseiten 16, 17 bildende, hochkant stehende Wangen und zwei diese in Querrichtung an den Enden verbindende, die Querseiten 18, 19 bildende Wangen zusammengesetzt. Durch die damit umgrenzte Rahmenöffnung des Basislagerrahmens 3 kann das durch den Siebboden 20 des Siebkastens 4 tretende Fein-Siebgut nach unten fallen und durch einen hier nicht näher dargestellten Transportmechanismus abtransportiert werden.
  • Der in seinem Grundriss im Wesentlichen dem Basislagerrahmen 3 entsprechende Siebkasten 4 ist an zwei Längsseiten 21, 22 und der hinteren Querseite 23 bezogen auf Fig. 2 durch vertikal stehende Wangen umgrenzt. An der vorderen Querseite 24 ist der Siebkasten 4 offen, so dass dort das nicht durch den Siebboden 20 hindurch getretene Grob-Siebgut vom Siebboden 20 weggeführt werden kann. Der Siebboden 20 selbst ist durch stufig versetzte, aneinander gereihte Siebeinsätze 25 gebildet, deren nicht näher dargestellten Netze eine Maschenweite von beispielsweise 5 µm aufweisen, wie sie für die Abtrennung von Feinsand aus Ölschlick erforderlich ist.
  • Wie insbesondere aus den Fig. 2 und 3 deutlich wird, ist der Siebkasten 4 über jeweils acht Energiespeicher-Federpakete 5, die über seine Längsseiten 21, 22 verteilt sind, mit einem die Siebschwingung zulassenden Vertikalabstand oberhalb des Basislagerrahmens 3 an diesem befestigt. Diese Energiespeicher-Federpakete 5 sind jeweils durch eine Doppelfederanordnung bestehend aus paarweise koaxial, Kopf 29 an Kopf 30 aneinander gereihten Schraubenfedern 26, 27 gebildet, wobei der Siebkasten 4 jeweils mit einem kastenfesten Lager 28 zwischen den paarweise zugeordneten Köpfen 29, 30 der Schraubenfedern 26, 27 eingespannt ist. Jedes Lager 28 ist dazu durch eine Lagerkonsole 31 mit einem vom Siebkasten seitlich abstehenden Einspann-Lagerflansch 32 gebildet.
  • Die Schraubenfedern 26, 27 stehen dabei unter einer Vorspannung, die eine Erhöhung der Schwingungsamplitude des Siebkastens 4 um das Dreifache gegenüber der des Basislagerrahmens 3 erlaubt. Damit wird der angestrebte hohe Kv-Wert von 9,5 g erreichbar.
  • Zur Anbindung der Schraubenfedern 26, 27 an den Basislagerrahmen 3 weist letzterer an seinen Längsseiten 16, 17 angeordnete, seitlich abstehende Stützkonsolen 33 auf, auf denen jeweils die unteren Schraubenfedern 26 aufliegen. Von den Stützkonsolen 33 ragt eine in Fig. 3 strichliert angedeutete, starr daran angekoppelte Haltestange 34 nach oben, auf deren freies Ende ein deckelartiger Gegenhalter 35 aufgesetzt ist. Die Haltestange 34 durchsetzt den Einspann-Lagerflansch 32 der Lagerkonsole 31 des Siebkastens 4 unter seitlichem Spiel.
  • Die obere Schraubenfeder 26 eines jeden Energiespeicher-Federpakets 5 ist zwischen diesem Einspann-Lagerflansch 32 und dem Gegenhalter 35 eingespannt.
  • Die an den beiden Längsseiten 16, 17 des Basislagerrahmens 3 nach außen abstehenden, angeflanschten Unwuchtmotoren 6 versetzen nun beim Betrieb der Siebmaschine den Basislagerrahmen 3 in eine Grundschwingung mit einer Siebkennziffer von ca. 3 g. Die Bewegungsenergie des Basislagerrahmens 3 wird auf die Energiespeicher-Federpakete 5 übertragen, die wiederum den Siebkasten 4 mit einer weiter erhöhten Schwingungsenergie in eine Siebschwingung mit den angestrebten 10 g versetzt. Der Basislagerrahmen 3 fungiert dabei als Gegenschwingmasse für den als Schwingmasse wirkenden Siebkasten 4. Durch eine auf die jeweiligen Massen von Siebkasten 4 und Basislagerrahmen 3 abzustimmende Auslegung der Federkonstanten der Schraubenfedern 26, 27 und der Dämpfungsfedern 2 wird das angestrebte Siebverhalten optimiert.
  • Wie aus Fig. 3 deutlich wird, liegen die Energiespeicher-Federpakete 5 mit ihrer Federrichtung 36 in einem kleinen spitzen Winkel α von optimaler Weise ca. 20° zur Vertikalen, der den Wurfwinkel des Siebkastens 4 definiert. Die Stoßlinie der Unwuchtmotoren 6 ist dabei in gleicher Richtung wie die Federpakete 5 ausgerichtet. Durch den höhenverstellbaren Hubrahmen 13 kann der Siebneigungswinkel als solcher eingestellt werden.

Claims (12)

  1. Siebmaschine insbesondere für schwer trennbare Gemische, wie Schweröl-Sand-Gemische, umfassend
    - einen über Dämpfungsfedern (2) schwingend gegenüber dem Aufstellboden gelagerten, im Wesentlichen horizontal ausgerichteten Basislagerrahmen (3) als Gegenschwingmasse,
    - mehrere am Basislagerrahmen (3) abgestützte, geneigte Energiespeicher-Federpakete (5) in Form jeweils einer Doppel-Schraubenfederanordnung, die einen Siebkasten (4) als Schwingmasse tragen, und
    - mehrere am Basislagerrahmen (3) angeflanschte Unwuchtmotoren (6), die den Basislagerrahmen (3) und über die Energiespeicher-Federpakete (5) den Siebkasten (4) in eine gerichtete Siebschwingung mit einem effektiven Kv-Wert von vorzugsweise etwa 9,5 g versetzen.
  2. Siebmaschine nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Dämpfungsfedern (2) jeweils an den Enden der Längsseiten (16, 17) des Basislagerrahmens (3) angeordnet sind.
  3. Siebmaschine nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die an den gegenüberliegenden Längsenden zweier Längsseiten (16, 17) angeordneten Dämpfungsfedern (2) höhenverstellbar gelagert sind.
  4. Siebmaschine nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, dass die Höhenverstellung durch einen die Dämpfungsfedern abstützenden Hubrahmen (13) gebildet ist.
  5. Siebmaschine nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass eine Vielzahl von Energiespeicher-Federpaketen (5) entlang der beiderseitigen Längsseiten (16, 17; 21 22) von Basislagerrahmen (3) und Siebkasten (4) aufgereiht sind.
  6. Siebmaschine nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Energiespeicher-Federpakete (5) jeweils aus einer Doppelfederanordnung bestehend aus paarweise koaxial Kopf an Kopf aneinandergereihten, mit ihren einander abgewandten Enden jeweils fest am Basislagerrahmen (3) abgestützten Schraubenfedern (26, 27) gebildet sind, wobei der Siebkasten (4) jeweils mit einem kastenfesten Lager (28) zwischen den paarweise zugeordneten Köpfen (29, 30) der Schraubenfedern (26, 27) eingespannt ist.
  7. Siebmaschine nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Doppel-Schraubenfederanordnungen (5) jeweils in Ruhestellung vorgespannte Schraubenfedern aufweisen.
  8. Siebmaschine nach einem der Ansprüche 5 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass die Energiespeicher-Federpakete (5) jeweils mit ihrer Federrichtung in einem kleinen spitzen Winkel (α) von etwa 20° geneigt zur Vertikalen angeordnet sind.
  9. Siebmaschine nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass die zwischen den Schraubenfedern (26, 27) eingespannten Lager (28) für den Siebkasten (4) jeweils durch eine Lagerkonsole (31) mit einem vom Siebkasten (4) abstehenden Einspann-Lagerflansch (32) gebildet sind.
  10. Siebmaschine nach einem der Ansprüche 6 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass die Abstützung der beiden Schraubenfedern (26, 27) eines Energiespeicher-Federpakets (5) am Basislagerrahmen (4) einerseits durch eine Stützkonsole (33) am Basislagerrahmen (4) und andrerseits durch einen Gegenhalter (35) gebildet ist, der über eine durch den Innenraum der Schraubenfedern (26, 27) verlaufende Haltestange (34) starr an die Stützkonsole (33) angekoppelt ist.
  11. Siebmaschine nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass jeweils ein Paar von Unwuchtmotoren (6) an jeder Längsseite (16, 17) des Basislagerrahmens in Schwingungsrichtung angeordnet ist.
  12. Siebmaschine nach einem der vorgenannten Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Unwuchtinotoren (6) mit ihrer Stoßlinie jeweils parallel zur Ausrichtung der Energiespeicher-Federpakete (5) angeordnet sind.
EP07016980A 2006-09-07 2007-08-30 Siebmaschine, insbesondere spezifische Resonanzsiebmaschine für schwer trennbare Gemische, wie Schweröl-Sand-Gemische Not-in-force EP1897627B1 (de)

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