EP1551579A1 - Verfahren zur kontinuierlichen herstellung eines dünnen stahlbandes - Google Patents

Verfahren zur kontinuierlichen herstellung eines dünnen stahlbandes

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Publication number
EP1551579A1
EP1551579A1 EP03748115A EP03748115A EP1551579A1 EP 1551579 A1 EP1551579 A1 EP 1551579A1 EP 03748115 A EP03748115 A EP 03748115A EP 03748115 A EP03748115 A EP 03748115A EP 1551579 A1 EP1551579 A1 EP 1551579A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
casting
strip
less
casting rolls
rolls
Prior art date
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Withdrawn
Application number
EP03748115A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Gerald Hohenbichler
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Primetals Technologies Austria GmbH
Original Assignee
Voest Alpine Industrienlagenbau GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Voest Alpine Industrienlagenbau GmbH filed Critical Voest Alpine Industrienlagenbau GmbH
Publication of EP1551579A1 publication Critical patent/EP1551579A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

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    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0637—Accessories therefor
    • B22D11/0665—Accessories therefor for treating the casting surfaces, e.g. calibrating, cleaning, dressing, preheating
    • B22D11/0674—Accessories therefor for treating the casting surfaces, e.g. calibrating, cleaning, dressing, preheating for machining
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B22D11/0651—Casting wheels
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0637—Accessories therefor
    • B22D11/0697—Accessories therefor for casting in a protected atmosphere
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations

Definitions

  • the invention relates to a method and a system for the continuous production of a thin steel strip with at least two casting rolls and optionally side plates arranged laterally, wherein a casting reservoir can be formed during operation between the casting rolls and the side plates, from which liquid steel melt can be applied to the casting rolls.
  • the cast strip produced especially when using the two-roll casting method known from the prior art, often has cracks and surface defects, as a result of which the quality of the steel strip produced is significantly reduced.
  • the casting rolls are the casting rolls used in a two-roll casting process.
  • all other mold wall surfaces known from the prior art are also encompassed by the term cast roller.
  • the surface of a casting roll is preferably produced by machining, in particular by turning and / or grinding.
  • tapes with the casting rolls known from the prior art in particular according to the Two-roll casting processes, as well as with RSF values between 100 N / mm and 250 N / mm (roll separating force) common in the state of the art, not only show clear cracks on the belts produced, but also very large temperature differences across the belt width and belt length , which indicate strong fluctuations in force and uneven solidifications.
  • a crack-free band with a good band profile in particular a good band curvature
  • a more homogeneous strip temperature across the width of the strip can already be achieved just below the mold or the casting rolls, in particular within a range of +/- 25 K.
  • the tape produced by the method according to the invention generally has no thermal diagonal stripes and is characterized by a good quality of the tape edges.
  • two casting rolls are provided for operating a two-roll casting process, depressions being arranged on the surfaces of both casting rolls in a random pattern, uniformly distributed over the surface of the casting roll.
  • the surface structure of the casting roller used is characterized by recesses which are distributed essentially uniformly.
  • these depressions are, for example, mechanically generated notches and / or indentations in the surface of the casting roll, with a height distance of 3 to 80 micrometers between the edge, in particular the ridge, and the deepest point of a depression, in particular from 20 to 40 micrometers.
  • between 1 and 20 depressions per mm 2 of the casting roll surface are arranged on the casting roll surface in a random pattern - evenly distributed over the casting roll surface.
  • the Si content of the steel melt is set to less than 0.35% by weight of Si.
  • this measure according to the invention can be used to produce a steel strip with particularly high-quality mechanical properties, in particular with improved toughness.
  • the at least partially solidified cast strip is pulled off the casting rolls at a speed of more than 30 m / min.
  • this measure according to the invention enables a particularly high-quality surface quality to be achieved, while at the same time increasing the cost-effectiveness of the method.
  • overrun and wrinkling of the belt surface are observed with increasing frequency (often associated with surface cracks).
  • the average roughness of the surface of at least one of the casting rolls is set to more than 3 ⁇ m, the stochastic distribution of the depressions taking place by mechanical processing of the casting roll surface, in particular by shot peening.
  • the mechanical treatment of the casting roll surface is carried out by shot peening with balls with a target diameter D in the range from 0.5 mm to 2.2 mm, 1 to 250 balls per shot being peened in the shot peened area of the surface of the casting roll mm 2 surface.
  • the balls used for shot peening deviate at most with a maximum standard deviation of 30% from said target diameter D.
  • the melt reservoir is laterally delimited by the two casting rollers and by suitable side plates and is at least partially covered at the top by a suitable cover and largely protected against the ingress of foreign media, in particular dust-containing air and / or oxidizing gases.
  • the melt reservoir is exposed to an essentially inert atmosphere, the inert gas supplied being formed to 0-100% by volume from N 2 and the rest from argon or another ideal gas or CO 2 .
  • the inert gas supplied has up to 7% H 2 .
  • the space between the melt reservoir and the upper cover is at least partially filled or flushed by a gas which is essentially inert towards the steel melt.
  • the inert atmosphere is used its content of oxygen to a maximum content of 0.05 vol .-% restricted to act on the melt reservoir with respect to 0. 2
  • the strip curvature of the cast strip and the edge drop are determined on a measuring section at the casting roll outlet.
  • the band curvature and the edge drop are defined in accordance with the DIN standard.
  • the casting rolls are cold-profiled in such a way that the steel strip at the mold exit
  • the warm profile of the casting rolls is determined during casting by one or more suitable actuators arranged on the casting rolls, depending on one or more of the following casting parameters: • Gas composition
  • a band curvature of between 30 ⁇ m and 90 ⁇ m and an edge drop of less than 100 ⁇ m are set in the cast strip.
  • the roughness of the casting roll surface in at least one of the casting rolls is set to be very smooth in an edge region of the casting roll of 3 to 30 mm, in particular with an average roughness of at most 2 ⁇ m.
  • the casting roll separation force is regulated and / or controlled with an accuracy of at least ⁇ 15N / mm with respect to a casting roll separation force target value.
  • a preferred application of the method is for steel grades in which the steel melt has the following composition:
  • the invention is further characterized by a system according to claim 19.
  • 1 to 20 depressions per mm 2 are provided on the casting roll surface.
  • the casting roller surface is one by shot peening, in particular one with balls with a diameter between 0.5 mm to 2.2 mm and a scattering of the diameter of the balls of less than 30% (based on a diameter interval in the said range Target diameter D), preferably provided with 1 to 250 balls per mm 2 of blasted, produced surface structure.
  • a cover is provided above the two casting rolls, through which the melt reservoir can be covered.
  • a suitable device is provided by means of which a gas atmosphere which is essentially inert towards the steel melt can be set in the area of the melt reservoir, above the steel melt, in particular in the space between the steel melt and the cover.
  • a measuring section is provided for determining the strip curvature of the cast strip and / or the edge drop in the strip thickness between the strip edge and a distance of 40 mm from the strip edge.
  • At least one of the casting rolls is cold pre-profiled.
  • at least one actuator is provided on at least one of the casting rolls, by means of which the hot profile of the casting roll corresponds to one or more of the following casting parameters
  • a control device is provided, by means of which the hot profile and / or cold profile of at least one of the casting rolls can be adjusted as a function of the measured strip curvature and the measured edge drop in strip thickness between the strip edge and a distance of 40 mm from the strip edge.
  • At least one of the casting rolls has an average roughness of at most 2 ⁇ m in an edge region of 3 to 30 mm.
  • a device for regulating the casting roll separating force with an accuracy of at least ⁇ 15 N / mm is provided.
  • the casting rolls are arranged such that they can be adjusted to one another.
  • a device for measuring the setting force and, on the other hand, a device for regulating the setting of the casters as a function of the measured forces are provided.
  • a suitable device is provided, by means of which the crowning of at least one of the casting rolls can be changed during the operation of the system.
  • a suitable device is provided, by means of which the hot shape of the edge region of at least one of the casting rolls can be changed during the operation of the system.
  • a suitable device for measuring the meniscus angle and, if appropriate, a suitable device for regulating and / or controlling the meniscus angle are provided.
  • a device for measuring the strip profile is provided.
  • At least one of the casting rolls essentially consists of a good heat-conducting material, in particular of copper or a copper alloy.
  • at least one of the systems has an internal cooling device.
  • At least one of the casting rolls has a chrome coating on the outside with a minimum layer thickness of 10 ⁇ m.
  • an at least 0.5 mm thick intermediate layer in particular an intermediate layer made of nickel and / or a Ni alloy, is provided below the chrome coating.
  • a device for measuring the speed of at least one casting roll is provided and a setpoint speed value can be transmitted to the casting roll drives via a control circuit which takes into account some of the other important casting parameters, such as the current roll separation force and / or the current meniscus angle to set the determined target speed.
  • a device for throttling and regulating the supply of liquid steel is provided, so that the desired target meniscus angle can be set, or can be regulated by means of a suitable control circuit which takes into account at least the actual value of the meniscus angle.
  • a stainless steel with a C content of up to 0.5% is cast at casting speeds of over 30 m / min, in particular over 50 m / min, using one or more of the following parameters:
  • Stable casting roll surface topology achieved by shot peening with steel balls of a certain diameter with accuracy d +/- 30%, where d is between 0.5 and 2.2 mm. In the shot peening process, 1 to 250 balls should hit a mm 2 casting roll surface
  • the pouring sump between the two pouring rollers is covered above by a mold cover, a gas of the following composition being used to make the atmosphere above the pouring level inert: 0-100% N 2 ; Rest Ar or other ideal gas or C0 2 ; up to 7% H as well as minimal combinations, which can hardly be avoided in technical gases, allowed (at least less than 0.05% 0 2 )
  • strip curvature (defined according to hot strip DIN standard) between 20 and 120 ⁇ m, preferably between 30 and 90 ⁇ m;
  • the cast steel has the following composition:
  • the casting rolls used have an average roughness depth of Ra> 3 ⁇ m, preferably of Ra> 6 ⁇ m.
  • At least one of the casting rolls used has a chrome coating with a layer thickness of at least 10 ⁇ m and / or a nickel coating, which may be located under the chrome coating, with a layer thickness of at least 0.5 mm thickness.
  • the jacket of the casting roll is made of copper, which may serve as the basis for any coatings on the roll.
  • the casting roll has no appreciable roughness in an edge region of 3 to 30 mm (Ra 2,0 2.0 ⁇ m).
  • liquid steel is fed between two counter-rotating, horizontally arranged casting rolls which have a suitable cooling device, in particular a water cooling device, which is arranged in the rolls.
  • a suitable cooling device in particular a water cooling device, which is arranged in the rolls.
  • the solidified strand or band is pulled off below the kissing point.
  • the liquid metal can be poured from a pan into a smaller vessel, from which it is poured into the belt casting system or into the space above the kissing point between the two casting rollers via a suitable pouring tube.
  • the poured-in metal forms a melting reservoir above the kissing point, which is limited on the one hand by the surfaces of the casting roller and on the other hand by suitable side plates or other suitable devices, for example suitable electromagnetic devices.
  • the side plates are designed to be movable.
  • Fig. 1 shows an apparatus and a method for producing a thin steel strip according to the invention
  • Fig. 2 shows a detail of an apparatus and a method for producing a thin steel strip according to the invention
  • the casting and rolling device shown in FIG. 1 shows a belt casting system 1 consisting of a ladle 2 with a pouring tube 3 and two pouring rollers 4, 5 rotating in opposite directions.
  • the casting belt 6 is conveyed via a cooling section 7 to a roll stand 8.
  • the metal strip is reduced in thickness by at least 10%.
  • the strip thus rolled is conveyed through a warming and / or heating device 9 and coiled on a coiler 10.
  • the coiled strip is heat-treated in a corresponding heat treatment plant (not shown).
  • the meniscus angle ⁇ is determined using a normal cut (plane normal to the center line of the casting roll) between the connection
  • the meniscus angle is measured, for example, by determining the height of the casting level.

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung eines dünnen Stahlbandes, wobei eine Stahlschmelze aus einem Schmelzereservoir an eine oder mehrere, insbesondere zwei, sich synchron mit einem Gussband bewegende, insbesondere in Form von Giesswalzen 4, 5 rotierende und gekühlte, Formwandflächen aufgegeben wird und an der Formwandfläche zumindest teilweise zu dem Gussband 6 erstarrt, wobei die Stahlschmelze an wesentlichen Legierungsbestandteilen weniger als 1 Gew.-% Ni und weniger als 1 Gew.-% Cr und weniger als 0,8 Gew.-%, insbesondere weniger als 0,4 Gew.-%, C und zumindest 0,55 Gew.-% Mn enthält. Dabei werden auf der Formwandfläche nach einem zufälligen Muster - gleichmässig über die Formwandfläche verteilt -Vertiefungen angeordnet und wird die Rollentrennkraft (RSF) an der Formwandfläche auf einen Wert zwischen 5 und 150 N/mm, insbesondere 5 und 100 N/mm, eingestellt.

Description

Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung eines dünnen Stahlbandes
Die Erfindung betrifft ein Verfahren sowie eine Anlage zur kontinuierlichen Herstellung eines dünnen Stahlbandes mit mindestens zwei Gießrollen und gegebenenfalls seitlich angeordneten Seitenplatten, wobei im Betrieb zwischen den Gießwalzen und den Seitenplatten ein Gießreservoir ausbildbar ist, aus welchem flüssige Stahlschmelze an die Gießrollen aufgebbar ist.
Bei der Herstellung eines Stahlbandes aus einer Stahlschmelze mit mindestens folgenden Legierungsbestandteilen:
• weniger als 1 Gew.-% Ni
• weniger als 1 Gew.-% Cr
• weniger als 0,8 Gew.-% C, insbesondere weniger als 0,4 Gew.-% C
• zumindest 0,55 Gew.-% Mn
weist das erzeugte Gussband, insbesondere bei Anwendung des aus dem Stand der Technik bekannten Zweiwalzen-Gießverfahrens, vielfach Risse und Oberflächendefekte auf, wodurch die Qualität des erzeugten Stahlbandes deutlich gemindert wird.
Es ist eine Aufgabe der vorliegenden Erfindung diese bekannten Nachteile des Standes der Technik zu vermeiden und ein Verfahren für die im Anspruchs 1 definierten Stahlqualitäten sowie eine Anlage nach dem Oberbegriff des Anspruchs 19 derart weiter zu entwickeln, dass eine wirtschaftlichere Erzeugung eines entsprechenden Stahlbandes verwirklichbar ist.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß mit einem Verfahren mit den Merkmalen des Anspruchs 1 sowie mit einer Anlage mit den Merkmalen des Anspruchs 19 gelöst.
Als Gießrollen werden nach einer besonderen Ausführungsform der Erfindung die bei einem Zweiwalzen-Gießverfahren zur Anwendung gelangenden Gießwalzen bezeichnet. Darüber hinaus sind jedoch alle anderen aus dem Stand der Technik bekannten Formwandflächen definitionsgemäß durch den Begriff Gießrolle mit umfasst. Die Oberfläche einer Gießrolle wird nach dem Stand der Technik vorzugsweise durch eine spanende Bearbeitung, insbesondere durch Drehen und/oder Schleifen, fertigungstechnisch hergestellt. Bei der Produktion von Bändern mit den aus dem Stand der Technik bekannten Gießrollen, insbesondere nach dem Zweiwalzen-Gießverfahren, sowie bei im Stand der Technik üblichen RSF-Werten zwischen 100 N/mm und 250 N/mm (roll separating force), sind an den produzierten Bändern neben deutlichen Rissen, auch sehr starke Temperaturunterschiede über die Bandbreite und die Bandlänge nachweisbar, die auf starke Kraftschwankungen und ungleichmäßige Erstarrungen schließen lassen.
Beim direkten Gießen von nicht rostfreiem (Cr- bzw. Ni-Gehalt von jeweils unter 1 %) flüssigem Stahl in dünne Bänder zwischen 1 und 10 mm Dicke wird bei Anwendung der aus dem Stand der Technik bekannten Verfahrensparameter somit ein Stahlband unzureichender Qualität erzeugt. Besonders kritisch sind dabei vielfach am Band auftretende Mikrorisse.
Durch die Verfahrensweise nach der vorliegenden Erfindung ist erstmals bei der genannten Zusammensetzung der Stahlschmelze ein rissfreies Band mit gutem Bandprofil, insbesondere guter Bandwölbung, herstellbar. Weiters ist eine, gegenüber dem Stand der Technik, homogenere Bandtemperatur über die Breite des Bandes bereits knapp unterhalb der Kokille bzw. der Gießrollen, insbesondere innerhalb einer Bandbreite von +/- 25 K, verwirklichbar. Das nach dem erfindungsgemäßen Verfahren erzeugte Band besitzt im Allgemeinen keine thermischen Diagonalstreifen und zeichnet sich durch eine gute Qualität der Bandkanten aus.
Nach einer besonderen Ausführungsform der Erfindung sind zwei Gießrollen zum Betrieb eines Zweiwalzen-Gießverfahrens vorgesehen, wobei an den Oberflächen beider Gießrollen nach einem zufälligen Muster gleichmäßig über die Gießrollenoberfläche verteilte Vertiefungen angeordnet werden.
Nach einer besonderen Ausführungsform der vorliegenden Erfindung ist die Oberflächenstruktur der verwendeten Gießrolle durch im Wesentlichen gleichmäßig verteilte Vertiefungen gekennzeichnet. Nach einer besonderen Ausführungsform handelt es sich bei diesen Vertiefungen um, beispielsweise mechanisch erzeugte, Einkerbungen und/oder Einbuchtungen in die Oberfläche der Gießrolle, wobei zwischen dem Rand, insbesondere dem Grat, und dem tiefsten Punkt einer Vertiefung ein Höhenabstand von 3 bis 80 Mikrometer, insbesondere von 20 bis 40 Mikrometer, eingestellt wird.
Nach einer Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens werden auf der Gießrollenoberfläche nach einem zufälligen Muster - gleichmäßig über die Gießrollenoberfläche verteilt - zwischen 1 und 20 Vertiefungen pro mm2 der Gießrollenoberfläche angeordnet.
Durch diese erfindungsgemäße Maßnahme kann, wie sich in Versuchen gezeigt hat, eine qualitativ besonders hochwertige Oberfläche des Stahlbandes erzeugt werden. Nach einer Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens wird der Si-Gehalt der Stahlschmelze auf weniger als 0,35 Gew.-% Si eingestellt.
Durch diese erfindungsgemäße Maßnahme kann, wie sich in Versuchen gezeigt hat, ein Stahlband mit besonders hochwertigen mechanischen Eigenschaften, insbesondere mit verbesserter Zähigkeit, erzeugt werden.
Nach einer Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens wird das zumindest teilweise erstarrte Gussband mit einer Geschwindigkeit von mehr als 30 m/min von den Gießrollen abgezogen.
In der Praxis hat sich herausgestellt, dass durch diese erfindungsgemäße Maßnahme eine besonders hochwertige Oberflächengüte - bei gleichzeitig gesteigerter Wirtschaftlichkeit des Verfahrens - realisierbar ist. Bei geringeren Geschwindigkeiten werden mit zunehmender Häufigkeit Überrinnungen und Runzelbildungen der Bandoberfläche beobachtet (häufig verbunden mit Oberflächenrissen).
Nach einer Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens wird die mittlere Rauigkeit der Oberfläche zumindest einer der Gießrollen auf mehr als 3 μm eingestellt, wobei die stochastische Verteilung der Vertiefungen durch eine mechanische Bearbeitung der Gießrollenoberfläche, insbesondere durch Kugelstrahlen, erfolgt.
Nach einer Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens erfolgt die mechanische Bearbeitung der Gießrollenoberfläche durch Kugelstrahlen mit Kugeln mit einem Zieldurchmesser D im Bereich von 0,5 mm bis 2,2 mm erfolgt, wobei während der Kugelstrahlung im kugelgestrahlten Bereich der Oberfläche der Gießrolle 1 bis 250 Kugeln pro mm2 Oberfläche auftreffen.
Nach einer Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens weichen die zur Kugelstrahlung verwendeten Kugeln höchstens mit einer maximalen Standardabweichung von 30 % von dem genannten Zieldurchmesser D ab.
Nach einer Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens wird der Flüssigstahl-Meniskus (=Gießspiegel) in einem Winkel zwischen 30° und 50° vom geometrischen kissing-point eingerichtet, d.h. die von der Gießrollenachse einerseits horzontal zum geometrischen kissing- point und andererseits zum Meniskus hinlaufenden Radiusstrahlen schließen einen Stahlbad- Kontaktwinkel von 30°-50° ein. Nach einer Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens wird das Schmelzreservoir durch die beiden Gießrollen sowie durch geeignete Seitenplatten seitlich begrenzt und durch eine geeignete Abdeckung nach oben hin zumindest teilweise abgedeckt und gegenüber dem Eintritt von verfahrensfremden Medien, insbesondere staubhaltiger Luft und/oder oxidierenden Gasen, weitgehend geschützt.
Nach einer Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens wird das Schmelzreservoir einer im wesentlichen inerten Atmosphäre ausgesetzt, wobei das zugeführte Inertgas zu 0 - 100 Vol.-% aus N2 und dem Rest aus Argon oder einem anderen idealen Gas oder C02 gebildet wird.
Nach einer besonderen Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens weist das zugeführte Inertgas bis zu 7 % H2 auf.
Nach einer besonderen Ausführungsform wird der Raum zwischen dem Schmelzreservoir und der oberen Abdeckung zumindest teilweise durch ein im Wesentlichen gegenüber der Stahlschmelze sich inert verhaltendes Gas gefüllt bzw. gespült.
Nach einer Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens wird die verwendete inerte Atmosphäre zur Beaufschlagung des Schmelzreservoirs hinsichtlich ihres Gehaltes an Sauerstoff auf einen maximalen Gehalt von 0,05 Vol.-% 02 beschränkt.
Nach einer Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens werden an einer Messstrecke am Gießrollenausgang die Bandwölbung des Gussbandes sowie der Kantenabfall bestimmt.
Die Bandwölbung sowie der Kantenabfall sind gemäß DIN-Norm definiert.
Nach einer Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens werden die Gießrollen derart kalt vorprofiliert, dass bei dem Stahlband am Kokillenausgang
• eine Bandwölbung zwischen 20 μm und 150 μm und
• der Kantenabfall der Banddicke zwischen Bandkante und 40 mm Abstand von der Bandkante auf einen Wert von weniger als 150 μm
eingestellt wird.
Nach einer Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens wird während des Gießens durch einen oder mehrere geeignete an den Gießrollen angeordneten Akuatoren das Warmprofil der Gießrollen, in Abhängigkeit einer oder mehrerer der folgenden Gießparameter: • Gaszusammensetzung
• Banddicke
• anfallende Erstarrungswärme
• Gießgeschwindigkeit
• Meniskus-Winkel
derart eingestellt, dass bei dem Stahlband am Kokillenausgang
• eine Bandwölbung zwischen 20 μm und 150 μm und
• der Kantenabfall der Banddicke zwischen Bandkante und 40mm Abstand von der Bandkante auf einen Wert von weniger als 150 μm
erreicht wird.
In Versuchen hat sich gezeigt, dass durch diese erfindungsgemäße Maßnahme, sowie unter weiterer Berücksichtigung der Rollentrennkraft RSF, ein über die Bandbreite des Gussbandes, insbesondere auch im Bereich der Bandkanten, ausreichend gleichmäßiger Erstarrungsgrad erreicht werden, und somit die Effizienz des vorgestellten erfindungsgemäßen Verfahrens weiter gesteigert werden kann.
Nach einer Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens wird bei dem Gussband eine Bandwölbung zwischen 30 μm und 90 μm und ein Kantenabfall von weniger als 100 μm eingestellt.
Nach einer Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens wird die Rauhigkeit der Gießwalzenoberfläche bei zumindest einer der Gießwalzen in einem Kantenbereich der Gießrolle von 3 - 30 mm sehr glatt, insbesondere mit einer mittleren Rauhigkeit von höchstens 2 μm, einstellt.
Nach einer Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahrens wird die Gießrollentrennkraft mit einer Genauigkeit von wenigstens ±15N/mm hinsichtlich eines Gießrollentrennkraftzielwertes geregelt und/oder gesteuert. Eine bevorzugte Anwendung des Verfahrens ist bei Stahlqualitäten gegeben, bei denen die Stahlschmelze folgende Zusammensetzung aufweist:
• weniger als 1 Gew.-% Ni
• weniger als 1 Gew.-% Cr
• weniger als 0,8 Gew.-% C, insbesondere weniger als 0,4 Gew.-% C
• zumindest 0,55 Gew.-% Mn
• Rest Fe und herstellungsbedingte Verunreinigungen.
Die Erfindung ist weiters durch eine Anlage gemäß Anspruch 19 gekennzeichnet.
Nach einer Ausführungsform der erfindungsgemäßen Anlage sind an der Gießrollenoberfläche 1 bis 20 Vertiefungen pro mm2 vorgesehen.
Nach einer Ausführungsform der erfindungsgemäßen Anlage ist als Gießrollenoberfläche eine durch Kugelstrahlung, insbesondere eine mit Kugeln mit einem Durchmesser zwischen 0,5 mm bis 2,2 mm und einer Streuung der Durchmesser der Kugeln von weniger als 30 % (bezogen auf einen in besagtem Durchmesserintervall befindlichen Zieldurchmesser D), vorzugsweise mit 1 bis 250 Kugeln pro mm2 gestrahlte, hergestellte Oberflächenstruktur vorgesehen.
Nach einer Ausführungsform der erfindungsgemäßen Anlage ist oberhalb der beiden Gießrollen eine Abdeckung vorgesehen, durch welche das Schmelzreservoir abdeckbar ist.
Nach einer Ausführungsform der erfindungsgemäßen Anlage ist eine geeignete Einrichtung vorgesehen, durch welche im Bereich des Schmelzreservoirs, oberhalb der Stahlschmelze, insbesondere im Raum zwischen der Stahlschmelze und der Abdeckung, eine sich im wesentlichen gegenüber der Stahlschmelze inert verhaltende Gasatmosphäre einstellbar ist.
Nach einer Ausführungsform der erfindungsgemäßen Anlage ist eine Messstrecke zur Ermittlung der Bandwölbung des Gussbandes und/oder des Kantenabfalls der Banddicke zwischen der Bandkante und 40 mm Abstand von der Bandkante vorgesehen.
Nach einer Ausführungsform der erfindungsgemäßen Anlage ist zumindest eine der Gießrollen kalt vorprofiliert. Nach einer Ausführungsform der erfindungsgemäßen Anlage ist an zumindest einer der Gießrollen zumindest ein Aktuator vorgesehen, durch welchen das Warmprofil der Gießwalze entsprechend einer oder mehrerer der folgenden Gießparameter
Gaszusammensetzung
Banddicke
Anfallende Erstarrungswärme
Gießgeschwindigkeit
Meniskus-Winkel
einstellbar ist.
Nach einer Ausführungsform der erfindungsgemäßen Anlage ist eine Regeleinrichtung vorgesehen, durch welche das Warmprofil und/oder Kaltprofil zumindest einer der Gießrollen in Abhängigkeit von der gemessenen Bandwölbung sowie dem gemessenen Kantenabfall der Banddicke zwischen der Bandkante und 40 mm Abstand von der Bandkante einstellbar ist.
Nach einer Ausführungsform der erfindungsgemäßen Anlage weist zumindest eine der Gießrollen in einem Kantenbereich von 3 bis 30 mm eine mittlere Rauigkeit von höchstens 2 μm auf.
Nach einer Ausführungsform der erfindungsgemäßen Anlage ist eine Einrichtung zur Regelung der Gießrollentrennkraft mit einer Genauigkeit von zumindest ±15 N/mm vorgesehen.
Nach einer Ausführungsform der erfindungsgemäßen Anlage sind die Gießrollen zu einander anstellbar angeordnet. Nach einer weiteren Ausführungsform der erfindungsgemäßen Anlage sind einerseits eine Einrichtung zur Messung der Anstellkraft sowie andererseits eine Einrichtung zur Regelung der Anstellung der Gießrollen in Abhängigkeit von den gemessenen Kräften vorgesehen.
Nach einer Ausführungsform der erfindungsgemäßen Anlage ist eine geeignete Einrichtung vorgesehen, durch welche die Bombierung zumindest einer der Gießrollen während des Betriebes der Anlage veränderbar ist. Nach einer weiteren besonderen Ausführungsform der erfindungsgemäßen Anlage ist eine geeignete Einrichtung vorgesehen, durch welche die Warmform des Kantenbereichs zumindest einer der Gießrollen während des Betriebes der Anlage veränderbar ist.
Nach einer Ausführungsform der erfindungsgemäßen Anlage sind eine geeignete Einrichtung zur Messung des Meniskuswinkels sowie gegebenenfalls eine geeignete Einrichtung zur Regelung und/oder Steuerung des Meniskuswinkels vorgesehen.
Nach einer Ausführungsform der erfindungsgemäßen Anlage ist eine Einrichtung zur Messung des Bandprofiles vorgesehen.
Nach einer Ausführungsform der erfindungsgemäßen Anlage besteht zumindest eine der Gießrollen im Wesentlichen aus einem gut wärmeleitenden Material, insbesondere aus Kupfer oder einer Kupferlegierung. Nach einer besonderen Ausführungsform der erfindungsgemäßen Anlage weist zumindest eine der Anlagen eine im Inneren angeordnete Kühleinrichtung auf.
Nach einer Ausführungsform der erfindungsgemäßen Anlage weist zumindest eine der Gießrollen außen eine Chrom-Beschichtung mit einer minimalen Schichtdicke von 10 μm auf. Nach einer weiteren besonderen Ausführungsform ist unterhalb der Chrom-Beschichtung eine zumindest 0,5 mm dicke Zwischenschicht, insbesondere eine aus Nickel und/oder einer Ni-Legierung hergestellte Zwischenschicht, vorgesehen.
Nach einer besonderen Ausführungsform der erfindungsgemäßen Anlage ist eine Einrichtung zur Geschwindigkeitsmessung zumindest einer Gießrolle vorgesehen und ist über einen Regelkreis, der einige der wesentlichen anderen Gießparameter, wie beispielsweise die aktuelle Rollentrennkraft und/oder den aktuellen Meniskuswinkel berücksichtigt, ein Geschwindigkeits- Sollwert an die Gießrollenantriebe übermittelbar, um die ermittelte Sollgeschwindigkeit einzustellen.
Nach einer besonderen Ausführungsform der erfindungsgemäßen Anlage ist eine Einrichtung zur Drosselung und Regelung der Flüssigstahlzufuhr vorgesehen, sodass der gewünschte Soll- Meniskuswinkel einstellbar, bzw. mittels eines geeigneten Regelkreis, der zumindest den Istwert des Meniskuswinkel berücksichtigt, regelbar ist.
Beim direkten Gießen von nicht rostfreiem (Cr- bzw. Ni-Gehalt von jeweils unter 1 %) flüssigem Stahl, mit einem C-Gehalt von unter 0,45 % C, insbesondere unterhalb von 0,1% C, in dünne Bänder zwischen 1 und 10 mm Dicke nach dem Zweiwalzen-Gießverfahren konnte bei den aus dem Stand der Technik bekannten Oberflächentopologien und Kaltprofilen der Gießwalzen und bei , aus dem Stand der Technik üblichem, Inertisier-Gasgemisch (in der Kokille) sowie entsprechend der bekannten Güte AISI 304 gewählten Rollentrennkräften, weder ein mikrorissfreies Band noch ein stabiler kontinuierlicher, ununterbrochener Gießprozeß mit Temperaturhomogenität über die Breite von besser als +/- 30 K (gemessen ca. 1 - 2 m unterhalb des geometrischen Kissing Points) erreicht werden. Bei Gießgeschwindigkeiten oberhalb von 30 m/min, insbesondere oberhalb von 50 m/min, wurden einerseits an der Temperaturprofil-Messstelle unterhalb der Kokille dunkle, schräge Querstreifen gesichtet sowie andererseits erhebliche Bandkantenblutungen und auftretende Schwalbenschwanzkanten beobachtet.
Nach einer besonderen Ausführungsform der vorliegenden Erfindung wird ein nichtrostender Stahl mit einem C-Gehalt bis zu 0.5 % bei Gießgeschwindigkeiten von über 30 m/min, insbesondere von über 50 m/min, unter Verwendung einer oder mehrerer der folgenden Parameter vergossen:
• Stabile Gießwalzen-Oberflächentopologie erreicht durch Kugelstrahlen mit Stahlkugeln eines bestimmten Durchmessers mit Genauigkeit d+/-30%, wobei d zw. 0,5 und 2,2 mm liegt. Bei dem Kugelstrahlprozess sollten 1 bis 250 Kugeln auf einen mm2 Gießwalzenoberfläche auftreffen
• Der Gießsumpf zwischen den beiden Gießwalzen wird oberhalb durch eine Kokillenabdeckung abgedeckt, wobei zur Inertisierung der Atmosphäre oberhalb des Gießspiegels ein Gas folgender Zusammensetzung verwendet wird: 0 - 100 % N2; Rest Ar oder anderes idealen Gas bzw. C02; bis zu 7% H sowie minimale Vereinigungen, wie in technischen Gasen kaum zu vermeiden, erlaubt (jedenfalls weniger als 0,05 % 02)
• Gieß- bzw. Rollentrennkräfte zwischen 5 und 100 kN je Meter Bandbreite
• Bandwölbung (definiert gemäß Warmband DIN-Norm) zwischen 20 und 120 μm, vorzugsweise zw. 30 und 90 μm;
Entsprechend weiterer bevorzugter Ausführungsformen weist der vergossene Stahl folgende Zusammensetzung auf:
• C-Gehalt kleiner als 0,1 % und/oder Mn-Gehalt zwischen 0,5 und 1,5 % und/oder Si-Gehalt zwischen 0,01 und 0,35 % Nach einer weiteren bevorzugten Ausführungsform weisen die verwendeten Gießrollen eine mittlere Rautiefe von Ra > 3μm, vorzugsweise von Ra > 6 μm, auf.
Nach einer weiteren bevorzugten Ausführungsform der Erfindung weist zumindest eine der verwendeten Gießwalzen eine Chrombeschichtung mit einer Schichtdicke von zumindest 10 μm und/oder eine, gegebenenfalls unter der Chrombeschichtung liegende, Nickelbeschichtung mit einer Schichtdicke von zumindest 0,5 mm Dicke auf. Der Mantel der Gießwalze ist dabei nach einer weiteren bevorzugten Ausführungsform aus Kupfer gefertigt, der gegebenenfalls als Basis allfälliger Beschichtungen der Walze dient.
Nach einer Ausführungsform des erfindungsgemäßen Verfahren weist die Gießwalze in einem Randbereich von 3 -30 mm keine nennenswerte Rauheit auf (Ra ≤ 2,0 μm).
Nach einer besonderen Ausführungsform der Erfindung wird bei der kontinuierlichen Bandherstellung in einer Zweiwalzengießvorrichtung flüssiger Stahl zwischen zwei gegensinnig rotierende horizontal angeordnete Gießwalzen, die über eine geeignete, insbesondere in den Walzen angeordnete, Kühlvorrichtung, insbesondere über eine Wasserkühlung, verfügen, aufgegeben. Das flüssige Metall bildet rasch bei Kontakt mit den gekühlten Gießwalzen eine erstarrte Schale, wobei die erstarrten Schalen am Ort des geometrischen „kissing-points" zwischen den Gießflächen (= Ort des geringsten Abstandes der Gießflächen zu einander) unter Auftreten geringer Rollentrennkräfte zumindest teilweise miteinander verpresst werden. Der erstarrte Strang bzw. das erstarrte Band wird unterhalb des kissing-points abgezogen.
Das flüssige Metall kann nach verschiedenen Ausführungsformen der Erfindung aus einer Pfanne in ein kleineres Gefäß gegossen werden, von welchem es über ein geeignetes Gießrohr in die Bandgießanlage bzw. in den Raum oberhalb des kissing-points zwischen den beiden Gießwalzen eingegossen wird. Das eingegossenen Metall bildet nach einer besonderen Ausführungsform der Erfindung oberhalb des kissing-points ein Schmelzereservoir, welches einerseits von den Flächen der Gießwalze und andererseits von geeigneten Seitenplatten oder sonstige geeignete Einrichtungen, beispielsweise geeignete elektromagnetische Einrichtungen, begrenzt wird. Die Seitenplatten sind nach einer bevorzugten Ausführungsform beweglich ausgeführt.
Die Erfindung ist entsprechend einer besonderen Ausführungsform nachfolgend anhand mehrerer schematischer Zeichnungen in nicht einschränkender Weise dargestellt. Es zeigen:
Fig. 1 eine Vorrichtung sowie ein Verfahren zur erfindungsgemäßen Erzeugung eines dünnen Stahlbandes Fig. 2 ein Detail einer Vorrichtung sowie eines Verfahrens zur erfindungsgemäßen Erzeugung eines dünnen Stahlbandes
Die nach Fig. 1 dargestellte Gieß- und Walz-Vorrichtung zeigt eine Bandgießanlage 1 bestehend aus einer Gießpfanne 2 mit einem Gießrohr 3 sowie zwei gegensinnig rotierenden Gießwalzen 4, 5. Das Gussband 6 wird über eine Abkühlstrecke 7 zu einem Walzgerüst 8 befördert. In dem Walzgerüst 8 erfährt das Metallband eine Dickenreduktion von zumindest 10 %. Das solcherart gewalzte Band wird durch eine Warmhalte- und/oder Aufheizeinrichtung 9 befördert und an einer Haspelanlage 10 gehaspelt. Das gehaspelte Band wird nach einer besonderen Ausführungsform der Erfindung in einer entsprechenden Wärmebehandlungsanlage wärmebehandelt (nicht dargestellt).
Aus Fig. 2 ist die Definition des Meniskuswinkels α ersichtlich. Der Meniskuswinkel α wird anhand eines Normalschnittes (Ebene normal auf die Mittellinie der Gießrolle) zwischen der Verbindung
• des Punktes der Berührung des Gießspiegels mit dem äußeren Umfang der Gießrolle mit dem
• Mittelpunkt der Gießrolle
und der Verbindung
• des Mittelpunktes der Gießrolle mit dem
• Mittelpunkt der weiteren Gießrolle
bestimmt. Eine Messung des Meniskuswinkels erfolgt nach einer besonderen Ausführungsform der Erfindung beispielsweise über eine Bestimmung der Höhe des Gießspiegels.

Claims

Patentansprüche:
1. Verfahren zur kontinuierlichen Herstellung eines dünnen Stahlbandes, wobei eine Stahlschmelze aus einem Schmelzereservoir zwischen zumindest zwei, sich, insbesondere synchron, mit einem Gußband bewegende, vorzugsweise rotierende, und gekühlte Gießrollen aufgegeben wird und an den Gießrollen zumindest teilweise zu dem Gußband erstarrt, wobei die Stahlschmelze zumindest folgende Legierungsbestandteile aufweist:
• weniger als 1 Gew.-% Ni
• weniger als 1 Gew.-% Cr
• weniger als 0,8 Gew.-% C, insbesondere weniger als 0,4 Gew.-% C
• zumindest 0,55 Gew.-% Mn
und auf der Oberfläche zumindest einer der Gießrollen nach einem zufälligen Muster - gleichmäßig über die Gießrollenoberfläche verteilt - Vertiefungen angeordnet werden und die Gießrollentrennkraft (roll-separating-force) an den Gießrollen auf einen Wert zwischen 5 und 150 N/mm, insbesondere 5 und 100 N/mm, eingestellt und/oder geregelt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass auf der Gießrollenoberfläche nach einem zufälligen Muster - gleichmäßig über die Gießrollenoberfläche verteilt - zwischen 1 und 20 Vertiefungen pro mm2 der Gießrollenoberfläche angeordnet werden.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, wobei der Si-Gehalt der Stahlschmelze auf weniger als 0,35 Gew.-% Si eingestellt wird.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass das zumindest teilweise erstarrte Gussband mit einer Geschwindigkeit von mehr als 30 m/min von den Gießrollen abgezogen wird.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die mittlere Rauhigkeit der Oberfläche zumindest einer der Gießrollen auf mehr als 3 μm eingestellt wird, wobei die stochastische Verteilung der Vertiefungen durch eine mechanische Bearbeitung der Gießrollenoberfläche, insbesondere durch Kugelstrahlen, erfolgt.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, dass die mechanische Bearbeitung der Gießrollenoberfläche durch Kugelstrahlen mit Kugeln mit einem Zieldurchmesser D im Bereich von 0,5 mm bis 2,2 mm erfolgt, wobei während der Kugelstrahlung im kugelgestrahlten Bereich der Oberfläche der Gießrolle 1 bis 250 Kugeln pro mm2 Oberfläche auftreffen.
7. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass die zur Kugelstrahlung verwendeten Kugeln von dem Zieldurchmesser D mit einer maximaler Standardabweichung von 30 % abweichen.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 7, dadurch gekennzeichnet, dass der Meniskus in einem Winkel zwischen 30° und 50° vom geometrischen kissing-point eingerichtet wird.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 8, dadurch gekennzeichnet, dass das Schmelzreservoir durch die beiden Gießrollen sowie durch geeignete Seitenplatten seitlich begrenzt und durch eine geeignete Abdeckung nach oben hin zumindest teilweise abgedeckt und gegenüber dem Eintritt von verfahrensfremden Medien weitgehend geschützt wird.
10. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 9, dadurch gekennzeichnet, dass das Schmelzreservoir einer im wesentlichen inerten Atmosphäre ausgesetzt wird, wobei das zugeführte Inertgas zu 0 - 100 Vol.-% aus N2 und dem Rest aus Argon oder einem anderen idealen Gas oder C02 und optional aus bis zu 7 % H2 besteht.
11. Verfahren nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, dass die inerte Atmosphäre hinsichtlich ihres Gehaltes an Sauerstoff im stationären Gießbetrieb auf einen maximalen Gehalt von 0,05 Vol.-% 02 beschränkt wird.
12. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 11 , dadurch gekennzeichnet, dass an einer Messstrecke am Gießrollenausgang die Bandwölbung des Gussbandes sowie der Kantenabfall bestimmt werden.
13. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass die Gießrollen derart kalt vorprofiliert werden, dass bei dem Stahlband am Kokillenausgang
• eine Bandwölbung zwischen 20 μm und 150 μm und
• der Kantenabfall der Banddicke zwischen Bandkante und 40mm Abstand von der Bandkante auf einen Wert von weniger als 150 μm
eingestellt wird.
14. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 12, dadurch gekennzeichnet, dass während des Gießens durch einen oder mehrere geeignete Aktuatoren an den Gießrollen das Warmprofil der Gießrollen, in Abhängigkeit einer oder mehrerer der folgenden Gießparameter:
• Gaszusammensetzung
• Banddicke
• anfallende Erstarrungswärme
• Gießgeschwindigkeit
• Meniskus-Winkel
derart eingestellt wird, dass bei dem Stahlband am Kokillenausgang
• eine Bandwölbung zwischen 20 μm und 150 μm und
• der Kantenabfall der Banddicke zwischen Bandkante und 40mm Abstand von der Bandkante auf einen Wert von weniger als 150 μm
erreicht wird.
15. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 14, dadurch gekennzeichnet, dass bei dem Gussband eine Bandwölbung zwischen 30 μm und 90 μm und weniger als 100 μm Kantenabfall erreicht wird.
16. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 15, dadurch gekennzeichnet, dass die Rauigkeit der Gießwalzenoberfläche bei zumindest einer der Gießwalzen in einem Kantenbereich der Gießrolle von 3 - 30 mm sehr glatt, mit einer mittleren arithmetischen Rautiefe von höchstens 2 μm, einstellt wird.
17. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 16, dadurch gekennzeichnet, dass die Gießrollentrennkraft mit einer Genauigkeit von zumindest ±15N/mm geregelt oder gesteuert wird.
18. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 17, dadurch gekennzeichnet, dass die Stahlschmelze folgende Zusammensetzung aufweist: • weniger als 1 Gew.-% Ni
• weniger als 1 Gew.-% Cr
• weniger als 0,8 Gew.-% C, insbesondere weniger als 0,4 Gew.-% C
• zumindest 0,55 Gew.-% Mn
• Rest Fe und herstellungsbedingte Verunreinigungen.
19. Anlage zur kontinuierlichen Herstellung eines dünnen Stahlbandes mit mindestens zwei rotier- und kühlbaren Gießrollen (4,5) und gegebenenfalls seitlich angeordneten Seitenplatten, wobei im Betrieb zwischen den Gießrollen und den Seitenplatten ein Gießreservoir ausbildbar ist, aus welchem flüssige Stahlschmelze an die Gießrollen aufgebbar ist, dadurch gekennzeichnet, dass die Gießrollenoberfläche nach einem zufälligen Muster - gleichmäßig über die Gießrollenoberfläche verteilt - angeordnete Vertiefungen aufweist und die Anlage eine geeignete Einrichtung zur Einstellung, insbesondere Regelung, der Gießrollentrennkräfte auf einen Wert im Bereich von 5 und 150 N/mm, insbesondere 5 und 100 N/mm, aufweist.
20. Anlage nach Anspruch 19, dadurch gekennzeichnet, dass an der Gießrollenoberfläche 1 bis 20 Vertiefungen pro mm2 ausgeführt sind.
21. Anlage nach Anspruch 19 oder 20, dadurch gekennzeichnet, dass als Gießrollenoberfläche eine durch Kugelstrahlung, insbesondere eine mit Kugeln mit einem Durchmesser zwischen 0,5 mm bis 2,2 mm und einer Streuung der Durchmesser der Kugeln von weniger als 30 % bezogen auf einen Zieldurchmesser D, vorzugsweise mit 1 bis 250 Kugeln pro mm2 gestrahlte, hergestellte Oberflächenstruktur vorgesehen ist.
22. Anlage nach einem der Ansprüche 19 bis 21 , dadurch gekennzeichnet, dass oberhalb der beiden Gießrollen eine Abdeckung vorgesehen ist, durch welche das Schmelzreservoir abdeckbar ist.
23. Anlage nach einem der Ansprüche 19 bis 22, dadurch gekennzeichnet, dass eine geeignete Einrichtung vorgesehen ist, durch welche im Bereich des Schmelzreservoirs, oberhalb der Stahlschmelze, insbesondere im Raum zwischen der Stahlschmelze und der Abdeckung, eine sich gegenüber der Stahlschmelze im Wesentlichen inert und/oder reduzierend verhaltende Gasatmosphäre einstellbar ist.
24. Anlage nach einem der Ansprüche 19 bis 23, dadurch gekennzeichnet, dass eine Messstrecke zur Ermittlung der Bandwölbung des Gussbandes und/oder des Kantenabfalls der Banddicke zwischen der Bandkante und 40 mm Abstand von der Bandkante vorgesehen ist.
25. Anlage nach einem der Ansprüche 19 bis 24, dadurch gekennzeichnet, dass zumindest eine der Gießrollen kalt vorprofiliert ist.
26. Anlage nach einem der Ansprüche 19 bis 24, dadurch gekennzeichnet, dass an zumindest einer der Gießrollen zumindest ein Aktuator vorgesehen ist, durch welchen das Warmprofil der Gießwalze entsprechend einer oder mehrerer der folgenden Gießparameter
• Gaszusammensetzung
• Banddicke
• Anfallende Erstarrungswärme
• Gießgeschwindigkeit
• Meniskus-Winkel
einstellbar ist.
27. Anlage nach einem der Ansprüche 19 bis 26, dadurch gekennzeichnet, dass eine Regeleinrichtung vorgesehen ist, durch welche das Warmprofil zumindest einer der Gießrollen in Abhängigkeit von der gemessenen Bandwölbung sowie dem gemessenen Kantenabfall der Banddicke zwischen der Bandkante und 40 mm Abstand von der Bandkante einstellbar ist.
28. Anlage nach einem der Ansprüche 19 bis 27, dadurch gekennzeichnet, dass zumindest eine der Gießrollen in einem Kantenbereich von 3 bis 30 mm eine mittlere Rauigkeit von höchstens 2 μm aufweist.
29. Anlage nach einem der Ansprüche 19 bis 28, dadurch gekennzeichnet, dass eine Einrichtung zur Regelung der Gießrollentrennkraft mit einer Genauigkeit von zumindest ±15 N/mm vorgesehen ist.
30. Anlage nach einem der Ansprüche 19 bis 29, dadurch gekennzeichnet, dass die Gießrollen zu einander anstellbar angeordnet sind und einerseits eine Einrichtung zur Messung der Anstellkraft sowie andererseits eine Einrichtung zur Regelung der Anstellung der Gießrollen in Abhängigkeit von den gemessenen Kräften vorgesehen sind.
31. Anlage nach einem der Ansprüche 19 bis 30, dadurch gekennzeichnet, dass eine geeignete Einrichtung vorgesehen ist, durch welche die Bombierung zumindest einer der Gießrollen während des Betriebes der Anlage veränderbar ist.
32. Anlage nach einem der Ansprüche 19 bis 30, dadurch gekennzeichnet, dass eine geeignete Einrichtung vorgesehen ist, durch welche die Warmform des Kantenbereichs zumindest einer der Gießrollen während des Betriebes der Anlage veränderbar ist.
33. Anlage nach einem der Ansprüche 19 bis 32, dadurch gekennzeichnet, dass eine geeignete Einrichtung zur Messung sowie eine geeignete Einrichtung zur Regelung und/oder Steuerung des Meniskuswinkel vorgesehen ist.
34. Anlage nach einem der Ansprüche 19 bis 33, dadurch gekennzeichnet, dass eine Einrichtung zur Messung des Bandprofils vorgesehen ist.
35. Anlage nach einem der Ansprüche 19 bis 34, dadurch gekennzeichnet, dass zumindest eine der Gießrollen im wesentlichen aus einem gut wärmeleitenden Material, insbesondere aus Kupfer oder einer Kupferlegierung, besteht, und eine im Inneren angeordnete Kühleinrichtung aufweist.
36. Anlage nach einem der Ansprüche 19 bis 35, dadurch gekennzeichnet, dass zumindest eine der Gießrollen außen eine Chrom-Beschichtung mit einer minimalen Schichtdicke von 30 μm aufweist, und gegebenenfalls unterhalb der Chrom-Beschichtung eine zumindest 0,5 mm dicke Zwischenschicht, insbesondere eine aus Nickel und/oder einer Ni-Legierung hergestellte Zwischenschicht, vorgesehen ist.
37. Anlage nach einem der Ansprüche 19 bis 36, dadurch gekennzeichnet, dass eine Einrichtung zur Geschwindigkeitsmessung zumindest einer Gießrolle vorgesehen und über einen Regelkreis, der einige der wesentlichen anderen Gießparameter, wie beispielsweise die aktuelle Rollentrennkraft und/oder den aktuellen Meniskuswinkel berücksichtigt, ein Geschwindigkeits-Sollwert an die Gießrollenantriebe übermittelbar ist, um die ermittelte Sollgeschwindigkeit einzustellen.
8. Anlage nach einem der Ansprüche 19 bis 37, dadurch gekennzeichnet, dass eine Einrichtung zur Drosselung und Regelung der Flüssigstahlzufuhr vorhanden ist, sodass der gewünschte Soll-Meniskuswinkel einstellbar, bzw. mittels eines geeigneten Regelkreis, der zumindest den Istwert des Meniskuswinkel berücksichtigt, regelbar ist.
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