EP1337366A2 - Verfahren und vorrichtung zur kontrolle der stahltemperatur vom giessspiegel einer stranggiessanlage bis zum ofenabstich - Google Patents
Verfahren und vorrichtung zur kontrolle der stahltemperatur vom giessspiegel einer stranggiessanlage bis zum ofenabstichInfo
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- EP1337366A2 EP1337366A2 EP01992623A EP01992623A EP1337366A2 EP 1337366 A2 EP1337366 A2 EP 1337366A2 EP 01992623 A EP01992623 A EP 01992623A EP 01992623 A EP01992623 A EP 01992623A EP 1337366 A2 EP1337366 A2 EP 1337366A2
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Classifications
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-
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- B22D11/18—Controlling or regulating processes or operations for pouring
Definitions
- the invention relates to a method and a device for controlling the steel temperature from the casting level of a continuous casting mold over the area of the entire secondary metallurgy with a process stage determining the final temperature, such as a ladle furnace, up to the tapping of a steelmaking process.
- the steel temperature in the mold level is of essential importance with regard to the steel quality (surface and interior quality) and the casting reliability.
- the invention has for its object to provide a method and an apparatus which make it possible, independently of these numerous influencing variables, to plan and control the temperature travel of a melt between the steel temperature in the mold level and the furnace tapping and "online".
- Figure 1 shows the process and production chain between furnace tapping and casting level in the continuous casting mold
- Figure 2 shows the temperature travel or the temperature underflow of the steel over the process time for the process chain, starting from the mold level in the mold over the ladle furnace to the furnace racking;
- Figure 3 in two partial images 3a and 3b, for example, a melt planning.
- the distributor (3) and the pan (4.3) can be regarded as a heat exchanger, the specific heat data of which is determined by the type, age and state of wear of the lining.
- the desired steel temperature TML Tu + X ° C (2.1) is assumed and the desired steel temperature in the distributor (3.1) is determined for a planned casting speed and a planned casting format.
- the distributor temperature (3.1) is set accordingly by knowing the temperature loss (4.1 .1) between the ladle furnace and the distributor.
- a melt planning is shown in Figure 3, starting from the temperature of the steel in the mold level (2.1), expressed as the equivalent liquid temperature in the distributor T 0 M (3.1.) With auxiliary temperatures + 5, 10, 15, 20 ° C (3.1.1 ), depending on the casting speed (6) - Part 3a - up to the delivery temperature z.
- the delivery temperature of the steel at the ladle furnace is determined by the ladle history (7) with its two main areas of influence
- FIG. 4 shows a suitable pan detection system (8) on the basis of coded intrinsic radiation of the pan wall on a radiation sensor (receiver) (8.1 .2) by means of a perforated plate (8.1.1).
- pan history (7) is therefore composed
- the pan goes through various treatments such as cleaning (7.2.1), preparing the slide for the next use (7.2.2).
- the pan can also be removed from the pan cycle in order to be heated at a heating stand (7.5) when there are long periods of idleness, or to be reloaded at a pan wall stand (7.6).
- the pan cycle (7.4) is used to determine the pan history (7) relevant locations, the pan detection system (8), preferably by means of a coded pan radiation (8.1), which is based on the radiation of the pan installed.
- the movement and the differentiated time sequences in the areas “pan full” (7.1) "pan empty” (7.2) can be recorded and then "online” the temperature losses (4.1.1) between the LF and the distributor on the basis to place this data acquisition in a functional context.
- FIG. 2 shows the temperature travel of a melt from the electric furnace (5.2) or BOF (5.1) via the ladle furnace, LF-ex (4.1) to the casting level (2) in the mold (1).
- the planned steel temperature in the mold level (2.1) gives the basis for temperature planning in the manifold and on the ladle furnace LF-ex (4.1).
- the jump in temperature from the casting level in the distributor (9) or the temperature loss of the steel from the distribution level in the casting level is essentially determined by the casting speed (6) and casting performance, i. H. the solidification thickness and casting width.
- the jump in temperature from the distributor to the ladle furnace (4.1.1), on the other hand, is essentially determined by the history of the ladle (7) and the history of the distributor (3.2).
- Figure 3 is divided into sub-images a and b.
- the picture shows how the temperature losses depend on the dwell time of the steel in the pan (7.1) and the distribution preheating temperature (3.2.1) both for the first pan of a sequence and for subsequent pans. These temperature losses also depend on the remaining pan history (7) and can be determined “online” using the described method.
- FIG. 4 shows the pan detection system (8) on the basis of coded intrinsic radiation (8.1) with the aid of a perforated plate (8.1.1), which is generated by one or more radiation sensors (8.1) which are located at strategic points in the pan cycle (7.4 ) are placed, is detected.
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Abstract
Bei einem Verfahren zur Kontrolle der Stahltemperatur vom Gießspiegel einer Stranggießkokille (1) über den Bereich der gesamten Sekundärmetallurgie (4) mit einer endtemperaturbestimmenden Prozesstufe (4.1) wie einen Pfannenofen bis zum Ofenabstich (5) eines Stahlerzeugungsprozesses wird die Stahltemperatur im Gießspiegel von TML = TLI + X °C (X = 5 - 15 °C) kontrolliert und unter Berücksichtigung davon eingehalten, dass ein Temperatursprung (9) zwischen dem Gießspiegel in der Kokille (1) und einem Verteiler (3) in Abhängigkeit von der Gießgeschwindigkeit (6) für ein vorgegebenes Strangformat, die Pfannengeschichte (7) bezüglich der Zeitabschnitte, wie 'Pfanne voll', 'Pfanne leer', und Pfannenzustand, wie Pfannenausmauerung, Pfannenalter, sowie auch ein Stahltemperatursprung zwischen dem Verteiler (3), und der letzten Pfannenofentemperatur (LF-ex) erfaßt werden.
Description
Verfahren und Vorrichtung zur Kontrolle der Stahltemperatur vom Gießspiegel einer Stranggießanlage bis zum Ofenabstich
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Kontrolle der Stahltemperatur vom Gießspiegel einer Stranggießkokille über den Bereich der gesamten Sekundärmetallurgie mit einer endtemperaturbestimmenden Pro- zesstufe wie einen Pfannenofen bis zum Ofenabstich eines Stahlerzeugungsprozesses.
Für das erfolgreiche Gießen von Strängen in jeder Art von Stranggießmaschinen mit und ohne Oszillation und vorzugsweise für Stahl ist die Stahltemperatur im Gießspiegel von wesentlicher Bedeutung hinsichtlich der Stahlqualität (Oberfläche- und Innenqualität) und der Gießsicherheit.
Die Kontrolle der Stahltemperatur im Gießspiegel einer Stranggießkokille ist von besonderer Bedeutung, wenn die Gießgeschwindigkeiten bis auf 10 und 12 m/min angehoben werden. Daneben existieren aber noch viele andere für das gewünschte Stranggießergebnis wichtige Einflußgrößen, auf die noch eingegangen werden wird.
Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren und eine Vorrichtung zu schaffen, die es ermöglichen, unabhängig von diesen zahlreichen Einflußgrößen die Temperaturreise einer Schmelze zwischen der Stahltemperatur im Gießspiegel und dem Ofenabstich planen und "online" kontrollieren zu können.
Eine unerwartete Lösung, die außerhalb des normalen technischen Verständ- nisses liegt, ist in den Patentansprüchen beschrieben.
Die Figuren 1 bis 4 stellen die Erfindung beispielhaft und sehr schematisch dar. Es zeigen:
Figur 1 die Verfahrens- und Produktionskette zwischen Ofenabstich und Gießspiegel in der Stranggießkokille;
Figur 2 die Temperaturreise bzw. den Temperatunterlauf des Stahles über die Verfahrenszeit für die Verfahrenskette, ausgehend vom Gießspiegel in der Kokille über den Pfannenofen bis zum Ofenabstich; und
Figur 3 in zwei Teilbildern 3a und 3b beispielsweise eine Schmelzenplanung.
Es wird hier zugrundegelegt, wie in Figur 1 verdeutlicht, dass abhängig von
* der Gießgeschwindigkeit
* der Gießbreite
* der Gießdicke
* dem Gießformat (rund, Profil etc.)
* der Gießleistung * dem Verteilerdesign
* dem Verteilerfüllgrad
* der Verteilerausmauerung
* der Verteilertechnologie
* dem Pfannenzustand
sowohl für das Gießen mit
* offenem Gießstahl und Ölschmierung oder mit
* Tauchausguß/Tauchrohr und Gießpulver
die Temperatur des Stahles im Gießspiegel (2) der Kokille (1) kontrolliert und konstant sein muß. Diese Stahltemperatur (2.1) im Gießspiegel der Kokille (2) an einem zur Kokillenform definierten und symmetrischen Punkt muß in jeder Gießsituation
TML = Tii + X°C (X = 5 - 15°C), Tii = f (Stahlgüte) (2.1)
betragen.
Weiterhin ist an dieser Stelle zu erwähnen, dass diese Bedingung einer kontrol- lierten Gießspiegeltemperatur (2.1) bei jeder Stahlgüte zur Anwendung gebracht werden kann.
Zur Gewährleistung der Gießbedingung (2.1) unabhängig von den möglichen Gießsituationen wird eine genaue Kenntnis von den Temperaturverlusten des Stahles, ausgehend vom Gießspiegel (2) in Richtung Verteiler (3), Sekundärmetallurgie (4) mit dem Pfannenofen (4.1) und beispielsweise einer Vakuumbehandlungsstation (4.2) bis hin zum Ofenabstich (5), beispielsweise aus einem BOF (Konverter) (5.1) oder einem E-Ofen (5.2), genommen.
Diese Temperaturverluste des Stahles in dieser Verfahrens- und Produktionskette werden sehr stark von den Zeiten und Temperaturen des Stahles sowie der Gefäße mit ihren feuerfesten Ausmauerungen in Art und Zustand (Standzeit, Verschleiß, spezifischer Wärmedurchgang etc.) beeinflußt.
So können z. B. der Verteiler (3) und die Pfanne (4.3) als ein Wärmetauscher betrachtet werden, dessen spezifische Wärmedaten von der Art, vom Alter bzw. dem Verschleißzustand der Ausmauerung bestimmt werden.
Weiterhin wird berücksichtigt, dass für das Angießen, einer nicht stationären Prozessphase, die sich noch nicht im thermischen Fließgleichgewicht befindet, der Wärmeeinhalt des leeren Verteilers (3) und der Pfanne (4.3), gekennzeich-
net durch die Aufheizzeit, Aufheiztemperatur und die Pfannengeschichte (7), einen wesentlichen Einfluß auf die Temperaturverluste des Stahles während seiner Verweilzeit in der Pfanne, beim Übergang zwischen Pfanne und Verteiler und im Verteiler selber nehmen.
Im Falle einer zweiten bis n. Pfanne innerhalb einer Gießsequenz befindet sich der Verteiler in einem thermischen Gleichgewicht mit einem konstanten Wärmeverlust, wogegen die Pfanne als "Individuum" weiterhin zu unterschiedlichen Wärmeverlusten führt.
Bisher wurden diese Temperaturverluste zwischen Ofenabstich (5), der Sekundärmetallurgie (4) mit dem Pfannenofen (4.1 ) als Nahtstelle zum Verteiler (3) im Bereich der Stranggießmaschine (1 .1 ) mit Hilfe von betrieblichen Erfahrungen abgeschätzt und qualitativ im Prozess berücksichtigt.
Zum kontrollierten Gießen wird deshalb von der gewünschten Stahltemperatur TML = Tu + X°C (2.1 ) ausgegangen und die gewünschte Stahltemperatur im Verteiler (3.1 ) für eine geplante Gießgeschwindigkeit und ein geplantes Gießformat bestimmt. Die Verteilertemperatur (3.1 ) wird durch die Kenntnis des Temperaturverlustes (4.1 .1 ) zwischen Pfannenofen und Verteiler entsprechend eingestellt. Eine Schmelzenplanung wird in Figur 3, ausgehend von der Temperatur des Stahles im Gießspiegel (2.1), ausgedrückt als äquivalente Liquidu- stemperatur im Verteiler T0M (3.1.) mit Hilfstemperaturen + 5, 10, 15, 20°C (3.1.1), in Abhängigkeit von der Gießgeschwindigkeit (6) - Teilbild 3a - bis zur Abgabetemperatur z. B. am Pfannenofen, LF-ex (4.1 ) im Bereich der Sekun- därmetallurgie (4) dargestellt. Die Abgabetemperatur des Stahls am Pfannenofen bestimmt sich durch die Pfannengeschichte (7) mit ihren beiden wesentlichen Einflußbereichen
* Verweilzeit des Stahles in der Pfanne (7.1) vom Ofenabstich bis zur Ab- gäbe Pfannenofen bis zum Gießbeginn, "Pfanne voll", und
* Zeitraum Pfanne ohne Stahl (7.2) oder "Pfanne leer"
sowie durch die Verteilergeschichte (3.2) mit ihren wesentlichen Einflußgrößen
* Verteilervorheiztemperatur (3.2.1) * Verteilervorheizzeit (3.2.2)
* Verteilerumlaufzeit (3.2.3) mit ihren spezifischen Vorbereitungen.
Die Figur 4 stellt ein geeignetes Pfannenerkennungssystem (8) auf der Basis von kodierter Eigenstrahlung der Pfannenwand auf einen Strahlungssensor (Empfänger) (8.1 .2) mittels eines gelochten Bleches (8.1.1 ) dar.
In Figur 1 wird die gesamte Verfahrens- und Produktionskette zwischen dem Ofenabstich (5) und der Stranggießkokille (1 ) dargestellt. Um nun die Temperatur der Schmelze, ausgehend von der gewünschten Stahltemperatur im Gieß- spiegel (2.1 ), zunächst für den Verteiler und dann für den Pfannenofen, LF-ex planen und "online" kontrollieren zu können, müssen
* die Gießparameter und hier
* die Abhängigkeit der Stahltemperatur im Verteiler von der Gießgeschwin- digkeit (6), beschrieben im TT/VC-System (10), (siehe Figur 2), bei gegebener Gießleistung bzw. Verweilzeit des Stahles im Verteiler,
* die Verteilergeschichte (3.2) mit der Vorheiztemperatur (3.2.1) und der Vorheizzeit (3.2.2) sowie der Verteilerumlaufzeit (3.2.3) mit der möglichen Vorbereitung wie Neuzustellung, Spritzmassen, Trocknungszeit etc. und * die Pfannengeschichte (7), bestehend aus der Verweilzeit der Pfanne mit Stahl (7.1) und der restlichen Pfannenzeit (7.2), bei der kein Stahl in der Pfanne ist, und dem Pfannenzustand (7.3), der bestimmt wird von " Alter der Pfannenausmauerung (Verschleiß) ' Art der Pfannenausmauerung
bekannt sein.
Die Pfannengeschichte (7) setzt sich demnach zusammen aus
* der Zeit "Pfanne voll" bzw. Abstichbeginn bis Abgabe Pfannenofen mit max. Zeit bis zum Gießbeginn von beispielsweise max. 25 min (7.1) * der Zeit "Pfanne leer" (7.2)
* dem Pfannenzustand (7.3)
wobei die Zeiten
* "Pfanne voll" (7.1) und "Pfanne leer" (7.2)
die normale Pfannenzykluszeit (7.4) ausmachen.
Während der Zeit "Pfanne leer" (7.2) durchläuft die Pfanne unterschiedliche Behandlungen wie Reinigen (7.2.1 ), Schieber für den nächsten Einsatz (7.2.2) vorbereiten. Außerdem kann die Pfanne auch aus dem Pfannenzyklus herausgenommen werden, um bei langen Leerzeiten an einem Heizstand (7.5) beheizt zu werden oder auch an einem Pfannenmauerungsstand (7.6) neu zugestellt zu werden.
Um die zahlreichen Einflußgrößen, die auf die Pfanne wirken und damit Einfluß auf den Temperaturverlust (4.1.1) letztlich zwischen dem Pfannenofen und dem Verteiler nehmen, zu erfassen, wird im Pfannenzyklus (7.4) an für die Bestim- mung der Pfannengeschichte (7) relevanten Orten das Pfannenerkennungssystem (8), vorzugsweise mittels einer kodierten Pfannenstrahlung (8.1), das auf der Eigenstrahlung der Pfanne basiert, installiert. Mit einem solchen Meßsystem können die Bewegung und die differenzierten Zeitfolgen in den Bereichen "Pfanne voll" (7.1) "Pfanne leer" (7.2) aufgenommen werden, um dann "online" die Temperaturverluste (4.1.1) zwischen LF und Verteiler auf der Basis dieser Datenerfassung in funktionale Zusammenhänge zu stellen.
Ein ähnliches Vorgehen wie bei der Pfanne ist im Bereich der Verteilerwirtschaft (3.2) mit besonderem Augenmerk für den Angießvorgang einer Gießsequenz, bestehend aus mehreren Pfannen, angebracht. Hier ist der Temperaturverlust (4.1.1) zwischen LF (4.1) und Verteiler (3) nochmals überlagert von der Vertei- lergeschichte (3.2) bestehend aus
* Verteilervorheiztemperatur (3.2.1)
* Verteilervorheizzeit (3.2.2) und Verteilerumlaufzeit (3.2.3) * Verteilertrockenzeit und Temperatur (3.2.4)
* Verteilerausmauerung (3.2.5).
In Figur 2 ist die Temperaturreise einer Schmelze vom E-Ofen (5.2) oder BOF (5.1) über den Pfannenofen, LF-ex (4.1) bis in den Gießspiegel (2) in der Kokille (1) dargestellt. Die geplante Stahltemperatur im Gießspiegel (2.1) gibt die Basis für die Temperaturplanung im Verteiler und am Pfannenofen LF-ex (4.1) an.
Der Temperatursprung vom Gießspiegel in den Verteiler (9) bzw. Temperaturverlust des Stahles vom Verteiler in den Gießspiegel wird im wesentlichen von der Gießgeschwindigkeit (6) und Gießleistung, d. h. der Erstarrungsdicke und Gießbreite, bestimmt.
Der Temperatursprung vom Verteiler zum Pfannenofen (4.1.1) wird dagegen im wesentlichen von der Pfannengeschichte (7) und Verteilergeschichte (3.2) be- stimmt.
Die Figur 3 teilt sich in die Teilbilder a und b auf. Im Teilbild a ist die Verteilertemperatur (3.1) TT über die Gießgeschwindigkeit (6), VC für die äquivalente Liquidus-Temperatur des Stahles (3.1.1) im Verteiler, T°IJ, mit den Hilfstempe- raturen (3.1.1.1'), T°n + 5, 10, 15, 20°C, dargestellt.
Ist eine Gießgeschwindigkeit von beispielsweise 5 m/min geplant, so ergibt sich eine Verteilertemperatur (10) von 1560°C, die für eine Stahlgüte mit Tu = 1530°C als ideale Stahltemperatur (10.1)
TT = Tu + 10°C (VC = 5 m/min)
im Verteiler anzusehen ist.
Um die ideale Temperatur (10.1) von beispielsweise 1560°C zu treffen, wird der Temperatursprung (4.1.1) des Stahles zwischen Verteiler und Pfannenofen, LF- ex (4.1) bestimmt, wie im Teilbild b gezeigt.
Hier ist der Temperaturverlust (4.1.1) über die zeitliche Einflußgröße, Stahl in der Pfanne (7.1) für das Angießen, im Falle einer
* Verteilervorheizung von 1100°C (3.2.1.1) und Verteilervorheizung von 1200°C (3.2.1.2)
sowie für eine 2. und n. Pfanne (3.2.1.3) einer Sequenz dargestellt.
Das Bild macht deutlich, wie sich die Temperaturverluste in Abhängigkeit von der Verweilzeit des Stahles in der Pfanne (7.1) und der Verteilervorheiztemperatur (3.2.1) sowohl für die erste Pfanne einer Sequenz als auch für Folgepfannen darstellen. Diese Temperaturverluste hängen außerdem von der restlichen Pfannengeschichte (7) ab und können mit dem beschriebenen Verfahren "on- line" bestimmt werden.
Die Figur 4 zeigt das Pfannenerkennungssystem (8) auf der Basis von kodierter Eigenstrahlung (8.1) mit Hilfe eines Loch-Bleches (8.1.1), die von einem oder mehreren Strahlungssensoren (8.1), die an strategischen Punkten im Pfannen- zyklus (7.4) plaziert sind, erfaßt wird.
Diese beschreibenden verfahrensgemäßen und vorrichtungstechnischen Merkmale führen zu einem kontrollierten Gießen, das sich auszeichnet durch die
* gute und maximierte Produktqualität * hohe Gießsicherheit bei
* hohen Gießgeschwindigkeiten und dadurch
* hoher Produktivität.
Bezugszeichenliste
1 Stranqqießkokille 1.1 Stranggießmaschine 1.2 Meßmittel
2 Gießspieqel in der Kokille
2.1 Geplantes Temperaturfenster des Stahles im Gießspiegel, TM = Tu + x°C (x = 5 - 15°C)
3 Verteiler
3.1 Stahltemperatur im Verteiler, TT
3.1.1 Äquivalente Liquidustemperatur im Verteiler, T° 3.1.1.1 Hilfstemperaturen T°n + 5, 10, 15, 20°C
3.2 Verteilergeschichte, Verteilerwirtschaft
3.2.1 Verteilervorheiztemperatur
3.2.1.1 Verteilervorheiztemperatur 1100°C
3.2.1.2 Verteilervorheiztemperatur 1200°C 3.2.1.3 2. bis n. Pfanne einer Sequenz
3.2.2 Verteilervorheizzeit 3.2.2.1 Verteilervorheizstand
3.2.3 Verteilerumlaufzeit
3.2.4 Verteilertrockenzeit und Temperatur 3.2.5 Verteilerausmauerung
3.2.6 Verteilerzustellung
3. n Meßmittel
4 Sekundärmetallurαie 4.1 Endtemperaturbestimmende Prozesstufe wie beispielsweise ein Pfannenofen, LF-ex
4.1.1 Temperatuπterlust bzw. Sprung zwischen Pfannenofen und Verteiler
4.2 Vakuumbehandlungsstand
4.3 Pfanne
4.4 Rechner
5 Ofenabstich in Pfanne
5.1 Konverter, BOF
5.1.1 Sauerstofflanze
5.2 E-Ofen
6 Gießqeschwindiqkeit VC in m/min
7 Pfannenqeschichte
7.1 Verweilzeit des Stahles in der Pfanne vom Ofenabstich bis zur Abgabe Pfannenofen (LF-ex) bzw. bis zum "Öffnen" der Pfanne (Gießbeginn), "Pfanne voll"
7.2 Zeitraum Pfanne ohne Stahl, "Pfanne leer"
7.2.1 Reinigen der Pfanne, Boden, Spülsteine, Schieber
7.2.2 Vorbereiten des Schiebers, Kontrolle, Setzen des Schiebersandes etc.
7.3 Pfannenzustand, Alter und Art der Ausmauerung 7.4 Pfannenzykluszeit
7.4.1 Pfannenzyklus, Pfannenumlauf
7.5 Pfannenheizstand
7.6 Pfannenmauerungsstand, Neuzustellung
8 Pfannenerkennunqssvstem
8.1 Individuelle Pfanne mit kodiertem Strahlungssystem, basierend auf Eigenstrahlung des Pfannenkörpers, Individuum-Pfanne
8.1.1 Kodiertes Blech
8.1.2 Strahlungssensor
Temperatursprunq
Stahl im Gießspiegel/Stahl im Verteiler oder Temperaturverlust des
Stahles zwischen Verteiler und Gießspiegel, Funktion von Gießgeschwindigkeit (VC) (6), Verteilerdesign etc.
10. Verteilertemperatur, TT in °C 10.1 Ideale Zieltemperatur TT-ideal = T°π (3.1.1) + 10°C
10.1.1 Ideale Zieltemperatur TT-ideal = T°n (3.1.1) + 10°C für VC = 5 m/min 10.2 Reales Temperaturfenster TT-real = T°π (3.1.1 ) + 10°C +/-5°C 10.2.1 Reales Temperaturfenster TT-real = T°π (3.1.1 ) + 10°C +/-5°C für VC = m/min
11 Walzwerk
Claims
1. Verfahren zur Kontrolle der Stahltemperatur vom Gießspiegel einer Stranggießkokille (1) über den Bereich der gesamten Sekundärmetallurgie (4) mit einer endtemperaturbestimmenden Prozesstufe (4.1) wie einen Pfannenofen bis zum Ofenabstich (5) eines Stahlerzeugungsprozesses, dadurch gekennzeichnet,
" dass die Stahltemperatur im Gießspiegel von TML = Tu + X°C (X = 5 - 15°C) kontrolliert und unter Berücksichtigung davon eingehalten wird, dass ein Temperatursprung (9) zwischen dem Gießspiegel in der Kokille (1) und einem Verteiler (3) in Abhängigkeit von der Gießgeschwin- digkeit (6) für ein vorgegebenes Strangformat,
" die Pfannengeschichte (7) bezüglich der Zeitabschnitte, wie "Pfanne voll", "Pfanne leer", und Pfannenzustand, wie Pfannenausmauerung, Pfannenalter, sowie auch ein Stahltemperatursprung zwischen dem Verteiler (3), und der letzten Pfannenofentemperatur (LF-ex) erfaßt werden.
2. Verfahren nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass die Pfannengeschichte (7) über ein individuelles Pfannenerken- nungssystem (8), das im Pfannenzyklus installiert ist, zeitlich differenziert erfasst wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Eigenstrahlung der zur Umgebungstemperatur relativ heißen
Pfannenhaut zur individuellen Pfannenerkennung herangezogen wird.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, dass in dem Pfannenerkennungssystem (8) mindestens zwischen "Pfanne voll", "Pfanne leer" und "Pfanne in der Neuzustellung" zeitlich differenziert wird.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, dass die Verteilergeschichte differenziert nach Verteilervorheiztemperatur, Verteilerausmauerung, Verteilertrockenzeit, Verteilerlaufzeitdaten zur genaueren Bestimmung der Temperatursprünge zwischen Gießspiegel/Verteiler und Verteiler/Pfannenofen (LF-ex) erfaßt wird.
6. Vorrichtung zur Kontrolle der Stahltemperatur vom Gießspiegel einer Stranggießkokille (1) über den Bereich der gesamten Sekundärmetallurgie
(4) mit einer endtemperaturbestimmenden Prozesstufe (4.1) wie einen Pfannenofen bis zum Ofenabstich (5) eines Stahlerzeugungsprozesses, insbesondere zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1 , dadurch gekennzeichnet, dass Meßmittel (1.2 bzw.4.3) zur Erfassung der Stahltemperatur im Gießspiegel der Kokille (1) in einem Temperaturfenster (2.1) von TM = TU + X°C (X = 5 - 15°) bzw. zur Erfassung der Stahltemperatur im Verteiler (3) von TT-ideal = T°M + 10°C (10.1) bzw. TT-real = T°n + 10°C +/-5°C (10.2) in Abhängigkeit von der Gießgeschwindigkeit (6) sowie außerdem ein Meßmittel (3.n) zur Erfassung der Verteileπ/orheizzeit (3.2.2) und Verteilervorheiztemperatur (3.2.1) vorgesehen sind, ein Pfannenerkennungssystem (8) innerhalb der Pfannenzykluszeit (7.4) im Pfannenumlauf (7.4.1) die Pfannengeschichte (7) erfaßt, wobei die Meßmittel an einen Rechner (4.4) angeschlossen sind, der aus den Meßwerten den Temperatursprung (9 bzw.4.1.1) zwischen Gießspiegel (2) und Verteiler (3) bzw. zwischen
Verteiler (3) und Pfannenofen (4.1) "online" bestimmt.
7. Vorrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, dass dem Pfannenerkennungssystem (8) zur Nutzung der Eigenstrahlung der Pfanne ein kodiertes Blech (8.1.1) zugeordnet ist, das in einem Ab- stand an der Außenoberfläche der Pfanne (4.3) angebracht ist und die Zeit und Positionsdaten jeder einzelnen Pfanne (8.1), (Pfannenindividuum), an mindestens eine im Pfannenzyklus (7.4.1) angeordnete Strahlungsmeßeinheit (8.1.2) übermittelt.
8. Vorrichtung nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, dass das Pfannenerkennungssystem (8) zur Erfassung mindestens der Zeitdaten "Pfanne voll" (7.1) und "Pfanne leer" (7.2) sowie "Pfanne in der Neuzustellung" (7.3) ausgebildet ist.
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