EP2295170A2 - Verfahren und Stranggießvorrichtung zum Verformen eines gießwarmen Stranges aus Metall, insbesondere aus Stahl oder stahlwerkstoffen - Google Patents

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EP2295170A2
EP2295170A2 EP10012057A EP10012057A EP2295170A2 EP 2295170 A2 EP2295170 A2 EP 2295170A2 EP 10012057 A EP10012057 A EP 10012057A EP 10012057 A EP10012057 A EP 10012057A EP 2295170 A2 EP2295170 A2 EP 2295170A2
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strand
shell
reduction
distance
critical
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Uwe Plociennik
Lothar Schaps
Wolfgang Schmitz
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/12—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ
    • B22D11/1206—Accessories for subsequent treating or working cast stock in situ for plastic shaping of strands

Definitions

  • Method and continuous casting apparatus for deforming a casting-warm strand of metal, in particular of steel or steel materials
  • the invention relates to a method and a continuous casting apparatus for deforming a cast-warm strand of metal, in particular of steel or steel materials, which is based on the principle of soft-reduction, i. in which a liquid sump or the strand cross section is reduced stepwise by employing one or more strand guide rollers successive of the deformation, of which at least one can be set in a group.
  • the technique of soft-reduction avoids or reduces adverse segregations and voids that question the usefulness of the cooled casting strand.
  • the soft-reduction gradually reduces the cast strand in its cross-section and eliminates or reduces the segregation and voids.
  • the strand guide rollers are used, which lie in the casting direction before Enderstarrung. It is assumed that the segregation and voids arise as a result of the shrinkage of the liquid sump.
  • the shrinkage due to the liquid / solid phase transformation is greater than the shrinkage of the solidifying strand shell.
  • the shrinking swamp is no longer fed from above at a certain distance (so-called critical distance). As a result of the smaller As the sump becomes soaring, it creates a suction that sucks out the carbon-enriched residual melt between the dendrites. The low-carbon dendrites persist. These then lead to voids and segregations.
  • the invention is based on the object deviating from the previous method to align the soft-reduction on the sump tip to align the required for the soft-reduction strand guide rollers on other parameters in order to achieve an even better result of the structure of the final solidification.
  • the stated object is achieved in that in each case a reference point within the liquid sump, in which an inflow or outflow of melt in strand direction is no longer completely possible, forms a critical shell distance, to be used as a reference for the driving of the deformation Strand guide rollers is selected.
  • the reference at a reference point before the first reduction and not selected as before after the reduction ie with the first deforming strand guide roller behind the sump geometry "x" begins the deformation.
  • This has the advantage that the start position for the soft-reduction is not influenced by the reduction itself and thus the strand guide rollers required for the reduction do not change.
  • the location and length of the soft-reduction zone can initially be unaffected. As a result, the end of the soft-reduction route is no longer determined as before, but the beginning of the soft-reduction route.
  • Another advantage of this approach is that with a little information, the employment of the soft-reduction can be determined.
  • the invention is illustrated by the fact that the first reduction roller is placed in the direction of the strand behind or at the location of the critical shell distance.
  • this reference variable based on the selected shell distance, is formed individually or as mixed value from casting material-specific, plant-specific and / or plant-specific values.
  • An embodiment is that the reference is selected as the distance to Kokillenbadspiegel. As a result, a correction of the Kokillenbadspiegels already lead to influence the position of the soft-reductions zone without changing other parameters.
  • Another formative measure arises from the fact that the reference variable from the temperature distribution of the liquid sump at the location of the critical shell distance is determined.
  • the advantage is again a readily available information with which the sump geometry can be determined.
  • Another embodiment is that the reference variable from the temperature distribution of the strand shell is determined at the location of the critical shell distance.
  • This control option is further enhanced by determining the reference value from the temperature distribution of the strand shell at the point of solidification or the sump tip.
  • a measured quantity can still be obtained by determining the reference variable from the decrease distribution of the course of a linear or progressive soft-reduction of the relevant casting material.
  • the reference value is additionally determined via the temperature distribution from the distance of the solidification or the sump tip from the bath level of the distribution vessel.
  • a device for continuous casting of liquid metals, in particular of steel or steel materials with the same objective, is based on a melt flow from a distribution vessel, in a continuous casting mold, with a secondary cooling section, a guide roller stand and subsequent soft-reduction zone in which the casting strand by means of individually or strand guide rollers which can be set in the composite can be reduced in the strand cross-section.
  • the stated object is achieved in that the soft-reduction zone of several lengths of support roller segments or of formed individual strand guide rollers and changeable long, with individual strand guide rollers of these support roller segments in steps following the intended reduction in thickness are adjustable and rotationally driven.
  • the first deforming strand guide roller is arranged at the reference point in which the shell distance is critical, i. there is no longer a complete exchange of melt within the liquid sump in strand running direction or a deforming strand guide role in strand direction (just) is arranged behind it.
  • the change in cross section is made by employing one or more strand guide rollers 3 consecutive to the deformation, which run partly empty or adjustable and rotationally driven are.
  • the reduction of the cross section shifts the position of the solidification 2b (sump tip) again in the strand running direction 16
  • the following special method is used ( Fig. 2 ):
  • a reference point 5 within the liquid sump 2 of the soft-reduction is selected in that an inflow or outflow of melt in the stranding direction 16 is no longer completely possible, forming a critical shell spacing 8, which serves as a reference for the control of the deformation to be used strand guide rollers 3 is selected.
  • the reference quantity 6 is formed individually or as a mixed value based on the selected shell distance 8 from casting material-specific, plant-specific and / or operating-specific parameters and used in a calculation model which is already used for the soft reduction.
  • the reference variable 6 can be selected from the distance of the critical shell spacing 8 to the mold bath level 10 a of the continuous casting mold 10 ( Fig.1 ).
  • the reference quantity 6 can also be selected from the temperature distribution of the liquid sump 2 at the location of the critical shell distance 8 ( Fig. 2 ).
  • a check of the reference quantity 6 from the distance 11 of the solidification or the sump tip 2 b from the bath level 10 a in the continuous casting mold 10 can take place.
  • the reference quantity 6 additionally has the temperature distribution is determined from the distance 12 of the solidification 2b or the sump tip 2b from the bath level 13 of the distribution vessel 14 ( Fig. 1 ).
  • the reference quantity 6 can be selected from the temperature distribution of the strand shell 9 at the point of solidification or sump tip 2b ( Fig. 2 ).
  • the reference quantity 6 can also be selected (additionally) from the decrease distribution 15 of the course of a linear or progressive soft-reduction of the relevant casting material ( Fig. 2 ).
  • the continuous casting device consists of the main groups ( Fig. 1 ) Distribution vessel 14, continuous casting mold 10, secondary cooling section 17, guide roller frame 18 and individual support roller segments 19 with reduction rollers 3a.
  • the soft-reduction zone 4 is formed of several lengths of support roller segments 19 and is changeable long, with individual strand guide rollers 3 of the support roller segments 19 in steps successively adjustable to the intended thickness reduction and are rotationally driven.
  • the first deforming strand guide roller 3a is located at the reference point 5 at which the shell distance 8 is critical, ie in the strand direction 16 a complete exchange of melt from areas before or after the critical shell distance 8 no longer takes place.

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  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Forging (AREA)

Abstract

Ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Verformen eines gießwarmen Stranges (1) aus Metall, insbesondere aus Stahl oder Stahlwerkstoffen, auf dem Prinzip der soft-reduction durch Anstellen von Strangführungsrollen (3) vermeidet den Nachteil, dass durch eine erhöhte Anstellung vor der Durcherstarrung (2b) sich auch die Position der Durcherstarrung (2b) verschiebt und sieht vor, dass jeweils ein Bezugspunkt (5) innerhalb des flüssigen Sumpfes (2), in dem ein Ein- oder Ausströmen von Schmelze in Stranglaufrichtung (16) nicht mehr vollständig möglich ist, einen kritischen Schalenabstand (8) bildet, der als Bezugsgröße für das Ansteuern von für die Verformung einzusetzenden Strangführungsrollen (3) gewählt wird.

Description

  • Verfahren und Stranggießvorrichtung zum Verformen eines gießwarmen Stranges aus Metall, insbesondere aus Stahl oder Stahlwerkstoffen
  • Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Stranggießvorrichtung zum Verformen eines gießwarmen Stranges aus Metall, insbesondere aus Stahl oder Stahlwerkstoffen, das auf dem Prinzip der soft-reduction aufbaut, d.h. bei dem ein flüssiger Sumpf bzw. der Strangquerschnitt schrittweise reduziert wird durch Anstellen einer oder mehrerer von für die Verformung aufeinander folgenden Strangführungsrollen, von denen zumindest eine in einer Gruppe anstellbar ist.
  • Die Technik der soft-reduction (ein flüssiger Sumpf und eine Strangschale werden vorausgesetzt) vermeidet oder vermindert nachteilige Seigerungen und Lunker, die die Brauchbarkeit des erkalteten Gießstrangs in Frage stellen. Die soft-reduction reduziert den Gießstrang schrittweise in seinem Querschnitt und beseitigt oder reduziert die Seigerungen und die Lunker. Hierbei werden ausgehend von der Lage der Sumpfspitze zur Reduzierung des Gießstrangs die Strangführungsrollen eingesetzt, die in Gießrichtung vor der Enderstarrung liegen. Dabei wird davon ausgegangen, dass die Seigerungen und Lunker infolge des Schrumpfens des flüssigen Sumpfes entstehen. Die Schrumpfung durch die Phasenumwandlung flüssig / fest ist größer als die Schrumpfung der erstarrenden Strangschale. Der schrumpfende Sumpf wird ab einem bestimmten Abstand (sog. kritischer Abstand) nicht mehr von oben nachgespeist. Infolge des kleiner werdenden Sumpfes entsteht ein Sog, der die mit Kohlenstoff angereicherte Restschmelze zwischen den Dendriten heraus saugt. Die kohlenstoffarmen Dendriten bleiben bestehen. Diese führen dann zu Lunkern und zu Seigerungen.
  • Aus der WO 03 / 070399 A1 sind ein Verfahren und eine Vorrichtung zum Stranggießen und unmittelbaren Verformen eines Metall-, insbesondere eines Gießstrangs aus Stahlwerkstoffen bekannt. Dieser Vorschlag zielt auf eine verbesserte Temperaturverteilung im Gießstrang ab. Dadurch soll auf einer dynamisch variablen Reduktionsstrecke über die Messung der Druckfestigkeit, abhängig von der örtlich anwendbaren Druckkraft, verformt werden. Das Ergebnis soll ein weitgehend fehlerfreies Gefüge der Enderstarrung sein.
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, abweichend von dem bisherigen Verfahren die soft-reduction auf die Sumpfspitze auszurichten, die für die soft-reduction benötigten Strangführungsrollen an anderen Parametern auszurichten, um zu einem noch besseren Ergebnis des Gefüges der Enderstarrung zu gelangen.
  • Die gestellte Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, dass jeweils ein Bezugspunkt innerhalb des flüssigen Sumpfes, in dem ein Ein- oder Ausströmen von Schmelze in Stranglaufrichtung nicht mehr vollständig möglich ist, einen kritischen Schalenabstand bildet, der als Bezugsgröße für das Ansteuern von für die Verformung einzusetzenden Strangführungsrollen gewählt wird. Damit wird für das Ansteuern der Strangführungsrolle für die soft-reduction die Bezugsgröße an einem Bezugspunkt vor der ersten Reduktion und nicht wie bisher nach der Reduktion gewählt, d.h. mit der ersten verformenden Strangführungsrolle hinter der Sumpfgeometrie "x" beginnt die Verformung. Damit ist der Vorteil verbunden, dass die Startposition für die soft-reduction nicht durch die Reduktion selbst beeinflusst wird und somit sich die für die Reduktion benötigten Strangführungsrollen nicht ändern. Die Lage und die Länge der soft-reduction-Zone können zunächst davon unbeeinflusst bleiben. Demzufolge wird nicht mehr das Ende wie bisher sondern der Anfang der soft-reductions-Strecke bestimmt. Ein weiterer Vorteil dieser Vorgehensweise ist, dass mit wenigen Informationen die Anstellung der soft-reduction ermittelt werden kann.
  • Die Erfindung wird dadurch verdeutlicht, dass die erste Reduktionsrolle in Stranglaufrichtung hinter oder an den Ort des kritischen Schalenabstandes gelegt wird.
  • Weiter ist vorgesehen, dass diese Bezugsgröße bezogen auf den gewählten Schalenabstand aus gießwerkstoffspezifischen, anlagenspezifischen und / oder betriebsspezifischen Werten einzeln oder als Mischwert gebildet wird.
  • Eine Ausgestaltung besteht darin, dass die Bezugsgröße als Abstand zum Kokillenbadspiegel gewählt wird. Dadurch kann eine Korrektur des Kokillenbadspiegels schon zur Beeinflussung der Lage der soft-reductions-Zone führen, ohne andere Parameter zu verändern.
  • Eine weitere ausgestaltende Maßnahme entsteht dadurch, dass die Bezugsgröße aus der Temperaturverteilung des flüssigen Sumpfes an der Stelle des kritischen Schalenabstandes ermittelt wird. Der Vorteil ist wiederum eine schnell zur Verfügung stehende Information mit der die Sumpfgeometrie bestimmt werden kann.
  • Eine andere Ausgestaltung besteht darin, dass die Bezugsgröße aus der Temperaturverteilung der Strangschale an der Stelle des kritischen Schalenabstandes ermittelt wird.
  • Weitere Merkmale der Erfindung bestehen darin, dass die Bezugsgröße aus einem Anteil der flüssigen Phase in der Restschmelze (liquid fraction) oder aus einem Anteil der festen Phase in der Restschmelze (solid fraction) an der Stelle des kritischen Strangschalenabstandes ermittelt wird.
  • Zur Kontrolle der die Grundlage bildenden Sumpfgeometrie kann auch so vorgegangen werden, dass als Bezugsgröße zusätzlich auch der Abstand der Durcherstarrung oder der Sumpfspitze vom Badspiegel in der Stranggießkokille gewählt wird.
  • Diese Kontrollmöglichkeit wird noch dadurch erweitert, dass die Bezugsgröße aus der Temperaturverteilung der Strangschale an der Stelle der Durcherstarrung oder der Sumpfspitze ermittelt wird.
  • Schließlich kann eine Messgröße noch dadurch erhalten werden, dass die Bezugsgröße aus der Abnahmeverteilung des Verlaufs einer linearen oder progressiven soft-reduction des betreffenden Gießwerkstoffs ermittelt wird.
  • Schließlich kann eine Vorgehensweise derart angewendet werden, dass die Bezugsgröße zusätzlich über die Temperaturverteilung aus dem Abstand der Durcherstarrung oder der Sumpfspitze vom Badspiegel des Verteilergefäßes ermittelt wird.
  • Eine Vorrichtung zum Stranggießen von flüssigen Metallen, insbesondere von Stahl oder Stahlwerkstoffen mit derselben Zielsetzung, geht von einem Schmelzenfluss aus einem Verteilergefäß, in eine Stranggießkokille aus, mit einer Sekundärkühlstrecke, einem Führungsrollengerüst und anschließender soft-reduction-Zone, in der der Gießstrang mittels einzeln oder im Verbund anstellbaren Strangführungsrollen im Strangquerschnitt reduziert wird.
  • Die gestellte Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, dass die soft-reduction-Zone aus mehreren Längen von Stützrollensegmenten oder von einzelnen Strangführungsrollen gebildet und veränderbar lang ist, wobei einzelne Strangführungsrollen dieser Stützrollensegmente in Stufen aufeinander folgend auf die vorgesehene Dickenreduktion einstellbar und drehantreibbar sind.
  • In Ausgestaltung ist vorgesehen, dass die erste verformende Strangführungsrolle an demjenigen Bezugspunkt angeordnet ist, in dem der Schalenabstand kritisch ist, d.h. dort ein vollständiger Austausch von Schmelze innerhalb des flüssigen Sumpfes in Stranglaufrichtung nicht mehr stattfindet oder eine verformende Strangführungsrolle in Stranglaufrichtung (knapp) dahinter angeordnet ist.
  • Mit den beschriebenen Informationen erfolgt eine Berechnung für die benötigte Reduktion des Gießstranges und der Abnahmeverteilung. Für die Berechnung können auch durchaus vorhandene Rechenmodelle, wie bspw. DTR / DSC (Dynamische Temperatur-Regelung / Dynamic Solidification Control) eingesetzt werden.
  • In der Zeichnung ist ein Ausführungsbeispiel der Erfindung dargestellt, das nachstehend näher beschrieben wird.
  • Es zeigen:
    • Fig. 1
    eine Seitenansicht einer Stranggießvorrichtung und
    Fig. 2
    im vergrößerten Maßstab die soft-reduction-Zone mit einem Diagramm für die Abnahmeverteilung der soft-reduction.
  • Das Verfahren zum Verformen des gießwarmen Gießstrangs 1 aus Metall, insbesondere aus Stahl oder Stahlwerkstoffen, beruht auf dem Prinzip der soft-reduction mit einem flüssigen Sumpf 2, bei dem der Strangquerschnitt 2a schrittweise reduziert wird. Die Querschnittsveränderung erfolgt durch Anstellen einer oder mehrerer von für die Verformung aufeinander folgenden Strangführungsrollen 3, die teils leer laufen oder anstellbar und drehangetrieben sind. Um nun nicht den Nachteil einzugehen, dass wie im Stand der Technik der Fall ist, die Querschnittsreduktion die Lage der Durcherstarrung 2b (Sumpfspitze) wieder in Stranglaufrichtung 16 verschiebt, wird das nachstehende besondere Verfahren angewendet (Fig. 2):
  • Es wird jeweils ein Bezugspunkt 5 innerhalb des flüssigen Sumpfes 2 der soft-reduction ausgewählt, indem eine Ein- oder Ausströmen von Schmelze in Stranglaufrichtung 16 nicht mehr vollständig möglich ist, einen kritischen Schalenabstand 8 bildet, der als Bezugsgröße für das Ansteuern von für die Verformung einzusetzenden Strangführungsrollen 3 gewählt wird. Dieser kritische Schalenabstand 8, bei dem ein vollständiger Austausch von Schmelze in Stranglaufrichtung 16 aus Bereichen vor bzw. hinter dem kritischen Schalenabstand 8 nicht mehr stattfindet, liegt in Stranglaufrichtung 16 vor der ersten Reduktionsrolle 3a. Die Bezugsgröße 6 wird bezogen auf den gewählten Schalenabstand 8 aus gießwerkstoffspezifischen, anlagenspezifischen und / oder betriebsspezifischen Parametern einzeln oder als Mischwert gebildet und in einem Rechenmodell eingesetzt, das ohnehin schon für die soft-reduction verwendet wird.
  • Danach kann die Bezugsgröße 6 aus dem Abstand des kritischen Schalenabstandes 8 zum Kokillenbadspiegel 10a der Stranggießkokille 10 gewählt werden (Fig.1). Die Bezugsgröße 6 kann auch aus der Temperaturverteilung des flüssigen Sumpfes 2 an der Stelle des kritischen Schalenabstandes 8 gewählt werden (Fig. 2). Weiter ist auch möglich, die Bezugsgröße 6 aus der Temperaturverteilung der Strangschale 9 an der Stelle des kritischen Schalenabstandes 8 zu wählen. Zusätzlich kann eine Kontrolle der Bezugsgröße 6 aus dem Abstand 11 der Durcherstarrung oder der Sumpfspitze 2b vom Badspiegel 10a in der Stranggießkokille 10 erfolgen.
  • Eine weitere Kontrolle oder Beeinflussung der soft-reductions-Zone 4 findet dadurch statt, dass die Bezugsgröße 6 zusätzlich über die Temperaturverteilung aus dem Abstand 12 der Durcherstarrung 2b oder der Sumpfspitze 2b vom Badspiegel 13 des Verteilergefäßes 14 ermittelt wird (Fig. 1). Schließlich kann die Bezugsgröße 6 aus der Temperaturverteilung der Strangschale 9 an der Stelle der Durcherstarrung oder Sumpfspitze 2b gewählt werden (Fig. 2). Die Bezugsgröße 6 kann auch noch (zusätzlich) aus der Abnahmeverteilung 15 des Verlaufs einer linearen oder progressiven soft-reduction des betreffenden Gießwerkstoffs gewählt werden (Fig. 2).
  • Die Stranggießvorrichtung besteht aus den Hauptgruppen (Fig. 1) Verteilergefäß 14, Stranggießkokille 10, Sekundärkühlstrecke 17, Führungsrollengerüst 18 und einzelnen Stützrollensegmenten 19 mit Reduktionsrollen 3a. Die soft-reductions-Zone 4 ist aus mehreren Längen von Stützrollensegmenten 19 gebildet und ist veränderbar lang, wobei einzelne Strangführungsrollen 3 der Stützrollensegmente 19 in Stufen aufeinander folgend auf die vorgesehene Dickenreduktion einstellbar und drehantreibbar sind. Die erste verformende Strangführungsrolle 3a ist an demjenigen Bezugspunkt 5 angeordnet, an dem der Schalenabstand 8 kritisch ist, d.h. bei dem in Stranglaufrichtung 16 ein vollständiger Austausch von Schmelze aus Bereichen vor oder hinter dem kritischen Schalenabstand 8 nicht mehr stattfindet.
    • Bezugszeichenliste
    • 1
    Gießstrang
    2
    flüssiger Sumpf
    2a
    Strangquerschnitt
    2b
    Sumpfspitze / Durcherstarrung
    3
    Strangführungsrolle
    3a
    erste Reduktionsrolle
    4
    soft-reduction-Zone
    5
    Bezugspunkt
    6
    Bezugsgröße
    7
    Sumpfgeometrie
    8
    kritischer Schalenabstand
    9
    Strangschale
    10
    Stranggießkokille
    10a
    Kokillenbadspiegel
    11
    Abstand vom Badspiegel der Stranggießkokille
    12
    Abstand vom Badspiegel des Verteilergefäßes
    13
    Badspiegel des Verteilergefäßes
    14
    Verteilergefäß
    15
    Abnahmeverteilung der soft-reduction
    16
    Stranglaufrichtung
    17
    Sekundärkühlstrecke
    18
    Führungsrollengerüst
    19
    Stützrollensegment mit Verformungsrolle

Claims (13)

  1. Verfahren zum Verformen eines gießwarmen Stranges (1) aus Metall, insbesondere aus Stahl oder Stahlwerkstoffen, das auf dem Prinzip der soft-reduction aufbaut d.h. bei dem ein flüssiger Sumpf (2) bzw. der Strangquerschnitt (2a) schrittweise reduziert wird durch Anstellen einer oder mehrerer von für die Verformung aufeinander folgenden Strangführungsrollen (3), von denen zumindest eine in einer Gruppe anstellbar ist,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass jeweils ein Bezugspunkt (5) innerhalb des flüssigen Sumpfes (2), in dem ein Ein- oder Ausströmen von Schmelze in Stranglaufrichtung (16) nicht mehr vollständig möglich ist, einen kritischen Schalenabstand (8) bildet, der als Bezugsgröße (6) für das Ansteuern von für die Verformung einzusetzenden Strangführungsrollen (3) gewählt wird.
  2. Verfahren nach Anspruch 1,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die erste Reduktionsrolle (3a) in Stranglaufrichtung (16) hinter oder an den Ort des kritischen Schalenabstands (8) gelegt wird.
  3. Verfahren nach den Ansprüche 1 und 2,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass diese Bezugsgröße (6) bezogen auf den gewählten Schalenabstand (8) aus gießwerkstoffspezifischen, anlagenspezifischen und / oder betriebsspezifischen Werten einzeln oder als Mischwert gebildet wird.
  4. Verfahren nach den Ansprüchen 1 und 3,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Bezugsgröße (6) als Abstand zum Kokillenbadspiegel (10a) gewählt wird.
  5. Verfahren nach den Ansprüchen 1, 3 und 4,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Bezugsgröße (6) aus der Temperaturverteilung des flüssigen Sumpfes (2) an der Stelle des kritischen Schalenabstandes (8) ermittelt wird.
  6. Verfahren nach einem der Ansprüche 1, 3 bis 5,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Bezugsgröße (6) aus der Temperaturverteilung der Strangschale (8) an der Stelle des kritischen Schalenabstandes (8) ermittelt wird.
  7. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 und 3 bis 6,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Bezugsgröße (6) aus einem Anteil der flüssigen Phase in der Restschmelze oder aus dem Anteil der festen Phase in der Restschmelze an der Stelle des kritischen Strangschalenabstands (8) ermittelt wird.
  8. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 und 3 bis 7,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass als Bezugsgröße (6) zusätzlich auch der Abstand (11) der Durcherstarrung oder der Sumpfspitze (2b) vom Badspiegel (10a) in der Stranggießkokille (10) gewählt wird.
  9. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 und 3 bis 8,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Bezugsgröße (6) aus der Temperaturverteilung der Strangschale (8) an der Stelle der Durcherstarrung oder der Sumpfspitze (2b) ermittelt wird.
  10. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 und 3 bis 9,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Bezugsgröße (6) aus der Abnahmeverteilung (15) des Verlaufs einer linearen oder progressiven soft-reduction des betreffenden Gießwerkstoffs ermittelt wird.
  11. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 und 3 bis 10,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die Bezugsgröße (6) zusätzlich über die Temperaturverteilung aus dem Abstand (12) der Durcherstarrung (2b) oder der Sumpfspitze (2b) vom Badspiegel (13) des Verteilergefäßes (14) ermittelt wird.
  12. Vorrichtung zum Stranggießen von flüssigen Metallen, insbesondere von Stahl oder Stahlwerkstoffen aus einem Verteilergefäß (14) in eine Stranggießkokille (10) mit einer Sekundärkühlstrecke (17), einem Führungsrollengerüst (18) und anschließender soft-reduction-Zone (4), in der der Gießstrang (1) mittels einzeln oder im Verbund anstellbaren Strangführungsrollen (3a) im Strangquerschnitt (2a) reduziert wird,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die soft-reduction-Zone (4) aus mehreren Längen von Stützrollensegmenten (19) oder von einzelnen Strangführungsrollen (3) gebildet und veränderbar lang ist, wobei einzelne Strangführungsrollen (3) dieser Stützrollensegmente (19) in Stufen aufeinander folgend auf die vorgesehene Dickenreduktion einstellbar und drehantreibbar sind.
  13. Vorrichtung nach Anspruch 12,
    dadurch gekennzeichnet,
    dass die erste verformende Strangführungsrolle (3a) an demjenigen Bezugspunkt (5) angeordnet ist, in dem der Schalenabstand (8) kritisch ist, d.h. dort ein vollständiger Austausch von Schmelze innerhalb des flüssigen Sumpfes (2) in Stranglaufrichtung (16) nicht mehr stattfindet oder eine verformende Strangführungsrolle (3a) in Stranglaufrichtung (16) dahinter angeordnet ist.
EP10012057A 2005-07-01 2006-06-30 Verfahren und Stranggießvorrichtung zum Verformen eines gießwarmen Stranges aus Metall, insbesondere aus Stahl oder stahlwerkstoffen Withdrawn EP2295170A3 (de)

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