CZ20031218A3 - Způsob a zařízení ke kontrole teploty oceli od hladiny lití zařízení pro plynulé odlévání až k odpichu vysoké pece - Google Patents
Způsob a zařízení ke kontrole teploty oceli od hladiny lití zařízení pro plynulé odlévání až k odpichu vysoké pece Download PDFInfo
- Publication number
- CZ20031218A3 CZ20031218A3 CZ20031218A CZ20031218A CZ20031218A3 CZ 20031218 A3 CZ20031218 A3 CZ 20031218A3 CZ 20031218 A CZ20031218 A CZ 20031218A CZ 20031218 A CZ20031218 A CZ 20031218A CZ 20031218 A3 CZ20031218 A3 CZ 20031218A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- ladle
- temperature
- tundish
- steel
- casting
- Prior art date
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/16—Controlling or regulating processes or operations
- B22D11/18—Controlling or regulating processes or operations for pouring
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Casting Support Devices, Ladles, And Melt Control Thereby (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
- Control Of Temperature (AREA)
- Control Of Heat Treatment Processes (AREA)
Description
Vynález se týká způsobu a zařízení ke kontrole teploty oceli od hladiny lití kokily pro plynulé odlévání přes oblast celé sekundární metalurgie určujícím koncovou teplotu, jakož :
procesním stupněm, pánvové pece až k odpichu vysoké pece procesu výroby oceli.
Dosavadní stav techniky
Pro úspěšné odlévání předlitků v každém druhu stroje k plynulému odlévání s a bez oscilace a výhodně pro ocel je teplota oceli v hladině lití podstatně významná vzhledem ke kvalitě oceli (povrchová a vnitřní kvalita) a bezpečnosti odlévání.
Kontrola teploty oceli v hladině lití kokily pro plynulé odlévání má mimořádný význam, zvyšují-li se rychlosti odlévání až na 10 a 12 m/min. Vedle toho existuje ale ještě mnoho dalších faktorů, důležitých pro žádaný výsledek plynulého odlévání, kterými se budeme ještě zabývat.
85660 (85660a)
Podstata vynálezu
Základem vynálezu je úkol, vytvořit způsob a zařízení, které umožňují možnost nezávisle na těchto četných faktorech plánovat a online kontrolovat teplotní kampaň taveniny mezi teplotou oceli v hladině lití a odpichem vysoké pece.
Nečekané řešení, které leží mimo normální technické chápání, je popsáno v patentových nárocích.
Přehled obrázků na výkresech
Vynález bude blíže vysvětlen prostřednictvím konkrétních příkladů provedení znázorněných na výkresech, na kterých představuje obr. 1 řetězec způsobu a výroby mezi odpichem vysoké pece a hladinou lití v kokile pro plynulé odlévání, obr obr obr teplotní kampaň, popř. průběh teploty oceli po dobu způsobu pro řetězec způsobu, vycházejíc od hladiny lití v kokile přes pánvovou pec až k odpichu vysoké pece a ve dvou dílčích řezech 3a a 3b příkladně plánování taveniny.
identifikační systém (8) pánve.
85660 (85660a) · · · 4 · · 4 • 4 4 · 4 • 4 · 4
4 4 4
4· · ·· 4444 » 4 4 4 · · ř · · · 4 4 · » 4444··· · »
Příklady provedení vynálezu
Je zde bráno za základ, jak je naznačeno na obrázku 1, že v závislosti na rychlosti odlévání šířce odlévání tloušťce odlévání formátu odlévání (kulatý, profil atd.) výkonu odlévání designu mezipánve stupni plnění mezipánve vyzdívce mezipánve technologii mezipánve stavu pánve jakož pro odlévání s otevřenou licí ocelí a olejovým mazáním nebo s ponornou výlevkou/ponornou trubkou a licím práškem se musí kontrolovat teplota oceli v hladině (2) lití kokily (1) a musí být konstantní. Tato teplota (2.1) oceli v hladině lití kokily (2) na bodu, definovaném ke tvaru kokily a symetrickém, musí v každé situaci odlévání činit
TML = Tn + X°C (X = 5 - 15°C) , Tu = f (kvalita oceli) (2.1)
Dále je na tomto místě třeba zmínit, že se tato podmínka kontrolované teploty (2.1) hladiny lití může použít u každé kvality oceli.
K zajištění podmínky (2.1) lití nezávisle na možných situacích odlévání se získává přesná znalost teplotních ztrát oceli, vycházejíc z hladiny (2) lití ve směru mezipánve (3), sekundární metalurgie (4) s pánvovou pecí (4.1) a naoříklad vakuovou zoracovací stanicí (4,2) až k
85660 (85660a) «··· ·· ·» · 44 4 444
4 · * · · 4 4 ·
444 4 · 4 4 44 4 •4 4 · 4 4444444 4 4
4 4 4 44 4 4 4 » 4
44 «4 4 44 44 odpichu pece (5), například z BOF (konvertor) (5.1) nebo Epece (5.2) .
Tyto teplotní ztráty oceli v tomto řetězci způsobu a výroby se velmi silně ovlivňují časem a teplotami oceli, jakož i nádob s jejich žáruvzdornými vyzdívkami ve způsobu a stavu (prostoje, opotřebení, specifický průchod tepla atd.).
Tak se mohou např. mezipánev (3) a pánev (4.3) považovat za výměník tepla, jehož specifické tepelné údaje se určují způsobem, stářím, popř. stavem opotřebení vyzdívky.
Dále se zohledňuje, že pro začátek lití, nestacionární fáze procesu, která se ještě nenachází v termické dynamické rovnováze, tepelný obsah prázdné mezipánve (3) a pánve (4.3), vyznačující se dobou zahřívání, teplotou rozpalování a událostmi pánve (7) mají podstatný vliv na teplotní ztráty oceli během její doby pobytu v pánvi, při přechodu mezi pánví a mezipánví a v mezipánvi samé.
V případě druhé až n. pánve během sekvence odlévání se nachází mezipánev v termické rovnováze s konstantní ztrátou tepla, kdežto pánev jako individuum vede dále k rozdílným teplotním ztrátám.
Dosud byly tyto teplotní ztráty mezi odpichem (5) pece, sekundární metalurgií (4) s pánvovou pecí (4.1) jako rozhraním k mezipánvi (3) v oblasti stroje (1.1) k plynulému odlévání ohodnoceny a kvalitativně v procesu zohledněny pomocí provozních zkušeností.
Ke kontrole odlévání se proto vychází ze žádané teploty
85660 (85660a) — 5 - ····· ···· « · · « « « · · · · · » · » e «· ·· ·· · · · · >
oceli TML = Tu + X°C (2.1) a určuje se žádaná teplota oceli v mezipánvi (3.1) pro plánovanou rychlost odlévání a plánovaný formát odlévání. Teplota (3.1) mezipánve se příslušně nastavuje znalostí teplotních ztrát (4.1.1) mezi pánvovou pecí a mezipánvi. Plánování taveniny je znázorněno na obr. 3, vycházejíc z teploty oceli v hladině (2.1) lití, vyjádřeno jako ekvivalentní teplota likvidu v mezipánvi T°u (3.1.) s pomocnými teplotami + 5, 10, 15, 20 °C (3.1.1), v závislosti na rychlosti (6) lití - dílčí obrázek 3a - až k předávací teplotě např. na pánvové peci, LF-ex (4.1) v oblasti sekundární metalurgie (4) . Předávací teplota oceli na pánvové peci se určuje událostmi pánve (7) s oběma jejími podstatnými oblastmi vlivu
- doba prodlevy oceli v pánvi (7.1) od odpichu pece až k předání pánvové pece až k začátku lití, pánev plná, a
- období pánve bez oceli (7.2) nebo pánev prázdná jakož i událostmi mezipánve (3.2) s jejími podstatnými faktory
- předehřívací teplota (3.2.1)mezipánve
- předehřívací doba (3.2.2) mezipánve
- doba cyklu (3.2.3) mezipánve s jejími specifickými přípravami.
Obrázek 4 znázorňuje vhodný identifikační systém (8) pánve na základě kódovaného vlastního záření stěny pánve na senzor záření (přijímač) (8.1.2) pomocí děrovaného plechu (8.1.1) .
Na obr. 1 je znázorněn celý řetězec způsobu a výroby mezi odpichem (5) pece a kokilou (1) pro plynulé odlévání. Aby se nyní mohla plánovat a online kontrolovat teplota taveniny, vycházejíc z žádané teploty oceli v hladině (2..1) lití, nejdříve pro mezipánev a potom pro pánvovou pec, LF16 85660 (85660a) ·»·· <· ·· · ·· o··· ··» 444 *4 4
4 4 4444 44 4
4 4 * 4 4444444 4 4 <444 4 4 4 4444
44 44 4 4 4 44 ex, musí být známy parametry lití a zde závislost teploty oceli v mezipánvi na rychlodti (6) lití, popsáno v TT/VC-systému (10), (viz obr. 2), při daném licím výkonu, popř. době pobytu oceli v mezipánvi,
- události mezípánve (3.2) s předehřívací teplotou (3.2.1) a předehřívací dobou (3.2.2), jakož i dobou cyklu (3.2.3) mezipánve s eventuální přípravou jako je nová vyzdívka pece, postřikové hmoty, doba vysoušení atd. a události (7) mezipánve, sestávajícími z doby pobytu pánve s ocelí (7.1) a zbývajícího času (7.2) pánve, při kterém není v pánvi ocel, a stavem pánve (7.3), který se určuje
- stářím vyzdívky pánve (opotřebení)
- druhem vyzdívky pánve.
Události (7) pánve jsou podle toho sestaveny z času pánev plná, popř. začátku odpichu do předání pánvové pece s max. časem až k začátku lití například max. 25 min. (7.1) času pánev prázdná (7.2) stavu pánve (7.3) přičemž časy pánev plná (7.1) a pánev prázdná (7.2) dokončují normální dobu (7.4) cyklu pánve.
Během času pánev prázdná (7.2) prochází pánev různá zpracování jako je čistění (7.2.1), příprava šoupátka pro další vsázku (7.2.2). Kromě toho se může pánev z cyklu pánve také vyjímat, aby se pří dlouhých prostojích ohřála na topný
85660 (85660a) • 999 9 9 «I · • · · ·«· e · · _ ····»·· · · · — / — ······♦··*··· · • · 9 · · · « 99·«
9 9» 9 9 9 · 4 99 stav (7.5) nebo také vyzdila na stav (7.6) vyzdívky pánve.
Aby se zjistily četné faktory, které působí na pánev a mají tím vliv na teplotní ztrátu (4.1.1) mezi pánvovou pecí a mezipánví, instaluje se v cyklu (7.4) pánve na místech, důležitých pro určování událostí (7) pánve, identifikační systém (8) pánve, výhodně pomocí kódovaného záření (8.1) pánve, který se zakládá na vlastním záření pánve. S takovým měřicím systémem se může zachycovat pohyb a diferencované časové posloupnosti v oblastech pánev plná (7.1), pánev prázdná (7.2), aby se pak online teplotní ztráty (4.1.1) mezi LF a mezipánví na základě tohoto zjištění údajů uvedly do funkčních souvislostí.
Podobná metoda jako u pánve se uplatňuje v oblasti hospodaření mezípánve (3.2) se zvláštním zřetelem pro proces začátku sekvence lití, sestávající z většího množství pánví.
Zde se teplotní ztráta (4.1.1) mezi LF (4.1) a mezipánví (3) znovu překrývá událostmi (3.2) mezípánve sestávajícími z předehřívací teploty mezípánve (3.2.1) předehřívací doby mezípánve (3.2.2) a době cyklu mezipánve (3.2.3) době vysoušení mezipánve a teplotě (3.2.4) vyzdívce mezipánve (3.2.5).
Na obr. 2 je znázorněna teplotní kampaň taveniny od Epece (5.2) nebo BOF (5.1) přes pánvovou pec, LF-ex (4.1) až do hladiny (2) lití v kokile (1) . Plánovaná teplota oceli v hladině (2.1) lití dává základ pro plánování teploty v mezipánví a na pánvové peci LF-ex (4.1).
Teplotní skok od hladiny lití co mezipánve (9), pepř. teplotní ztráta oceli od mezipánve do hladiny lití se v
85660 (85660a) «· · · ·· · 9 · · ·
99999 9 9 podstatě určuje rychlostí (6) lití a licím výkonem, tzn. tloušťkou tuhnutí a šířkou lití.
Teplotní skok od mezipánve k pánvové peci (4.1.1) se naproti tomu v podstatě určuje událostmi (7) pánve a událostmi (3.2) mezipánve.
Obr. 3 je rozdělen do dílčích obrázků a a b. V dílčím obr. a je znázorněna teplota (3.1) mezipánve TT přes rychlost (6) liti, VC pro ekvivalentní teplotu likvidu oceli (3,1.1) v mezipánvi, Τ°π, s pomocnými teplotami (3.1.1.1), T°u +5, 10, 15, 20 °C.
Je-li rychlost lití plánována například 5 m/min, je dána teplota (10) mezipánve 1560 °C, která se pro kvalitu oceli s Tu = 1530 °C považuje za ideální teplotu (10.1) oceli
TT = Tu + 10 °C (VC = 5 m/min) v mezipánvi.
Aby se vystihla ideální 1560 °C, určuje se teplotní mezipánvi a pánvovou pecí, LF-ex obr. b.
teplota (10.1) například skok (4.1.1) oceli mezi (4.1), jak znázorňuje dílčí
Zde je znázorněna teplotní ztráta (4.1.1) přes časové faktory, ocel v pánvi (7.1) pro začátek lití, v případě předehřívání mezipánve 1100 °C (3.2.1.1) a předehřívání mezipánve 1200 °C (3.2.1.2) jakož i pro 2. a n. pánev (3.2.1.3) jedné sekvence.
Obrázek ozřejmuje, jak se znázorňují teplotní ztráry v závislosti na době pobytu oceli v pánvi (7.1) a předehřívací
85660 (85660a) « f · · ·· · · • · · · « · · · • · · » · *· ···· • · · • · · • · · • · · · · teplotě (3.2.1) mezipánve, jak pro první pánev jedné sekvence, tak i pro další pánve. Tyto teplotní ztráty závisí kromě toho na zbývajících událostech (7) pánve a mohou se popisovanou metodou Online určovat.
Obr. 4 představuje identifikační systém (8) pánve na základě kódovaného vlastního záření (8.1) s pomocí děrovaného plechu (8.1.1), které se zjišťuje jedním nebo více senzory (8.1) záření, které jsou umístěny na strategických místech v cyklu (7.4) pánve.
Tyto popisované znaky, týkající se způsobu a techniky zařízení, vedou ke kontrolovanému lití, které se vyznačuje dobrou a maximalizovanou kvalitou výrobku vysokou bezpečností lití vysokými rychlostmi lití a tím vysokou produktivitou.
Zastupuj e:
Dr. Miloš Všetečka v.r.
85660 (85660a)
JUDr. Miloš Všetečka advokát
120 00 Praha 2, Málkova 2
Claims (8)
1. Způsob ke kontrole teploty oceli od hladiny lití kokily (1) pro plynulé odlévání přes oblast celé sekundární metalurgie (4) s procesním stupněm (4.1), určujícím koncovou teplotu, jakož i pánvové pece až k odpichu (5) vysoké pece procesu výroby oceli , vyznačující se tím, že se kontroluje teplota oceli v hladině lití TML = Tu + X°C (X = 5 - 15 °) a s ohledem na to se dodržuje, že se zjišťuje teplotní skok (9) mezi hladinou lití v kokile (1) a mezipánví (3) v závislosti na rychlosti (6) lití pro předem daný formát protlačku, se zjišťují události (7) pánve vzhledem k časovým úsekům, jako pánev plná, pánev prázdná, a stav pánve, jako je vyzdívka pánve, stáří pánve, jakož také teplotní skok ocelí mezi mezipánví (3) a poslední teplotou pánvové pece (LF-ex).
2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že události (7) pánve se zjišťují časově diferencovaně individuálním identifikačním systémem (8) pánve, který je instalován v cyklu pánve.
3. Způsob podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že vlastní záření k okolní teplotě relativně horkého povlaku pánve se používá k individuální identifikaci pánve.
4. Způsob podle některého z nároků 1 až 3, vyznačující se tím, že v identifikačním systému (8) pánve se časově diferencuje minimálně mezí pánev plná, pánev prázdná a pánev v nové vyzdívce.
16 85660 (85660a) ·· 9999
- 11 9 · · « · 9 > 9 · 9 · 9 9 * •9 9 · · «999··« • 9 9 9 9 9 ·
5. Způsob podle některého z nároků 1 až 4, vyznačující se tím, že události mezipánve se zjišťují diferencovaně podle předehřívací teploty mezipánve, vyzdívky mezipánve, doby vysoušení mezipánve, údajů cyklu mezipánve k přesnějšímu určení teplotních skoků mezi hladinou lití/mezipánví a mezipánví/pánvovou pecí (LF-ex).
6. Zařízení ke kontrole teploty oceli od hladiny lití kokily (1) pro plynulé odlévání přes oblast celé sekundární metalurgie (4) s procesním stupněm (4.1), určujícím koncovou teplotu, jakož i pánvové pece až k odpichu (5) vysoké pece procesu výroby oceli, především k provádění způsobu podle nároku 1, vyznačující se tím, že jsou upraveny měřící prostředky (1.2, popř. 4.3) ke zjišťování teploty oceli v hladině lití kokily (1) v teplotním okénku (2.1) TML = Tu + X°C (X = 5 - 15°), popř. ke zjišťování teploty oceli v mezipánvi (3) TT-ideal = T°u + 10°C (10.1), popř. TT-real = T°ii + 10°C+/-5°C (10.2) v závislosti na rychlosti (6) lití, jakož je kromě toho upraven měřicí prostředek (3.n) ke zjišťování předehřívací doby (3.2.2) mezipánve a předehřívací teploty (3.2.1) mezipánve, identifikační systém (8) pánve uvnitř doby cyklu (7.4) pánve v cyklu (7.4.1) pánve zjišťuje události (7) pánve, přičemž jsou měřicí prostředky napojeny na počítač (4.4), který z hodnot měření online určuje teplotní skok (9, popř. 4.1.1) mezi (2) hladinou lití a mezipánví (3), popř. mezi mezipánví (3) a pánvovou pecí (4.1) .
7 .
tím, že vlastního
Zařízení podle nároku 6, je identifikačnímu systému vyznačující se (8) pánve k využití zářeni pánve přiřazen kódovaný plech (8.1.1), který je umístěn v odstupu na vnější ploše pánve (4.
16 85660 (85660a)
Φφφφ ·· ·· · φ · φ · · φ «· « φφφ φφφφ · · · φ φ φφφ φ φφφφ φφφ · • Φφφ φφ · · φ · · φφφφ φφ « ·· ·· ·· «·«· a poziční údaje každé jednotlivé pánve (8.1) (individuum pánve), se zprostředkovávají na alespoň jednu v cyklu (7.4.1) pánve upravenou jednotku (8.1.2) k měření záření.
8. Zařízení podle nároku 6 nebo 7, vyznačující se tím, že identifikační systém (8) pánve je vytvořen ke zjišťování alespoň časových údajů pánev plná (7.1) a pánev prázdná (7.2), jakož i pánev v nové vyzdívce (7.3) .
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10054760 | 2000-11-04 | ||
| DE10152201A DE10152201A1 (de) | 2000-11-04 | 2001-10-23 | Verfahren und Vorrichtung zur Kontrolle der Stahltemperatur vom Gießspiegel einer Stranggießanlage bis zum Ofenabstich |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ20031218A3 true CZ20031218A3 (cs) | 2003-10-15 |
Family
ID=26007569
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ20031218A CZ20031218A3 (cs) | 2000-11-04 | 2001-10-31 | Způsob a zařízení ke kontrole teploty oceli od hladiny lití zařízení pro plynulé odlévání až k odpichu vysoké pece |
Country Status (13)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US20040031583A1 (cs) |
| EP (1) | EP1337366A2 (cs) |
| JP (1) | JP2004512958A (cs) |
| CN (1) | CN1473081A (cs) |
| AU (1) | AU2002224817A1 (cs) |
| BR (1) | BR0115073A (cs) |
| CA (1) | CA2424368A1 (cs) |
| CZ (1) | CZ20031218A3 (cs) |
| HU (1) | HUP0303371A2 (cs) |
| MX (1) | MXPA03003950A (cs) |
| PL (1) | PL361622A1 (cs) |
| RU (1) | RU2003116517A (cs) |
| WO (1) | WO2002036292A2 (cs) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5959319B2 (ja) * | 2012-05-31 | 2016-08-02 | アズビル株式会社 | 記号識別方法および記号識別装置 |
| CN104525926B (zh) * | 2014-11-26 | 2016-08-24 | 攀枝花钢城集团瑞钢工业有限公司 | 钢包下线判定的方法 |
| DE102014224334A1 (de) | 2014-11-28 | 2016-06-02 | Sms Group Gmbh | Simulierung von Temperaturverteilungen innerhalb von Pfannen eines Hüttenwerks und innerhalb von in den Pfannen enthaltener Metallschmelze |
| JP6252532B2 (ja) * | 2015-03-23 | 2017-12-27 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 転炉吹錬終了時目標溶鋼温度設定装置及びその方法 |
Family Cites Families (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3797310A (en) * | 1972-02-28 | 1974-03-19 | Steel Corp | Temperature sensing device |
| US4133036A (en) * | 1976-02-26 | 1979-01-02 | Republic Steel Corporation | Method and system for monitoring a physical condition of a medium |
| US4279151A (en) * | 1979-08-07 | 1981-07-21 | Bethlehem Steel Corporation | Temperature measuring system |
| AT364980B (de) * | 1980-01-11 | 1981-11-25 | Voest Alpine Ag | Verfahren zum kontinuierlichen messen der strangoberflaechentemperatur eines gussstranges sowie einrichtung zur durchfuehrung des verfahrens |
| FR2651876B1 (fr) * | 1989-09-13 | 1991-12-13 | Siderurgie Fse Inst Rech | Procede pour determiner en continu l'epaisseur du laitier liquide a la surface d'un bain de metal en fusion dans un recipient metallurgique. |
| JP2950188B2 (ja) * | 1995-02-21 | 1999-09-20 | 住友金属工業株式会社 | 連続鋳造における表面欠陥の抑制方法 |
| EP0835440B1 (en) * | 1995-06-30 | 2004-11-10 | Novacast Aktiebolag | Method for contactless continuous temperature measurement of the solidification of metal alloys |
| TW337553B (en) * | 1995-12-20 | 1998-08-01 | Voest Alpine Ind Anlagen | Method for determination of electromagnetic waves originating from a melt |
| US5918473A (en) * | 1997-05-09 | 1999-07-06 | Alcan International Limited | Method and apparatus for measuring quenchant properties of coolants |
| DE10028304A1 (de) * | 2000-06-07 | 2001-12-13 | Sms Demag Ag | Verfahren und Vorrichtung zur dezentralen Gießdatenverarbeitung der an einer Stranggießkokille über Sensoren gewonnenen Meßdaten |
-
2001
- 2001-10-31 EP EP01992623A patent/EP1337366A2/de not_active Withdrawn
- 2001-10-31 WO PCT/EP2001/012594 patent/WO2002036292A2/de not_active Application Discontinuation
- 2001-10-31 RU RU2003116517/02A patent/RU2003116517A/ru not_active Application Discontinuation
- 2001-10-31 CZ CZ20031218A patent/CZ20031218A3/cs unknown
- 2001-10-31 CN CNA018184928A patent/CN1473081A/zh active Pending
- 2001-10-31 CA CA002424368A patent/CA2424368A1/en not_active Abandoned
- 2001-10-31 MX MXPA03003950A patent/MXPA03003950A/es not_active Application Discontinuation
- 2001-10-31 US US10/399,002 patent/US20040031583A1/en not_active Abandoned
- 2001-10-31 HU HU0303371A patent/HUP0303371A2/hu unknown
- 2001-10-31 JP JP2002539090A patent/JP2004512958A/ja not_active Withdrawn
- 2001-10-31 PL PL01361622A patent/PL361622A1/xx unknown
- 2001-10-31 AU AU2002224817A patent/AU2002224817A1/en not_active Abandoned
- 2001-10-31 BR BR0115073-1A patent/BR0115073A/pt not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| MXPA03003950A (es) | 2004-05-24 |
| EP1337366A2 (de) | 2003-08-27 |
| PL361622A1 (en) | 2004-10-04 |
| WO2002036292A2 (de) | 2002-05-10 |
| RU2003116517A (ru) | 2004-12-10 |
| HUP0303371A2 (en) | 2004-01-28 |
| JP2004512958A (ja) | 2004-04-30 |
| CN1473081A (zh) | 2004-02-04 |
| AU2002224817A1 (en) | 2002-05-15 |
| WO2002036292A3 (de) | 2002-08-08 |
| CA2424368A1 (en) | 2003-03-28 |
| US20040031583A1 (en) | 2004-02-19 |
| BR0115073A (pt) | 2003-07-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Parsunkin et al. | Energy-saving optimal control over heating of continuous cast billets | |
| CN101107085A (zh) | 以高浇铸速度浇铸轧制随后热轧薄金属尤其是钢材连铸坯料的方法和浇铸轧制装置 | |
| US20150352635A1 (en) | Method, Controller And Tundish Control System For A Continuous Casting Process | |
| JP2009007631A5 (cs) | ||
| AU653399B2 (en) | Temperature measurement ingot mould | |
| CZ20031218A3 (cs) | Způsob a zařízení ke kontrole teploty oceli od hladiny lití zařízení pro plynulé odlévání až k odpichu vysoké pece | |
| EP1657004B1 (en) | Process and production line for manufacturing hot ultrathin steel strips with two casting lines for a single endless rolling line | |
| Santos et al. | Steel ladle energy saving by refractory lining desing | |
| KR100752693B1 (ko) | 고속 연속 주조장치 및 그 작동방법 | |
| TWI762264B (zh) | 用於預測鋼液溫度的方法 | |
| AU2002357956B2 (en) | Method for continuous casting | |
| CN102292175B (zh) | 金属铸造中的熔体连续供给系统 | |
| Schwerdtfeger et al. | Further Results from Strip Casting with the Single-BeltProcess | |
| CN211539461U (zh) | 一种在线检测水口堵塞的系统 | |
| CA2178763A1 (en) | Ingot Preheater and Transfer for Magnesium Melt System | |
| AU722408B2 (en) | Process for optimizing surface quality of continuous castings | |
| HUT57099A (en) | Method and apapratus for casting flat metal billets | |
| Yao et al. | Monitoring and analysis of local mould thermal behaviour in continuous casting of round billets | |
| JPH0929401A (ja) | 連続鋳造におけるタンディッシュ内溶鋼の温度制御法 | |
| KR20030038784A (ko) | 연속 주조 설비의 주탕 액면으로부터 노 출탕부까지의 강온도를 제어하는 방법 및 장치 | |
| Timoshpol’skii et al. | The technological improvement for continuous casting of section steel, and the measuring methods for the temperature during solidification and cooling, Report I | |
| Andreev et al. | Obtaining reliable information on energy-saving regimes for the heating of continuous-cast semifinished products prior to rolling | |
| JP2006274402A (ja) | 連続式加熱炉の自動燃焼制御方法 | |
| Ferro et al. | Thermal analyses from thermally-controlled solidification (TCS) trials on large investment castings | |
| JPH0318463A (ja) | ダイカストスリーブの温度制御方法およびダイカストスリーブ |