EP0787217B1 - Procede de fabrication de produits en alliage alsimgcu a resistance amelioree a la corrosion intercristalline - Google Patents
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- EP0787217B1 EP0787217B1 EP95936606A EP95936606A EP0787217B1 EP 0787217 B1 EP0787217 B1 EP 0787217B1 EP 95936606 A EP95936606 A EP 95936606A EP 95936606 A EP95936606 A EP 95936606A EP 0787217 B1 EP0787217 B1 EP 0787217B1
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- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/05—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys of the Al-Si-Mg type, i.e. containing silicon and magnesium in approximately equal proportions
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Definitions
- the invention relates to the field of alloy products high-strength aluminum AlSiMgCu, belonging to the 6000 series according to the international aluminum nomenclature Association in the United States, and intended for applications structural, in particular in aeronautical construction.
- US patent 4082578 of ALCOA describes two families of alloys, subsequently registered with the Aluminum Association under the numbers 6009 and 6010, the first favoring formability and the second mechanical strength. These alloys have good resistance to indentation, stress corrosion and exfoliating corrosion, as well as good spot welding ability, which makes them particularly suitable for automobile construction (bodywork and bumpers). These alloys have the following composition (by weight): Yes 0.4 - 1.2% Mg 0.4 - 1.1% Cu 0.1 - 0.6% Mn 0.2 - 0.8% Fe 0.05 - 0.35% In certain cases, one can exceed in state T6 (according to the designation of the Aluminum Association) 400 MPa for the breaking strength R m and 370 MPa for the elastic limit at 0.2% R 0.2 .
- ALCAN patent US 4,614,552 covers aluminum alloy sheets, also intended for automobile bodywork, of composition: Yes 0.60 - 1.0% Mg 0.62 - 0.82% Cu 0.65 - 0.79% Mn 0.10 - 0.50% Fe ⁇ 0.40% Ti ⁇ 0.10% other ⁇ 0.05% each and ⁇ 0.15% in total.
- This alloy was subsequently registered under the designation AA 6111. Like the alloys 6009 and 6010 mentioned above, it does not exhibit good resistance to intercrystalline corrosion in the T6 state.
- the US patent 4589932 of ALCOA proposes for the automobile, railway, naval or aeronautical construction, an alloy, subsequently registered under the designation AA 6013, of composition: Yes 0.4 - 1.2% and preferably 0.6 - 1% Mg 0.5 - 1.3% " 0.8 - 1.2% Cu 0.6 - 1.1% Mn 0.1 - 1% " 0.2 - 0.8% Fe ⁇ 0.5% Cr ⁇ 0.10% Ti ⁇ 0.10% Zn around 0.25%
- the alloy undergoes dissolution between 549 and 582 ° C, this temperature being close to the temperature of the solidus.
- the sheets obtained compare very favorably, in terms of elastic limit and toughness, to the plated alloy 2024 commonly used for the fuselage of aircraft, and, moreover, the manufacturing cost is lower.
- Patent EP 173632 of the applicant relates to extruded or stamped alloy products of composition: Yes 0.9 - 1.3% and preferably 1 - 1.15% Mg 0.7 - 1.1% " 0.8 - 1% Cu 0.3 - 1.1% " 0.8 - 1% Mn 0.5 - 0.7% Zr 0.07 - 0.2% " 0.08 - 0.12% Fe ⁇ 0.30% Zn ⁇ 0.7% " 0.3 - 0.6% having an essentially non-recrystallized structure.
- This alloy subsequently registered under the designation AA 6056, has very high mechanical characteristics, both in strength and in ductility: R m > 420 MPa R 0.2 > 380 MPa A> 10%
- the applicant's studies show that this alloy is also sensitive to intercrystalline corrosion in the T6 state, with results similar to those of 6013 (cf. M. REBOUL et al. "Stress Corrosion cracking of high strength Al alloys" in ICAA3 Trondheim 1992, p. 455).
- the subject of the invention is also a laminated product or aluminum alloy spun of the above-mentioned composition, desensitized to intercrystalline corrosion (in the sense of the US Department of Defense standard MIL-H-6088) and having, in this desensitized state, a conductivity at least 0.5 MS / m higher than that measured at state T6.
- It also relates to a fuselage element airplane or structural element of a road vehicle or rail made from products according to the invention or of products produced according to the process of the invention.
- the alloys according to the invention having an Mg / Si ratio ⁇ 1 have a rather higher silicon content, since the Mg composition ranges are typical of alloys 6000 series. Surprisingly better resistance to intercrystalline corrosion by increasing the Si content, while this is deemed to act in the sense opposite.
- Kemal NISANCIOGLU in the SINTEF Report A 820/3 du 23/8/1982 "Intercrystalline, stress and exfoliation corrosion of AlMgSi alloys. A litterature survey. "ISBN n ° 82-0595-2860-6, p.7, mentions that "the susceptibility to intercrystalline corrosion (in state T6) increases with the Si content, especially for alloys where Si is in excess over stoichiometric content ".
- the alloys according to the invention having a Mg / Si ratio ⁇ 1 and desensitized to intercrystalline corrosion, numerous intergranular precipitates in the form of planchettes, whereas these are rather in the form of needles with state T6. At least some of these board-shaped precipitates contain AlMgSiCu quaternary compounds. Furthermore, the desensitized alloys according to the invention have a higher electrical conductivity of at least 0.5 MS / m compared to the electrical conductivity in the T6 state when the income applied is of the two-bearing type and of 1 MS / m in the case of single income.
- the Cu content must be> 0.5% to have both sufficient mechanical characteristics and good stability thermal of the alloy. Beyond 1.1%, we risk seeing problems of stress corrosion and exfoliating corrosion, as well as a decrease in the tenacity to because of primary copper particles.
- An addition of Zn at a content between 0.15 and 1% has, for an identical composition and income, an influence positive on the resistance to intercrystalline corrosion.
- an addition of around 0.5% Ag allows improve mechanical characteristics.
- the products according to the invention can be sheets rolled or extruded sections.
- the alloy is cast in plates (for sheets) or in billets (for profiles) and its transformation range is relatively classic up to final income. Homogenization takes place between 480 and 570 ° C for a period between 5 and 50h. We then proceed to working by hot rolling or spinning, then, in the case sheets, cold rolling to a thickness included between 0.5 and 15 mm. We then perform a solution thrust at a temperature close to solidus, between 540 and 575 ° C, then water quenching with a speed of cooling dependent on the thickness of the product.
- This treatment can either be a treatment single-bearing at a temperature between 150 and 250 ° C, and preferably between 165 and 220 ° C, or a two-bearing treatment, one of the bearings being at a temperature between 150 and 250 ° C (preferably 165 and 220 ° C) and the other at a higher temperature, between 170 and 270 ° C.
- Q 145000 J / mol and R is the constant of ideal gases.
- partial desensitization is meant the absence of intercrystalline ramifications of length greater than 20 microns, on a polished section produced following the test according to the American military standard MIL-H-6088. Desensitization is considered complete in the absence of ramifications larger than 5 microns. It is not recommended to exceed an equivalent time of 120 h, because there is then a too significant degradation of the elastic limit which falls clearly below 300 MPa.
- the optimum desensitization range is between 70 and 120 h for two-bearing treatments and between 150 and 250 h for single-bearing treatments. Following this income, it can be seen that the difference in conductivity with state T6 is always greater than 0.5 MS / m.
- This equivalent duration is preferably between 150 and 250 h.
- the deviation in conductivity from the T6 state is at least 1 MS / m.
- the products produced according to the invention have a good elastic modulus and an excellent specific modulus (quotient of the modulus by density) taking into account their lower density than that of alloys 2000 for example.
- a module of 71 GPa was measured, barely less than the module of sheets of the same thickness in bare 2024 alloy, and clearly greater than that of the plated 2024 usually used for fuselage commercial aircraft.
- These products also exhibit, thanks to the high temperature tempering, good thermal stability which makes them suitable, for example, for use in the fuselage of supersonic aircraft.
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Description
Ces alliages ont la composition suivante (en poids):
Si | 0,4 - 1,2% |
Mg | 0,4 - 1,1% |
Cu | 0,1 - 0,6% |
Mn | 0,2 - 0,8% |
Fe | 0,05 - 0,35% |
Si | 0,60 - 1,0% |
Mg | 0,62 - 0,82% |
Cu | 0,65 - 0,79% |
Mn | 0,10 - 0,50% |
Fe | < 0,40% |
Ti | < 0,10% |
autres | < 0,05% chacun et < 0,15% au total. |
Si | 0,4 - 1,2% | et de préférence | 0,6 - 1% |
Mg | 0,5 - 1,3% | " | 0,8 - 1,2% |
Cu | 0,6 - 1,1% | ||
Mn | 0,1 - 1% | " | 0,2 - 0,8% |
Fe | < 0,5% | ||
Cr | < 0,10% | ||
Ti | < 0,10% | ||
Zn | autour de 0,25% |
Les tôles obtenues se comparent très favorablement, en matière de limite élastique et de tenacité, à l'alliage 2024 plaqué utilisé couramment pour le fuselage des avions, et, de plus, le coût de fabrication est plus faible.
Cependant, un certain nombre d'études publiées dans la presse scientifique montrent une forte sensibilité à la corrosion intercristalline de cet alliage à l'état T6 (cf. T.D. BURLEIGH "Microscopic investigation of the intergranular corrosion of 6013-T6" in ICAA3 Trondheim 1992, p. 435).
Si | 0,9 - 1,3% | et de préférence | 1 - 1,15% |
Mg | 0,7 - 1,1% | " | 0,8 - 1% |
Cu | 0,3 - 1,1% | " | 0,8 - 1% |
Mn | 0,5 - 0,7% | ||
Zr | 0,07 - 0,2% | " | 0,08 - 0,12% |
Fe | < 0,30% | ||
Zn | < 0,7% | " | 0,3 - 0,6% |
Rm > 420 MPa R0,2 > 380 MPa A > 10%
Les études de la demanderesse montrent que cet alliage est également sensible à la corrosion intercristalline à l'état T6, avec des résultats analogues à ceux du 6013 (cf. M. REBOUL et al. "Stress Corrosion cracking of high strength Al alloys" in ICAA3 Trondheim 1992, p. 455).
- coulée d'une plaque ou billette de composition (en
poids):
Si 0,7 - 1,3% Mg 0,6 - 1,1% Cu 0,5 - 1,1% Mn 0,3 - 0,8% Zr < 0,20% Fe < 0,30% Zn < 1% Cr < 0,25% Ag < 1% autres éléments < 0,05% chacun et < 0,15% au total
avec: Mg/Si < 1 - homogénéisation de cette plaque ou billette à une température comprise entre 470 et 570°C
- corroyage à chaud et éventuellement à froid
- mise en solution à une température comprise entre 540 et 570°C
- trempe
- revenu comportant au moins un palier à une température
comprise entre 150 et 250°C, et de préférence entre 165 et
220°C, et d'une durée comprise entre 30h et 300h, de
préférence entre 70 et 120h en durée équivalente à 175°C.
Le revenu comporte, de préférence, un autre palier à température plus élevée comprise entre 185 et 250°C, la durée équivalente à 175°C étant toujours, pour l'ensemble des 2 paliers, comprise entre 30 et 300h.
Par ailleurs, les alliages désensibilisés selon l'invention présentent une conductivité éléctrique plus élevée d'au moins 0,5 MS/m par rapport à la conductivité électrique à l'état T6 lorsque le revenu pratiqué est de type bipalier et de 1 MS/m dans le cas d'un revenu monopalier.
Pour les traitements bipalier, on constate qu'on obtient une désensibilisation partielle à la corrosion intercristalline pour teq > 30 h et une désensibilisation totale pour teq > 70 h. On entend par désensibilisation partielle l'absence de ramifications intercristallines de longueur supérieure à 20 microns, sur une coupe polie réalisée à la suite de l'essai selon la norme militaire américaine MIL-H-6088. La désensibilisation est considérée comme totale en l'absence de ramifications de taille supérieure à 5 microns.
Il n'est pas recommandé de dépasser un temps équivalent de 120 h, car on a alors une dégradation trop importante de la limite élastique qui chute nettement en dessous de 300 MPa. L'optimum de la plage de désensibilisation se situe entre 70 et 120 h pour les traitements bipalier et entre 150 et 250 h pour les traitements monopalier. A la suite de ce revenu, on constate que la différence de conductivité avec l'état T6 est toujours supérieure à 0,5 MS/m.
On peut aussi pratiquer un traitement thermique monopalier, mais, pour être efficace, il doit avoir une durée équivalente supérieure à celle d'un traitement bipalier, ce qui conduit généralement à des caractéristiques mécaniques inférieures. Cette durée équivalente est comprise de préférence entre 150 et 250 h. Dans ce cas, l'écart de conductivité par rapport à l'état T6 est d'au moins 1 MS/m.
Les produits réalisés selon l'invention présentent un bon module d'élasticité et un excellent module spécifique (quotient du module par la densité) compte-tenu de leur densité plus faible que celle des alliages 2000 par exemple. Ainsi, pour des tôles d'épaisseur 1,6 mm, on a mesuré un module de 71 GPa, à peine inférieur au module de tôles de même épaisseur en alliage 2024 nu, et nettement supérieur à celui du 2024 plaqué utilisé habituellement pour le fuselage des avions commerciaux.
Ces produits présentent également, grâce au revenu à haute température, une bonne stabilité thermique qui les rend aptes, par exemple, à être utilisés pour le fuselage d'avions supersoniques.
Si | 0,79% |
Mg | 0,94% |
Cu | 1,0% |
Mn | 0,58% |
Fe | 0,22% |
Zn | 0,15% |
La plaque a été homogénéisée 21h à 530°C, écroutée, puis laminée à chaud et à froid jusqu'à une épaisseur de 1,6 mm. La mise en solution a été effectuée à 550°C pendant 1h.
Le revenu standard pour un tel alliage, conduisant à l'état T6, serait de 8h à 175°C et les caractéristiques mécaniques dans le sens travers obtenues dans ce cas sont:
Différents traitements thermiques ont été effectués sur ces tôles pour essayer de les désensibiliser à la corrosion intercristalline. On a utilisé, pour qualifier cette sensibilité, soit un test nommé "Interneutre", correspondant à la norme militaire américaine MIL-H-6088, soit un test interne nommé "Interano", consistant en une attaque anodique de l'échantillon, pendant 6h, en milieu chlorures - perchlorates et sous une densité de courant de 1 mA/cm2, suivie d'un examen en coupe micrographique.
Les températures équivalentes de revenu ainsi que les résultats en matière de caractéristiques mécaniques dans le sens travers et corrosion intercristalline sont rassemblés dans le tableau 1.
A | B | |
Si | 0,95 | 0,82 |
Mg | 0,87 | 0,80 |
Cu | 0,80 | 1,0 |
Mn | 0,63 | 0,58 |
Fe | 0,20 | 0,21 |
Mg/Si | 0,91 | 0,98 |
Différents traitements thermiques de revenu ont été effectués sur ces tôles pour essayer de les désensibiliser à la corrosion intercristalline, qui a été qualifiée par des tests accélérés "Interneutre" et "Interano".
Les temps équivalents à 175°C, les caractéristiques mécaniques dans le sens travers, la conductivité électrique et la sensibilité à la corrosion intercristalline ont été rassemblés dans les tableaux 2 (pour l'alliage A) et 3 (pour l'alliage B).
Si | 0,924 |
Mg | 0,860 |
Cu | 0,869 |
Mn | 0,550 |
Fe | 0,192 |
Zn | 0,152 |
Zr | 0,103 |
Ni | 0,017 |
Ti | 0,020 |
Cr | 0,004 |
La plaque a été homogénéisée à 530°C, ecroutée, laminée à chaud à une épaisseur de 35 mm, mise en solution à 550°C et trempée. On a comparé des échantillons ayant subi un revenu classique correspondant à un état T6 à des échantillons ayant subi un traitement de désensibilisation à la corrosion intercristalline selon l'invention, avec un revenu à double palier de 6 h à 175°C + 2 h à 220°C.
Les caractéristiques mécaniques mesurées dans le sens long et travers-long sont les suivantes:
sens L | sens T-L | |||||
R0,2 | Rm | A | R0,2 | Rm | A | |
MPa | MPa | % | MPa | MPa | % | |
état T6 | 368 | 380 | 13,0 | 356 | 394 | 9,6 |
selon invention | 315 | 344 | 11,5 | 316 | 349 | 9,0 |
TRAITEMENT THERMIQUE | téq (h) | R0,2 (MPa) | RM (MPa) | A (%) | SENSIBILITE CI |
6h 175°C + 30 min 200°C | 9,7 | 367 | 396 | 12,7 | oui |
6h 175°C + 2h 200°C | 20,8 | 363 | 386 | 11,9 | oui |
6h 175°C + 8h 200°C | 65,2 | 330 | 371 | 11,5 | oui |
6h 175°C + 30 min 220°C | 21,8 | 326 | 379 | 11,8 | oui |
6 h 175°C + 2h 220°C | 69,3 | 314 | 363 | 11,8 | oui |
6 h 175°C + 30 min 250°C | 119,4 | 304 | 348 | 11,3 | partielle |
6 h 175°C + 2h 250°C | 459,5 | 277 | 328 | 10,7 | partielle |
100 h à 175°C | 100 | 351 | 380 | 13 | oui |
8h à 185°C | 18,3 | 360 | 398 | 6,7 | oui |
8h à 220°C | 253,3 | 290 | 343 | 6 | oui |
TRAITEMENT THERMIQUE | téq (h) | R0,2 (MPa) | RM (MPa) | A (%) | SENSIBILITE CI | J MS/m |
6h 175°C + 4h 200°C | 35,6 | 322 | 370 | 11,4 | oui | 24.6 |
6h 175°C + 8h 200°C | 65,2 | 319 | 361 | 10 | partielle | 24.7 |
6h 175°C + 30 min 220°C | 21,8 | 338 | 376 | 11,4 | oui | 24.5 |
6h 175°C + 2h 220°C | 69,3 | 310 | 349 | 10,1 | non | 25.1 |
6h 175°C + 30 min 250°C | 119,4 | 288 | 331 | 10,1 | non | 25.8 |
6h 175°C + 2h 250°C | 459,5 | 241 | 300 | 10,2 | non | 26.7 |
8h à 185°C | 18,3 | 349 | 388 | 11,1 | oui | 24.3 |
8h à 200°C | 59,2 | 322 | 353 | 10,3 | partielle | 24.7 |
8h à 220°C | 253,3 | 272 | 323 | 9,5 | non | 25.8 |
TRAITEMENT THERMIQUE | téq (h) | R0,2 (MPa) | RM (MPa) | A (%) | SENSIBILTE CI | J MS/m |
6h 175°C + 2h 220°C | 69,3 | 313 | 374 | 11 | partielle | 25.1 |
6h 175°C + 30 min à 250°C | 119.4 | 282 | 345 | 11 | non | 25.4 |
Claims (11)
- Procédé de fabrication de produits en alliage d'aluminium du type AlSiMgCu à haute résistance présentant une bonne résistance à la corrosion intercristalline, comportant les étapes suivantes:coulée d'une plaque ou d'une billette de composition (en poids):
Si 0,7 - 1,3% Mg 0,6 - 1,1% Cu 0,5 - 1,1% Mn 0,3 - 0,8% Zr < 0,20% Fe < 0,30 Zn < 1% Ag < 1% Cr < 0,25% autres < 0,05 chacun et < 0,15 au total homogénéisation entre 470 et 570°Ccorroyage à chaud et éventuellement à froidmise en solution entre 540 et 570°Ctremperevenu comportant au moins un palier à une température comprise entre 150 et 250°C, et de préférence entre 165 et 220°C, la durée totale mesurée en temps équivalent à 175°C étant comprise entre 30 et 300h. - Procédé selon la revendication 1, caractérisé en ce que la teneur en Zn est comprise entre 0,15 et 1%.
- Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que le revenu comporte un palier à une température comprise entre 150 et 250°C, et de préférence entre 165 et 220°C, et un autre palier à une température supérieure, comprise entre 170 et 270°C.
- Procédé selon la revendication 3, caractérisé en ce que la durée équivalente à 175°C du revenu est comprise entre 30 et 120 h.
- Procédé selon la revendication 4, caractérisé en ce que la durée équivalente à 175°C du revenu est comprise entre 70 et 120 h.
- Procédé selon l'une quelconque des revendications 1 et 2, caractérisé en ce que le revenu comporte un seul palier et que sa durée équivalente à 175°C est comprise entre 150 et 250 h.
- Produit laminé ou filé en alliage d'aluminium du type AlSiMgCu à haute résistance de composition (en poids):
Si 0,7 - 1,3% Mg 0,6 - 1,1% Cu 0,5 - 1,1% Mn: 0,3 - 0,8% Zr < 0,20% Fe < 0,30% Zn < 1% Ag < 1% Cr < 0,25% autres < 0,05% chacun et < 0,15% au total, - Elément de fuselage d'avion réalisé à partir de produits laminés ou filés élaborés par un procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6.
- Elément de fuselage d'avion réalisé à partir de produits laminés ou filés selon la revendication 7.
- Elément structural de véhicule ferroviaire ou routier réalisé à partir de produits laminés ou filés élaborés par un procédé selon l'une quelconque des revendications 1 à 6.
- Elément structural de véhicule ferroviaire ou routier réalisé à partir de produits selon la revendication 7.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR9413047 | 1994-10-25 | ||
FR9413047A FR2726007B1 (fr) | 1994-10-25 | 1994-10-25 | Procede de fabrication de produits en alliage alsimgcu a resistance amelioree a la corrosion intercristalline |
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Publications (2)
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EP0787217A1 EP0787217A1 (fr) | 1997-08-06 |
EP0787217B1 true EP0787217B1 (fr) | 1998-05-13 |
Family
ID=9468402
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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EP95936606A Revoked EP0787217B1 (fr) | 1994-10-25 | 1995-10-24 | Procede de fabrication de produits en alliage alsimgcu a resistance amelioree a la corrosion intercristalline |
Country Status (8)
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Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0902842B2 (fr) † | 1996-05-22 | 2007-06-06 | Alcan Technology & Management AG | Methode de production d'un element de construction |
EP2789707A1 (fr) | 2013-04-08 | 2014-10-15 | Benteler Automobiltechnik GmbH | Procédé de fabrication d'un composant de châssis de véhicule automobile |
Families Citing this family (47)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
ATE217912T1 (de) * | 1997-08-04 | 2002-06-15 | Corus Aluminium Walzprod Gmbh | Hochverformbare, korrosionsbeständige al- legierung |
AUPQ485399A0 (en) * | 1999-12-23 | 2000-02-03 | Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation | Heat treatment of age-hardenable aluminium alloys |
AU766929B2 (en) * | 1999-12-23 | 2003-10-23 | Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation | Heat treatment of age-hardenable aluminium alloys |
FR2807449B1 (fr) * | 2000-04-07 | 2002-10-18 | Pechiney Rhenalu | Procede de fabrication d'elements de structure d'avions en alliage d'aluminium al-si-mg |
CA2402997C (fr) | 2000-06-01 | 2011-03-08 | Alcoa Inc. | Alliage de la serie 6000 resistant a la corrosion et se pretant a des applications dans le domaine aerospatial |
FR2811337B1 (fr) * | 2000-07-05 | 2002-08-30 | Pechiney Rhenalu | Toles en alliage d'aluminium plaquees pour elements de structure d'aeronefs |
FR2807448B1 (fr) * | 2000-09-19 | 2002-08-09 | Pechiney Rhenalu | Procede de fabrication d'elements de structure d'avions en alliage d'aluminium al-si-mg |
AUPR360801A0 (en) * | 2001-03-08 | 2001-04-05 | Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation | Heat treatment of age-hardenable aluminium alloys utilising secondary precipitation |
US6613167B2 (en) * | 2001-06-01 | 2003-09-02 | Alcoa Inc. | Process to improve 6XXX alloys by reducing altered density sites |
ATE293709T1 (de) * | 2001-07-09 | 2005-05-15 | Corus Aluminium Walzprod Gmbh | Schweissbare hochfeste al-mg-si-legierung |
BR0211202B1 (pt) * | 2001-07-23 | 2013-05-14 | liga de alumÍnio fundido de alta resistÊncia, produto e seu mÉtodo de produÇço. | |
US6925352B2 (en) * | 2001-08-17 | 2005-08-02 | National Research Council Of Canada | Method and system for prediction of precipitation kinetics in precipitation-hardenable aluminum alloys |
AU2003240727A1 (en) * | 2002-06-24 | 2004-01-06 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | Method of producing high strength balanced al-mg-si alloy and a weldable product of that alloy |
ES2203334B1 (es) * | 2002-09-05 | 2005-03-16 | Universidad Complutense De Madrid | Procedimiento de fabricacion y conformado superplastico de las aleaciones zn-al-ag. |
US20050034794A1 (en) * | 2003-04-10 | 2005-02-17 | Rinze Benedictus | High strength Al-Zn alloy and method for producing such an alloy product |
DE112004003147B4 (de) | 2003-04-10 | 2022-11-17 | Novelis Koblenz Gmbh | Al-Zn-Mg-Cu-Legierung |
US7666267B2 (en) * | 2003-04-10 | 2010-02-23 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | Al-Zn-Mg-Cu alloy with improved damage tolerance-strength combination properties |
FR2856368B1 (fr) * | 2003-06-18 | 2005-07-22 | Pechiney Rhenalu | Piece de peau de carrosserie automobile en tole d'alliage ai-si-mg fixee sur structure acier |
US20060032560A1 (en) * | 2003-10-29 | 2006-02-16 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | Method for producing a high damage tolerant aluminium alloy |
US20060070686A1 (en) * | 2004-10-05 | 2006-04-06 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | High hardness moulding plate and method for producing said plate |
US7883591B2 (en) * | 2004-10-05 | 2011-02-08 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | High-strength, high toughness Al-Zn alloy product and method for producing such product |
EP1812232B1 (fr) * | 2004-11-16 | 2019-06-19 | Aleris Aluminum Duffel BVBA | Materiau en feuille d'aluminium composite |
DE102005015880B4 (de) * | 2005-04-06 | 2010-07-22 | Airbus Deutschland Gmbh | Strangpressprofil für Luftfahrzeuge und Vorrichtung zur differentiellen Wärmebehandlung eines solchen Profils |
BRPI0621538A2 (pt) * | 2006-04-13 | 2011-12-13 | Airbus Gmbh | método para o tratamento térmico de um perfil, dispositivo para o tratamento térmico de um perfil e perfil |
EP1852250A1 (fr) * | 2006-05-02 | 2007-11-07 | Aleris Aluminum Duffel BVBA | Produit de tôle plaqueé |
FR2902442B1 (fr) * | 2006-06-16 | 2010-09-03 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | Alliage de la serie aa6xxx, a grande tolerance aux dommages pour l'industrie aerospatiale |
US8182851B2 (en) * | 2006-06-23 | 2012-05-22 | Church & Dwight Co., Inc. | Ruminant feedstock dietary supplement |
US8178138B2 (en) * | 2006-06-23 | 2012-05-15 | Church & Dwight Co., Inc. | Ruminant feedstock dietary supplement |
US7939117B2 (en) * | 2006-06-23 | 2011-05-10 | Church & Dwight Co., Inc. | Ruminant feedstock dietary supplement |
US8608876B2 (en) * | 2006-07-07 | 2013-12-17 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | AA7000-series aluminum alloy products and a method of manufacturing thereof |
WO2008003504A2 (fr) * | 2006-07-07 | 2008-01-10 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | Produits en alliage d'aluminium série aa7000, et procédé de fabrication correspondant |
JP5495183B2 (ja) | 2010-03-15 | 2014-05-21 | 日産自動車株式会社 | アルミニウム合金及びアルミニウム合金製高強度ボルト |
JP5925667B2 (ja) * | 2012-11-19 | 2016-05-25 | 株式会社神戸製鋼所 | 高圧水素ガス容器用アルミニウム合金材とその製造方法 |
CN105401013A (zh) * | 2015-11-10 | 2016-03-16 | 苏州三基铸造装备股份有限公司 | 汽车结构件铸造铝合金及其制备方法 |
SI24911A (sl) | 2016-03-04 | 2016-07-29 | Impol 2000, d.d. | Visokotrdna aluminijeva zlitina Al-Mg-Si in njen postopek izdelave |
ES2924683T3 (es) * | 2017-05-26 | 2022-10-10 | Novelis Inc | Aleaciones de aluminio de la serie 6xxx de alta resistencia, resistentes a la corrosión, y métodos para fabricar las mismas |
US10030295B1 (en) | 2017-06-29 | 2018-07-24 | Arconic Inc. | 6xxx aluminum alloy sheet products and methods for making the same |
JP6964552B2 (ja) * | 2018-04-24 | 2021-11-10 | 株式会社神戸製鋼所 | アルミニウム合金およびアルミニウム合金製クラッド材 |
CN109055698B (zh) * | 2018-09-28 | 2020-04-28 | 中南大学 | 适用于汽车车身的6xxx铝合金及车身板制备工艺 |
CN109355533A (zh) * | 2018-12-13 | 2019-02-19 | 徐州宁铝业科技有限公司 | 一种耐高温铝合金及其制备方法 |
CN110172653B (zh) * | 2019-01-31 | 2022-02-18 | 苏州铭恒金属科技有限公司 | 一种提高铝合金铸锭的电导率的均质方法以及由该均质方法制得的铝合金铸锭 |
CN112122882A (zh) * | 2019-06-25 | 2020-12-25 | 西南铝业(集团)有限责任公司 | 一种纯铝合金o态板材的生产工艺 |
CN111705243A (zh) * | 2020-06-12 | 2020-09-25 | 包头常铝北方铝业有限责任公司 | 一种中空玻璃铝隔条用铝合金带材及其制备方法 |
CN111961928A (zh) * | 2020-09-07 | 2020-11-20 | 四川三星新材料科技股份有限公司 | 一种汽车用高硅铝合金型材的生产工艺方法 |
CN112626386B (zh) * | 2020-11-04 | 2022-08-16 | 佛山科学技术学院 | 一种高强耐蚀的Al-Mg-Si-Cu系铝合金及其制备方法和应用 |
CN113215451B (zh) * | 2021-05-13 | 2022-04-22 | 中南大学 | 一种高强度Al-Mg-Si-Cu系铝合金及其制备方法 |
CN113564433B (zh) * | 2021-08-10 | 2022-06-03 | 江苏亚太航空科技有限公司 | 一种耐腐蚀的6082铝合金材料及其熔铸工艺 |
Family Cites Families (14)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US4082578A (en) * | 1976-08-05 | 1978-04-04 | Aluminum Company Of America | Aluminum structural members for vehicles |
US4424084A (en) * | 1980-08-22 | 1984-01-03 | Reynolds Metals Company | Aluminum alloy |
FR2524908A1 (fr) * | 1982-04-13 | 1983-10-14 | Pechiney Aluminium | Procede de fabrication de pieces matricees ou forgees en alliage d'aluminium |
US4711762A (en) * | 1982-09-22 | 1987-12-08 | Aluminum Company Of America | Aluminum base alloys of the A1-Cu-Mg-Zn type |
US4589932A (en) * | 1983-02-03 | 1986-05-20 | Aluminum Company Of America | Aluminum 6XXX alloy products of high strength and toughness having stable response to high temperature artificial aging treatments and method for producing |
US4614552A (en) * | 1983-10-06 | 1986-09-30 | Alcan International Limited | Aluminum alloy sheet product |
JPS6082643A (ja) * | 1983-10-07 | 1985-05-10 | Showa Alum Corp | 延性に優れた耐食性高力アルミニウム合金 |
FR2568590B1 (fr) * | 1984-07-31 | 1987-02-27 | Cegedur | Alliage d'aluminium type a-sg a haute resistance pour produits files ou matrices |
JPH0570907A (ja) * | 1991-04-30 | 1993-03-23 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 成形加工用アルミニウム合金材の製造法 |
FR2683828B1 (fr) * | 1991-11-18 | 1994-08-26 | Cezus Cie Europ Zirconium | Procede de fabrication de toles a structure homogene en zircaloy 2 ou en zircaloy 4. |
JPH06136478A (ja) * | 1992-10-23 | 1994-05-17 | Kobe Steel Ltd | 成形加工性に優れた焼付硬化型Al合金板及びその製造方法 |
US5616189A (en) * | 1993-07-28 | 1997-04-01 | Alcan International Limited | Aluminum alloys and process for making aluminum alloy sheet |
FR2710657B1 (fr) * | 1993-09-28 | 1995-11-10 | Pechiney Rhenalu | Procédé de désensibilisation à la corrosion intercristalline des alliages d'Al séries 2000 et 6000 et produits correspondants. |
US5503690A (en) * | 1994-03-30 | 1996-04-02 | Reynolds Metals Company | Method of extruding a 6000-series aluminum alloy and an extruded product therefrom |
-
1994
- 1994-10-25 FR FR9413047A patent/FR2726007B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1995
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- 1995-10-24 EP EP95936606A patent/EP0787217B1/fr not_active Revoked
Cited By (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0902842B2 (fr) † | 1996-05-22 | 2007-06-06 | Alcan Technology & Management AG | Methode de production d'un element de construction |
EP2789707A1 (fr) | 2013-04-08 | 2014-10-15 | Benteler Automobiltechnik GmbH | Procédé de fabrication d'un composant de châssis de véhicule automobile |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
FR2726007A1 (fr) | 1996-04-26 |
CA2202184A1 (fr) | 1996-05-02 |
EP0787217A1 (fr) | 1997-08-06 |
DE69502508D1 (de) | 1998-06-18 |
US5858134A (en) | 1999-01-12 |
JPH10512924A (ja) | 1998-12-08 |
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