FR2646172A1 - Alliage al-li-cu-mg a bonne deformabilite a froid et bonne resistance aux dommages - Google Patents
Alliage al-li-cu-mg a bonne deformabilite a froid et bonne resistance aux dommages Download PDFInfo
- Publication number
- FR2646172A1 FR2646172A1 FR8906135A FR8906135A FR2646172A1 FR 2646172 A1 FR2646172 A1 FR 2646172A1 FR 8906135 A FR8906135 A FR 8906135A FR 8906135 A FR8906135 A FR 8906135A FR 2646172 A1 FR2646172 A1 FR 2646172A1
- Authority
- FR
- France
- Prior art keywords
- alloy
- good
- cold
- damage
- income
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
L'invention concerne un alliage à base d'Al contenant essentiellement du Li, du Cu, du Mg et du Zr comme éléments d'alliages principaux et possédant une bonne aptitude à la déformation à froid, en particulier lors du laminage à froid de tôles ou bandes, et une bonne résistance aux dommages, c'est-à-dire essentiellement de bonnes résistances à la fatigue et à la corrosion sous tension ainsi qu'une bonne ténacité. L'alliage a la composition pondérale suivante (en %) : de 1,7 à 2,3 de Li de 1,0 à 1,5 de Cu de 1,0 à 1,8 de Mg de 0,04 à 0,15 de Zr jusqu'à 2 de Zn jusqu'à 0,15 de Fe jusqu'à 0,15 de Si jusqu'à 0,5 de Mn jusqu'à 0,25 de Cr autres : chacun =< 0,05 total =< 0,15 reste Al. Cet alliage est utilisable comme élément de structure, notamment dans les industries aéronautiques et spatiales.
Description
ALLIAGE Al-Li-Cu-Mg A BONNE DEFORMABILITE A FROID ET
BONNE RESISTANCE AUX DOMMAGES
L'invention concerne un alliage à base d'Al contenant essentiellement
du Li, du Cu, du Mg et du-Zr comme éléments d'alliages principaux et possè-
dar.t une bonne aptitude à la déformation à froid, en particulier lors
du laminage à froid de tôles ou bandes, et une bonne résistance aux domma-
ges, c'està-dire essentiellement de bonnes résistances à la fatigue et
à la corrosion sous tension ainsi qu'une bonne ténacité.
Les alliages d'Al contenant du Li sont essentiellement utilisés pour les applications exigeant un haut module d'élasticité et une faible densité,
associés à des résistances mécaniques élevées. La recherche de ces résistan-
ces mécaniques élevées conduit à définir des alliages dont la teneur en éléments principaux Li, Mg et Cu sont de plus en plus élevées. On connaît dans ce domaine les alliages commerciaux désignés par 8090, 8091, 2090,
2091 selon les désignations de l'Aluminium Association.
Cependant, ces hautes résistances sont souvent associées à des ductilités ou ténacités relativement faibles et surtout à une aptitude à la déformation à froid, en particulier au laminage à froid, très limitée. Celle-ci se manifeste essentiellement par la formation de criques de rives importantes
lors du laminage à froid des tôles ou bandes.
L'invention se propose donc de trouver un alliage de cette famille ayant un bon comportement à la transformation à froid, tout en conservant de bonnes propriétés mécaniques de résistance à la traction, de tenue à la
fatigue, de résistance à la corrosion sous tension et de ténacité.
De façon plus précise, on cherche à obtenir un alliage qui, à l'état d'utili-
sation, possède des caractéristiques mécaniques (R 0,2; Rm; A%) équivalentes à celles de l'alliage 2024-T3 (par ex. pour les tôles d'épaisseur 2 à 10 mm, R 0,2 > 290 MPa dans toutes les directions du plan de laminage, conformément à la norme AIR 9048), ainsi qu'une bonne ténacité (par ex. pour des tôles d'épaisseur inférieure à 6 mm, Kc T-L > 125 MPa \Jm mesuré suivant la norme AMS 4100), et une bonne résistance à la corrosion sous
contrainte (par ex. des produits d'épaisseur supérieure à 25 mm, une contrain-
te de traction de non rupture à 30 jours supérieure à 200 MPa dans le sens travers-court, dans les conditions d'essai des normes ASTM G44, G47
et G49).
Ces objectifs sont atteints avec un alliage ayant la composition pondérale suivante (en %): 1,7 < Li < 2,3 1,0 < Cu < 1,5 1,0 < Mg < 1,8 avec Mg/Cu < 1,5 0,04 < Zr < 0,15 Zn jusqu'à 2 Fe jusqu'à 0,15 Si jusqu'à 0,15 Mn jusqu'à 0,5 Cr jusqu'à 0,25 autres: chacun < 0,05 total < 0,15
reste: Ai.
L'alliage a de préférence une teneur en Mg > 1,1% et/ou un rapport Mg/Cu < 1,4. Lorsque l'alliage contient du Zn, sa teneur est de préférence
comprise entre 0,1 et 0,4%.
Au-dessous des valeurs limites inférieures des éléments d'alliages principaux, les caractéristiques mécaniques de résistance sont insuffisantes; au-delà de Li=2,3%, les criques de rives au laminage deviennent trop importantes; au-delà de Cu=l,5% ou Mg=l,8% les propriétés de tolérance au dommage diminuent en particulier la durée de vie en fatigue; si Mg/Cu>l,5 la résistance à la corrosion diminue. Le Zn contribue à la résistance mécanique et pour
0O,1 < Zn < 0,4% la tenue à la corrosion sous tension est améliorée.
L'alliage selon l'invention est élaboré et transformé de façon classique; une gamme comportant une homogénéisation, une transformation à chaud, telle que laminage, forgeage, filage, matriçage, etc...suivie éventuellement d'un recuit et /ou d'une transformation à froid, telle que laminage, étirage,
tréfilage, calibrage, etc... est adéquate.
L'homogénéisation est généralement pratiquée entre 450 et 550 C pendant
12 à 48h et de préférence à une température inférieure à 525C.
2646 1 72
Le recuit, s'il y a lieu, est pratiqué entre 350 et 475 C pendant 1 à
heures.
Le traitement thermique final consiste en une mise en solution entre 450 et 550 C et de préférence à une température inférieure à 525 C, une trempe, et un revenu compris entre 135 et 200 C et de préférence de 150 à 200 C, pendant des durées comprises entre lh à 100h, les temps les plus long
étant généralement associés aux températures les plus basses et vice versa.
Une déformation plastique comprise entre 1 et 5% (par traction ou compression)
peut être appliquée entre trempe et revenu.
L'invention sera mieux comprise à l'aide des exemples suivants illustrés par les figures suivantes: La figure 1 représente la variation de la longueur (maximale) des criques de rives au laminage à froid en fonction de la teneur en Li (pour un écrouissage de 70% env.) la figure 2 représente la ténacité de différentes coulées en fonction de leur limite d'élasticité dans le sens long la figure 3 représente la vitesse de fissuration en fonction de L-S K, d'une coulée selon l'invention, en comparaison de celle du 2024-T3 la figure 4 représente les durées de vie d'éprouvettes de fatigue des
coulées étudiées, en fonction de leur limite d'élasticité sens long.
EXEMPLE I
Caractéristiques mécaniques de traction et résistance à la corrosion sous tension Une coulée de composition chimique suivante (% en poids): Li 1,95; Cu 1,25; Mg 1,1; Zr 0,07; Fe 0,04; Si 0,04; reste A1 a été homogénéisée à 525-530 C pendant 25 heures, réchauffée 24h à 475 C, laminée à chaud de l'épaisseur 262 mm à 3,62 mm, recuite à 450 C pendant lh sous forme de bobine, puis laminée à froid jusqu'à 1,6 mm d'épaisseur, mise en solution à 500 C + 10 C pendant 15 min, écrouie à froid de 2 %, puis revenue dans les conditions suivantes:
A/ 96h à 135 C B/ 48h à 175 C et C/ 19h à 195 C.
Les résultats des caractéristiques mécaniques de traction déterminées dans les conditions de la norme ASTM E 8M sur éprouvettes plates (Kt=1, 035) dans le sens Long (L), Travers (T) et à 60 de la direction de laminage (X) ainsi que les résultats d'essais de corrosion sous tension dans le sens travers long (TL) dans les conditions indiquées sont reportés au
Tableau I.
2646 172
EXEMPLE 2
Aptitude au laminage à froid Des coulées à teneurs en Li, Cu et Mg variables, dont les analyses sont reportées au Tableau II, ont été élaborées, coulées en plateau de section 800x300 mm2, puis homogénéisées, scalpées, réchauffées et laminées à chaud jusqu'à une épaisseur de 4mm. Puis elles ont été laminées à froid, et caractérisées, pour chaque écrouissage intermédiaire, par la longueur
maximale de criques de rives produites.
La figure 1 montre, qu'au-delà de Li=2,3%, et pour un écrouissage de 70% les criques de rives deviennent importantes et surtout sont instables, c'est-à-dire qu'elles peuvent se propager rapidement jusqu'à détacher
un morceau de la tôle laminée.
EXEMPLE 3
Ténacité Des tôles de 1,6mm d'épaisseur recristallisées issues des coulées ci-dessus, ont été traitées par trempe après mise en solution à 527 C pendant 20min puis écrouies de 2%. Elles ont ensuite été revenues soit à 190 C 12 heures
(e) soit à 15 C, 24 heures (+).
Les valeurs de KcA selon la norme interne MBB-FOKKER FH 4.2,1400 déterminées par traction jusqu'à rupture d'éprouvettes de longueur 620 mm, de largeur mm, et ayant une entaille centrale de 53,3mm dans le sens L-T sont données à la figure 2 en fonction de la limite d'élasticité dans le sens
long.
La coulée selon l'invention présente globalement la meilleure ténacité.
EXEMPLE 4
Vitesse de propagation des fissures en fatigue Les propriétés des tôles issues de la coulée 2141 de 1,6mm d'épaisseur ci-dessus ont été comparées à celles de l'alliage classique 2024 à l'état
T3 dans les états de traitement thermique donnés à l'Exemple 3 sur éprouvet-
tes CCT 160mm (norme interne MBB-FOKKER, sens LT) et reportées à la Fig.3.
Cette coulée présente une résistance en fatigue supérieure à celle de
l'alliage 2G24-T3.
EXEMPLE 5
FATIGUE: amorçage des fissures Les propriétés de fatigue de tôles de 1, 6mm d'épaisseur issues de coulées ci-dessus ont été déterminées en traction ondulée ( Or- = 90 + 40 MPa) dans le sens L-T sur éprouvettes prismatiques (Kt=l) aux états de traitement
thermique correspondant à l'Exemple 3.
La coulée selon l'invention présente les meilleures caractéristiques de
fatigue (voir fig.4).
TABLEAU I
i I iI I
Claims (10)
1 I I [ I _
I I I I i I
I I L I 338 I 435 I 12,2 I -
I 96h à 135 C I TL I 343 I 451 I 14,2 I 3 NR 30 *
t f I X I 290 I 414 17,2 I -
I I I I i I I i I I I I T i
j L I 382 I 440 11,0 i -
48h à 175 C I TL i 390 I 456 11,5 I 3 NR 30 * I t Xt 336 I 419 13,5 I I I i I I
I [i L I 365 [ 416 11,0 I -
19h à 195 C { TL I 372 I 430 11,5 I 3 NR 30 *
I I X I 341 I 400 13,0 I -
3 éprouvettes non rompues en 30 jours.I I
À 3 éprouvettes non rompues en 30 jours.
TABLEAU IlI
Analyses des coulées étudiées (% en poids) Jt J I I I I J N I % Li % Cu % Mg
__ _ I! _ _ _ _ I I
I t i I I | 2133 | 2,67 | 1,12 0,63 i H.I* J I I! I t Ià j 2134 | 2,66 1, 09 | 1,28 "
!! I I.
I 2135! 2,65 | 1,64 | 0,69 " j
I I!| I I I
! 2139 2,64 1,65 J 1,22 J.
I I I
I 214G 2,57 1,17] 0,69 " I
2141 2,06 1,14 | 1,45 Inv **
1 2'42 2,07 1,65 | 0,68 H.I
2147 2,12 1,74 1,44 "
2149 i 2,35 1,48 C,98
2144 2,1 1,9 I 0,92 I
Fe = C,G3%; Si =0,02% et Zr =0,05% pour toutes les ccLlées.
* H.:.: hsrs invention
** Inv: selonr l'invention.
REVENDICATIONS
1. Alliage d'Al contenant essentiellement du Li, du Mg, du Cu et du Zr possédant une bonne déformabilité à froid et de bonnes caractéristiques de résistance aux dommages à l'état traité, caractérisé en ce qu'il contient (en poids %): de 1,7 à 2,3 de Li de 1,0 à 1,5 de Cu) avec Mg/Cu < 1,5 de 1,0 à 1,8 de Mg) de 0,04 à 0,15 de Zr jusqu'à 2 de Zn jusqu'à 0, 15 de Fe jusqu'à 0,15 de Si jusqu'à 0,5 de Mn jusqu'à C,25 de Cr autres:chacun < 0,05 total < 0,15
reste A1.
2. Alliagcie selon la revendlcation i caractérisé en ce qu'il contient plus
de 1,1% Mg.
3. Alliage selon l'une des revendications 1 ou 2, caractérisé en ce que
MgCu < 1,4.
4. Alliage selon l'une des revendications 1 à 3, caractérisé en ce qu'il
contient de 0,1 à 0,4% Zn.
5. Procédé d'obtention d'un alliage selon l'une de ces revendications
1 à 4 comprenant l'élaboration, la coulée, une homogénéisation, la transfor-
mation à chaud, un recuit et une transformation à froid éventueltle)s, la mise en solution, la trempe, une déformation à froid éventuelle et un revenu, caractérisé en ce que l'homogénéisation a lieu entre 450 et
550 C pendant 12 à 48 heures.
6. Procédé selon la revendication 5, caractérisé en ce que l'homogénéisation
a lieu entre 450 et 525 C.
264 6 1 72
7. Procédé selon la revendication 4 caractérisé en ce que le recuit est
pratiqué entre 350 et 475 pendant 1 à 20 heures.
8. Procédé selon l'une des revendications 5 à 7 caractérisé en ce que
I la mise en solution est effectuée entre 450 et 550 C. 9. Procédé selon la revendication 7 caractérisé en ce que la mise en solution
est effectuée entre 45C et 525 C.
10. Procédé selon l'une des revendications 5 à 9 caractérisé en ce que
le revenu est effectué entre 135 et 200G C.
Ii. Procédé selon la revendication 16 caractérisé en ce que le revenu
est pratiqué entre 150 et 200 OC.
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8906135A FR2646172B1 (fr) | 1989-04-21 | 1989-04-21 | Alliage al-li-cu-mg a bonne deformabilite a froid et bonne resistance aux dommages |
| CA002014776A CA2014776A1 (fr) | 1989-04-21 | 1990-04-18 | Alliage al-li-cu-mg a bonne deformabilite a froid et bonne resistance aux dommages |
| EP90420197A EP0394155A1 (fr) | 1989-04-21 | 1990-04-19 | Alliage Al-Li-Cu-Mg à bonne déformabilité à froid et bonne résistance aux dommages |
| JP2104366A JPH02294448A (ja) | 1989-04-21 | 1990-04-19 | 低温変形性がすぐれかつ耐損傷性がすぐれたＡｌ―Ｌｉ―Ｃｕ―Ｍｇ合金 |
| US07/727,453 US5108516A (en) | 1989-04-21 | 1991-07-09 | Al-li-cu-mg alloy with good cold deformability and good damage resistance |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8906135A FR2646172B1 (fr) | 1989-04-21 | 1989-04-21 | Alliage al-li-cu-mg a bonne deformabilite a froid et bonne resistance aux dommages |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| FR2646172A1 true FR2646172A1 (fr) | 1990-10-26 |
| FR2646172B1 FR2646172B1 (fr) | 1993-09-24 |
Family
ID=9381541
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| FR8906135A Expired - Fee Related FR2646172B1 (fr) | 1989-04-21 | 1989-04-21 | Alliage al-li-cu-mg a bonne deformabilite a froid et bonne resistance aux dommages |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5108516A (fr) |
| EP (1) | EP0394155A1 (fr) |
| JP (1) | JPH02294448A (fr) |
| CA (1) | CA2014776A1 (fr) |
| FR (1) | FR2646172B1 (fr) |
Families Citing this family (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB8926861D0 (en) * | 1989-11-28 | 1990-01-17 | Alcan Int Ltd | Improvements in or relating to aluminium alloys |
| GB9107875D0 (en) * | 1991-04-12 | 1991-06-05 | Alcan Int Ltd | Improvements in or relating to aluminium alloys |
| DE4113352C2 (de) * | 1991-04-24 | 1996-05-23 | Hoogovens Aluminium Gmbh | Verfahren zur Herstellung von Aluminiumblechen |
| RU2310005C1 (ru) * | 2006-03-27 | 2007-11-10 | Открытое акционерное общество "Каменск-Уральский металлургический завод" | Сплав на основе алюминия и изделие из него |
| CN113223629B (zh) * | 2021-05-13 | 2023-04-28 | 中南大学 | 一种Al-Mg-Si-Mn-Fe合金设计方法 |
Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0088511A1 (fr) * | 1982-02-26 | 1983-09-14 | The Secretary of State for Defence in Her Britannic Majesty's Government of the United Kingdom of Great Britain and | Alliages d'aluminium |
| EP0090583A2 (fr) * | 1982-03-31 | 1983-10-05 | Alcan International Limited | Traitement thermique d'alliages d'aluminium |
| EP0124286A1 (fr) * | 1983-03-31 | 1984-11-07 | Alcan International Limited | Alliages d'aluminium |
| WO1985002416A1 (fr) * | 1983-11-24 | 1985-06-06 | Cegedur Société De Transformation De L'aluminium P | Alliages a base d'aluminium contenant du lithium, du magnésium et du cuivre |
| EP0149193A2 (fr) * | 1983-12-30 | 1985-07-24 | The Boeing Company | Alliage aluminium-lithium |
| EP0157711A1 (fr) * | 1984-03-15 | 1985-10-09 | Pechiney Rhenalu | Procédé d'obtention de produits en alliages al-li-mg-cu à ductilité et isotropie élevées |
| EP0158571A1 (fr) * | 1984-03-15 | 1985-10-16 | Cegedur Societe De Transformation De L'aluminium Pechiney | Alliages al-cu-li-mg à très haute résistance mécanique spécifique |
| EP0188762A1 (fr) * | 1984-12-24 | 1986-07-30 | Aluminum Company Of America | Alliages aluminium-lithium ayant une résistance accrue à la corrosion |
-
1989
- 1989-04-21 FR FR8906135A patent/FR2646172B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1990
- 1990-04-18 CA CA002014776A patent/CA2014776A1/fr not_active Abandoned
- 1990-04-19 EP EP90420197A patent/EP0394155A1/fr not_active Withdrawn
- 1990-04-19 JP JP2104366A patent/JPH02294448A/ja active Pending
-
1991
- 1991-07-09 US US07/727,453 patent/US5108516A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0088511A1 (fr) * | 1982-02-26 | 1983-09-14 | The Secretary of State for Defence in Her Britannic Majesty's Government of the United Kingdom of Great Britain and | Alliages d'aluminium |
| EP0090583A2 (fr) * | 1982-03-31 | 1983-10-05 | Alcan International Limited | Traitement thermique d'alliages d'aluminium |
| EP0124286A1 (fr) * | 1983-03-31 | 1984-11-07 | Alcan International Limited | Alliages d'aluminium |
| WO1985002416A1 (fr) * | 1983-11-24 | 1985-06-06 | Cegedur Société De Transformation De L'aluminium P | Alliages a base d'aluminium contenant du lithium, du magnésium et du cuivre |
| EP0149193A2 (fr) * | 1983-12-30 | 1985-07-24 | The Boeing Company | Alliage aluminium-lithium |
| EP0157711A1 (fr) * | 1984-03-15 | 1985-10-09 | Pechiney Rhenalu | Procédé d'obtention de produits en alliages al-li-mg-cu à ductilité et isotropie élevées |
| EP0158571A1 (fr) * | 1984-03-15 | 1985-10-16 | Cegedur Societe De Transformation De L'aluminium Pechiney | Alliages al-cu-li-mg à très haute résistance mécanique spécifique |
| EP0188762A1 (fr) * | 1984-12-24 | 1986-07-30 | Aluminum Company Of America | Alliages aluminium-lithium ayant une résistance accrue à la corrosion |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH02294448A (ja) | 1990-12-05 |
| FR2646172B1 (fr) | 1993-09-24 |
| EP0394155A1 (fr) | 1990-10-24 |
| US5108516A (en) | 1992-04-28 |
| CA2014776A1 (fr) | 1990-10-21 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| EP0787217B1 (fr) | Procede de fabrication de produits en alliage alsimgcu a resistance amelioree a la corrosion intercristalline | |
| JP4794862B2 (ja) | 塗装焼付け硬化性に優れた６０００系アルミニウム合金板の製造方法 | |
| EP2157200B1 (fr) | Produit extrudé en alliage d'aluminium Al-Mg-Si présentant une excellente résistance à la fatigue et résistance à la rupture d'impact | |
| EP0162096B1 (fr) | Alliages a base d'aluminium contenant du lithium, du magnesium et du cuivre | |
| JP3594272B2 (ja) | 耐応力腐食割れ性に優れた溶接用高力アルミニウム合金 | |
| CN101297054A (zh) | 适用于航空航天应用的Al-Cu-Mg合金 | |
| JP5278494B2 (ja) | 塗装焼付け硬化性に優れた６０００系アルミニウム合金板の製造方法 | |
| US20210010121A1 (en) | High-Strength Aluminum Alloy Extruded Material That Exhibits Excellent Formability And Method For Producing The Same | |
| EP0679199B1 (fr) | Alliage de type aluminium-silicium-magnesium a ductilite et emboutissabilite ameliorees et procede d'obtention | |
| US20210292861A1 (en) | Process for manufacturing thin sheets made of 7xxx aluminum alloy suitable for shaping and assembly | |
| EP0008996B1 (fr) | Procédé de traitement thermique des alliages aluminium-cuivre-magnésium-silicium | |
| EP1143027B1 (fr) | Procédé de fabrication d'éléments de structure d'avions en alliage d'aluminium Al-Si-Mg | |
| JPH09165640A (ja) | 耐クリープ性が高いａｌ−ｃｕ−ｍｇ合金 | |
| JP2015532679A (ja) | 高成形性の耐粒界腐食性ＡｌＭｇストリップ | |
| EP0227563B1 (fr) | Procédé de désensibilisation à la corrosion exfoliante avec obtention simultanée d'une haute résistance mécanique et bonne tenue aux dommages des alliages d'aluminium contenant du lithium | |
| FR2646172A1 (fr) | Alliage al-li-cu-mg a bonne deformabilite a froid et bonne resistance aux dommages | |
| JP2001240930A (ja) | ドアビーム用Ａｌ−Ｍｇ−Ｓｉ系アルミニウム合金押出材及びドアビーム | |
| JP2001271148A (ja) | 耐高温酸化性に優れた高Ａｌ鋼板 | |
| JPS6057497B2 (ja) | 耐熱性高力アルミニウム合金 | |
| US4264360A (en) | Chromium modified silicon-tin containing copper base alloys | |
| JP2006299342A (ja) | プレス成形用アルミニウム合金材の製造方法およびプレス加工材 | |
| JPS6013058A (ja) | 高温耐食性に優れたアルミニウムめつき鋼板 | |
| WO2022196381A1 (fr) | Matériau extrudé en alliage d'aluminium à haute résistance et son procédé de fabrication | |
| JP3248254B2 (ja) | 極低温成形加工用Ａｌ−Ｍｇ系合金圧延板の製造方法 | |
| KR20240023116A (ko) | 6xxx 합금으로 이루어지는 스트립 및 제조 프로세스 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| ST | Notification of lapse |