CA2014776A1 - Alliage al-li-cu-mg a bonne deformabilite a froid et bonne resistance aux dommages - Google Patents
Alliage al-li-cu-mg a bonne deformabilite a froid et bonne resistance aux dommagesInfo
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Abstract
L'invention concerne un alliage à base d'Al contenant essentiellement du Li, du Cu, du Mg et du Zr comme éléments d'alliages principaux et possédant une bonne aptitude à la déformation à froid, en particulier lors du laminage à froid de tôles ou bandes, et une bonne résistance aux dommages, c'est-à-dire essentiellement de bonnes résistances à la fatigue et à la corrosion sous tension ainsi qu'une bonne ténacité. L'alliage a la composition pondérale suivantes (en%): de 1,7 à 2,3 de Li, de 1,0 à 1,5 de Cu, de 1,0 à 1,8 de Mg, de 0,04 à 0,15 de Zr, jusqu'à 2 de Zn, jusqu'à 0,15 de Fe, jusqu'à 0,15 de Si, jusqu'à 0,5 de Mn, jusqu'à 0,25 de Cr, autres : chacun ? 0,05 pour un total ? 0,15, reste Al et Mg/Cu ? 1,5. Son procédé comprend; l'élaboration, la coulée, une homogénéisation, la transformation à chaud, un recuit et une transformation à froid éventuel(le)s, la mise en solution, la trempe, une déformation à froid éventuelle et un revenu. Il se caractérise pour l'homogénéisation qui a lieu entre 450 et 550.degree.C pendant 12 à 48 heures. Cet alliage est utilisable comme élément de structure, notamment dans les industries aéronautiques et spaciales.
Description
'77~
ALLIAGK Al--[.i--CU--Mg A BONNI~ DEFORM~Bll.I'rE: A l~ROID l~.~r BONNE RESISTANCE AUX l)OM~Gl~S
L'invention concecne ~In alliage à base d~Al contenant essentiellement du Li, du Cu, du Mg et du Zr comme éléments d~alliages principaux et possè-dant une bonne aptitude à la déformation à froid, en particulier lors du laminage à froid de tôles ou bandes, et une bonne resistance aux domma-ges, c~està-dire essentiellement de bonnes résistances à la Eatigue et à la corrosion sous tension ainsi qu'une bonne ténacité.
Les alliages d'Al contenant du Li sont essentiellement utilisés pour les applications exigeant un haut module d'élasticité et une faible densité, associés à des résistances mécaniques élevées. La recherche de ces résistan-ces mécaniques élevées conduit à définir des alliages dont la teneur en éléments principaux Li, Mg et Cu sont de plus en plus élevées. On connaît dans ce domaine les alliages commerciaux désignés par 8090, 8091, 2090, 2091 selon les désignations de l'Aluminium Association.
Cependant, ces hautes resistances sont souvent associees à des ductilités ou ténacités relativement faibles et surtout à une aptitude à la déformation à froid, en particulier au laminage à froid, très limitée. Celle-ci se manifeste essentiellement par la formation de criques de rives importantes lors du laminage à froid des tôles ou bandes.
L'invention se propose donc de trouver un alliage de cette famille ayant un bon comportement à la transformation à froid, tout en conservant de bonnes propriétés mécaniques de résistance à la traction, de tenue à la fatigue, de resistance à la corrosion sous tension et de ténacité~
De facon plus précise, on cherche à obtenir un alliage qui, à l'état d'utili-sation, possède des caractéristiques mécaniques (R 0,2; Rm; A%) équivalentes à celles de l'alliage 2024-T3 (par ex. pour les tôles d'épaisseur 2 à
10 mm, R 0,2 > 290 MPa dans toutes les directions du plan de laminage, conformément à la norme AIR 9048), ainsi qu'une bonne ténacité ~par ex~
pour des tôles d'épaisseur inférieure à 6 mm, ~c ~-L > 125 MPa V mesuré
suivant la norme AMS 4100), et une bonne résistance à la corrosion sous contcainte (par ex. des produits d~épaisseur supérieure à 25 mm, une contrain-te de traction de non rupture à 30 jours supérieure à 200 MPa dans le ... . ..
.. . :
~- : -. .
sens travers-court, dans les conditions d~essai des normes ASTM G44, G47 et G49).
Ces objectifs sont atteints avec un alliage ayanL la composition pondérale 5 suivante (en ~) :
1,7 < Li < 2,3 1,0 < Cu < 1,5 1,0 < Mg < 1,8 avec Mg/Cu < 1,5 0,04 < Zr < 0,15 Zn jusqu'à 2 Fe jusqu'à 0,15 Si jusqu'à 0,15 Mn jusqu'à 0,5 Cr jusqu'à 0,25 autres : chacun < 0,05 total < 0,15 reste : Al.
.
L'alLiage a de préférence une teneur en Mg > 1,1~ et/ou un rapport Mg/Cu < 1,4. Lorsque l'alliage contient du Zn, sa teneur est de préeérence comprise entre 0,1 et 0,4~
.' ~ .
Au-dessous des valeurs limites inférieures des éléments d'alliages principaux, les caractéristiques mécaniques de résistance sont insuffisantes; au-delà
de Li=2,3~, les criques de rives au laminage deviennent trop importantes;
au-delà de Cu=1,5% ou Mg=1,8% les propriétés de tolérance au dommage diminuent en particulier la durée de vie en fatigue; si Mg/Cu>1,5 la résistance à la corrosion diminue. Le Zn contribue à la résistance mécanique et pour O,l < Zn < 0,4~ la tenue à la corrosion sous tension est améliorée~
L'alliage selon l'invention est élaboré et transformé de façon classique;
une gamme comportant une homogénéisation, un~ transformation à chaud, telle que laminage, forgeage, filage, matricage, etc...suivie éventuellement d'un recuit et /ou d'une transformation à froid, telle que laminage, étirage, tréfilage, calibrage, etc... est adéquate.
L'homogénéisation est généralement pratiquée entre 450 et 550C pendant 12 à 48h et de préférence à une température inférieure à 525C.
:- ::,: . . .... :-. .. . . . - .: : ~
7~7~
le recuit, s~il y a lieu, est pratiqué entre 35û et 475C pendant 1 à
20 h~ures.
L.e traitement thermique ~inal consiste en une mise en solution entre 450 et 550C et de pre~érence à une tempéraLure inferieure à 525C, une trempe, et un revenu compris entre 135 et 200C et de preférence de 150 à 200C, pendant des durées comprises entre lh à lOOh, les temps les plus long étant généralement associés aux températures les plus basses et vice versa.
Une déformation plastique comprise entre 1 et 5~ (par traction ou compression) peut être appliquee entre trempe et revenu.
L'invention sera mieux comprise à l'aide des exemples suivants illustrés par les figures suivantes :
. La figure 1 représente la variation de la longueur (maximale) des criques de rives au laminage à Eroid en fonction de la teneur en Li (pour un écrouissage de 70% env.) . la figure 2 représente la ténacité de différentes coulées en fonction de leur limite d'élasticité dans le sens long la figure 3 représente la vitesse de fissuration en fonction de L~, K, d'une coulée selon l~invention, en comparaison de celle du 202-1-T3 la figure 4 représente les durées de vie d'eprouvettes de fatigue des coulées etudiées, en fonction de leur limite d'élasticité sens long Caractéristiques mécaniques de traction et résistance à la corrosion sous tension Une coulée de composition chimique suivante (~ en poids) :
Li 1,95; Cu 1,25; Mg 1,1; Zr 0,07; Fe 0,04; Si 0,04; reste Al a été homogénéisée à 525-530C pendant 25 heures, réchauffée 24h à 475C, laminée à chaud de l'épaisseur 262 mm à 3,62 mm, recuite à 450C pendant lh sous forme de bobine, puis laminée à froid jusqu'à 1,6 mm d'épaisseur, mise en solution à 500C + 10C pendant 15 min, écrouie à froid de 2 %, puis revenue dans les conditions suivantes :
A/ 96h à 135C B/ 48h à 175C et C/ l9h à 195C
Les résultats des caractéristiques mécaniques de traction déterminées dans les conditions de la norme ASTM E 8M sur éprouvettes plates (Kt=1,035) dans le sens Long (L), Travers (T) et à 60 de la direction de laminage (X) ainsi que les résultats d'essais de corrosion sous tension dans le sens travers long (TL) dans les conditions indiquées sont reportés au Tableau I.
:., ., -. - ,: : .
' ' '. . . , . . . , ., ' : ' :: ':
: . : : -. ~ : . ~
77~i Aptitude au laminage à ~roid Des coulées à teneurs en L,i, Cu et Mg variables, dont les analyses sont reportées au Tableau II, ont eté elaborées, coulées en plateau de section 800x300 mm2, puis homogénéisées, scalpées, réchauffées et laminées à chaud jusqu'à une épaisseur de 4mm. Puis elles ont été laminées à froid, et caractérisées, pour chaque écrouissage intermediaire, par la longueur maximale de criques de rives produites.
La figure 1 montre, qu~au-delà de Li=2,3~, et pour un écrouissage de 70%
les criques de rives deviennent importantes et surtout sont instables, c'est-à-dire qu'elles peuvent se propager rapidement jusqu'à détacher un morceau de la tôle laminée.
Ténacité
Des tôles de 1,6mm d'épaisseur recristallisées issues des coulées ci-dessus, ont été traitées par trempe après mise en solution à 527C pendant 20min puis écrouies de 2%. Elles ont ensuite été revenues soit à 190C 12 heures (~) soit à 150C, 24 heures (+).
Les valeurs de KcA selon la norme interne MBB-FOKKER FH 4.2,1400 déterminées par traction jusqu'à rupture d'éprouvettes de longueur 620 mm, de largeur 160 mm, et ayant une entaille centrale de 53,3mm dans le sens L-T sont données à la figure 2 en fonction de la limite d'élasticite dans le sens long.
La coulée selon l'invention présente globalement la meilleure ténacité.
Vitesse de propagation des fissures en fatigue Les propriétés des tôles issues de la coulée 2141 de 1,6mm d'épaisseur ci-dessus ont été comparées à celles de l'alliage classique 2024 à l'état T3 dans les états de traitement thermique donnés à l'Exemple 3 sur éprouvet-tes CCT 160mm (norme interne MBB-FOKKER, sens LT) et reportées à la Fig.3.
Cette coulée présente une résistance en fatigue supérieure à celle de 1 allia9e 2024-T3 :..... - - . -- -- - -. ~-.- : :
., ~ - -FATI~UE : amorçage des Eissures Les propriétés de Eatigue de tôles de 1,6mm d~épaisseur issues de coulées ci-dessus ont été déterminées en traction ondulee ( cr-~ = 90 ~ 40 MPa) dans le sens L-T sur éprouvettes prismatiques (Kt=l) aux états de traitement thermique correspondant à l'Exemple 3.
La coulée selon l'invention presente les meilleures caracteristiques de fatigue (voir ~ig.4).
¦ REVENU ¦ SENS ¦ R0,2 I Rm ¦ A~ ¦ CSC TL
I I ¦ (MPa) ¦ (MPa) ¦ (~) I (jours) I l L ¦ 338 ¦ 435 ¦ 12,2 1 _ ¦ 96h à 135C ¦ TL ¦ 343 ¦ 451 ¦ 14,2 ¦ 3 NR 30 *
I I X 1 290 1 414 1 17,2 1 -I
l l L ¦ 382 ¦ 440 ¦ 11,0 ¦ 48h à 175C ¦ TL ¦ 390 ¦ 456 ¦ 11,5 ¦ 3 NR 30 *
I I X 1 336 1 419 1 13,5 l l L ¦ 365 1 416 ¦ 11,0 ¦ -¦ l9h à 195C I TL ¦ 372 ¦ 430 ¦ 11,5 ¦ 3 NR 30 *
1 I X 1 341 1 400 1 13,0 1 - I .
* 3 éprouvettes non rompues en 30 jours.
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. ' `: `' ' - '' : ' ' '~ .~, : . ' .'. ' ' ' . - . : ~ . ' , TALLEAU II
Analyses des coulees étudiées (~ en poids) N ¦ ~ L i ¦ ~ Cu ¦ ~ Mg ¦2133 ¦ 2,67 ¦ 1,12 ¦ 0,63 ¦ H.I*
I_______________________________________~______________________ 1 2134 1 2,66 1 1,09 1 1,28 1 ~. l I_____________________________________________________________ 1 2135 1 2,65 1 1,64 1 0,69 1 - I
I______________________________________________________________ 1 2139 1 2,64 1 1,65 1 1,22 1 -I______________________________________________________________ 1 2140 1 2,07 1 1,17 1 0~69 1 " I
I______________________________________________________________ ¦ 2141 ¦ 2,06 ¦ 1,14 ¦ 1,45 ¦ Inv **
I______________________________________________________________ 15 ¦ 2142 ¦ 2,07 ¦ 1,65 ~ 0,68 ¦ H.I
I________________________________________ _____________________ 1 2147 1 2,12 1 1,74 1 1,4~
I______________________________________________________________ 1 2149 1 2,35 1 1,48 1 0,98 1 -1 _____________________________ 1 2144 1 2,1 1 1,9 1 0,92 1 -Fe = 0,03%; Si =G,02% et Zr =0,05% pour toutes les coulées.
* ~.t.: hors invention ** Inv: selon l'invention.
Il va s'en dire que des modifications à la descrip-tion ci-haut seront evidentes à ceux qui sont verses dans l'art, et ce tout en demeurant dans l'esprit de l'invention tel que défini dans les revendications qui suivent.
. ..... , ~ . , ~ ; . : ~ :
. :. ... . . . .
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ALLIAGK Al--[.i--CU--Mg A BONNI~ DEFORM~Bll.I'rE: A l~ROID l~.~r BONNE RESISTANCE AUX l)OM~Gl~S
L'invention concecne ~In alliage à base d~Al contenant essentiellement du Li, du Cu, du Mg et du Zr comme éléments d~alliages principaux et possè-dant une bonne aptitude à la déformation à froid, en particulier lors du laminage à froid de tôles ou bandes, et une bonne resistance aux domma-ges, c~està-dire essentiellement de bonnes résistances à la Eatigue et à la corrosion sous tension ainsi qu'une bonne ténacité.
Les alliages d'Al contenant du Li sont essentiellement utilisés pour les applications exigeant un haut module d'élasticité et une faible densité, associés à des résistances mécaniques élevées. La recherche de ces résistan-ces mécaniques élevées conduit à définir des alliages dont la teneur en éléments principaux Li, Mg et Cu sont de plus en plus élevées. On connaît dans ce domaine les alliages commerciaux désignés par 8090, 8091, 2090, 2091 selon les désignations de l'Aluminium Association.
Cependant, ces hautes resistances sont souvent associees à des ductilités ou ténacités relativement faibles et surtout à une aptitude à la déformation à froid, en particulier au laminage à froid, très limitée. Celle-ci se manifeste essentiellement par la formation de criques de rives importantes lors du laminage à froid des tôles ou bandes.
L'invention se propose donc de trouver un alliage de cette famille ayant un bon comportement à la transformation à froid, tout en conservant de bonnes propriétés mécaniques de résistance à la traction, de tenue à la fatigue, de resistance à la corrosion sous tension et de ténacité~
De facon plus précise, on cherche à obtenir un alliage qui, à l'état d'utili-sation, possède des caractéristiques mécaniques (R 0,2; Rm; A%) équivalentes à celles de l'alliage 2024-T3 (par ex. pour les tôles d'épaisseur 2 à
10 mm, R 0,2 > 290 MPa dans toutes les directions du plan de laminage, conformément à la norme AIR 9048), ainsi qu'une bonne ténacité ~par ex~
pour des tôles d'épaisseur inférieure à 6 mm, ~c ~-L > 125 MPa V mesuré
suivant la norme AMS 4100), et une bonne résistance à la corrosion sous contcainte (par ex. des produits d~épaisseur supérieure à 25 mm, une contrain-te de traction de non rupture à 30 jours supérieure à 200 MPa dans le ... . ..
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sens travers-court, dans les conditions d~essai des normes ASTM G44, G47 et G49).
Ces objectifs sont atteints avec un alliage ayanL la composition pondérale 5 suivante (en ~) :
1,7 < Li < 2,3 1,0 < Cu < 1,5 1,0 < Mg < 1,8 avec Mg/Cu < 1,5 0,04 < Zr < 0,15 Zn jusqu'à 2 Fe jusqu'à 0,15 Si jusqu'à 0,15 Mn jusqu'à 0,5 Cr jusqu'à 0,25 autres : chacun < 0,05 total < 0,15 reste : Al.
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L'alLiage a de préférence une teneur en Mg > 1,1~ et/ou un rapport Mg/Cu < 1,4. Lorsque l'alliage contient du Zn, sa teneur est de préeérence comprise entre 0,1 et 0,4~
.' ~ .
Au-dessous des valeurs limites inférieures des éléments d'alliages principaux, les caractéristiques mécaniques de résistance sont insuffisantes; au-delà
de Li=2,3~, les criques de rives au laminage deviennent trop importantes;
au-delà de Cu=1,5% ou Mg=1,8% les propriétés de tolérance au dommage diminuent en particulier la durée de vie en fatigue; si Mg/Cu>1,5 la résistance à la corrosion diminue. Le Zn contribue à la résistance mécanique et pour O,l < Zn < 0,4~ la tenue à la corrosion sous tension est améliorée~
L'alliage selon l'invention est élaboré et transformé de façon classique;
une gamme comportant une homogénéisation, un~ transformation à chaud, telle que laminage, forgeage, filage, matricage, etc...suivie éventuellement d'un recuit et /ou d'une transformation à froid, telle que laminage, étirage, tréfilage, calibrage, etc... est adéquate.
L'homogénéisation est généralement pratiquée entre 450 et 550C pendant 12 à 48h et de préférence à une température inférieure à 525C.
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le recuit, s~il y a lieu, est pratiqué entre 35û et 475C pendant 1 à
20 h~ures.
L.e traitement thermique ~inal consiste en une mise en solution entre 450 et 550C et de pre~érence à une tempéraLure inferieure à 525C, une trempe, et un revenu compris entre 135 et 200C et de preférence de 150 à 200C, pendant des durées comprises entre lh à lOOh, les temps les plus long étant généralement associés aux températures les plus basses et vice versa.
Une déformation plastique comprise entre 1 et 5~ (par traction ou compression) peut être appliquee entre trempe et revenu.
L'invention sera mieux comprise à l'aide des exemples suivants illustrés par les figures suivantes :
. La figure 1 représente la variation de la longueur (maximale) des criques de rives au laminage à Eroid en fonction de la teneur en Li (pour un écrouissage de 70% env.) . la figure 2 représente la ténacité de différentes coulées en fonction de leur limite d'élasticité dans le sens long la figure 3 représente la vitesse de fissuration en fonction de L~, K, d'une coulée selon l~invention, en comparaison de celle du 202-1-T3 la figure 4 représente les durées de vie d'eprouvettes de fatigue des coulées etudiées, en fonction de leur limite d'élasticité sens long Caractéristiques mécaniques de traction et résistance à la corrosion sous tension Une coulée de composition chimique suivante (~ en poids) :
Li 1,95; Cu 1,25; Mg 1,1; Zr 0,07; Fe 0,04; Si 0,04; reste Al a été homogénéisée à 525-530C pendant 25 heures, réchauffée 24h à 475C, laminée à chaud de l'épaisseur 262 mm à 3,62 mm, recuite à 450C pendant lh sous forme de bobine, puis laminée à froid jusqu'à 1,6 mm d'épaisseur, mise en solution à 500C + 10C pendant 15 min, écrouie à froid de 2 %, puis revenue dans les conditions suivantes :
A/ 96h à 135C B/ 48h à 175C et C/ l9h à 195C
Les résultats des caractéristiques mécaniques de traction déterminées dans les conditions de la norme ASTM E 8M sur éprouvettes plates (Kt=1,035) dans le sens Long (L), Travers (T) et à 60 de la direction de laminage (X) ainsi que les résultats d'essais de corrosion sous tension dans le sens travers long (TL) dans les conditions indiquées sont reportés au Tableau I.
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77~i Aptitude au laminage à ~roid Des coulées à teneurs en L,i, Cu et Mg variables, dont les analyses sont reportées au Tableau II, ont eté elaborées, coulées en plateau de section 800x300 mm2, puis homogénéisées, scalpées, réchauffées et laminées à chaud jusqu'à une épaisseur de 4mm. Puis elles ont été laminées à froid, et caractérisées, pour chaque écrouissage intermediaire, par la longueur maximale de criques de rives produites.
La figure 1 montre, qu~au-delà de Li=2,3~, et pour un écrouissage de 70%
les criques de rives deviennent importantes et surtout sont instables, c'est-à-dire qu'elles peuvent se propager rapidement jusqu'à détacher un morceau de la tôle laminée.
Ténacité
Des tôles de 1,6mm d'épaisseur recristallisées issues des coulées ci-dessus, ont été traitées par trempe après mise en solution à 527C pendant 20min puis écrouies de 2%. Elles ont ensuite été revenues soit à 190C 12 heures (~) soit à 150C, 24 heures (+).
Les valeurs de KcA selon la norme interne MBB-FOKKER FH 4.2,1400 déterminées par traction jusqu'à rupture d'éprouvettes de longueur 620 mm, de largeur 160 mm, et ayant une entaille centrale de 53,3mm dans le sens L-T sont données à la figure 2 en fonction de la limite d'élasticite dans le sens long.
La coulée selon l'invention présente globalement la meilleure ténacité.
Vitesse de propagation des fissures en fatigue Les propriétés des tôles issues de la coulée 2141 de 1,6mm d'épaisseur ci-dessus ont été comparées à celles de l'alliage classique 2024 à l'état T3 dans les états de traitement thermique donnés à l'Exemple 3 sur éprouvet-tes CCT 160mm (norme interne MBB-FOKKER, sens LT) et reportées à la Fig.3.
Cette coulée présente une résistance en fatigue supérieure à celle de 1 allia9e 2024-T3 :..... - - . -- -- - -. ~-.- : :
., ~ - -FATI~UE : amorçage des Eissures Les propriétés de Eatigue de tôles de 1,6mm d~épaisseur issues de coulées ci-dessus ont été déterminées en traction ondulee ( cr-~ = 90 ~ 40 MPa) dans le sens L-T sur éprouvettes prismatiques (Kt=l) aux états de traitement thermique correspondant à l'Exemple 3.
La coulée selon l'invention presente les meilleures caracteristiques de fatigue (voir ~ig.4).
¦ REVENU ¦ SENS ¦ R0,2 I Rm ¦ A~ ¦ CSC TL
I I ¦ (MPa) ¦ (MPa) ¦ (~) I (jours) I l L ¦ 338 ¦ 435 ¦ 12,2 1 _ ¦ 96h à 135C ¦ TL ¦ 343 ¦ 451 ¦ 14,2 ¦ 3 NR 30 *
I I X 1 290 1 414 1 17,2 1 -I
l l L ¦ 382 ¦ 440 ¦ 11,0 ¦ 48h à 175C ¦ TL ¦ 390 ¦ 456 ¦ 11,5 ¦ 3 NR 30 *
I I X 1 336 1 419 1 13,5 l l L ¦ 365 1 416 ¦ 11,0 ¦ -¦ l9h à 195C I TL ¦ 372 ¦ 430 ¦ 11,5 ¦ 3 NR 30 *
1 I X 1 341 1 400 1 13,0 1 - I .
* 3 éprouvettes non rompues en 30 jours.
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Analyses des coulees étudiées (~ en poids) N ¦ ~ L i ¦ ~ Cu ¦ ~ Mg ¦2133 ¦ 2,67 ¦ 1,12 ¦ 0,63 ¦ H.I*
I_______________________________________~______________________ 1 2134 1 2,66 1 1,09 1 1,28 1 ~. l I_____________________________________________________________ 1 2135 1 2,65 1 1,64 1 0,69 1 - I
I______________________________________________________________ 1 2139 1 2,64 1 1,65 1 1,22 1 -I______________________________________________________________ 1 2140 1 2,07 1 1,17 1 0~69 1 " I
I______________________________________________________________ ¦ 2141 ¦ 2,06 ¦ 1,14 ¦ 1,45 ¦ Inv **
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* ~.t.: hors invention ** Inv: selon l'invention.
Il va s'en dire que des modifications à la descrip-tion ci-haut seront evidentes à ceux qui sont verses dans l'art, et ce tout en demeurant dans l'esprit de l'invention tel que défini dans les revendications qui suivent.
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Claims (16)
1. Alliage d'Al contenant essentiellement du Li, du Mg, du Cu et du Zr possèdant une bonne déformabilité à froid et de bonnes caractéristiques de résistance aux dommanges à l'état traité, caractérisé en ce qu'il contient (en poids %): de 1,7 à 2,3 de Li, de 1,0 à 1,5 de Cu, de 1,0 à 1,8 de Mg, de 0,04 à 0,15 de Zr, jusqu'à 2 de Zn, jusqu'à 0,15 de Fe, jusqu'à 0,15 de Si, jusqu'à 0,5 de Mn, jusqu'à 0,25 de Cr, autres : chacun ? 0,05 pour un total ? 0,15, reste Al et un rapport Mg/Cu 1,5.
2. Alliage selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il contient plus de 1,1% Mg.
3. Alliage selon la revendication 1, caractérisé en ce que Mg/Cu < 1,4.
4. Alliage selon la revendication 2, caractérisé en ce que Mg/Cu < 1,4.
5. Alliage selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'il contient de 0,1 à 0,4% Zn.
6. Alliage selon la revendication 2, caractérisé en ce qu'il contient de 0,1 à 0,4% Zn.
7. Alliage selon la revendication 3, caractérisé en ce qu'il contient de 0,1 à 0,4% Zn.
8. Alliage selon la revendication 4, caractérisé en ce qu'il contient de 0,1 à 0,4% Zn.
9. Procédé d'obtention d'un alliage selon la revendication 1, comprenant l'élaboration, la coulée, une homogénéisation, la transformation à chaud, un recuit et une transformation à
froid éventuel(le)s, la mise en solution, la trempe, une déformation à froid éventuelle et un revenu, caractérisé en ce que l'homogénéisation a lieu entre 450 et 550°C pendant 12 à 48 heures.
froid éventuel(le)s, la mise en solution, la trempe, une déformation à froid éventuelle et un revenu, caractérisé en ce que l'homogénéisation a lieu entre 450 et 550°C pendant 12 à 48 heures.
10. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que l'homogénéisation a lieu entre 450 et 525°C.
11. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que le recuit est pratiqué entre 350 et 475 pendant 1 à 20 heures.
12. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que la mise en solution est effectuée entre 450 et 550°C.
13. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que la mise en solution est effectuée entre 450 et 525°C.
14. Procédé selon la revendication 9, caractérisé en ce que le revenu est effectué entre 135 et 200°C.
15. Procédé selon l'une des revendications 10 à 13, caractérisé en ce que le revenu est effectué entre 135 et 200°C.
16. Procédé selon l'une des revendication 9 à 13, caractérisé en ce que le revenu est pratiqué entre 150 et 200°C.
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