EP0679199B1 - Alliage de type aluminium-silicium-magnesium a ductilite et emboutissabilite ameliorees et procede d'obtention - Google Patents
Alliage de type aluminium-silicium-magnesium a ductilite et emboutissabilite ameliorees et procede d'obtention Download PDFInfo
- Publication number
- EP0679199B1 EP0679199B1 EP95901489A EP95901489A EP0679199B1 EP 0679199 B1 EP0679199 B1 EP 0679199B1 EP 95901489 A EP95901489 A EP 95901489A EP 95901489 A EP95901489 A EP 95901489A EP 0679199 B1 EP0679199 B1 EP 0679199B1
- Authority
- EP
- European Patent Office
- Prior art keywords
- alloy
- quenching
- temperature
- hot rolling
- ageing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Revoked
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
- C22C21/08—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent with silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/043—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with silicon as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/047—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with magnesium as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
- C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
- C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
- C22F1/05—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys of the Al-Si-Mg type, i.e. containing silicon and magnesium in approximately equal proportions
Definitions
- the invention relates to aluminum alloys of the Al-Si-Mg type with ductility. and improved stampability, used in the form of sheets or strips, as well as a process for obtaining them.
- the sheets or bands are particularly intended for stamping and in particular for automobile body.
- Mn is favorable to mechanical strength and to deformability; this action is sensitive beyond 0.1%; however, above 0.8% Mn, coarse compounds (Al, Mn, Fe) are formed which impair formability.
- Mg the elastic limit after curing of the coatings is too low; for values greater than 0.8%, the formability becomes insufficient and the maturation too rapid.
- Si content is less than 0.5%, the mechanical characteristics are too low; if Si> 1.3%, coarse primary compounds appear and impair formability.
- Cu content is greater than 0.9%, the corrosion resistance (intercrystalline) is insufficient.
- Fe content is greater than 0.5%, this results in coarse precipitation which is detrimental to formability.
- the method according to the invention comprising the casting operations, reheating, hot rolling and possibly cold rolling, dissolution and quenching, maturing and possibly surface coating and "cooking” thereof, is characterized in that the temperature of the reheating before hot rolling and the inlet temperature to the rolling mill hot is between 460 and 520 ° C.
- the temperature holding time is between 30 min and 24 h.
- the temperature at the end of hot rolling is preferably less than 400 ° C. and even 350 ° C.
- the dissolution is preferably carried out between 520 and 570 ° C. and in particular, between 550 and 570 ° C, for 5 min to 1 h.
- Average speed quenching temperature is preferably greater than 100 ° C / sec.
- a pass-through oven can be used.
- the alloy matures at room temperature and reaches a hardness stationary in about 15 days, state in which it is able to undergo formatting.
- the alloy may undergo tempering hardening during the baking treatment of the coating (around 180 ° C. for 30 min). It has however been noted that in the case of an alloy homogenized in a conventional manner, the practice of a pre-annealing between 70 and 150 ° C for 0.5 to 5 h after quenching leads to a significant increase in the coefficient d 'hardening n (after maturation) and a significant increase in the mechanical strength characteristics (after curing of the coatings).
- Figure 1 represents the evolutions of the coefficient of work hardening n with the matured state as a function of the elastic limit in the hardened state with and without pre-income, under the conditions shown in Example 2.
- the alloys were produced in ingots, 1.25 ⁇ 0.6 m 2 in section, scalped, reheated (rising speed: 46 ° C / h; holding temperature: 480 ° C) and hot rolled with an inlet temperature of 480 ° C and an outlet temperature of 310 ° C to a thickness of 4mm, then cold rolled to a thickness of 1.2mm.
- the biaxial expansion test consists of deforming a sheet 300x300x1.2 mm maintained by a circular blank with a diameter of 250 mm by pressure hydraulic. The deformation is measured at the top of the dome formed. It can be seen that the alloy according to the invention exhibits improved formability characteristics compared to those of alloys obtained according to the prior art. There is also a slight hardening which is not specifically sought in the invention.
- the Mn precipitates have a median size of 0.06 ⁇ m with a maximum dimension of 0.18 ⁇ m.
- Alloy Composition weight%) Mn Mg Yes Cu Fe AT 0.1 0.35 0.9 0.1 0.25 B 0.4 0.45 0.9 0.1 0.25 VS 0.4 0.4 1.1 0.4 0.25 Range Reheating Dissolution State (T4)
- Speed Maintenance 1 46 ° C / h 1h at 580 ° C 30 sec at 550 ° C 15 days at 20 ° C 2 (claimed) 46 ° C / h 2h at 480 ° C 30 min at 550 ° C 15 days at 20 ° C Alloy Range R 0.2, (MPa) Rm (MPa) AT % A% distributed ⁇ f (%) AT 1 105 220 25 19 52 B 1 115 230 29 22 59 B 2 120 235 31 23 62 VS 1 135 250 28 21 53 VS* 2 140 255 30 23 60
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
Description
Pour des valeurs de Mg inférieures à 0,25%, la limite élastique après cuisson des revêtements est trop faible; pour les valeurs supérieures à 0,8%, la formabilité devient insuffisante et la maturation trop rapide.
Si la teneur en Si est inférieure à 0,5%, les caractéristiques mécaniques sont trop faibles; si Si > 1,3%, des composés primaires grossiers apparaissent et nuisent à la formabilité.
Si la teneur en Cu est supérieure à 0,9%, la tenue à la corrosion (intercristalline) est insuffisante.
Si la teneur en Fe est supérieure à 0,5%, il en résulte une précipitation grossière néfaste à la formabilité.
- coulée d'un alliage de composition donnée sous forme de lingots ou de bandes
- homogénéisation éventuelle
- réchauffage et laminage à chaud
- laminage à froid
- mise en solution
- mise en forme à froid à l'état T4
- revêtement superficiel éventuel et sa "cuisson", par exemple une peinture (laquelle contribue au durcissement de l'alliage) -voir par exemple US 4614552, US 4784921, US 4840852, WO 87/02712.
La température de fin de laminage à chaud est de préférence inférieure à 400°C et même 350°C.
Le coefficient d'écrouissage est égal à n = d(Lnσ)/dε, σ étant la contrainte de Von Misès et ε la déformation équivalente de Von Misès pour des déformations en traction comprises entre 5 et 20% (ε=Ln (1/1o)).
Alliage | Composition (poids %) | ||||
Mn | Mg | Si | Cu | Fe | |
A | 0,1 | 0,35 | 0,9 | 0,1 | 0,25 |
B | 0,4 | 0,45 | 0,9 | 0,1 | 0,25 |
C | 0,4 | 0,4 | 1,1 | 0,4 | 0,25 |
Gamme | Réchauffage | Mise en solution | Etat (T4) | |
Vitesse | Maintien | |||
1 (témoin) | 46°C/h | 1h à 580°C | 30 sec à 550°C | 15 j à 20°C |
2 (revendiquée) | 46°C/h | 2h à 480°C | 30 min à 550°C | 15 j à 20°C |
Alliage | Gamme | R 0, 2 (MPa) | Rm (MPa) | A % | A % réparti | ε f (%) |
A | 1 | 105 | 220 | 25 | 19 | 52 |
B | 1 | 115 | 230 | 29 | 22 | 59 |
B | 2 | 120 | 235 | 31 | 23 | 62 |
C | 1 | 135 | 250 | 28 | 21 | 53 |
C* | 2 | 140 | 255 | 30 | 23 | 60 |
Si: 1,08 Fe: 0,10 Cu : 0,05 Mn: 0,38 Mg: 0,40 a été coulé en plateaux de 1,25 x 0,6 m2, homogénéisé à 520°C pendant 33 h, laminé à chaud jusqu'à 4 mm d'épaisseur entre 494 et 304°C, laminé à froid jusqu'à 1,2 mm d'épaisseur, mis en solution dans un four à air avec une montée en 30 min à 560°C et maintien de 5 min à cette température et trempe à l'eau à 20°C.
10 min après la trempe, des échantillons ont subi un pré-revenu de 2 h à 100°C, d'autres échantillons de comparaison n'étant pas traités.
Les essais de traction ont été effectués 14 jours après la trempe et certains échantillons ont été contrôlés après un revenu de 30 min à 180°C, simulant les conditions de cuisson des revêtements.
On peut constater les effets bénéfiques du pré-revenu sur le coefficient n à l'état mûri (T4) et sur les caractéristiques mécaniques après cuisson des revêtements.
Vitesse de trempe (°C/sec) | ETAT T4 | 30 min à 180°C R 0,2 | |||
R 0,2 (MPa) | Rm (MPa) | A (%) | Au (%) | (MPa) | |
6 | 111 | 247 | 30,7 | 22,2 | 120 |
20 | 117 | 251 | 30,9 | 23,4 | 136 |
580 | 140 | 271 | 32,4 | 24,4 | 161 |
Claims (11)
- Alliage d'aluminium pour bandes et tôles destinées à l'emboutissage caractérisé en ce qu'il contient en poids % :de 0,15 à 0,65 Mnde 0,3 à 0,6 Mgde 0,7 à 1,2 Side 0,1 à 0,5 Cujusqu'à 0,4 Fe.jusqu'à 0,05 (chacun et 0,15 (au total) d'autres élémentsreste Al
- Alliage selon la revendication 1 caractérisé en ce qu'il contient :de 0,25 à 0,45 Mnde 0,3 à 0,5 Mgde 0,85 à 1,10 Side 0,1 à 0,3 Oujusqu'à 0,3 Fe.
- Alliage suivant l'une des revendications 1 à 3 caractérisé en ce qu'il contient des précipités au Mn, type A1 (Mn, Fe) Si, dont la taille médiane est inférieure à 0,07 µm et la taille maximale inférieure à 0,20 µm.
- Méthode d'obtention de tôles ou bandes en alliage d'Al suivant l'une des revendications 1 à 3, comportant un réchauffage sans homogénéisation et un laminage à chaud (et éventuellement à froid), une mise en solution et trempe et une mâturation à la température ambiante, caractérisée en ce que la température de réchauffage et de début de laminage à chaud est comprise entre 460 et 520°C.
- Méthode selon la revendication 4, caractérisée en ce que la durée de maintien à la température est comprise entre 30 min et 24 h.
- Méthode selon l'une des revendications 4 ou 5, caractérisée en ce que la vitesse de montée en température est comprise entre 10°C/h et 150°C/h.
- Méthode selon l'une des revendications 4 à 6, caractérisée en ce que la température de fin de laminage à chaud est inférieure à 400°C, et de préférence inférieure à 350°C.
- Méthode selon l'une des revendications 4 à 7, caractérisée en ce que la mise en solution a lieu entre 520 et 570°C, pendant 5 min à 1 h.
- Méthode selon l'une des revendications 4 à 8, caractérisée en ce que la mâturation à la température ambiante est au moins de 15 jours.
- Méthode d'obtention de tôles ou bandes en alliage d'Al suivant l'une des revendications 1 à 3 comportant au moins une homogénéisation ou un réchauffage des lingots, un laminage à chaud (et éventuellement à froid), une mise en solution et trempe, une mâturation, une mise en forme, et un traitement de cuisson des revêtements, caractérisée en ce qu'un pré-revenu entre 70 et 150°C d'une durée de 0,5 à 5 h est pratiqué entre la trempe et la mâturation.
- Méthode d'obtention d'une tôle ou bande d'alliage d'Al suivant la revendication 10 caractérisée en ce que la vitesse moyenne de refroidissement lors de la trempe est supérieure à 100° C/sec.
Applications Claiming Priority (5)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR9313966 | 1993-11-17 | ||
FR9313966A FR2712605B1 (fr) | 1993-11-17 | 1993-11-17 | Procédé d'obtention d'alliages type Al-Si-Mg à ductilité et emboutissabilité améliorées et produit ainsi obtenu. |
FR9401603A FR2713664B1 (fr) | 1993-11-17 | 1994-02-08 | Alliage type Al-Si-Mg à ductilité et emboutissabilité améliorées et procédé d'obtention. |
FR9401603 | 1994-02-08 | ||
PCT/FR1994/001330 WO1995014113A1 (fr) | 1993-11-17 | 1994-11-15 | Alliage de type aluminium-silicon-magnesium a ductilite et emboutissabilite ameliorees et procede d'obtention |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
EP0679199A1 EP0679199A1 (fr) | 1995-11-02 |
EP0679199B1 true EP0679199B1 (fr) | 1999-06-02 |
Family
ID=26230749
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EP95901489A Revoked EP0679199B1 (fr) | 1993-11-17 | 1994-11-15 | Alliage de type aluminium-silicium-magnesium a ductilite et emboutissabilite ameliorees et procede d'obtention |
Country Status (8)
Country | Link |
---|---|
EP (1) | EP0679199B1 (fr) |
JP (1) | JPH08505904A (fr) |
KR (1) | KR960700353A (fr) |
BR (1) | BR9406554A (fr) |
CA (1) | CA2152402C (fr) |
DE (1) | DE69418855T2 (fr) |
FR (1) | FR2713664B1 (fr) |
WO (1) | WO1995014113A1 (fr) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6267922B1 (en) | 1995-09-19 | 2001-07-31 | Alcan International Limited | Precipitation-hardened aluminum alloys for automotive structural applications |
DE102005045340B4 (de) * | 2004-10-05 | 2010-08-26 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | Verfahren zum Wärmebehandeln eines Aluminiumlegierungselements |
EP3967784A4 (fr) * | 2019-05-08 | 2022-08-10 | Changshu Synergy Automobile Parts Co., Ltd. | Matériau en alliage et procédé de production associé |
Families Citing this family (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
CH688379A5 (de) * | 1994-11-29 | 1997-08-29 | Alusuisse Lonza Services Ag | Tiefziehbare und schweissbare Aluminiumlegierung vom Typ AlMgSi |
FR2742165B1 (fr) * | 1995-12-12 | 1998-01-30 | Pechiney Rhenalu | Procede de fabrication de bandes minces en alliage d'aluminium a haute resistance et formabilite |
FR2748035B1 (fr) * | 1996-04-29 | 1998-07-03 | Pechiney Rhenalu | Alliage aluminium-silicium-magnesium pour carrosserie automobile |
JP2001503473A (ja) * | 1996-06-14 | 2001-03-13 | アルミナム カンパニー オブ アメリカ | 成形性の高いアルミニウム合金製圧延シート |
EP0931170A1 (fr) * | 1996-09-30 | 1999-07-28 | Alcan International Limited | Alliage d'aluminium destine a la fabrication de produits lamines |
JP3266099B2 (ja) | 1998-03-27 | 2002-03-18 | 株式会社神戸製鋼所 | アルミニウム合金製ドアビーム |
CA2450767C (fr) | 2001-07-23 | 2010-09-14 | Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh | Alliage al-mg-si haute resistance soudable |
DE50112971D1 (de) * | 2001-11-28 | 2007-10-18 | Hydro Aluminium Deutschland | Verfahren zur Herstellung von Rollformprodukten aus Aluminiumlegierung |
DE10324452B4 (de) * | 2002-07-01 | 2010-05-06 | Aleris Aluminum Duffel Bvba | AI-Mg-Si-Legierungsblech |
SE0203009D0 (sv) * | 2002-10-14 | 2002-10-14 | Sapa Heat Transfer Ab | High strenth aluminium fin material for brazing |
US7491278B2 (en) | 2004-10-05 | 2009-02-17 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | Method of heat treating an aluminium alloy member and apparatus therefor |
WO2012059419A1 (fr) | 2010-11-05 | 2012-05-10 | Aleris Aluminum Duffel Bvba | Pièce automobile formée faite à partir d'un produit d'alliage d'aluminium et son procédé de fabrication |
FR3065013B1 (fr) * | 2017-04-06 | 2020-08-07 | Constellium Neuf-Brisach | Procede ameliore de fabrication de composant de structure de caisse automobile |
EP3622096B1 (fr) | 2017-05-11 | 2021-09-22 | Aleris Aluminum Duffel BVBA | Procédé de fabrication d'un produit en feuille laminé en alliage al-si-mg ayant une excellente formabilité |
JP2022520362A (ja) | 2019-03-13 | 2022-03-30 | ノベリス・インコーポレイテッド | 時効硬化性及び高成形性のアルミニウム合金、それから作製されたモノリシックシート及びそれを含むアルミニウム合金製造物 |
WO2024186359A1 (fr) * | 2023-03-07 | 2024-09-12 | Novelis Inc. | Alliages d'aluminium à haute teneur en recyclage pour peinture d'automobile |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS57143472A (en) * | 1981-03-02 | 1982-09-04 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | Manufacture of aluminum alloy sheet for forming |
US4589932A (en) * | 1983-02-03 | 1986-05-20 | Aluminum Company Of America | Aluminum 6XXX alloy products of high strength and toughness having stable response to high temperature artificial aging treatments and method for producing |
US4614552A (en) * | 1983-10-06 | 1986-09-30 | Alcan International Limited | Aluminum alloy sheet product |
FR2601040B1 (fr) * | 1986-07-07 | 1988-09-02 | Cegedur | Alliage d'aluminium chaudronnable et soudable et son procede de fabrication |
FR2642436B1 (fr) * | 1988-12-21 | 1991-06-14 | Pechiney Rhenalu | Alliage d'a1 contenant essentiellement du si, du mg et du cu pour emboutissage |
JPH036348A (ja) * | 1989-06-03 | 1991-01-11 | Kobe Steel Ltd | 化成処理性に優れた自動車パネル用アルミニウム合金及びその製造方法 |
CH685707A5 (de) * | 1991-12-16 | 1995-09-15 | Alusuisse Lonza Services Ag | Karosserieblech. |
-
1994
- 1994-02-08 FR FR9401603A patent/FR2713664B1/fr not_active Expired - Fee Related
- 1994-11-15 JP JP7514256A patent/JPH08505904A/ja active Pending
- 1994-11-15 KR KR1019950702814A patent/KR960700353A/ko not_active Application Discontinuation
- 1994-11-15 WO PCT/FR1994/001330 patent/WO1995014113A1/fr not_active Application Discontinuation
- 1994-11-15 BR BR9406554A patent/BR9406554A/pt not_active Application Discontinuation
- 1994-11-15 CA CA002152402A patent/CA2152402C/fr not_active Expired - Fee Related
- 1994-11-15 EP EP95901489A patent/EP0679199B1/fr not_active Revoked
- 1994-11-15 DE DE69418855T patent/DE69418855T2/de not_active Revoked
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6267922B1 (en) | 1995-09-19 | 2001-07-31 | Alcan International Limited | Precipitation-hardened aluminum alloys for automotive structural applications |
DE102005045340B4 (de) * | 2004-10-05 | 2010-08-26 | Aleris Aluminum Koblenz Gmbh | Verfahren zum Wärmebehandeln eines Aluminiumlegierungselements |
EP3967784A4 (fr) * | 2019-05-08 | 2022-08-10 | Changshu Synergy Automobile Parts Co., Ltd. | Matériau en alliage et procédé de production associé |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
WO1995014113A1 (fr) | 1995-05-26 |
FR2713664B1 (fr) | 1996-05-24 |
DE69418855T2 (de) | 1999-10-07 |
FR2713664A1 (fr) | 1995-06-16 |
EP0679199A1 (fr) | 1995-11-02 |
DE69418855D1 (de) | 1999-07-08 |
BR9406554A (pt) | 1996-02-06 |
CA2152402C (fr) | 2003-09-23 |
JPH08505904A (ja) | 1996-06-25 |
KR960700353A (ko) | 1996-01-19 |
CA2152402A1 (fr) | 1995-05-26 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0679199B1 (fr) | Alliage de type aluminium-silicium-magnesium a ductilite et emboutissabilite ameliorees et procede d'obtention | |
EP3245309B1 (fr) | Tôle d'aluminium hautement déformable pour l'industrie automobile à striage réduit ou nul et procédé de préparation | |
EP0949344B1 (fr) | Procédé de fabrication d'une feuille en alliage d'aluminium | |
EP0786535B1 (fr) | Procede de production d'une plaque d'alliage d'aluminium destinee au formage | |
JP4903183B2 (ja) | 優れた曲げ特性を有するアルミニウム合金の形成方法 | |
KR102498463B1 (ko) | 6xxx 알루미늄 시트의 제조 방법 | |
FR2820438A1 (fr) | Procede de fabrication d'un produit corroye a haute resistance en alliage alznmagcu | |
US10900108B2 (en) | Method for manufacturing bent article using aluminum alloy | |
EP1143027B1 (fr) | Procédé de fabrication d'éléments de structure d'avions en alliage d'aluminium Al-Si-Mg | |
JP7479854B2 (ja) | アルミニウム合金押出材の製造方法 | |
EP0157711B1 (fr) | Procédé d'obtention de produits en alliages al-li-mg-cu à ductilité et isotropie élevées | |
CA2445667A1 (fr) | Procede de preparation d'une feuille en alliage d'aluminium a aptitude au pliage amelioree et feuille en alliage d'aluminium ainsi produite | |
WO2022181306A1 (fr) | Procédé de fabrication d'un matériau extrudé en alliage d'aluminium ayant une résistance élevée ainsi qu'une excellente résistance à la fissuration par corrosion sous contrainte et une excellente trempabilité | |
JPH06340940A (ja) | プレス成形性、焼付硬化性に優れたアルミニウム合金板及びその製造方法 | |
JPH10259464A (ja) | 成形加工用アルミニウム合金板の製造方法 | |
JP2681396B2 (ja) | 耐食性に優れた成形加工用アルミニウム合金板の製造法 | |
EP0394155A1 (fr) | Alliage Al-Li-Cu-Mg à bonne déformabilité à froid et bonne résistance aux dommages | |
KR102589408B1 (ko) | 성형성이 우수한 Al-Mg-Si계 알루미늄 합금판 | |
JPH05318147A (ja) | 耐型かじり性、耐きず性に優れた成形加工用アルミニウム合金合わせ板およびその製造方法 | |
FR2857377A1 (fr) | Alliage d'aluminium | |
CN118703848A (zh) | 耐scc性优异的高强度铝合金挤出材料的制造方法及其中所用的铝合金 | |
FR2712605A1 (fr) | Procédé d'obtention d'alliages type Al-Si-Mg à ductilité et emboutissabilité améliorées et produit ainsi obtenu. | |
CA3221029A1 (fr) | Bande en alliage 6xxx et procede de fabrication | |
JP2000017365A (ja) | 成形加工用Al−Mg−Si系アルミニウム合金板材 | |
JPH1053846A (ja) | 成形性に優れた高強度光輝性アルミニウム合金板の製造方法 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PUAI | Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012 |
|
17P | Request for examination filed |
Effective date: 19950728 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: A1 Designated state(s): CH DE FR GB IT LI |
|
17Q | First examination report despatched |
Effective date: 19980706 |
|
GRAG | Despatch of communication of intention to grant |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS AGRA |
|
GRAG | Despatch of communication of intention to grant |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS AGRA |
|
GRAH | Despatch of communication of intention to grant a patent |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA |
|
GRAH | Despatch of communication of intention to grant a patent |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS IGRA |
|
GRAA | (expected) grant |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: B1 Designated state(s): CH DE FR GB IT LI |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: GB Free format text: LAPSE BECAUSE OF FAILURE TO SUBMIT A TRANSLATION OF THE DESCRIPTION OR TO PAY THE FEE WITHIN THE PRESCRIBED TIME-LIMIT Effective date: 19990602 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: CH Ref legal event code: NV Representative=s name: WILLIAM BLANC & CIE CONSEILS EN PROPRIETE INDUSTRI Ref country code: CH Ref legal event code: EP |
|
REF | Corresponds to: |
Ref document number: 69418855 Country of ref document: DE Date of ref document: 19990708 |
|
GBV | Gb: ep patent (uk) treated as always having been void in accordance with gb section 77(7)/1977 [no translation filed] |
Effective date: 19990602 |
|
PLBQ | Unpublished change to opponent data |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS OPPO |
|
PLBI | Opposition filed |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009260 |
|
PLBQ | Unpublished change to opponent data |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS OPPO |
|
PLBI | Opposition filed |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009260 |
|
PLBF | Reply of patent proprietor to notice(s) of opposition |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS OBSO |
|
26 | Opposition filed |
Opponent name: ALCAN INTERNATIONAL LIMITED Effective date: 20000301 |
|
26 | Opposition filed |
Opponent name: HOOGOVENS ALUMINIUM NV Effective date: 20000301 Opponent name: ALCAN INTERNATIONAL LIMITED Effective date: 20000301 |
|
PLBF | Reply of patent proprietor to notice(s) of opposition |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS OBSO |
|
PLBQ | Unpublished change to opponent data |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS OPPO |
|
PLAB | Opposition data, opponent's data or that of the opponent's representative modified |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009299OPPO |
|
PLBI | Opposition filed |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009260 |
|
26 | Opposition filed |
Opponent name: CORUS ALUMINIUM NV Effective date: 20000301 Opponent name: ALCAN INTERNATIONAL LIMITED Effective date: 20000301 |
|
RDAH | Patent revoked |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS REVO |
|
APAC | Appeal dossier modified |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS NOAPO |
|
APAE | Appeal reference modified |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS REFNO |
|
APAC | Appeal dossier modified |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOS NOAPO |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: DE Payment date: 20031021 Year of fee payment: 10 Ref country code: CH Payment date: 20031021 Year of fee payment: 10 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: FR Payment date: 20031118 Year of fee payment: 10 |
|
APBU | Appeal procedure closed |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSNNOA9O |
|
RDAG | Patent revoked |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009271 |
|
STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: PATENT REVOKED |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: CH Ref legal event code: PL |
|
27W | Patent revoked |
Effective date: 20040526 |
|
APAH | Appeal reference modified |
Free format text: ORIGINAL CODE: EPIDOSCREFNO |