DE69418855T2 - Al-si-mg-legierung mit verbesserter dehnbarkeit und tiefzieheigenschaften und verfahren zu deren herstellung - Google Patents

Al-si-mg-legierung mit verbesserter dehnbarkeit und tiefzieheigenschaften und verfahren zu deren herstellung

Info

Publication number
DE69418855T2
DE69418855T2 DE69418855T DE69418855T DE69418855T2 DE 69418855 T2 DE69418855 T2 DE 69418855T2 DE 69418855 T DE69418855 T DE 69418855T DE 69418855 T DE69418855 T DE 69418855T DE 69418855 T2 DE69418855 T2 DE 69418855T2
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
temperature
cold
quenching
hot rolling
process according
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Revoked
Application number
DE69418855T
Other languages
English (en)
Other versions
DE69418855D1 (de
Inventor
Jean-Christophe Ehrstrom
Daniel Ferton
Christophe Sigli
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Constellium Issoire SAS
Original Assignee
Pechiney Rhenalu SAS
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=26230749&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=DE69418855(T2) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Priority claimed from FR9313966A external-priority patent/FR2712605B1/fr
Application filed by Pechiney Rhenalu SAS filed Critical Pechiney Rhenalu SAS
Publication of DE69418855D1 publication Critical patent/DE69418855D1/de
Application granted granted Critical
Publication of DE69418855T2 publication Critical patent/DE69418855T2/de
Anticipated expiration legal-status Critical
Revoked legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/06—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent
    • C22C21/08—Alloys based on aluminium with magnesium as the next major constituent with silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C21/00—Alloys based on aluminium
    • C22C21/02—Alloys based on aluminium with silicon as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/043—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with silicon as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/047—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys with magnesium as the next major constituent
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/04—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon
    • C22F1/05—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of aluminium or alloys based thereon of alloys of the Al-Si-Mg type, i.e. containing silicon and magnesium in approximately equal proportions

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Shaping Metal By Deep-Drawing, Or The Like (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)

Description

  • Die Erfindung betrifft Al-Si-Mg-Legierungen mit verbesserter Dehnbarkeit und Tiefzieheigenschaften, die in Form von Blechen oder Bändern verwendet werden, sowie ein Verfahren zu deren Herstellung. Die Bleche oder Bänder sind besonders zum Tiefziehen und insbesondere für Autokarosserien bestimmt.
  • Bei gegebener mechanischer Festigkeit stellen die Dehnbarkeit und die Tiefziehfähigkeit die wesentlichen Eigenschaften der Bleche oder Bänder dar, die kalt verformt werden sollen, bevor ihre Oberflächen mit Beschichtungen, z. B. Lack, versehen und diese "gebrannt" werden.
  • Die in diesem Bereich verwendeten herkömmlichen Legierungen, wie die nach der Aluminium Association benannten Legierungen 6009, 6016, 6111 (im Patent US 4 614 552 beschrieben), weisen noch unzureichende mechanische Gebrauchs- und Formbarkeitseigenschaften auf.
  • Das Patent EP 0 375 572 der Anmelderin beschreibt eine Legierung bestehend aus (in Masse-%):
  • 0,9 bis 1,35% Si
  • 0,1 bis 0,5% Mg
  • Mn ≤ 0,3%
  • 0,5 bis 0,8% Cu
  • Fe ≤ 0,35%.
  • Die erfindungsgemäße Legierung enthält (in Masse-%):
  • 0,15 bis 0,65 Mn
  • 0,3 bis 0,6 Mg
  • 0,7 bis 1,2 Si
  • 0,1 bis 0,5 Cu
  • bis zu 0,4 Fe
  • bis zu (jeweils) 0,5 und (insgesamt) 0,15 weitere Elemente Rest Al.
  • Die bevorzugte Zusammensetzung ist die folgende:
  • 0,25 bis 0,45 Mn
  • 0,3 bis 0,5 Mg
  • 0,85 bis 1,10 Si
  • 0,1 bis 0,3 Cu
  • bis zu 0,3 Fe
  • Rest: Al + zwangsläufige Verunreinigungen.
  • Es ist bekannt, daß die Anwesenheit von Mn für die mechanische Festigkeit und die Verformbarkeit vorteilhaft ist; diese Wirkung macht sich bei über 0,1% bemerkbar; bei über 0,8% Mn bilden sich jedoch grobe Verbindungen (Al,Mn,Fe), die die Formbarkeit beeinträchtigen. Die Anmelderin stellte weiterhin fest, daß ein hoher Mn-Gehalt zu einer Homogenisierung der mikroskopischen Verformung führt, was für eine gute Verteilung der Verformungen günstig ist.
  • Bei Mg-Werten von unter 0,25% ist die Dehngrenze nach Brennen der Beschichtungen zu niedrig; Werte von über 0,8% haben eine unzureichende Formbarkeit und eine zu schnelle Kaltauslagerung zur Folge. Liegt der Si- Gehalt unter 0,5%, sind die mechanischen Eigenschaften zu schwach; bei Si > 1,3% entstehen grobe Primärverbindungen, die die Formbarkeit beeinträchtigen.
  • Beträgt der Kupfergehalt mehr als 0,9%, ist die (interkristalline) Korrosionsbeständigkeit unzureichend.
  • Bei einem Fe-Gehalt von über 0,5% entsteht ein grober Niederschlag, der für die Formbarkeit schädlich ist.
  • Das gewöhnlich verwendete Herstellungsverfahren umfaßt folgende Schritte:
  • - Abguß einer Legierung gegebener Zusammensetzung in Form von Barren oder Bändern
  • - eventuelle Homogenisierung
  • - Erwärmen und Warmwalzen
  • - Kaltwalzen
  • - Lösungsglühen
  • - Kaltformen im Zustand T4
  • - eventuelle Beschichtung der Oberfläche und "Brennen" dieser Beschichtung, beispielsweise eine Lackierung (die zur Aushärtung der Legierung beiträgt) - siehe z. B. US 4614552, US 4784921, US 4840852, WO 87/02712.
  • Die Anmelderin stellte fest, daß sich dieses Programm vereinfachen und/oder verbessern läßt, indem zum einen der Homogenisierungsschritt auf ein Erwärmen vor dem Warmwalzen reduziert wird und zum anderen ein schnelles Abschrecken und ein Vorauslagerungsschritt nach dem Abschrecken und vor der Kaltauslagerung eingeführt wird.
  • Somit ist das erfindungsgemäße Verfahren mit den Schritten Abguß, Erwärmen, Warm- und eventuell Kaltwalzen, Lösungsglühen und Abschrecken, Kaltauslagerung sowie eventuell Beschichtung der Oberfläche und "Brennen" dieser Beschichtung dadurch gekennzeichnet, daß die Erwärmungstemperatur vor dem Warmwalzen und die Temperatur beim Eintritt ins Warmwalzwerk zwischen 460 und 520ºC liegt.
  • Ein Temperaturanstieg mit einer Geschwindigkeit von 10ºC/h bis 150ºC/h und eine Haltetemperatur im Bereich von 460ºC bis 520ºC führen nämlich zu einer maximalen Dichte der Mn-Niederschläge Al(Fe,Mn)Si; ihre maximale Größe beträgt weniger als 0,2 um und ihre mittlere Größe weniger als 0,07 um. Nach erfolgtem Temperaturanstieg beträgt die Temperaturhaltezeit 30 min bis 24 h.
  • Die Temperatur am Ende des Warmwalzvorgangs ist vorzugsweise niedriger als 400ºC, wenn nicht sogar 350ºC.
  • Die feinen Mangan-Niederschläge bleiben bis zum Endstadium erhalten, und die Anmelderin stellt die Hypothese auf, daß die verbesserten Kaltverformungseigenschaften auf deren Anwesenheit zurückzuführen sind.
  • Das Lösungsglühen wird vorzugsweise bei 520 bis 570ºC und insbesondere bei 550 bis 570ºC während 5 min bis 1 h durchgeführt. Die durchschnittliche Abschreckgeschwindigkeit liegt vorzugsweise bei über 100ºC/sec.
  • Für geringe Haltezeiten kann ein Durchlaufofen verwendet werden.
  • Die Legierung wird typischerweise bei Raumtemperatur ausgelagert und erreicht innerhalb von ca. 15 Tagen eine stationäre Härte, Zustand, in dem sie geformt werden kann.
  • Nach Formen und eventueller Oberflächenbeschichtung kann die Legierung durch Warmauslagerung während des Brennens der Beschichtung ausgehärtet werden (bei 180ºC während 30 min). Es wurde allerdings festgestellt, daß eine zwischen 70 und 150ºC während 0,5 und 5 h nach dem Abschrecken durchgeführte Vorauslagerungsbehandlung bei einer auf herkömmliche Weise homogenisierten Legierung zu einer spürbaren Erhöhung des Verfestigungskoeffizienten n (nach Kaltauslagerung) und einer deutlichen Verbesserung der Festigkeitseigenschaften (nach Brennen der Beschichtungen) führt.
  • Der Verfestigungskoeffizient ist gleich n = d(Lnσ) /dε, wobei σ die von Mises- Last und ε die äquivalente von Mises-Verformung bei Zugverformungen von 5 bis 20% (ε = Ln (1110)) darstellt.
  • Fig. 1 zeigt die Entwicklung des Verfestigungskoeffizienten n im Kaltauslagerungszustand in Abhängigkeit von der Dehngrenze im verfestigten Zustand mit und ohne Vorauslagerungsbehandlung unter den in Beispiel 2 aufgeführten Bedingungen.
  • Die Erfindung wird durch folgende Beispiele besser verständlich.
    • Beispiel 1
  • Die Legierungen, deren Zusammensetzung in Tabelle I aufgeführt ist, wurden zu Barren mit einem Querschnitt von 1,25 · 0,6 m² verarbeitet, gefräst, erwärmt (Temperaturantiegsgeschwindigkeit: 46ºC/h; Haltetemperatur: 480ºC) und bei 480ºC Eintrittstemperatur und 310ºC Austrittstemperatur bis auf 4 mm Stärke warm- und dann bis auf 1,2 mm Stärke kaltgewalzt.
  • Das Lösungsglühen im Durchlaufofen wurde unter den in Tabelle II angegebenen Bedingungen durchgeführt, es erfolgte eine Nebelkühlung, und danach wurden die Bleche 15 Tage lang bei Raumtemperatur ausgelagert und anschließend geprüft.
  • Die dabei erhaltenen mechanischen Eigenschaften (Längsrichtung) und die Bruchverformungen ε f bei biaxialer Dehnung sind in Tabelle III aufgeführt.
  • Bei der biaxialen Dehnungsprüfung wird ein Blech mit den Maßen 300 · 300 · 1,2 mm, das von einem Rundblech von 250 mm Durchmesser gehalten wird, durch Wasserdruck verformt. Die Verformung wird an der Spitze des gebildeten Doms gemessen.
  • Dabei läßt sich feststellen, daß die erfindungsgemäße Legierung im Vergleich zu den nach älterer Technik hergestellten Legierungen verbesserte Formbarkeitseigenschaften aufweist. Gleichzeitig wird eine leichte Aushärtung festgestellt, nach der in der Erfindung nicht besonders gesucht wird.
  • Die Mn-Niederschläge haben eine mittlere Größe von 0,06 um bei einer maximalen Größe von 0,18 um. TABELLE I
  • * gehört nicht zum Gebiet der Erfindung TABELLE II TABELLE III
  • * nach der Erfindung
    • Beispiel 2
  • Eine Legierung mit folgender Zusammensetzung (in Masse-%) Si : 1,08 Fe : 0,10 Cu : 0,05 Mn : 0,38 Mg : 0,40
  • wurde zu 1,25 · 0,6 m² großen Platten gegossen, bei 520ºC während 33 h homogenisiert, zwischen 494 und 304ºC bis auf 1,2 mm Stärke warmgewalzt, bis auf 1,2 mm kaltgewalzt, in einem Konvektionsofen mit einem Temperaturanstieg in 30 min auf 560ºC und Halten dieser Temperatur während 5 min lösungsgeglüht und in Wasser bei 20ºC abgeschreckt.
  • 10 min nach dem Abschrecken wurden einige Proben einer 2-stündigen Vorauslagerungsbehandlung bei 100ºC ausgesetzt, während die anderen Vergleichsproben nicht behandelt wurden.
  • Die Zugversuche wurden 14 Tage nach dem Abschrecken durchgeführt, und einige Proben wurden nach einer 30-minütigen Warmauslagerung bei 180ºC geprüft, wobei die Brennbedingungen der Beschichtungen simuliert wurden.
  • Die erhaltenen Ergebnisse sind in der nachstehenden Tabelle IV aufgeführt und graphisch in Fig. 1 dargestellt.
  • Festzustellen sind die günstigen Auswirkungen der Vorauslagerungsbehandlung auf den Koeffizienten n im Auslagerungszustand (T4) und auf die mechanischen Eigenschaften nach Brennen der Beschichtungen. TABELLE IV
  • * A25: Dehnung über 25 mm, gemessen
  • ** Au: Verteilte Dehnung
  • *** A50: Dehnung über 50 mm, berechnet

Claims (11)

1. Aluminiumlegierung für zum Tiefziehen bestimmte Bänder und Bleche, dadurch gekennzeichnet, daß sie enthält (in Masse-%):
0,15 bis 0,65 Mn
0,3 bis 0,6 Mg
0,7 bis 1,2 Si
0,1 bis 0,5 Cu
bis zu 0,4 Fe
bis zu (jeweils) 0,5 und (insgesamt) 0,15 weitere Elemente Rest Al.
2. Legierung nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie enthält:
0,25 bis 0,45 Mn
0,3 bis 0,5 Mg
0,85 bis 1,10 Si
0,1 bis 0,3 Cu
bis zu 0,3 Fe.
3. Legierung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß sie Mn-Niederschläge vom Typ Al (Mn, Fe) Si enthält, deren mittlere Größe kleiner als 0,07 um und deren maximale Größe kleiner als 0,20 um ist.
4. Verfahren zur Herstellung von Blechen oder Bändern aus einer Aluminiumlegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, umfassend ein Aufwärmen ohne Homogenisierung und ein Warmwalzen (und eventuell ein Kaltwalzen), ein Lösungsglühen und Abschrecken und eine Kaltauslagerung bei Raumtemtemperatur, dadurch gekennzeichnet, daß die Erwärmungstemperatur und die Temperatur zu Beginn des Warmwalzens zwischen 460 und 520ºC liegt.
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Temperaturhaltezeit 30 min bis 24 h beträgt.
6. Verfahren nach einem der Ansprüche 4 oder 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Temperaturanstiegsgeschwindigkeit 10ºC/h bis 150ºC/h beträgt.
7. Verfahren nach einem der Ansprüche 4 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Temperatur am Ende des Warmwalzens niediger als 400ºC und vorzugweise niediger als 350ºC ist.
8. Verfahren nach einem der Ansprüche 4 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß das Lösungsglühen bei 520 bis 570ºC während 5 min bis 1 h erfolgt.
9. Verfahren nach einem der Ansprüche 4 bis 8, dadurch gekennzeichnet, daß die Kaltauslagerung bei Raumtemperatur mindestens 15 Tage dauert.
10. Verfahren zur Herstellung von Blechen oder Bändern aus einer Aluminiumlegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, umfassend mindestens eine Homogenisierung oder ein Aufwärmen der Barren, ein Warmwalzen (und eventuell ein Kaltwalzen), ein Lösungsglühen und Abschrecken, eine Kaltauslagerung, ein Formen und ein Brennen der Beschichtungen, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen Abschrecken und Kaltauslagerung eine Vorauslagerungsbehandlung bei 70 bis 150ºC während einer Dauer von 0,5 bis 5 h durchgeführt wird.
11. Verfahren zur Herstellung eines Bleches oder Bandes aus einer Aluminiumlegierung nach Anspruch 10, dadurch gekennzeichnet, daß die durchschnittliche Abkühlungsgeschwindigkeit beim Abschrecken mehr als 100ºC/sec beträgt.
DE69418855T 1993-11-17 1994-11-15 Al-si-mg-legierung mit verbesserter dehnbarkeit und tiefzieheigenschaften und verfahren zu deren herstellung Revoked DE69418855T2 (de)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR9313966A FR2712605B1 (fr) 1993-11-17 1993-11-17 Procédé d'obtention d'alliages type Al-Si-Mg à ductilité et emboutissabilité améliorées et produit ainsi obtenu.
FR9401603A FR2713664B1 (fr) 1993-11-17 1994-02-08 Alliage type Al-Si-Mg à ductilité et emboutissabilité améliorées et procédé d'obtention.
PCT/FR1994/001330 WO1995014113A1 (fr) 1993-11-17 1994-11-15 Alliage de type aluminium-silicon-magnesium a ductilite et emboutissabilite ameliorees et procede d'obtention

Publications (2)

Publication Number Publication Date
DE69418855D1 DE69418855D1 (de) 1999-07-08
DE69418855T2 true DE69418855T2 (de) 1999-10-07

Family

ID=26230749

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE69418855T Revoked DE69418855T2 (de) 1993-11-17 1994-11-15 Al-si-mg-legierung mit verbesserter dehnbarkeit und tiefzieheigenschaften und verfahren zu deren herstellung

Country Status (8)

Country Link
EP (1) EP0679199B1 (de)
JP (1) JPH08505904A (de)
KR (1) KR960700353A (de)
BR (1) BR9406554A (de)
CA (1) CA2152402C (de)
DE (1) DE69418855T2 (de)
FR (1) FR2713664B1 (de)
WO (1) WO1995014113A1 (de)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10324452B4 (de) * 2002-07-01 2010-05-06 Aleris Aluminum Duffel Bvba AI-Mg-Si-Legierungsblech

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CH688379A5 (de) * 1994-11-29 1997-08-29 Alusuisse Lonza Services Ag Tiefziehbare und schweissbare Aluminiumlegierung vom Typ AlMgSi
US6267922B1 (en) 1995-09-19 2001-07-31 Alcan International Limited Precipitation-hardened aluminum alloys for automotive structural applications
FR2742165B1 (fr) * 1995-12-12 1998-01-30 Pechiney Rhenalu Procede de fabrication de bandes minces en alliage d'aluminium a haute resistance et formabilite
FR2748035B1 (fr) * 1996-04-29 1998-07-03 Pechiney Rhenalu Alliage aluminium-silicium-magnesium pour carrosserie automobile
WO1997047779A1 (en) * 1996-06-14 1997-12-18 Aluminum Company Of America Highly formable aluminum alloy rolled sheet
WO1998014626A1 (en) * 1996-09-30 1998-04-09 Alcan International Limited Aluminium alloy for rolled product process
JP3266099B2 (ja) * 1998-03-27 2002-03-18 株式会社神戸製鋼所 アルミニウム合金製ドアビーム
WO2003010348A2 (en) 2001-07-23 2003-02-06 Corus Aluminium Walzprodukte Gmbh Weldable high strength al-mg-si alloy
PT1316623E (pt) * 2001-11-28 2007-12-12 Hydro Aluminium Deutschland Processo para produzir produtos em rolo em liga de alumínio
SE0203009D0 (sv) * 2002-10-14 2002-10-14 Sapa Heat Transfer Ab High strenth aluminium fin material for brazing
DE102005045340B4 (de) * 2004-10-05 2010-08-26 Aleris Aluminum Koblenz Gmbh Verfahren zum Wärmebehandeln eines Aluminiumlegierungselements
US7491278B2 (en) 2004-10-05 2009-02-17 Aleris Aluminum Koblenz Gmbh Method of heat treating an aluminium alloy member and apparatus therefor
DE112011103667T5 (de) 2010-11-05 2013-08-01 Aleris Aluminum Duffel Bvba Automobil-Formteil aus einem Aluminiumlegierungsprodukt und Verfahren zu seiner Herstellung
FR3065013B1 (fr) * 2017-04-06 2020-08-07 Constellium Neuf-Brisach Procede ameliore de fabrication de composant de structure de caisse automobile
CN110621797A (zh) 2017-05-11 2019-12-27 阿莱利斯铝业迪弗尔私人有限公司 具有优异成型性的Al-Si-Mg合金轧制片材产品的制造方法
US11203801B2 (en) 2019-03-13 2021-12-21 Novelis Inc. Age-hardenable and highly formable aluminum alloys and methods of making the same
CN110079709A (zh) * 2019-05-08 2019-08-02 常熟希那基汽车零件有限公司 一种合金材料及其生产工艺
WO2024186359A1 (en) * 2023-03-07 2024-09-12 Novelis Inc. High recycle content aluminum alloys for automotive skin

Family Cites Families (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS57143472A (en) * 1981-03-02 1982-09-04 Sumitomo Light Metal Ind Ltd Manufacture of aluminum alloy sheet for forming
US4589932A (en) * 1983-02-03 1986-05-20 Aluminum Company Of America Aluminum 6XXX alloy products of high strength and toughness having stable response to high temperature artificial aging treatments and method for producing
US4614552A (en) * 1983-10-06 1986-09-30 Alcan International Limited Aluminum alloy sheet product
FR2601040B1 (fr) * 1986-07-07 1988-09-02 Cegedur Alliage d'aluminium chaudronnable et soudable et son procede de fabrication
FR2642436B1 (fr) * 1988-12-21 1991-06-14 Pechiney Rhenalu Alliage d'a1 contenant essentiellement du si, du mg et du cu pour emboutissage
JPH036348A (ja) * 1989-06-03 1991-01-11 Kobe Steel Ltd 化成処理性に優れた自動車パネル用アルミニウム合金及びその製造方法
CH685707A5 (de) * 1991-12-16 1995-09-15 Alusuisse Lonza Services Ag Karosserieblech.

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10324452B4 (de) * 2002-07-01 2010-05-06 Aleris Aluminum Duffel Bvba AI-Mg-Si-Legierungsblech

Also Published As

Publication number Publication date
CA2152402A1 (fr) 1995-05-26
CA2152402C (fr) 2003-09-23
JPH08505904A (ja) 1996-06-25
FR2713664A1 (fr) 1995-06-16
KR960700353A (ko) 1996-01-19
EP0679199A1 (de) 1995-11-02
DE69418855D1 (de) 1999-07-08
FR2713664B1 (fr) 1996-05-24
BR9406554A (pt) 1996-02-06
WO1995014113A1 (fr) 1995-05-26
EP0679199B1 (de) 1999-06-02

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE69418855T2 (de) Al-si-mg-legierung mit verbesserter dehnbarkeit und tiefzieheigenschaften und verfahren zu deren herstellung
DE112004000596B4 (de) Hochfeste Al-Zn-Legierung und Verfahren zum Herstellen eines solchen Legierungsprodukts
DE2953182C3 (de) Verfahren zum Herstellen eines Legierungsproduktes aus einer Aluminiumlegierung
EP3314031B1 (de) Hochfestes und gut umformbares almg-band sowie verfahren zu seiner herstellung
DE60020188T2 (de) Verfahren zur Herstellung von Formteilen aus Aluminiumlegierung vom Typ 2024
DE60108382T2 (de) Korrosionsbeständige legierungen der 6000 serien verwendbar für die luftfahrt
DE60308023T2 (de) Magnesiumlegierungsplatte und verfahren zur herstellung derselben
DE10392805T5 (de) Verfahren zum Herstellen einer hochfesten Al-Zn-Mg-Cu-Legierung
DE102005045341A1 (de) Hochfestes, hochzähes Al-Zn-Legierungsprodukt und Verfahren zum Herstellen eines solches Produkts
DE69430622T2 (de) Verfahren zur herstellung eines bleches aus aluminiumlegierung mit guter formbarkeit
EP3825428A1 (de) Druckgussbauteil und verfahren zur herstellung eines druckgussbauteils
DE1758120B2 (de) Verfahren zur verbesserung der elektrischen leitfaehigkeit und festigkeit von kupferlegierungen
DE69014935T2 (de) Verfahren zur Herstellung gehärteter Bleche aus Aluminiumlegierungen mit hoher Festigkeit und sehr guter Korrosionsbeständigkeit.
AT504089B1 (de) Aluminiumlegierung und verfahren zu deren herstellung
DE3247873C2 (de)
DE69706131T2 (de) Draht aus rostfreies Stahl und Verfahren zur Herstellung
DE69223435T2 (de) Aluminiumblech und Verfahren zu seiner Herstellung
DE69223248T2 (de) Verbesserte Auluminiumlegierung
DE102013225187B4 (de) Verfahren zur Bearbeitung einer dispersionsgehärteten Platinzusammensetzung
DE2641924C2 (de) Austenitische Ni-Cv-Legierung hoher Korrosionsbeständigkeit und Warmverformbarkeit
DE2629838A1 (de) Al-legierungsblech fuer finnen eines waermeaustauschers und verfahren zu seiner herstellung
DE102012017711B4 (de) Verfahren zum Wärmebehandeln eines Bauteils
DE69105823T2 (de) Verfahren zur Behandlung von Metallmatrixverbundwerkstoffen.
DE3884239T2 (de) Geformter Körper, gebildet aus Kupfer-Beryllium-Legierung und Verfahren zu seiner Herstellung.
DE2739264C2 (de) Verfahren zum Herstellen von Rohren aus hochfestem Stahl

Legal Events

Date Code Title Description
8363 Opposition against the patent
8331 Complete revocation