EP0688902B1 - Verfahren zur kontinuierlichen Messung des Querverschiebewiderstandes eines Gleises - Google Patents

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EP0688902B1
EP0688902B1 EP95890093A EP95890093A EP0688902B1 EP 0688902 B1 EP0688902 B1 EP 0688902B1 EP 95890093 A EP95890093 A EP 95890093A EP 95890093 A EP95890093 A EP 95890093A EP 0688902 B1 EP0688902 B1 EP 0688902B1
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EP
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track
vibration
resistance
lateral displacement
vibration generator
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EP95890093A
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Josef Theurer
Bernhard Dr. Dipl.-Ing. Lichtberger
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Franz Plasser Bahnbaumaschinen Industrie GmbH
Original Assignee
Franz Plasser Bahnbaumaschinen Industrie GmbH
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    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E01—CONSTRUCTION OF ROADS, RAILWAYS, OR BRIDGES
    • E01B—PERMANENT WAY; PERMANENT-WAY TOOLS; MACHINES FOR MAKING RAILWAYS OF ALL KINDS
    • E01B35/00—Applications of measuring apparatus or devices for track-building purposes
    • E—FIXED CONSTRUCTIONS
    • E01—CONSTRUCTION OF ROADS, RAILWAYS, OR BRIDGES
    • E01B—PERMANENT WAY; PERMANENT-WAY TOOLS; MACHINES FOR MAKING RAILWAYS OF ALL KINDS
    • E01B2203/00—Devices for working the railway-superstructure
    • E01B2203/16—Guiding or measuring means, e.g. for alignment, canting, stepwise propagation

Definitions

  • the invention relates to a method for the continuous measurement of the transverse displacement resistance of a track, the track using a Vibration exciter in horizontal, transverse to the longitudinal direction of the track Vibrations is offset, as well as a measuring device and a track stabilizer to carry out the procedure.
  • AT 380 280 B it is already a continuously movable track construction machine known in which a track tamping machine with one on its own Machine frame arranged stabilization or vibration unit connected is.
  • the latter can also be designed to be independently movable and are used independently of other track construction machines.
  • this - also known as a dynamic track stabilizer - Track construction machine is the positional stability and thus above all the transverse displacement resistance of a track with one due to tamping or Such loosened gravel bed can be improved considerably by the due to the traffic load in a relatively large period of time self-resulting ballast bed compaction artificially in a single pass is anticipated.
  • both rails captured by rolling tools of the stabilization unit and the track grate by means of a hydraulically actuated vibration exciter in horizontal, Vibrations running transversely to the machine longitudinal direction are offset.
  • the quality of the ballast bed compaction can be determined from the size of the transverse displacement resistance (QVW) derive the lateral position stability of the Track determined.
  • QVW transverse displacement resistance
  • This QVW is usually measured separately from the use of track construction machines.
  • the respective rail fastening means are first removed and the front of a threshold is exposed, after which the one from a hydraulic cylinder existing measuring device attached to the sleeper head and the Threshold is shifted slightly in its longitudinal direction. Due to the the force acting on the threshold and the displacement path draw conclusions moved to the QVW.
  • This type of measurement requires considerable effort Workload and can only be used on a random basis become.
  • the object of the present invention is to create a Method of the type described in the introduction, in which the measurement results without affecting the track position a reliable statement about the Allow lateral displacement resistance.
  • This object is achieved according to the invention with a method of the generic type Kind solved in that for the operation of the vibration exciter power required as correlating to the lateral displacement resistance Measured value is registered.
  • This procedural step is based on the knowledge that the Vibration exciter for the power to be applied to the track vibration or energy transferred to the track in connection with that of the track vibration counteracting transverse displacement resistance. Become for example factors influencing the vibration performance, such as vibration frequency, Vibration amplitude and static load, kept constant, can the power required for the vibration exciter directly to the QVW be inferred.
  • This process has the economically special one Advantage that a QVW measurement without an additional process step also in connection with track stabilization for artificial anticipation the initial settlement of a track is feasible. With that lies in connection with the track stabilization that completes the track position correction work a reliable and relevant to the entire track section - With regard to the importance of the transverse displacement resistance for the Safety in an advantageous manner - documentable statement about the transverse displacement resistance in front.
  • a machine 1 shown in FIG. 1, referred to as a track stabilizer has an elongated machine frame 2, which extends over Rail trolleys 3 supported on rails 4 of a track 5.
  • a travel drive 6 is assigned to each rail undercarriage 3, while a Another hydrodynamic drive 7 is provided for the transfer is.
  • All drives of machine 1 are acted upon by a central energy supply device 8 and a hydraulic unit 9 of a hydraulic system 10.
  • flanged wheels 13 and pivotable Roller plates 14 existing tools.
  • the flanged wheels 13 are via spreading drives, not shown, in the transverse direction of the track can be pressed against the inside of the rails 4 and by means of a own, connected to the vibration unit 12 vibration exciter 21 with approximately horizontal, transverse to the machine longitudinal direction Vibrations can be applied.
  • the so in Link lowering achievable with the track vibration is based on a level reference system 16 controlled, which as a measuring base between the rail carriages 3 tensioned wire tendon 17 per rail 4 has.
  • a height-adjustable stylus designed as a flanged roller 18 is between the two vibrating units 12 on the track 5th guided and carries one per rail 4 with the respective wire tendon 17th interacting height sensor 19.
  • Each vibrating unit 12 is, for example, an acceleration sensor trained measuring device 20 assigned to the Vibration exciter 21 to detect generated vibration amplitudes.
  • a Another measuring device 22 is used to detect the oscillation frequency of the Vibration exciter 21.
  • Each height adjustment drive 15 is a pressure sensor 23 for detecting the static load acting on the track 5 assigned.
  • Another pressure sensor 24 is between a hydraulic pump 25 (Fig. 2) and the vibration exciter 21 for detecting the Actuation of the vibration exciter 21 serving operating pressure intended.
  • Additional measuring devices 26, 27 are used to detect the Right of way or working speed of machine 1 or for determination the distance traveled. All measuring devices and pressure transmitters are with a computing unit 28 and a recording device 29 connected.
  • the already mentioned pressure transmitter 24 is in the hydraulic circuit diagram according to FIG. 2 shown, to detect the operating pressure between the hydraulic pump 25 and the vibration exciter which can be acted upon by a hydraulic motor 30 21 is provided.
  • Fig. 3 the structure of the measuring device for determining the transverse displacement resistance is shown schematically.
  • the lateral acceleration a [m / s 2 ] is detected by the measuring device 20.
  • the oscillation amplitude x 0 is fed to the computing unit 28 via the double integration.
  • F denotes the oscillation frequency, which is also fed to the computing unit 28.
  • the static load F v is determined separately for both the left and the right height adjustment drive 15.
  • the pressure transmitter 24 the operating or filling pressure p p required to act on the vibration exciter 21 is passed on to the computing unit 28.
  • the path covered by the machine 1 with respect to a fixed point is registered by the measuring device 27, so that the determined transverse displacement resistance can be precisely assigned to the track sections.
  • the action on the transverse displacement resistance which is dependent on the right of way speed can be registered or taken into account.
  • the value must also be standardized, for example, to 100 kN vertical load (QVW 100 ).
  • the adjustment angle of the hydraulic pump is not changed to maintain a constant stroke volume.
  • the QVW measurement can optionally be combined with a controlled lowering of the track 5 in the desired target position (track stabilization) or but also be carried out in a separate test run, in which the Track 5 already stabilized under a correspondingly minimal load the height adjustment drives 15 are not lowered, but only in horizontal Cross vibrations is offset.
  • track stabilization a controlled lowering of the track 5 in the desired target position
  • other energy systems for example electrical energy, to act upon the vibration exciter 21 applicable.
  • the current change is more correlated to the QVW To use the measured value.

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Description

Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur kontinuierlichen Messung des Querverschiebewiderstandes eines Gleises, wobei das Gleis mit Hilfe eines Schwingungserregers in horizontale, quer zur Gleislängsrichtung verlaufende Schwingungen versetzt wird, sowie eine Meßvorrichtung und einen Gleisstabilisator zur Durchführung des Verfahrens.
Es ist gemäß AT 380 280 B bereits eine kontinuierlich verfahrbare Gleisbaumaschine bekannt, bei der eine Gleisstopfmaschine mit einem auf einem eigenen Maschinenrahmen angeordneten Stabilisations- bzw. Schwingaggregat verbunden ist. Letzteres kann auch selbständig verfahrbar ausgebildet werden und unabhängig von anderen Gleisbaumaschinen zum Einsatz kommen. Mit dieser - auch als dynamischer Gleisstabilisator bezeichneten - Gleisbaumaschine ist die Lagefestigkeit und damit vor allem der Querverschiebewiderstand eines Gleises mit einer infolge einer Unterstopfung oder dergleichen gelockerten Schotterbettung erheblich verbesserbar, indem die durch die Verkehrsbelastung in einem relativ großem Zeitraum sich von selbst ergebende Schotterbettverdichtung künstlich in einer einzigen Arbeitsdurchfahrt vorweggenommen wird. Zu diesem Zweck werden beide Schienen durch Rollwerkzeuge des Stabilisationsaggregates erfaßt und der Gleisrost mittels eines hydraulisch beaufschlagbaren Schwingungserregers in horizontale, quer zur Maschinenlängsrichtung verlaufende Schwingungen versetzt.
Gleichzeitig wird durch am Maschinenrahmen befestigte, vertikale Antriebe eine statische Auflast auf das Stabilisationsaggregat bzw. das Gleis aufgebracht und dieses in die Schotterbettung gleichsam eingerieben, wodurch diese verdichtet und das Gleis entsprechend in eine Soll-Lage abgesenkt wird. Daraus resultiert neben einer dauerhaften und gleichmäßig elastischen Schotterbettung auch eine Erhöhung des durch die Reibung zwischen Schwelle und Schotter bestimmten Querverschiebewiderstandes.
Die Qualität der Schotterbettverdichtung läßt sich aus der Größe des Querverschiebewiderstandes (QVW) ableiten, der die seitliche Lagestabilität des Gleises bestimmt. Die Messung dieses QVW erfolgt üblicherweise getrennt vom Einsatz der Gleisbaumaschinen. Ein Artikel in der Zeitschrift "Transport International", Juni 1981, Seiten 3-6, beschreibt beispielsweise eine solche Messung, die an einzelnen Schwellen eines Gleises vorgenommen wird. Dabei werden zunächst die jeweiligen Schienenbefestigungsmittel entfernt und die Stirnseite einer Schwelle freigelegt, wonach die aus einem Hydraulikzylinder bestehende Meßeinrichtung an den Schwellenkopf angesetzt und die Schwelle in ihrer Längsrichtung geringfügig verschoben wird. Aufgrund der auf die Schwelle einwirkenden Kraft und des Verschiebeweges werden Rückschlüsse auf den QVW gezogen. Diese Art der Messung erfordert beträchtlichen Arbeitsaufwand und kann überdies nur stichprobenweise eingesetzt werden.
Schließlich ist es noch durch die US 5 127 333 bekannt, eine Meßvorrichtung zur Messung der Schwingungsamplitude des Stabilisationsaggregates vorzusehen, um damit auf den Querverschiebewiderstand rückschließen zu können.
Die Aufgabe der vorliegenden Erfindung liegt nun in der Schaffung eines Verfahrens der eingangs beschriebenen Art, bei dem die Meßergebnisse ohne Beeinträchtigung der Gleislage eine zuverlässige Aussage über den Querverschiebewiderstand ermöglichen.
Diese Aufgabe wird erfindungsgemäß mit einem Verfahren der gattungsgemäßen Art dadurch gelöst, daß die für den Betrieb des Schwingungserregers erforderliche Leistung als zum Querverschiebewiderstand korrelierender Meßwert registriert wird.
Diesem Verfahrensschritt liegt die Erkenntnis zugrunde, daß die durch den Schwingungserreger für die Gleisschwingung aufzubringende Leistung bzw. in das Gleis übertragene Energie in Zusammenhang mit dem der Gleisschwingung entgegenwirkenden Querverschiebewiderstand steht. Werden beispielsweise die Schwingleistung beeinflussende Faktoren, wie Schwingfrequenz, Schwingamplitude und statische Auflast, konstant gehalten, kann aus der für den Schwingungserreger erforderlichen Leistung direkt auf den QVW rückgeschlossen werden. Dieses Verfahren hat den wirtschaftlich besonderen Vorteil, daß eine QVW-Messung ohne einen zusätzlichen Verfahrensschritt auch in Verbindung mit einer Gleisstabilisation zur künstlichen Vorwegnahme der Anfangssetzungen eines Gleises durchführbar ist. Damit liegt in Verbindung mit der die Gleislagekorrekturarbeiten abschließenden Gleisstabilisation eine den gesamten Gleisabschnitt betreffende zuverlässige und - in Hinsicht auf die Bedeutung des Querverschiebewiderstandes für die Sicherheit in vorteilhafter Weise - dokumentierbare Aussage über den Querverschiebewiderstand vor.
Vorteilhafte Weiterbildungen der Erfindung ergeben sich aus den Unteransprüchen.
Im folgenden wird die Erfindung anhand eines in der Zeichnung dargestellten Ausführungsbeispieles näher beschrieben.
Es zeigen:
  • Fig. 1 eine Seitenansicht einer als Gleisstabilisator bekannten Gleisbaumaschine zur Ermittlung des Querverschiebewiderstandes in Verbindung mit einer kontrollierten Gleisabsenkung,
  • Fig. 2 einen Teil eines Schaltplanes für das Hydrauliksystem zur Beaufschlagung des Schwingungserregers, und
  • Fig. 3 eine vereinfachte Schemazeichnung bezüglich verschiedener Meßvorrichtungen zur Ermittlung des Querverschiebewiderstandes.
    • Eine in Fig. 1 dargestellte, als Gleisstabilisator bezeichnete Maschine 1 weist einen langgestreckten Maschinenrahmen 2 auf, der sich über Schienenfahrwerke 3 auf Schienen 4 eines Gleises 5 abstützt. Für die kontinuierliche Arbeitsvorfahrt der als Regelfahrzeug ausgebildeten Maschine 1 ist jedem Schienenfahrwerk 3 ein Fahrantrieb 6 zugeordnet, während ein weiterer hydrodynamischer Fahrantrieb 7 für die Überstellfahrt vorgesehen ist. Die Beaufschlagung sämtlicher Antriebe der Maschine 1 erfolgt durch eine zentrale Energieversorgungseinrichtung 8 und ein Hydraulikaggregat 9 eines Hydrauliksystems 10. Endseitig angeordnete Fahrkabinen beinhalten Bedienungs- und Steuereinrichtungen 11 sowohl für die Vorfahrt der Maschine 1 als auch für den Arbeitseinsatz von zwei mittig zwischen den Schienenfahrwerken 3 mit dem Maschinenrahmen 2 verbundenen und in Gleislängsrichtung hintereinander angeordneten Schwing- bzw. Stabilisationsaggregaten 12. Diese weisen aus Spurkranzrollen 13 und verschwenkbaren Rollentellern 14 bestehende Werkzeuge auf. Die Spurkranzrollen 13 sind über nicht näher dargestellte Spreizantriebe in Gleisquerrichtung an die Innenseiten der Schienen 4 anpreßbar und mittels eines eigenen, mit dem Schwingaggregat 12 verbundenen Schwingungserregers 21 mit etwa horizontalen, quer zur Maschinenlängsrichtung verlaufenden Schwingungen beaufschlagbar. Vertikale, am Maschinenrahmen 2 angelenkte und als Hydraulikzylinder ausgebildete Höhenverstellantriebe 15 dienen zur Übertragung einer statischen Auflast auf das Gleis 5. Die damit in Verbindung mit der Gleisschwingung erzielbare Gleisabsenkung wird anhand eines Nivellierbezugsystems 16 gesteuert, welche als Meßbasis eine zwischen den Schienenfahrwerken 3 gespannte Drahtsehne 17 pro Schiene 4 aufweist. Ein höhenverstellbares, als Spurkranzrolle ausgebildetes Tastorgan 18 wird zwischen den beiden Schwingaggregaten 12 auf dem Gleis 5 geführt und trägt je Schiene 4 einen mit der jeweiligen Drahtsehne 17 zusammenwirkenden Höhenmeßfühler 19.
    Jedem Schwingaggregat 12 ist eine beispielsweise als Beschleunigungsaufnehmer ausgebildete Meßvorrichtung 20 zugeordnet, um damit die vom Schwingungserreger 21 erzeugten Schwingamplituden zu erfassen. Eine weitere Meßvorrichtung 22 dient zum Erfassen der Schwingfrequenz des Schwingungserregers 21. Jedem Höhenverstellantrieb 15 ist ein Druckgeber 23 zum Erfassen der auf das Gleis 5 einwirkenden statischen Auflast zugeordnet. Ein weiterer Druckgeber 24 ist jeweils zwischen einer Hydraulikpumpe 25 (Fig. 2) und dem Schwingungserreger 21 zur Erfassung des zur Beaufschlagung des Schwingungserregers 21 dienenden Betriebsdruckes vorgesehen. Weitere Meßvorrichtungen 26,27 dienen zum Erfassen der Vorfahrt- bzw. Arbeitsgeschwindigkeit der Maschine 1 bzw. zur Ermittlung der zurückgelegten Wegstrecke. Sämtliche Meßvorrichtungen und Druckgeber sind mit einer Recheneinheit 28 und einer Aufzeichnungseinrichtung 29 verbunden.
    Im Hydraulik-Schaltplan gemäß Fig. 2 ist der bereits erwähnte Druckgeber 24 dargestellt, der zur Erfassung des Betriebsdruckes zwischen der Hydraulikpumpe 25 und dem durch einen Hydromotor 30 beaufschlagbaren Schwingungserreger 21 vorgesehen ist.
    In Fig. 3 ist der Aufbau der Meßeinrichtung zur Ermittlung des Querverschiebewiderstandes schematisch dargestellt. Durch die Meßvorrichtung 20 wird die Querbeschleunigung a [m/s2] erfaßt. Über die doppelte Integration wird schließlich die Schwingamplitude x0 der Recheneinheit 28 zugeführt. Mit f ist die Schwingfrequenz bezeichnet, die ebenfalls der Recheneinheit 28 zugeführt wird. Die statische Auflast Fv wird sowohl für den linken als auch den rechten Höhenverstellantrieb 15 gesondert ermittelt. Mit dem Druckgeber 24 wird der zur Beaufschlagung des Schwingungserregers 21 erforderliche Betriebs- oder Fülldruck pp an die Recheneinheit 28 weitergegeben. Durch die Meßvorrichtung 27 wird der von der Maschine 1 in bezug auf einen Festpunkt zurückgelegte Weg registriert, so daß der ermittelte Querverschiebewiderstand jeweils den Gleisabschnitten örtlich genau zugeordnet werden kann. Mit der von der Meßvorrichtung 26 erfaßten Geschwindigkeit der Maschine 1 kann die von der Vorfahrtgeschwindigkeit abhängige Einwirkung auf den Querverschiebewiderstand registriert bzw. berücksichtigt werden.
    Für den im folgenden angeführten theoretischen Hintergrund zur Ermittlung des Querverschiebewiderstandes QVW werden folgende Symbole verwendet:
    µ
    Reibwert Schotterbett, Schwelle
    dt
    Zeitdifferential
    dW
    Energiedifferential
    f
    Schwingfrequenz
    Fv
    statische Auflast bzw. Vertikalkraft
    k0
    Koeffizient
    kv
    Koeffizient
    k'0
    Koeffizient
    k'v
    Koeffizient
    np
    Drehzahl Schwingaggregat 12
    Pab
    abgeführte Leistung
    PDGS
    Schwingleistung des Schwingaggregates 12
    Pg
    Schwingleistung Gleisrost und Schotter
    pp
    Betriebsdruck zur Beaufschlagung des Schwingungserregers 21
    Pr
    Reibleistung
    Prot
    Rotationsleistungsanteil
    Pzu
    zugeführte Leistung
    Qp
    Förderleistung Hydraulikpumpe 25
    QVW
    Querverschiebewiderstand
    QVW100
    normierter Querverschiebewiderstand (Auflast 100kN)
    t
    Zeit
    Vp
    Füllvolumen der Hydraulikpumpe 25
    x0
    Schwingamplitude des Schwingaggregates 12
    kN
    Kilonewton
    Zur Erläuterung des theoretischen Hintergrundes für die Ermittlung des Querverschiebewiderstandes werden folgende Gleichungen angeführt:
    In das Gleis 5 übertragene Reibleistung (Pr): P r = dW dt = F · v = F v · µ · x 0 · 2πf · cos(2πft) = = F v · µ · x 0 · 2πf · 2π = F v · µ · x 0 · 4f = QVW · x 0 · 4f
    Zugeführte Leistung (Pzu): P zu = Q p · p p = V p · n p · p p = V p · f · p p
    Konstante abgeführte Leistung (Pab): P ab = P DGS + P g + P rot
    Die QVW-Beziehung ergibt sich aus folgendem Leistungsgleichgewicht: P zu = V p · f · p p = P r + P ab = QVW · x 0 · 4f + P ab
    Damit der Einfluß auf den QVW durch eine (während des Arbeitseinsatzes eines Gleisstabilisators zur Absenkung des Gleises 5 in die Soll-Lage) schwankende Vertikalbelastung bzw. statische Auflast wegfällt, muß der Wert noch z.B. auf 100kN vertikale Auflast (QVW100) normiert werden. Der Verstellwinkel der Hydraulikpumpe wird zur Aufrechterhaltung eines konstanten Hubvolumens nicht verändert. (Alternativ wäre auch eine Änderung des Hubvolumens möglich; in diesem Fall müßte allerdings die Änderung erfaßt und in die Leistungsmessung miteinbezogen werden.) QVW 100 = V p ·p p 4·x 0 · F v 100 - P ab 4·x 0·f · F v 100 = k v · F v ·p p x 0 - k 0 · F v x 0·f
    Bei konstanten Werten für die Schwingamplitude x0, die Schwingfrequenz f und die statische Auflast Fv ergibt sich folgende Beziehung: QVW 100 = k '   v · p p - k '  0
    Wie den Gleichungen zu entnehmen ist, läßt sich prinzipiell sogar der Absolutwert des QVW messen. Darüber hinaus läßt sich in jedem Fall das qualitative Verhalten des QVW während des Stabilisiervorganges (Gleisabsenkung in die Soll-Lage) messen.
    Die QVW-Messung kann wahlweise gemeinsam mit einer kontrollierten Absenkung des Gleises 5 in die gewünschte Soll-Lage (Gleisstabilisation) oder aber auch in einer eigenen Meßfahrt durchgeführt werden, bei der das bereits stabilisierte Gleis 5 unter entsprechend minimaler Beaufschlagung der Höhenverstellantriebe 15 nicht abgesenkt, sondern lediglich in horizontale Querschwingungen versetzt wird. Selbstverständlich sind anstelle des beschriebenen Hydrauliksystems auch andere Energiesysteme, beispielsweise elektrische Energie, zur Beaufschlagung des Schwingungserregers 21 einsetzbar. In diesem Fall ist dann die Stromänderung als zum QVW korrelierender Meßwert heranzuziehen.

    Claims (9)

    1. Verfahren zur kontinuierlichen Messung des Querverschiebewiderstandes eines Gleises, wobei das Gleis mit Hilfe eines Schwingungserregers (21) in horizontale, quer zur Gleislängsrichtung verlaufende Schwingungen versetzt wird, dadurch gekennzeichnet, daß die für den Betrieb des Schwingungserregers (21) erforderliche Leistung als zum Querverschiebewiderstand korrelierender Meßwert registriert wird.
    2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß ein zur hydraulischen Beaufschlagung des Schwingungserregers (21) erforderlicher Betriebsdruck (pp) als zum Querverschiebewiderstand korrelierender Meßwert registriert wird.
    3. Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß zusätzlich zum Betriebsdruck (pp) wenigstens ein weiterer Meßwert aus der Gruppe:
      a) Schwingfrequenz (f) des Schwingungserregers (21),
      b) Schwingamplitude (x0),
      c) in vertikaler Richtung auf das Schwingaggregat (12) einwirkende Auflast (Fv), und
      d) Vorfahrtgeschwindigkeit der Maschine registriert wird.
    4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß zur Ermittlung des Querverschiebewiderstandes die Meßwerte: Betriebsdruck (pp), Schwingfrequenz (f), Schwingamplitude (x0) und vertikale Auflast (Fv) einer Recheneinheit (28) zugeführt und unter der mathematischen Beziehung kv · Fv ·pp x 0 - k 0 · Fv x 0·ƒ miteinander verknüpft werden.
    5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß der Querverschiebewiderstand unter Annahme konstanter Meßwerte bezüglich Schwingamplitude (x0) und Schwingfrequenz (f) für eine konstante vertikale Auflast ( Fv 100 ) normiert wird.
    6. Meßvorrichtung zum kontinuierlichen Ermitteln des Querverschiebewiderstandes eines Gleises mit einem am Gleis abrollbaren, einen Schwingungserreger (21) aufweisenden Schwingaggregat (12), das wahlweise durch verstellbare Werkzeuge in eine formschlüssige Verbindung mit Schienen des Gleises bringbar ist, wobei der mit einem Maschinenrahmen (2) verbundene Schwingungserreger (21) durch eine Hydraulikpumpe (25) eines Hydrauliksystems (10) beaufschlagbar ist, zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß dem Hydrauliksystem (10) ein Druckgeber (24) zur Erfassung des zur Beaufschlagung des Schwingungserregers (21) erforderlichen Betriebsdruckes (pp) zugeordnet ist.
    7. Meßvorrichtung nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet, daß zwischen Maschinenrahmen (2) und Schwingaggregat (12) vorgesehenen hydraulischen Höhenverstellantrieben (15) jeweils ein Druckgeber (23) zur Registrierung der vertikalen Auflast (Fv) zugeordnet ist.
    8. Meßvorrichtung nach Anspruch 6 oder 7, dadurch gekennzeichnet, daß dem Schwingaggregat (12) eine vorzugsweise aus einem Beschleunigungsaufnehmer gebildete Meßvorrichtung (20) zur Erfassung der Schwingamplitude (x0) zugeordnet ist.
    9. Gleisstabilisator (1) zum Absenken eines Gleises in eine Soll-Lage, mit einem auf Schienenfahrwerken (3) abgestützten Maschinenrahmen (2), dem ein durch Höhenverstellantriebe (15) mit dem Maschinenrahmen (2) verbundenes Schwing- bzw. Stabilisationsaggregat (12) mit einem durch eine Hydraulikpumpe (25) beaufschlagbaren Schwingungserreger (21) sowie ein Nivellierbezugsystem (16) zugeordnet ist, zur Durchführung des Verfahrens nach Anspruch 1, gekennzeichnet durch einen dem Schwingungserreger (21) vorgeordneten Druckgeber (24) zur Erfassung des zur Beaufschlagung des Schwingungserregers (21) dienenden Betriebsdruckes (pp) und eine Aufzeichnungseinrichtung (29) zum Aufzeichnen des Betriebsdruckes (pp) bzw. des zu diesem korrelierenden Querverschiebewiderstandes.
    EP95890093A 1994-06-17 1995-05-12 Verfahren zur kontinuierlichen Messung des Querverschiebewiderstandes eines Gleises Expired - Lifetime EP0688902B1 (de)

    Applications Claiming Priority (3)

    Application Number Priority Date Filing Date Title
    AT120394 1994-06-17
    AT1203/94 1994-06-17
    AT120394 1994-06-17

    Publications (2)

    Publication Number Publication Date
    EP0688902A1 EP0688902A1 (de) 1995-12-27
    EP0688902B1 true EP0688902B1 (de) 1999-09-22

    Family

    ID=3508851

    Family Applications (1)

    Application Number Title Priority Date Filing Date
    EP95890093A Expired - Lifetime EP0688902B1 (de) 1994-06-17 1995-05-12 Verfahren zur kontinuierlichen Messung des Querverschiebewiderstandes eines Gleises

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    Country Link
    US (1) US5591915A (de)
    EP (1) EP0688902B1 (de)
    JP (1) JP3660716B2 (de)
    CN (1) CN1088133C (de)
    AT (1) ATE184935T1 (de)
    AU (1) AU687185B2 (de)
    CA (1) CA2151993C (de)
    CZ (1) CZ283590B6 (de)
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