EP0628987A2 - Metallhalogenidentladungslampe und Verfahren zu ihrer Herstellung - Google Patents

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EP0628987A2
EP0628987A2 EP94108096A EP94108096A EP0628987A2 EP 0628987 A2 EP0628987 A2 EP 0628987A2 EP 94108096 A EP94108096 A EP 94108096A EP 94108096 A EP94108096 A EP 94108096A EP 0628987 A2 EP0628987 A2 EP 0628987A2
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EP
European Patent Office
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coating
metal halide
discharge lamp
lamp according
layer
Prior art date
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EP94108096A
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English (en)
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Jürgen Dr. Heider
Ulrich Dr. Henger
Günter Woizan
Stefan Kotter
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Osram GmbH
Original Assignee
Patent Treuhand Gesellschaft fuer Elektrische Gluehlampen mbH
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Publication date
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    • H01J61/26—Means for absorbing or adsorbing gas, e.g. by gettering; Means for preventing blackening of the envelope

Definitions

  • the invention is based on a metal halide discharge lamp according to the preamble of claim 1. These lamps are suitable for general lighting and for film and television recordings as well as for projection purposes.
  • Such a lamp is known from US Pat. No. 5,003,214, the outer surface of the discharge vessel being completely coated with a heat-reflecting material, the transmission of which in the visible spectral range is at least 90%.
  • Si02 is preferred as the material, with layer thicknesses between 0.1 and 10 ⁇ m.
  • WDL lamps color temperature approx. 3000 K.
  • Ti02 is also mentioned.
  • a powder coating process with a gas flame and a dipping process are specified.
  • a coating of zinc oxide or a mixture of zinc oxide and titanium oxide is also used to absorb UV radiation.
  • a pure Ti02 layer is undesirable here because it would result in absorption in the visible (especially blue) spectral range, which worsens the color rendering.
  • the main area of application for the coatings is fluorescent lamps, which are known to have bulb temperatures of around 50 ° C.
  • the coating is applied to the outer surface of the piston by means of a spray process.
  • the invention is based on the surprising insight that the filter effect of a Ti02- (or Ce02-) coating previously considered undesirable in the short-wave visible spectral range, primarily in the violet and blue spectral range below 450 nm, to improve the color properties, in particular color locus and color rendering, can be used with certain lamps.
  • the invention exploits the special filter effect of these oxides in the short-wave spectral range at high temperatures (> 600 ° C). This effect occurs with both clear and matt coatings.
  • the absorption of the short-wave radiation can be changed in a targeted manner. This absorption not only reduces the proportion of UV radiation, but also the short-wave portion of visible radiation (primarily below 450 nm, but also longer-wave radiation), and thus lowers the color temperature.
  • the invention makes it possible, in particular, to maintain predetermined color properties even when operating with reduced power.
  • an original 70 W lamp without coating can be operated with a suitable coating at 50 W without the color properties deteriorating.
  • the concept of the coating according to the invention can also be used to change the color temperature with the same output. It is so extremely powerful that it is not only possible to comfortably lower the color temperature within a light color (e.g. by 500 K within the light color WDL, which corresponds to a color temperature of approx. 2600 - 3300 K), but also from one light color lower the other (e.g. from HPS to WDL; the former corresponds to color temperatures of approx. 3600 - 4500 K) and still use a uniform filling system. Even color temperature reductions of more than 1200 K can be generated by this coating. This has far-reaching consequences with regard to the particularly problematic sodium halides in the filling components.
  • the invention makes it possible, in particular, to achieve color temperatures of the light color NDL with fillings containing CsJ without NaJ, which represents a breakthrough in the further development of metal halide lamps with NDL light colors.
  • Known fillings for a light color D similar to daylight e.g. iodides of Cs and Tl and the metals Dy, Ho and Tm
  • the coating according to the invention can basically be implemented in two ways, namely by matt layers, in which the only priority is absorption in the blue spectral range, or by clear layers with additionally particularly effective UV absorption.
  • a very effective option is the use of matt layers, which in addition to the filter effect also have light-scattering properties. These layers can be applied to the outer surface of the discharge vessel in a smudge-proof manner by a method which is explained in more detail below.
  • the typical layer weight, based on Ti02, is advantageously between 0.05 and 0.3 mg / cm2, corresponding to a layer thickness of roughly 0.2 to 1.3 ⁇ m. Corresponding values for layers containing cerium can be determined by comparing the atomic weights.
  • matt layers The special highlight of matt layers is that the path length effectively increases due to the multiple reflection that occurs. This increases the burner's operating temperature. This increases the halogen vapor pressure, which increases the light output, which can compensate for the absorption, which increases with the thickness of the layer.
  • a matte Layer also improves the uniformity of the light radiation and at the same time the color mixture. This means that different zones in the discharge arc would produce different color impressions, which are now mixed by the multiple scattering. Such a property is particularly important when used in luminaires. By increasing the vapor pressure as a result of the increased operating temperature, the color temperature drops while the luminous efficiency increases. With suitable coordination, matting can nevertheless lead to an overall improvement in the luminous efficiency if the temperature-related improvement in the luminous efficiency exceeds the absorption losses.
  • a typical layer weight for clear layers is between 0.05 and 0.60 mg / cm2, accordingly a layer thickness of roughly 0.2 to 2.6 ⁇ m. However, it can also be higher in individual cases.
  • the preferred maximum layer weight for matt layers (0.4 mg / cm2) is determined by the increasing absorption or, in the case of clear layers, by the upper limit that occurs during doping. The minimum layer weight results from the loss of a noticeable filter effect.
  • the coatings can be used for both single-sided and double-sided metal halide lamps, regardless of the wattage. An additional outer bulb is often used to avoid heat loss.
  • the layer thickness in individual cases is also determined by the operating temperature on the outer surface of the discharge vessel.
  • a minimum temperature of the layer of 600 ° C. is desirable.
  • the practical upper limit is currently around 980 ° C, since above this value the quartz glass of the discharge vessel is devitrified.
  • Another advantage of the invention is that, depending on the layer distribution and type of filling, the usual separate heat accumulation domes made of Zr02 or similar material can be dispensed with, which further simplifies production and improves the radiation characteristic.
  • the coating on the entire outer surface of the discharge vessel is preferred, but at least when using two heat accumulation spheres - between the mutually opposite edges of the two Domes attached.
  • the Ti02 layer can also be easily applied to the Zr02 heat exchange layers.
  • the coatings presented here can be produced in several ways: on the one hand, the coating can subsequently be applied to the outside of the already filled and closed discharge vessel.
  • a suspension of an oxidic powder (containing titanium or cerium) is produced in a nitrocellulose binder in a manner known per se.
  • the primary grain size distribution of the powder for example, has its center of gravity at 30 nm corresponding to a BET surface area of 50 m 2 / g.
  • the finished discharge vessel is dipped into the suspension or sprayed with it.
  • the discharge vessel is then burned in at high temperature, and the binder also evaporates. This enables matt, but not particularly smudge-proof coatings to be achieved.
  • An advantageous alternative is to apply the oxidic powder (without binder) to the discharge vessel by means of a powder spraying process. It is a flame spraying process in which the powder is applied directly to the piston. The burn-in process can therefore be dispensed with. It can be used to create matt coatings that are also very smudge-proof.
  • the discharge vessel is manufactured on highly automated body-molding machines.
  • the discharge vessel is formed from smooth tubes by upsetting and blow molding.
  • the coating of the outer surface is advantageously carried out as an intermediate step before the discharge vessel is finished.
  • the smooth pipe section can first be coated. As with the finished discharge vessel, this is done by spraying, spraying, dipping, printing or again using a powder spraying process. It is important to ensure that the pipe ends remain free, since the molybdenum foil is squeezed in later.
  • the upset and blow molding of the smooth tube is carried out first and then the preformed tube is coated, in particular by spraying or by means of a powder spraying method, and only in the shaped area of the blank.
  • the coating is advantageously applied at a point in time at which the blank is still heated, that is to say, for example, directly after the preforming.
  • a matt coating is now achieved by sintering the coated blank at approx. 500 ° C.
  • a clear coating is achieved by the coated blank at high temperatures (approx. 1200 - 1500 ° C) is melted so that the oxide layer diffuses into the outer surface of the blank, the quartz glass receiving a gradual doping.
  • the final blow molding can take place.
  • the blank is then further processed into the discharge vessel by filling and sealing the blank.
  • the specified methods can be used to produce relatively thin layers which are nevertheless highly effective.
  • the discharge space remains free of Ti02 or Ce203.
  • the quartz glass properties also correspond to those of undoped or uncoated quartz glass, which is particularly advantageous when used in metal halide discharge lamps.
  • the one-sided squeezed metal halide discharge lamp 1 shown in FIG. 1 with an output of 150 W and the light color WDL consists of a one-sided squeezed discharge vessel 2 made of quartz glass, which is closely surrounded by an outer bulb 3 made of hard glass, also squeezed on one side.
  • the space between the two vessels 2 and 3 is evacuated and contains a getter 14 '.
  • the inner volume of the discharge vessel contains two angled electrodes 4, which are connected via foils 5 in the pinch 10 to current leads 6 in the interior of the outer bulb. These in turn end at foils 7 in the pinch of the outer bulb, from which in turn outer power supply lines 8 are led to the outside for the external power supply.
  • the discharge vessel 2 is almost completely covered with a matt coating 9 made of Ti02, the temperature of which is approximately 930 ° C. when the lamp is in operation.
  • the filling consists, for example, of a sodium rare earth system (Na-SE) with the following metal halides (figures in% by weight): 40% NaJ, 20% TmJ3, 15% DyJ3, 20% TlJ and 5% HfJ4.
  • the influence of the Ti02 coating is impressively documented by comparing the light values for a discharge vessel (without outer bulb) according to Table 1.
  • the color rendering index (Ra) improves from 41 to 70, while at the same time the luminous flux improves from approx. 12,000 to approx. 13,000 lm (test series a and b in Table 1). Installation in an outer bulb improves the values even further (test series c).
  • Table 1 150 W lamp / WDL / one-sided Trial series Luminous flux (lm) Color temp.
  • Ra Ti02 layer weight (mg / cm2) Outside piston a 12 250 5750 41 - without b 13,000 3450 70 0.30 without c 13 300 2950 91 0.30 With
  • the free-burning discharge vessel achieves only very poor color properties at a very high color temperature due to convection cooling.
  • the coating for example by means of dipping, achieves a strong reduction in color temperature, combined with an improvement in color rendering (test b).
  • test c the further improved thermal technology achieves lighting data that were previously unreachable.
  • the filter effect in the short-wave region of the spectrum is primarily shown below 450 nm, to a lesser extent up to 560 nm.
  • the 70 W lamp 11 shown in FIG. 2 consists of a discharge vessel 12 made of quartz glass, which is squeezed on both sides and is surrounded by an evacuated outer bulb 13 with a base on both sides.
  • the electrodes 14, 15 are melted into the discharge vessel 12 in a gas-tight manner by means of foils 16, 17 and connected to the electrical connections of the ceramic bases 22, 23 via the current leads 18, 19, the sealing foils 20, 21 of the outer bulb 13 and via further short current leads.
  • a getter material 24 applied to a metal plate is additionally melted potential-free via a piece of wire.
  • the ends 25, 26 of the discharge vessel 12 are provided up to part of the pinch with a heat-reflecting coating made of Zr02 in the form of two spherical caps, the mutual distance of which is 9 mm.
  • the intermediate barrel-shaped, central portion 27 of the discharge vessel is provided with a matt Ti02 coating 27a.
  • the dividing line between the layers is only shown in dashed lines because it cannot be seen with the naked eye.
  • An alternative is a discharge vessel, in which separate heat accumulation layers located at the ends are completely dispensed with and instead the TiO 2 coating encompasses the entire discharge vessel (again up to a part of the pinch, see FIG. 2) (see Table 3, Test series c). Doing so the advantage of simpler production by dispensing with improved color rendering.
  • the discharge vessel is completely coated with Ti02 in addition to the Zr02 heat accumulation.
  • This variant also corresponds to the illustration in Figure 2, wherein the Ti02 coating 27a, 27b, 27c is applied to the central section 27 and to the heat accumulation at the ends 25, 26 including part of the pinch.
  • Figure 3 shows the color locus of the lamp as a function of a Ti02 layer thickness between 0 (measuring point a) and 0.30 mg / cm2 (measuring point e). This allows the original color temperature to be reduced from around 3800 K to below 3000 K (dashed line).
  • Table 2 summarizes the layer weights of the measuring points entered in FIG. 3.
  • Table 2 Measuring point Layer weight (mg / cm2) a 0 b 0.10 c 0.19 d 0.24 e 0.30
  • FIG. 4 shows various parameters of the exemplary embodiment from FIG. 2 as a function of the layer weight. It shows that it is possible to determine the UV component (FIG. 4a shows the UV-A component) and the proportion of short-wave visible radiation (FIG. 4b shows the component up to 545 nm) even with layer weights of 0.10 mg / cm2 Ti02 to reduce significantly, while the red component ( Figure 4c) and the x and y coordinates of the color locus ( Figure 4d and 4e) increase.
  • the light yield ⁇ (FIG. 4f) decreases noticeably at high layer weights (more than 0.15 mg / cm2), but the loss is still negligible at the optimal value of 0.08 mg / cm2.
  • This lamp behaves differently according to Table 4, depending on whether it is provided with a clear or matt Ti02 coating.
  • Table 5 A further possible application of the coating according to the invention is demonstrated using Table 5.
  • the known WDL filling which is described in the first exemplary embodiment, is used for a double-sided 70 W lamp.
  • the coating is used essentially only to improve the service life, since the Na loss is limited by the filter effect of the coating for short-wave radiation.
  • the lifespan of this lamp increases from originally 6000 hours by up to 50%, with no improvement in the Ra value.
  • This application is particularly interesting from a commercial point of view because it is extreme low color temperatures (2700 K), which previously seemed unattainable for this type of lamp.
  • the mechanism of lifespan improvement is based on two effects: At the beginning of the lamp's life, it is important to shield the UV-C radiation as effectively as possible, since this exceeds the electron work function for the molybdenum current leads (4.15 eV). Due to the inevitable diffusion of sodium in the outer bulb, sodium ions are deposited on the molybdenum power supply. This reduces the effective work function to 2.2 eV (approx. 540 nm). It is therefore just as important to absorb the longer-wave radiation into the blue spectral range during lamp operation (especially towards the end of its service life). This is achieved for the first time through the coating according to the invention without loss of other lamp properties.
  • Table 3 70 W lamp / HPS / double-sided Luminous flux (lm) Color locus Color temperature (K) Ra Ti02 layer Dome spacing x y a) 5853 .361 .370 4500 72 without 10.5 mm 5570 .439 .416 3050 82 With 10.5 mm b) 6141 .369 .364 4200 79 without 9 mm 5457 .437 .411 3050 87 With 9 mm c) 7181 .385 .365 3800 85 without 9 mm 5342 .437 .426 3150 80 With without HQI-TS 70 W / HPS (two-sided) x y Tn (K) Ra ⁇ (lm) a) Clear with Ti02 layer .408 .401 3500 80 5900 uncoated .391 .377 3700 81 6500 difference .017 .024 -200 -1 -600 b) With matt Ti02 layer .455

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  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Vessels And Coating Films For Discharge Lamps (AREA)
  • Discharge Lamp (AREA)
  • Formation Of Various Coating Films On Cathode Ray Tubes And Lamps (AREA)

Abstract

Metallhalogenidentladungslampen sind an der Außenoberfläche des Entladungsgefäßes (2) mit Oxiden des Titans oder Cers beschichtet (9). Die Temperatur der Schicht beträgt im Betrieb der Lampe mindestens 600°C, ihr Schichtgewicht typisch 0,30 mg/cm². Die Beschichtung (9) erfolgt als Zwischenschritt bei der Herstellung des Entladungsgefäßes (2). <IMAGE>

Description

  • Die Erfindung geht aus von einer Metallhalogenidentladungslampe gemäß dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1. Diese Lampen eignen sich für die Allgemeinbeleuchtung und für Film- und Fernsehaufnahmen wie auch für Projektionszwecke.
  • Eine derartige Lampe ist aus der US-PS 5 003 214 bekannt, wobei die Außenoberfläche des Entladungsgefässes vollständig mit einem wärmereflektierenden Material matt beschichtet ist, dessen Transmission im sichtbaren Spektralbereich mindestens 90 % beträgt. Als Material wird Si0₂ bevorzugt, mit Schichtdicken zwischen 0,1 und 10 µm. Damit läßt sich bei kleinwattigen Lampen, wie für Mattierungen allgemein aus der DE-PS 26 19 674 bekannt, eine Farbtemperaturerniedrigung von etwa 250 K bei WDL-Lampen (Farbtemperatur ca. 3000 K) erzielen. Als theoretische Alternative wird u.a. auch Ti0₂ erwähnt.
    Zum Auftragen der Beschichtung wird ein Pulverbeschichtungsverfahren mit einer Gasflamme und ein Tauchverfahren angegeben.
  • Aus der US-PS 4 985 275 ist ein Herstellverfahren für Quarzglaskolben für Entladungslampen (insbesondere Xenonlampen) bekannt, bei der die Innenwand eines Kolbenrohres bis zu einer Tiefe von 10 µm mit Titanoxid dotiert wird, das zuerst als Schicht aufgetragen und dann durch Wärmebehandlung in die innere Oberfläche eindiffundiert wird. Durch diese Ti0₂-haltige Schicht werden UV-Strahlen mit einer Wellenlänge kleiner 200 nm vollständig absorbiert.
  • In den EP-A 383 634 und 389 717 wird eine Beschichtung aus Zinkoxid oder aus einer Mischung von Zinkoxid und Titanoxid ebenfalls zur Absorption von UV-Strahlung verwendet. Eine reine Ti0₂-Schicht ist hier unerwünscht, weil sie eine Absorption im sichtbaren (insbesondere blauen) Spektralbereich zur Folge hätte, was die Farbwiedergabe verschlechtert. Das hauptsächliche Anwendungsgebiet der Beschichtungen sind Leuchtstofflampen, bei denen bekanntlich Kolbentemperaturen von ca. 50°C auftreten. Die Beschichtung wird hier mittels eines Sprühverfahrens auf die Außenfläche des Kolbens aufgetragen.
  • Es ist Aufgabe der Erfindung, Metallhalogenidlampen entsprechend dem Oberbegriff des Patentanspruchs 1 zu schaffen, bei denen eine Metalloxidschicht mit eingeschränkter Transmission im kurzwelligen Bereich des sichtbaren Spektrums, insbesondere im blauen Bereich (kleiner als 450 nm), zur Verbesserung der Lampeneigenschaften verwendet wird. Insbesondere sollen die Farbeigenschaften dieser Lampen verbessert werden. Weiterhin sollen die Nachteile natriumhaltiger Füllungen eliminiert werden.
    Eine weitere Aufgabe ist es, die UV-Transmission von gattungsgemäßen Lampen zu regulieren.
    Eine weitere Aufgabe besteht darin, ein Verfahren zur Herstellung einer derartigen Lampe anzugeben.
  • Diese Aufgaben werden durch die kennzeichnenden Merkmale des Patentanspruchs 1 bzw. 12 gelöst. Besonders vorteilhafte Ausgestaltungen finden sich in den Unteransprüchen.
  • Die Erfindung basiert auf der überraschenden Einsicht, daß die bisher als unerwünscht betrachtete Filterwirkung einer Ti0₂- (bzw. Ce0₂-)Beschichtung im kurzwelligen sichtbaren Spektralbereich, vornehmlich im violetten und blauen Spektralbereich unterhalb 450 nm, zur Verbesserung der Farbeigenschaften, insbesondere Farbort und Farbwiedergabe, bei bestimmten Lampen genutzt werden kann.
  • Dies wird insbesondere erleichtert durch eine gezielte Ausnutzung einer besonderen Eigenschaft dieser beiden Oxide. Bei hohen Temperaturen verschiebt sich deren Absorptionskante nämlich zu höheren Wellenlängen. Das bedeutet, daß z.B. die Schichtdicken bei Berücksichtigung dieses Effektes reduziert werden können, so daß sich die Transmission der Schicht erhöht, während bestimmte Lampeneigenschaften (z.B. Lichtausbeute) kaum verschlechtert oder sogar verbessert werden. Während die IR- und UV-absorbierenden Eigenschaften der Oxide des Titans und des Cer schon lange im Lampenbau genutzt werden, ist die mangelhafte Transmission im Sichtbaren bisher stets nachteilig betrachtet worden (siehe EP-A 389 717).
  • Die Erfindung nutzt die besondere Filterwirkung dieser Oxide im kurzwelligen Spektralbereich bei hohen Temperaturen (> 600°C) aus. Dieser Effekt tritt sowohl bei klaren als auch matten Beschichtungen auf.
  • Durch Verändern der Schichtdicke und/oder Schichtart (klar/matt) kann die Absorption der kurzwelligen Strahlung gezielt verändert werden. Diese Absorption vermindert nicht nur den Anteil der UV-Strahlung, sondern auch den kurzwelligen Anteil der sichtbaren Strahlung (vornehmlich unter 450 nm, aber auch längerwellige Strahlung), und senkt damit die Farbtemperatur.
  • Die Erfindung ermöglicht es insbesondere, vorgegebene Farbeigenschaften auch beim Betrieb mit verminderter Leistung beizubehalten. Beispielsweise kann eine ursprüngliche 70 W-Lampe ohne Beschichtung bei Verwendung einer geeigneten Beschichtung mit 50 W betrieben werden ohne daß sich die Farbeigenschaften verschlechtern.
  • Das Konzept der erfindungsgemäßen Beschichtung kann umgekehrt auch zur Änderung der Farbtemperatur bei gleicher Leistung verwendet werden. Es ist so extrem leistungsfähig, daß es nicht nur möglich ist, die Farbtemperatur innerhalb einer Lichtfarbe bequem zu erniedrigen (z.B. um 500 K innerhalb der Lichtfarbe WDL, die einer Farbtemperatur von ca. 2600 - 3300 K entspricht), sondern auch von einer Lichtfarbe auf die andere abzusenken (z.B. von NDL auf WDL; erstere entspricht Farbtemperaturen von ca. 3600 - 4500 K) und trotzdem dafür ein einheitliches Füllungssystem zu verwenden. Es lassen sich sogar Farbtemperaturerniedrigungen von mehr als 1200 K durch diese Beschichtung erzeugen. Dies hat weitreichende Konsequenz im Hinblick auf die besonders problematischen Natriumhalogenide in den Füllungsbestandteilen. Aus den "Technisch-wissenschaftlichen Abhandlungen der OSRAM-Gesellschaft" (TWAOG), Band 12, Springer Verlag, Heidelberg, 1986, S. 11ff, insbesondere S. 14 und 15, ist bekannt, daß Na-Ionen durch das Quarzglas des Kolbens nach außen diffundieren. Ursache ist das Auslösen von Elektronen an Gestellteilen im Außenkolben durch Photoeffekt. Bei natriumhaltigen Füllungen kann daher eine akzeptable Lebensdauer nur durch aufwendige Maßnahmen erzielt werden. Während bisher nur bei hohen Farbtemperaturen (etwa 5300 K entsprechend der Lichtfarbe D) auf NaJ verzichtet werden kann und statt dessen eine CsJ-haltige Füllung verwendet wird, ist es bisher nicht gelungen, bei niedrigeren Farbtemperaturen (insbesondere bei den wärmeren Lichtfarben WDL und NDL, entsprechend einer Farbtemperatur von ca. 3000 K bzw. 4300 K) auf NaJ zu verzichten.
  • Die Erfindung ermöglicht es insbesondere, Farbtemperaturen der Lichtfarbe NDL mit CsJ-haltigen Füllungen unter Verzicht auf NaJ zu verwirklichen, was einen Durchbruch in der Fortentwicklung von Metallhalogenidlampen mit NDL-Lichtfarben gleichkommt. Bekannte Füllungen für eine tageslichtähnliche Lichtfarbe D (z.B. Jodide des Cs und des Tl und die Metalle Dy, Ho und Tm) können daher aufgrund einer entsprechenden Beschichtung für niedrige Farbtemperaturen (Lichtfarbe NDL) eingesetzt werden.
  • Weitere Vorteile ergeben sich insbesondere bei natriumhaltigen Füllungen (für WDL und evtl. NDL). Bei der Verwendung der erfindungsgemäßen Beschichtung steht hier im Vordergrund, daß das für den Photoeffekt verantwortliche Licht kurzer Wellenlängen von der Beschichtung weitgehend absorbiert wird, so daß die Lebensdauer verlängert wird, da der Na-Verlust verzögert wird und so die Füllung kaum noch aufgezehrt wird. Zudem läßt sich jetzt auch bei niedrigen Farbtemperaturen der Natriumanteil an der Füllung reduzieren, so daß die bisher nur für hohe Farbtemperaturen verwendeten Seltenen Erd-(SE)-Halogenide (insbesondere Dy, Ho, Tm) eingesetzt werden können. Dadurch wird die Farbwiedergabe verbessert.
  • Die erfindungsgemäße Beschichtung läßt sich grundsätzlich auf zwei Arten realisieren, nämlich durch matte Schichten, bei denen ausschließlich die Absorption im blauen Spektralbereich im Vordergrund steht, oder durch klare Schichten mit zusätzlich besonders effektiver UV-Absorption.
  • Eine sehr effektive Möglichkeit ist die Verwendung matter Schichten, die neben der Filterwirkung zusätzlich lichtstreuende Eigenschaften aufweisen. Diese Schichten können durch ein unten näher erläutertes Verfahren wischfest auf die Außenoberfläche des Entladungsgefäßes aufgebracht werden. Das typische Schichtgewicht, bezogen auf Ti0₂, liegt dabei vorteilhaft zwischen 0,05 und 0,3 mg/cm², entsprechend einer Schichtdicke von grob geschätzt 0,2 bis 1,3 µm. Entsprechende Wert für Cer-haltige Schichten lassen sich aus dem Vergleich der Atomgewichte ermitteln.
  • Der besondere Clou matter Schichten ist, daß sich durch die dabei auftretende Vielfachreflexion die Weglänge effektiv vergrößert. Dadurch steigt die Betriebstemperatur des Brenners. Dadurch steigt der Halogendampfdruck, wodurch die Lichtausbeute erhöht wird, was die Absorption, die mit der Dicke der Schicht zunimmt, wieder kompensieren kann. Eine matte Schicht verbessert darüberhinaus die Gleichmäßigkeit der Lichtabstrahlung und gleichzeitig die Farbmischung. Damit ist gemeint, daß verschiedene Zonen im Entladungsbogen verschiedene Farbeindrücke hervorrufen würden, die jetzt durch die Vielfachstreuung vermischt werden. Eine derartige Eigenschaft ist besonders beim Einsatz in Leuchten wichtig.
    Durch die Erhöhung des Dampfdruckes infolge der erhöhten Betriebstemperatur sinkt die Farbtemperatur, während die Lichtausbeute steigt. Bei geeigneter Abstimmung kann daher eine Mattierung trotzdem insgesamt zu einer Verbesserung der Lichtausbeute führen, wenn die temperaturbedingte Verbesserung der Lichtausbeute die Absorptionsverluste übersteigt.
  • Eine zweite Möglichkeit ist die Verwendung klarer Schichten, was im Endergebnis einer Dotierung der randnahen Schichten der Außenoberfläche des Quarzglases entspricht. Dadurch werden im Vergleich zur US-PS 4 985 275 (abgesehen von der anderen Zielsetzung) drei gravierende Nachteile vermieden:
    • a) die Herstellung wird vereinfacht, da die Außenoberfläche des Kolbenrohres leichter zugänglich ist;
    • b) das Aufheizen der Kolbenwand erfolgt im Betrieb gleichmäßiger und effektiver, da die Strahlung erst durch die Kolbenwand dringt und dann absorbiert wird und nicht bereits an der Innenseite der Kolbenwand abgeblockt wird;
    • c) schließlich wird eine Reaktion der Beschichtung mit dem Füllmaterial vermieden, was besonders bei natriumhaltigen Füllungen ein Problem darstellt.
  • Ein typisches Schichtgewicht bei klaren Schichten liegt zwischen 0,05 und 0,60 mg/cm², entsprechend einer Schichtdicke von grob geschätzt 0,2 bis 2,6 µm. Es kann im Einzelfall jedoch auch höher liegen. Das bevorzugte maximale Schichtgewicht bei matten Schichten (0,4 mg/cm²) wird durch die zunehmende Absorption bzw. bei klaren Schichten durch die bei der Dotierung auftretende Obergrenze festgelegt. Das minimale Schichtgewicht ergibt sich durch den Verlust einer merklichen Filterwirkung. Die Beschichtungen lassen sich sowohl bei einseitigen als auch bei zweiseitigen Metallhalogenidlampen, unabhängig von der Wattstufe, einsetzen. Häufig wird dabei ein zusätzlicher Außenkolben zur Vermeidung von Wärmeverlusten verwendet. Die Schichtdicke im Einzelfall wird von der Betriebstemperatur an der Außenoberfläche des Entladungsgefäßes mit bestimmt. Um mit möglichst dünnen -und daher im kurzwelligen Teil des sichtbaren Spektralbereiches nur schwach absorbierenden- Schichten trotzdem eine möglichst hohe Filterwirkung durch die Temperaturverschiebung der Absorptionskante zu erreichen, ist eine Mindestemperatur der Schicht von 600°C erwünscht. Als praktische Obergrenze ergeben sich derzeit etwa 980°C, da oberhalb dieses Wertes das Quarzglas des Entladungsgefäßes entglast.
  • Ein weiterer Vorteil der Erfindung ist es, daß unter Umständen, je nach Schichtverteilung und Füllungsart, auf die üblichen separaten Wärmestau-Kalotten aus Zr0₂ oder ähnlichem Material verzichtet werden kann, was die Herstellung weiter vereinfacht und die Abstrahlcharakteristik verbessert.
    Bevorzugt ist die Beschichtung auf der gesamten Aussenoberfläche des Entladungsgefäßes, zumindest aber bei Verwendung von zwei Wärmestaukalotten- zwischen den einander gegenüberliegenden Rändern der beiden Kalotten angebracht. Die Ti0₂-Schicht kann aber auch problemlos auf die Zr0₂-Wärmestauschichten aufgetragen werden.
  • Die Herstellung der hier vorgestellten Beschichtungen ist grundsätzlich auf mehrere Arten möglich:
    zum einen kann die Beschichtung nachträglich auf das bereits gefüllte und verschlossene Entladungsgefäß außen aufgetragen werden.
    In an sich bekannter Weise wird hierzu eine Suspension eines oxidischen Pulvers (titan- bzw. cerhaltig) in einem Nitrocellulosebinder hergestellt. Die primäre Korngrößenverteilung des Pulvers hat z.B. ihren Schwerpunkt bei 30 nm entsprechend einer BET-Oberfläche von 50 m²/g.
    Das fertige Entladungsgefäß wird in die Suspension getaucht oder damit besprüht. Anschließend wird das Entladungsgefäß bei hoher Temperatur eingebrannt, wobei außerdem der Binder verdampft. Damit lassen sich matte, aber nicht besonders wischfeste Beschichtungen realisieren.
  • Eine vorteilhafte Alternative besteht darin, das oxidische Pulver (ohne Binder) mittels eines Pulverspritzverfahrens auf das Entladungsgefäß aufzubringen. Es handelt sich dabei um ein Flammspritzverfahren, bei dem das Pulver direkt auf den Kolben aufgebracht wird. Auf den Einbrennvorgang kann daher verzichtet werden. Damit lassen sich matte Beschichtungen erzeugen, die zudem sehr gut wischfest sind.
  • Besonders vorteilhaft ist jedoch folgendes Aufbringverfahren:
    bei der modernen rationellen Lampenherstellung erfolgt die Herstellung der Entladungsgefäßes auf hochgradig automatisierten Körperformmaschinen. Hierzu wird ausdrücklich auf die EP-A 369 370 und 369 371 bezug genommen. Dabei wird aus glatten Rohren durch Stauchen und Formblasen das Entladungsgefäß geformt. Vorteilhaft erfolgt die Beschichtung der Außenoberfläche als Zwischenschritt vor der Fertigstellung des Entladungsgefäßes.
  • Dabei kann der glatte Rohrabschnitt zunächst beschichtet werden. Dies geschieht wie beim fertigen Entladungsgefäß durch Sprühen, Spritzen, Tauchen, Drucken oder wieder mittels eines Pulverspritzverfahrens. Dabei ist darauf zu achten, daß die Rohrenden frei bleiben, da hier später die Molybdänfolien-Einquetschung erfolgt.
    Das anschließende Stauchen und Formblasen des Rohres bei hohen Temperaturen (bis 2000°C) führt implizit den Einbrennvorgang mit aus und führt zu Entladungsgefäßen mit klaren Schichten.
  • Alternativ wird zunächst das Stauchen und Formblasen des glatten Rohres durchgeführt und anschließend das vorgeformte Rohr, insbesondere durch Spritzen oder mittels Pulverspritzverfahren, beschichtet und zwar lediglich im geformten Bereich des Rohlings. Vorteilhaft wird die Beschichtung noch zu einem Zeitpunkt aufgetragen, an dem der Rohling noch aufgeheizt ist, also z.B. direkt nach dem Vorformen.
    Eine matte Beschichtung wird nun erzielt, indem der beschichtete Rohling bei ca. 500°C gesintert wird. Eine klare Beschichtung wird erreicht, indem der beschichtete Rohling bei hohen Temperaturen (ca. 1200 - 1500°C) aufgeschmolzen wird, so daß die Oxidschicht in die Außenoberfläche des Rohlings eindiffundiert, wobei das Quarzglas eine graduelle Dotierung erhält. Anschließend kann, falls gewünscht, das endgültige Formblasen erfolgen. Anschließend wird der Rohling zum Entladungsgefäß weiterverarbeitet, indem der Rohling gefüllt und abgedichtet wird.
  • Durch die angegebenen Verfahren lassen sich relativ dünne Schichten erzeugen, die dennoch hochgradig wirksam sind. Insbesondere bleibt der Entladungsraum frei von Ti0₂ bzw. Ce₂0₃. Auch die Quarzglaseigenschaften entsprechen denen von undotiertem bzw. unbeschichtetem Quarzglas, was gerade bei der Anwendung bei Metallhalogenidentladungslampen von großem Vorteil ist.
  • Die Erfindung wird anhand mehrerer Ausführungsbeispiele näher erläutert. Es zeigen:
    • Figur 1
    eine einseitig gequetschte Metallhalogenidentladungslampe mit erfindungsgemäßer Beschichtung
    Figur 2
    eine zweiseitig gequetschte Metallhalogenidentladungslampe mit erfindungsgemäßer Beschichtung
    Figur 3
    den Farbort als Funktion der Schichtdicke für Lampen gemäß Figur 2
    Figur 4
    ausgewählte Lampeneigenschaften als Funktion der Schichtdicke für Lampen gemäß Figur 2
    Figur 5
    die Transmission (in Prozent) verschiedener Beschichtungen als Funktion der Wellenlänge (in nm) in Abhängigkeit von der Temperatur
    Figur 6
    den Vergleich des Spektrums eines Entladungsgefäßes mit und ohne Beschichtung für matte (6a) und klare Schichten (6b)
    Figur 7
    den Vergleich der Strahlungsleistung für verschiedene kurzwellige Strahlungsbereiche bei klaren und matten Schichten.
  • Die in Figur 1 gezeigte einseitig gequetschte Metallhalogenidentladungslampe 1 mit einer Leistung von 150 W und der Lichtfarbe WDL besteht aus einem einseitig gequetschten Entladungsgefäß 2 aus Quarzglas, das eng von einem ebenfalls einseitig gequetschten Außenkolben 3 aus Hartglas umgeben ist. Der Raum zwischen den beiden Gefäßen 2 und 3 ist evakuiert und enthält einen Getter 14'. Das Innenvolumen des Entladungsgefäßes enthält zwei abgewinkelte Elektroden 4, die über Folien 5 in der Quetschung 10 mit Stromzuführungen 6 im Innenraum des Außenkolbens verbunden sind. Diese enden wiederum an Folien 7 in der Quetschung des Außenkolbens, von denen wiederum äußere Stromzuführungen 8 zur externen Stromversorgung nach außen geführt sind. Das Entladungsgefäß 2 ist fast vollständig mit einer matten Beschichtung 9 aus Ti0₂ ummantelt, deren Temperatur im Betrieb der Lampe bei etwa 930°C liegt.
  • Die Füllung besteht beispielsweise aus einem Natrium-Selten Erd-System (Na-SE) mit folgenden Metallhalogeniden (Angaben in Gew.-%): 40 % NaJ, 20 % TmJ₃, 15 % DyJ₃, 20 % TlJ und 5 % HfJ₄. Der Einfluß der Ti0₂-Beschichtung wird durch einen Vergleich der Lichtwerte für ein Entladungsgefäß (ohne Außenkolben) gemäß Tabelle 1 eindrucksvoll dokumentiert. Der Farbwiedergabeindex (Ra) verbessert sich von 41 auf 70, wobei sich gleichzeitig sogar der Lichtstrom von ca. 12 000 auf ca. 13 000 lm verbessert (Versuchsreihe a und b von Tabelle 1). Durch den Einbau in einen Außenkolben verbessern sich die Werte noch weiter (Versuchsreihe c). Tabelle 1
    150 W-Lampe/WDL/einseitig
    Versuchsreihe Lichtstrom (lm) Farbtemp. (K) Ra Ti0₂-Schichtgewicht (mg/cm²) Außen-Kolben
    a 12 250 5750 41 - ohne
    b 13 000 3450 70 0,30 ohne
    c 13 300 2950 91 0,30 mit
  • Durch die Konvektionskühlung erreicht das freibrennende Entladungsgefäß (Versuch a) nur sehr mangelhafte Farbeigenschaften bei sehr hoher Farbtemperatur. Durch die Beschichtung, z.B. mittels Tauchen, gelingt eine starke Farbtemperaturerniedrigung, verbunden mit einer Verbesserung der Farbwiedergabe (Versuch b). In der fertigen Lampe mit Außenkolben (Versuch c) werden durch die nochmals verbesserte Thermik lichttechnische Daten erreicht, die bisher unerreichbar waren.
    Die Filterwirkung im kurzwelligen Bereich des Spektrums zeigt sich vornehmlich unterhalb 450 nm, in geringerem Umfang auch bis 560 nm. Dafür tritt umgekehrt eine Erhöhung der Strahlungsleistung im langwelligen Bereich auf, von dem vor allem der Rotanteil (von 5 % auf 16,4 %) profitiert. Er verbessert sich bei dem im Außenkolben evakuiert angebrachten Entladungsgefäß (Zeile c von Tabelle 1) noch weiter auf 24,5 %.
  • Die in Figur 2 dargestellte 70 W-Lampe 11 besteht aus einem zweiseitig gequetschten Entladungsgefäß 12 aus Quarzglas, das von einem zweiseitig gesockelten evakuierten Außenkolben 13 umgeben ist. Die Elektroden 14, 15 sind mittels Folien 16, 17 gasdicht in das Entladungsgefäß 12 eingeschmolzen und über die Stromzuführungen 18, 19, die Dichtungsfolien 20, 21 des Außenkolbens 13 und über weitere kurze Stromzuführungen mit den elektrischen Anschlüssen der Keramiksockel 22, 23 verbunden. In eine Quetschung des Entladungsgefäßes 12 ist zusätzlich -über ein Drahtstück- ein auf einem Metallplättchen aufgebrachtes Gettermaterial 24 potentialfrei eingeschmolzen. Die Enden 25, 26 des Entladungsgefäßes 12 sind bis zu einem Teil der Quetschung mit einem wärmereflektierenden Belag aus Zr0₂ in Gestalt zweier Kalotten versehen, deren gegenseitiger Abstand 9 mm beträgt. Der dazwischenliegende faßförmige, zentrale Abschnitt 27 des Entladungsgefäßes ist mit einer matten Ti0₂-Beschichtung 27a versehen. Die Trennlinie zwischen den Schichten ist lediglich gestrichelt dargestellt, da sie mit bloßem Auge nicht zu erkennen ist.
    Eine Alternative ist ein Entladungsgefäß, bei dem auf separate, an den Enden befindliche Wärmestaubeläge vollständig verzichtet wird und statt dessen die Ti0₂-Beschichtung das gesamte Entladungsgefäß (wieder bis zu einem Teil der Quetschung, vergl. Figur 2) umfaßt (vgl. Tabelle 3, Versuchsreihe c). Dabei wird der Vorteil der einfacheren Herstellung durch einen Verzicht auf eine verbesserte Farbwiedergabe ermöglicht.
  • Bei einer dritten, relativ einfach herzustellenden Ausführungsform ist das Entladungsgefäß zusätzlich zu den Zr0₂-Wärmestaubelägen vollständig mit Ti0₂ beschichtet. Diese Variante entspricht ebenfalls der Darstellung in Figur 2, wobei die Ti0₂-Beschichtung 27a, 27b, 27c auf dem zentralen Abschnitt 27 sowie auf den Wärmestaubelägen an den Enden 25, 26 einschließlich einem Teil der Quetschung aufgetragen ist. Für diese Konstellation, mit einem Kalottenabstand von 9 mm, zeigt Figur 3 den Farbort der Lampe als Funktion einer Ti0₂-Schichtdicke zwischen 0 (Meßpunkt a) und 0,30 mg/cm² (Meßpunkt e). Damit kann die ursprüngliche Farbtemperatur von etwa 3800 K auf unter 3000 K gesenkt werden (gestrichelte Linie). Der optimale Farbort, der auf der Planckkurve P (durchgezogene Linie) liegt und einer Farbtemperatur von 3300 K entspricht, wird durch ein Schichtgewicht von etwa 0,08 mg/cm² erreicht und entspricht den Farbkoordinaten x = 0,417 und y = 0,396.
    In Tabelle 2 sind die Schichtgewichte der in Figur 3 eingetragenen Meßpunkte zusammengefaßt. Tabelle 2
    Meßpunkt Schichtgewicht (mg/cm²)
    a 0
    b 0,10
    c 0,19
    d 0,24
    e 0,30
  • In Figur 4 sind verschiedene Parameter des Ausführungsbeispiels aus Figur 2 als Funktion des Schichtgewichts dargestellt. Es zeigt sich, daß es möglich ist, den UV-Anteil (Figur 4a zeigt den UV-A-Anteil) und den Anteil der kurzwelligen sichtbaren Strahlung (Figur 4b zeigt den Anteil bis 545 nm) bereits bei Schichtgewichten von 0,10 mg/cm² Ti0₂ erheblich zu reduzieren, während der Rotanteil (Figur 4c) und die x- bzw. y-Koordinate des Farbortes (Figur 4d und 4e) sich erhöhen. Die Lichtausbeute η (Figur 4f) nimmt zwar bei hohen Schichtgewichten (mehr als 0,15 mg/cm²) merklich ab, beim optimalen Wert von 0,08 mg/cm² ist die Einbuße jedoch noch vernachlässigbar.
  • In Tabelle 3 sind weitere Messungen mit dem System gemäß Figur 2 zusammengefaßt. Es verwendet eine an sich bekannte Natrium-Seltenerd-Füllung (als Seltene Erden werden Ho, Tm, Dy verwendet), die zusätzlich Tl enthält, wobei als Halogen nur Jod verwendet wird. Die Füllung enthält folgende Metallhalogenide (in Gew.-%): NaJ 32,5 %, DyJ₃ 19,5 %, HoJ₃ 19,5 %, TmJ₃ 19,5 % und TlJ 9,0 %. Normalerweise wird damit die Lichtfarbe NDL entsprechend einer Farbtemperatur in der Größenordnung von ca. 4200 - 4500 K erzeugt, wenn keine Ti0₂-Beschichtung verwendet wird. Durch die Änderung des Abstandes der beiden Zr0₂-Kalotten kann die Farbtemperatur leicht variiert werden (erste Messung bei den Versuchsreihen a bzw. b der Tabelle 3). Wird eine Ti0₂-Beschichtung mit einem Gewicht von 0,19 mg/cm² aufgetragen, kann das gleiche Füllungssystem für die Lichtfarbe WDL bei einer Farbtemperatur von ca. 3050 K verwendet werden, entsprechend einer Absenkung um ca. 1200 K (zweite Messung bei den Versuchsreihen a bzw. b). Bei einer weiteren Versuchsreihe (Messung c) wurden die Wärmestaubeläge vollständig durch eine Ti0₂-Beschichtung ersetzt, wobei die Farbtemperatur ähnlich stark absinkt. Die Betriebstemperatur der Beschichtung bleibt dabei konstant bei ca. 930°C. In Figur 5 ist dieser Effekt für eine vorgegebene Ti0₂-Schichtdicke von 0,30 mg/cm² für Temperaturen der Schicht von 25°C und 930°C (matt bzw. klar) schematisch dargestellt. Er läßt sich indirekt aus dem Spektrum der Lampen bestimmen. Außerdem ist dieser Effekt für eine klare Schicht, die aus Ce0₂ und Ti0₂ im Verhältnis 4:1 besteht, bei Raumtemperatur und 800°C dargestellt.
  • Das unterschiedliche Verhalten klarer und matter Schichten läßt sich ebenfalls an diesem Ausführungsbeispiel demonstrieren, wobei das Entladungsgefäß vollständig mit Ti0₂ beschichtet ist, ohne Wärmestaukalotten.
  • Diese Lampe verhält sich gemäß Tabelle 4 unterschiedlich, je nachdem ob sie mit einer klaren oder matten Ti0₂-Beschichtung versehen wird. Die Farbtemperaturabsenkung ist bei einer klaren Schicht wesentlich geringer (ΔTn = -200 K) als bei einer matten Schicht ΔTn = -1000 K).
  • Dies liegt daran, daß die Absorptionskante für die klar eingebrannte Schicht (Versuch a) bei etwa 450 nm endet, während sie für die matte Schicht (nicht eingebrannt) bei ca. 550 nm endet. Demgemäß ist der Einfluß der matten Schicht auf die spektrale Strahlungsleistung stärker (Figur 6a) als bei der klaren Schicht (Figur 6b). Der Farbort wird gemäß Tabelle 4 zu höheren x- und y-Werten verschoben. Der Lichtstrom Ø wird kleiner. Die Farbwiedergabe (Ra) bleibt in beiden Fällen praktisch unverändert gut (Ra = 80 bzw. 86).
    Der Einfluß der unterschiedlichen Absorptionskante bei klarer und matter Schicht ist auch bei einem Vergleich der Strahlungsanteile sehr deutlich erkennbar. In Figur 7 sind die Strahlungsanteile (in Watt) für Wellenlängen kleiner 545 nm (Figur 7a) bzw. für das UV-A, UV-B und UV-C (Figur 7b - 7d) in Abhängigkeit vom Schichtgewicht für matte Schichten (durchgezogene Linie) und klare Schichten (gestrichelte Linie) gezeigt. Während im UV-Bereich sich beide Schichten praktisch identisch verhalten, ist die matte Schicht bei der Absorption des blauen Spektralbereiches (Figur 7a) deutlich effektiver, in Übereinstimmung mit der weiter ins Langwellige reichenden Absorptionskante. Mit den hier beschriebenen Filtern läßt sich eine typische Reduktion des kurzwelligen Strahlungsanteils um 20 - 30 % erreichen.
  • Eine weitere Einsatzmöglichkeit der erfindungsgemäßen Beschichtung wird anhand der Tabelle 5 demonstriert. Dabei wird die bekannte WDL-Füllung, die beim ersten Ausführungsbeispiel beschrieben ist, für eine zweiseitige 70 W-Lampe verwendet. Die Beschichtung wird dabei im wesentlichen nur zur Verbesserung der Lebensdauer eingesetzt, indem der Na-Verlust durch die Filterwirkung der Beschichtung für kurzwellige Strahlung eingeschränkt wird. Abhängig von der Schichtdicke steigt die Lebensdauer dieser Lampe von ursprünglich 6000 Stunden um bis zu 50 % an, wobei auf eine Verbesserung des Ra-Wertes verzichtet wird. Diese Anwendung ist in kommerzieller Hinsicht auch deswegen besonders interessant, weil sich damit extrem niedrige Farbtemperaturen (2700 K), wie sie bisher für diesen Lampentyp unerreichbar schienen, erzielen lassen.
    Der Mechanismus der Lebensdauerverbesserung beruht konkret auf zwei Effekten:
    Am Lebensdaueranfang der Lampe kommt es darauf an, die UV-C-Strahlung möglichst effektiv abzuschirmen, da diese die Elektronenaustrittsarbeit für die Molybdän-Stromzuführungen (4,15 eV) übersteigt. Durch die unvermeidliche Diffusion des Natriums in den Außenkolben lagern sich Natrium-Ionen auf den Molybdän-Stromzuführungen ab. Dadurch wird die effektive Austrittsarbeit auf 2,2 eV (ca. 540 nm) verringert. Es ist daher während des Betriebes der Lampe (insbesondere gegen Ende der Lebensdauer) genauso wichtig, die längerwellige Strahlung bis in den blauen Spektralbereich zu absorbieren. Dies gelingt erstmals durch die erfindungsgemäße Beschichtung ohne Einbußen bei anderen Lampeneigenschaften.
  • Eine interessante Anwendungsmöglichkeit ist auch, die Beschichtung für Lampen mit bekannten NaSc- oder NaSn- Füllungssystemen zu verwenden. Bei derartigen Systemen empfiehlt sich eine Wandtemperatur von ca. 700 - 750°C, so daß hier die Absorptionskante der Beschichtung weniger weit in den langwelligen Spektralbereich hineinreicht.
  • Gemäß der Erfindung können also gezielt verschiedene Füllungssysteme mit unterschiedlichen Kolbenwandtemperaturen und dementsprechend unterschiedlichem Absorptionsverhalten der Beschichtung entwickelt werden. Zusätzliche Parameter sind dabei die Schichtdicke und die Verwendung klarer oder matter Schichten.
    Ceroxid (Ce₂0₃, unter Umständen auch Ce0₂) verhält sich sehr ähnlich wie Ti0₂. Die dabei anzuwendenden Schichtdicken stimmen daher weitgehend mit den für Ti0₂ geltenden Empfehlungen überein. Die entsprechenden Schichtgewichte müssen jedoch ca. doppelt bis dreifach so hoch angesetzt werden.
    Analoges gilt für Mischungen aus beiden Schichtarten. Tabelle 3
    70 W-Lampe/NDL/zweiseitig
    Lichtstrom (lm) Farbort Farbtemperatur (K) Ra Ti0₂-Schicht Kalottenabstand
    x y
    a) 5853 .361 .370 4500 72 ohne 10,5 mm
    5570 .439 .416 3050 82 mit 10,5 mm
    b) 6141 .369 .364 4200 79 ohne 9 mm
    5457 .437 .411 3050 87 mit 9 mm
    c) 7181 .385 .365 3800 85 ohne 9 mm
    5342 .437 .426 3150 80 mit ohne
    Tabelle 4
    HQI-TS 70 W/NDL (zweiseitig)
    x y Tn(K) Ra Ø(lm)
    a) Mit Ti0₂-Schicht klar .408 .401 3500 80 5900
    unbeschichtet .391 .377 3700 81 6500
    Differenz .017 .024 -200 -1 -600
    b) Mit Ti0₂-Schicht matt .455 .420 2800 86 5300
    unbeschichtet .386 .366 3800 86 6500
    Differenz .069 .054 -1000 0 -1200
    Tabelle 5
    70 W-Lampe/WDL/zweiseitig
    Lichtstrom (lm) Farbort Farbtemp. (K) Ra Ti0₂-Schichtgewicht Lebensdauer (Std.)
    x y
    6500 .428 .402 3200 83 - 6000
    6600 .430 .424 3270 80 0,1 mg/cm² 8100
    5600 .470 .433 2723 81 0,23 mg/cm² 8700

Claims (14)

  1. Metallhalogenidentladungslampe mit einem Entladungsgefäß (2; 12) aus Quarzglas, in das zwei Elektroden (4; 14, 15) gasdicht eingeführt sind und dessen Entladungsvolumen eine Füllung aus Zündgas, Quecksilber und weiteren Zusätzen, darunter mindestens ein Metallhalogenid, enthält, wobei zumindest ein Teil der Außenoberfläche des Entladungsgefäßes eine Beschichtung (9; 27a, 27b) aus Oxiden des Titan und/oder Cers besitzt, dadurch gekennzeichnet, daß zur Erzielung einer Filterwirkung im kurzwelligen Bereich des sichtbaren Spektrums die Beschichtung im Betrieb der Lampe eine Temperatur von mindestens 600°C aufweist und das Gewicht der Beschichtung maximal 0,60 mg/cm² beträgt, bezogen auf eine Schicht aus Ti0₂.
  2. Metallhalogenidentladungslampe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Beschichtung aus Titandioxid (Ti0₂) besteht.
  3. Metallhalogenidentladungslampe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Schicht derart aufgetragen ist, daß die Filterwirkung vornehmlich im Wellenlängenbereich unter 450 nm auftritt.
  4. Metallhalogenidentladungslampe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Beschichtung matt ist und das Gewicht der Beschichtung maximal 0,40 mg/cm² beträgt.
  5. Metallhalogenidentladungslampe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Gewicht der Beschichtung mindestens 0,05 mg/cm² beträgt.
  6. Metallhalogenidentladungslampe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Beschichtung auf der gesamten Außenoberfläche der Wand des Entladungsvolumens aufgetragen ist.
  7. Metallhalogenidentladungslampe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Außenoberfläche zusätzlich Wärmestaubeschichtungen aufweist.
  8. Metallhalogenidentladungslampe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Entladungsgefäß (2) von einem Außenkolben (3) umgeben ist.
  9. Metallhalogenidentladungslampe nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß eine Farbtemperatur von ca. 4300 K (Lichtfarbe NDL) mittels einer Halogenid-Füllung erzielt wird, die Cäsium als Alkalimetall enthält.
  10. Metallhalogenidentladungslampe nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß die einer Farbtemperatur von größenordnungsmäßig 3000 K entsprechende Lichtfarbe WDL mittels einer Halogenid-Füllung erzielt wird, die Seltene Erden und als Alkalimetall Natrium enthält.
  11. Metallhalogenidentladungslampe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Beschichtung lichtstreuende Eigenschaften besitzt.
  12. Verfahren zur Herstellung von Lampen gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Beschichtung der Außenoberfläche des Entladungsgefäßes als Zwischenschritt bei der Herstellung des Entladungsgefäßes aus einem Glasrohr erfolgt.
  13. Verfahren nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß die Beschichtung durch Pulverspritzen aufgebracht und dann bei ca. 500°C angesintert wird, wodurch eine matte Schicht entsteht.
  14. Verfahren nach Anspruch 12, dadurch gekennzeichnet, daß die Beschichtung durch Pulverspritzen aufgebracht und dann bei ca. 1200 - 1700°C angeschmolzen wird, wodurch eine klare Schicht entsteht, bei der das Oxid als Dotierung in die äußeren Schichten des Glasrohres eindringt.
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