EP0486628A1 - Verfahren zur vorkühlung von kokereirohgas und zur desorption von waschwässern und kondensaten der kokerei - Google Patents

Verfahren zur vorkühlung von kokereirohgas und zur desorption von waschwässern und kondensaten der kokerei

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EP0486628A1
EP0486628A1 EP19910907894 EP91907894A EP0486628A1 EP 0486628 A1 EP0486628 A1 EP 0486628A1 EP 19910907894 EP19910907894 EP 19910907894 EP 91907894 A EP91907894 A EP 91907894A EP 0486628 A1 EP0486628 A1 EP 0486628A1
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EP
European Patent Office
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water
cooling
gas
desorbed
condensates
Prior art date
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Withdrawn
Application number
EP19910907894
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English (en)
French (fr)
Inventor
Georg Dr. Pollert
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Still Otto GmbH
Original Assignee
Thyssen Still Otto Anlagentechnik GmbH
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Filing date
Publication date
Application filed by Thyssen Still Otto Anlagentechnik GmbH filed Critical Thyssen Still Otto Anlagentechnik GmbH
Publication of EP0486628A1 publication Critical patent/EP0486628A1/de
Withdrawn legal-status Critical Current

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Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
    • C10K1/04—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by cooling to condense non-gaseous materials
    • C10K1/06—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by cooling to condense non-gaseous materials combined with spraying with water
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
    • C10K—PURIFYING OR MODIFYING THE CHEMICAL COMPOSITION OF COMBUSTIBLE GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE
    • C10K1/00—Purifying combustible gases containing carbon monoxide
    • C10K1/04—Purifying combustible gases containing carbon monoxide by cooling to condense non-gaseous materials

Definitions

  • the invention relates to a method for the pre-cooling of raw gas and for the desorption of water, i. H. Washing water and condensate from the coking plant with the help of hot raw coke oven gas.
  • the concentration of the hot raw gas of water-soluble gases such as ammonia, hydrogen sulfide and carbon dioxide between the pre-cooling and pre-cooling is influenced to a large extent by the manner in which the water evaporated in the pre-cooling from the area of pre-cooling back into the receiver circuit to be led back.
  • the excess water from the coal moisture and the chemical conversion is removed from the receiver circuit in order to be able to remove the fixed salts separated out in the receiver from this area.
  • these fixed salts are enriched in the receiver circuit and the excess water is obtained as condensate from the pre-cooling (cf. DE 34 23 798 C2).
  • the loss of evaporation from the sprinkler supply must be replenished with condensates from the precooling.
  • the gas condensates are collected from a plurality of series-connected, indirectly working pre-coolers, in which the gas is conducted in the usual way in direct current with its condensates, ie gas inlet at the top, gas outlet at the bottom, and placed on the first precooler. so that part of the ingredients absorbed in the colder area is desorbed by the warm gas when it is heated up. The sequence of the first cooler is then added to the template sprinkling circuit.
  • wash water from ammonia or hydrogen sulfide washing is introduced in the area of the hot raw gas for desorption, this is done according to the prior art by inserting it into the template sprinkling circuit or directly into the template for immediate gas cooling sprinkler water to be fed in, in order to cause extensive evaporation of the dissolved ingredients.
  • the soluble gases such as ammonia, carbon dioxide, etc. hot raw gas and the liquid phase. If, however, the loaded wash water from the hydrogen sulfide or ammonia wash is desorbed here, these ingredients take part in the equilibrium and remain, to a considerable extent, dissolved in the wash water in accordance with the distribution laws between gas and water.
  • the precooling of the raw gas cooled directly to approximately water vapor saturation temperature is preferably carried out completely, but at least up to above the naphthalene dew point between approximately 30 and 50 ° C., in countercurrent to the condensates that form, ie. H. with gas flow from bottom to top, and according to feature b), the water to be desorbed is exchanged with the raw gas in countercurrent at any point between the initial charge and the outlet.
  • the water to be returned to the original can be condensates from the pre-cooling and / or by counter-current desorbed wash water, which, for. B. were given according to claim 3 in the area of pre-cooling in the raw gas.
  • the gas cooled in the receiver up to water vapor saturation is thus cooled further in a countercurrent cooling, i.e. gas inlet below, gas outlet above, and the water loss in the receiver circuit is supplemented with water, i.e. condensates and / or loaded washing water, from this pre-cooling, which when flowing off in the Counterflow to the hot raw gas beforehand have been heated and largely desorbed.
  • a countercurrent cooling i.e. gas inlet below, gas outlet above
  • water loss in the receiver circuit is supplemented with water, i.e. condensates and / or loaded washing water, from this pre-cooling, which when flowing off in the Counterflow to the hot raw gas beforehand have been heated and largely desorbed.
  • the hot raw gas is cooled by the washing water and condensate flowing down in the pre-cooling, while at the same time the washing water and condensate itself are heated and the dissolved volatile constituents corresponding to their heating release the raw gas.
  • the water is sprayed into the area of the precooler, in particular with special nozzles, under increased pressure.
  • the measure leads to an improved desorption of the water.
  • a substance exchanger can be connected in the gas path before the precooling, to which the water that flows from the precooling or, in the case of direct cooling, the water to be discharged from the precooler circuit is added.
  • a substance exchanger can be switched into the gas path between the receiver and pre-cooling, to which the loaded washing water to be desorbed is added.
  • the condensate of the pre-cooling is additionally brought onto this material exchanger. This has the advantage that the water to be returned to the receiver circuit is previously desorbed by the hot raw gas.
  • sorbed gases are introduced into the hot raw gas with the water to be returned to the receiver, so that the hot raw gas brings only very slightly increased concentrations of soluble gases with it.
  • desorbed water is desorbed, the lowest possible loading of the desorbed water can be achieved. This concerns above all the ammonia, which is still to a considerable extent soluble in the hot condensate or circulating water even at higher temperatures, while the proportion of carbon dioxide in the hot raw gas is only increased insignificantly even when loaded waters are returned to the receiver circuit and also the hydrogen sulfide and cyanide content do not increase to the extent that is the case with ammonia.
  • a mass transfer in the area of the hot raw gas and the pre-cooling can be very severely hindered by the tar contained in the gas and there is a risk that a mass exchanger clogs up
  • a separating device preferably an electrofiler to switch into the gas path between the receiver and the material exchanger or pre-cooling. This also gives a desorbed water that is not or only very slightly loaded with tar or solid components.
  • the procedure according to claim 10 is particularly suitable for systems with direct pre-cooling, in which the loaded washing water is fed into the circuit cooling water at the head of the cooler and from the circuit water running off at the foot of the direct cooler together with the pre-cooler condensate hot and largely, but still far from being desorbed to equilibrium. If this water is now fed into the primary sprinkling water, further desorption is achieved. If an electrostatic precipitator is not connected between the receiver and the pre-cooling, the effect of a separation from the tar separated in the pre-cooling results.
  • Nm 3 a naphthalene content of 3.5 g / Nm3 and an ammonia and hydrogen sulfide content of 7 g / Nm each via lines (5) and (6) in the electrostatic filter (7), while the non-evaporated circuit water and condensed tar run off via lines (5) and (8) into the tar separator (3).
  • the non-gaseous constituents such as tar and water drops are separated off in the electrostatic filter (7).
  • the tar-water mixture running off the electrostatic filter (7) reaches the tar separator (3) via line (9).
  • the gas is now fed via line (10) into the material exchanger (11) and then via line (12) from below into the first precooler (13), in which it is indirectly cooled to 50 ° C. by countercurrent cooling water.
  • Via line (14) it gets into the naphthalene washer (15) and from there via line (16) from below into the second precooler (17), in which it flows indirectly through cooling water in countercurrent and directly by feeding 100 m 3 of washing water via line (30), which with u. a. 10 g / 1 ammonia and 1.5 g / 1 hydrogen sulfide is loaded, is cooled to 23 ° C, and this via line
  • the water running off has an ammonia content of 4 g / 1 and a hydrogen sulfide content of 0.8 g / 1. It is placed on the head of the mass exchanger (11) via the line (20). Here the ammonia content is reduced to a value of 0.9 g / 1 and the hydrogen sulfide content to 0.2 g / 1.
  • the water runs out of the material exchanger (11) via the line (21) and is divided into two partial streams. 23.2 m are fed back into the tar separator via line (22) in order to supplement the evaporation losses of the original circuit water. Via line (23), 125 m of weakly contaminated excess water and desorbed wash water are removed and can be returned to the gas scrubber or removed for excess water purification. To remove the fixed salts, 2 m of template circulation solution are removed from the system per line (24).

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Description

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Verfahren zur Vorkuhlung von Kokereirohgas und zur Desorption von Waschwässern und Kondensaten der Kokerei
Beschreibung
Die Erfindung betrifft ein Verfahren zur Vorkühlung von Koke¬ reirohgas und zur Desorption von Wassern, d. h. Waschwässern und Kondensaten der Kokerei, mit Hilfe von heißem Kokereiroh¬ gas.
Durch die heute überall praktizierte Art der Kokereigasküh¬ lung, bei der in einem ersten Schritt das aus den Öfen kommen¬ de Rohgas durch im Kreislauf geführtes direktes Kühlwasser bis etwa zur WasserdampfSättigungstemperatur gekühlt und in einem zweiten Schritt das wasserdampfgesättigte Gas in der Vorküh¬ lung weiter gekühlt wird, wird die Konzentration des heißen Rohgases an wasserlöslichen Gasen wie Ammoniak, Schwefelwas¬ serstoff und Kohlendioxid zwischen Vorlage und Vorkühlung ganz wesentlich dadurch beeinflußt, in welcher Art die in der Vor¬ lage verdampften W sser aus dem Bereich der Vorkühlung wieder in den Vorlagenkreislauf zurückgeführt werden.
Nach dem allgemein praktizierten Stand der Technik wird das Überschußwasser aus der Kohlenfeuchte und der chemischen Um¬ setzung aus dem Vorlagenkreislauf entnommen, um die in der Vorlage abgeschiedenen fixen Salze aus diesem Bereich entfer¬ nen zu können. Es gibt aber auch ein Verfahren, nach dem diese fixen Salze im Vorlagenkreislauf angereichert werden und das Überschußwasser als Kondensat der Vorkühlung gewonnen wird (vgl. DE 34 23 798 C2) . Auch in diesem Falle muß der Verdampfungsverlust der Vor¬ lagenberieselung mit Kondensaten der Vorkühlung wieder aufge¬ füllt werden.
Bei der heute am meisten verbreiteten indirekten Sturzkühlung von Kokereirohgas fällt ein Kondensat an, das mit gelösten Ga¬ sen relativ stark beladen ist, da es kalt aus dem Vorkühlerab¬ lauf abgezogen wird und auf seinem "Weg durch den Vorkühler entsprechend den bei niedrigeren Temperaturen geringen Dampf¬ drücken der löslichen Gase, wie z. B. Ammoniak, Kohlendioxid, Schwefelwasserstoff, diese in hohen Konzentrationen aufgenom¬ men hat. Die Kondensate werden in den Bereich des Vorlagen¬ kreislaufes zurückgegeben und aufgeheizt. Sie geben dabei einen Großteil der in ihnen absorbierten Gase wieder an das Rohgas ab und erhöhen so die Konzentration dieser Gase im Roh¬ gas zwischen Vorlage und Vorkühler beträchtlich, bei Ammoniak sogar auf ein Mehrfaches.
Hinzu kommt noch die häufig angewandte Berieselung der Vorküh¬ ler mit einer Teer-Ammoniakwasser-Mischung zur Aufnahme von sich bei der Vorkühlung abscheidendem Naphthalin, die die in der Vorkühlung ablaufende Wassermenge etwa verdoppelt und die Aufnahme von Ammoniak, Kohlendioxid usw. in der Vorkühlung er¬ heblich erhöht und in der Folge durch ihre Rückgabe in den Vorlagenkreislaufbereich die Konzentration dieser Stoffe im Rohgas zwischen Vorlaσe und Vorkühler weiter erhöht. Da die im Vorlagenkreislauf zirkulierenden Wässer mehr oder weniger im Gleichgewicht mit dem Gas stehen, erhöht sich auch die Konzen¬ tration dieser Wasser an den besagten Gasen. Im wesentlichen betrifft das das Ammoniak. Da außerdem durch die Zurückführung der kalten Kondensate der Vorlagenkreislauf gekühlt wird, ver¬ schiebt sich das Gleichgewicht weiter in Richtung Konzentra¬ tionserhöhung gelöster flüchtiger Stoffe. Nach der Patentschrift 916 408 werden die Gaskondensate aus mehreren hintereinandergeschalteten, indirekt arbeitenden Vor¬ kühlern, in denen das Gas in der üblichen Weise im Gleichstrom mit seinen Kondensaten, d. h. Gaseintritt oben, Gasaustritt unten, geführt wird, gesammelt und auf den ersten Vorkühler gegeben, damit ein Teil der im kälteren Bereich aufgenommenen Inhaltsstoffe beim Aufheizen durch das warme Gas wieder desor- biert wird. Anschließend gibt man den Ablauf des ersten Küh¬ lers in den Vorlagenberieselungskreislauf. Damit wird eine ge¬ wisse Gegenstromführung der Kondensate erreicht, die aber den Mangel hat, daß die Kondensate im ersten Kühler nicht dem hei¬ ßen Gas entgegenströmen*, sondern zusammen mit dem Gas beim Herabströmen gekühlt werden und damit der kälteren Ablauftem¬ peratur entsprechend gelöste Inhaltsstoffe enthalten, die bei der Rückgabe in den Vorlagenkreislauf mit in das Gleichgewicht zwischen Vorlagenkreislaufwasser und heißem Gas eingebracht werden.
Bei der nicht so häufig angewandten direkten Vorkühlung wird das Kondensat vollständig im Gegenstrom zum heißen Gas geführt und gibt bei seiner Aufheizung einen Teil der gelösten Gase wieder an das Rohgas ab. Allerdings wird hierbei niemals die Gleichgewichtstemoeratur von ca. 80 °C in dem aus der direkten Kühlung abfließenden Wasser erreicht, so daß auch hier eine gewisse Anreicherung des Rohgases stattfindet, wenn die Vor¬ kühlerkondensate in den Vorlagenkreislauf zurückgeführt wer¬ den.
Werden zusätzlich Waschwässer aus der Ammoniak- oder Schwefel¬ wasserstoffwäsche in dem Bereich des heißen Rohgases zur De¬ sorption eingebracht, so geschieht das gemäß dem Stand der Technik, indem sie in den Vorlagenberieselungskreislauf bzw. direkt in das zur unmittelbaren Gaskühlung in die Vorlage ein¬ zuspeisende Berieselungswasser gegeben werden, um eine weitge¬ hende Verdampfung der gelösten Inhaltsstoffe zu bewirken. Hier stellt sich, wie bereits vorher beschrieben, ein Gleichgewicht der löslichen Gase wie Ammoniak, Kohlendioxid usw. zwischen heißem Rohgas und der flüssigen Phase ein. Wenn aber die bela- denen Waschwässer aus der Schwefelwasserstoff- oder Ammoniak¬ wäsche hier desorbiert werden, nehmen diese Inhaltsstoffe an der Gleichgewichtsbildung teil und bleiben entsorechend den Verteilungsgesetzen zwischen Gas und Wasser zu einem sehr er¬ heblichen Teil im Waschwasser gelöst.
Hier setzt die Erfindung ein, der die Aufgabe zugrundeliegt, eine möglichst weitgehende Desorption von mit Gasen beladenen wässern der Kokerei zu erreichen.
Diese Aufgabe wird mit den im Anspruch 1 aufgeführten Merkma¬ len gelöst. Weitere Ausgestaltungen und Verbesserungen sind in den Unteransprüchen gegeben.
Erfindungεgemäß erfolgt gemäß Merkmal a) die Vorkühlung des in der Vorlage direkt bis etwa auf Wasserdamofsättigungstempera- tur gekühlten Rohgases vorzugsweise vollständig, mindestens aber bis oberhalb des Naphthalintaupunktes zwischen ca. 30 und 50 °C, im Gegenstrom zu den sich bildenden Kondensaten, d. h. mit Gasströmung von unten nach oben, und gemäß Merkmal b) wer¬ den die zu desorbierenden Wässer an einer beliebigen Stelle zwischen Vorlage und Austritt Vorkühlung mit dem Rohgas im Ge- genstrσm in Austausch gebracht.
Bei dem in die Vorlage zurückzuführenden Wasser kann es sich gemäß Anspruch 2 um Kondensate aus der Vorkühlung und/oder um durch im Gegenstrom desorbierte Waschwässer handeln, die z. B. gemäß Anspruch 3 im Bereich der Vorkühlung in das Rohgas gege¬ ben wurden.
Es wird also das in der Vorlage bis zur WasserdampfSättigung gekühlte Gas in einer Gegenstromvσrkühlüng, d. h. Gaseintritt unten, Gasaustritt oben, weiter gekühlt und der Wasserverlust des Vorlagenkreislaufes mit ässern, d. h. Kondensaten und/ oder beladenem Waschwasser, aus dieser Vorkühlung ergänzt, die beim Abfließen im Gegenstrom zu dem heißen Rohgas vorher auf- geheizt und weitgehend desorbiert worden sind.
Gibt man die Waschwässer auf den Kopf der Vorkühlung, so wird von den in der Vorkühlung herablaufenden Waschwässern und Kon¬ densaten das heiße Rohgas gekühlt, während gleichzeitig die Waschwässer und Kondensate selbst aufgeheizt werden und ent¬ sprechend ihrer Aufheizung die gelösten flüchtigen Inhaltstof¬ fe an das Rohgas abgeben. Durch diese Maßnahme wird besonders deutllich, daß durch diese Art der Desorption von Waschwässern auf der einen Seite Kühlfläche für die Vorkuhlung des Rohgas und auf der anderen Seite Kühlfläche für die Aufheizung des zu desorbierenden Waschwassers gespart wird.
Nach Anspruch 4 werden die Wasser in den Bereich der Vorküh¬ ler, insbesondere mit speziellen Düsen, unter erhöhtem Druck eingesprüht. Die Maßname führt zu einer verbesserten Desorp¬ tion der Wässer.
Um bei dem erfindungsgemäßen Verfahren ein Gleichgewicht zu erreichen, kann gemäß Anspruch 5 in den Gasweg vor der Vorküh¬ lung ein Stoffaustauscher geschaltet werden, auf den die von der Vorkühlung ablaufenden bzw. bei direkter Kühlung die aus dem Vorkühlerkreislauf auszuschleusenden Wasser gegeben wer¬ den.
Unabhängig von der Art der Vorkühlung kann gemäß Anspruch 6 ein Stoffaustauscher in den Gasweg zwischen Vorlage und Vor¬ kühlung geschaltet werden, auf den die zu desorbierenden bela- denen Waschwässer gegeben werden.
Bei Vorgehensweise gemäß Anspruch 7 wird zusätzlich das Kon¬ densat der Vorkühlung auf diesen Stoffaustauscher gebracht. Das hat den Vorteil, daß die in den Vorlagenkreislauf zurück¬ zuführenden Wässer vorher durch das heiße Rohgas desorbiert werden.
Erfindungsgemäß wird erreicht, daß nur minimale Mengen an ab- sorbierten Gasen mit dem in die Vorlage zurückzuführenden Was¬ ser in das heiße Rohgas eingebracht werden, so daß das heiße Rohgas nur sehr gering erhöhte Konzentrationen an löslichen Gasen mit sich bringt. Wenn im Gegenstrom zu diesem sehr ge¬ ring beladenen heißen Rohgas mit gelösten Gasen beladene Wäs¬ ser desorbiert werden, können geringst mögliche Beladungen der desorbierten Wässer erreicht werden. Dieses betrifft vor allem das Ammoniak, das auch bei höheren Temperaturen noch in sehr erheblichem Maße im heißen Kondensat oder Kreislaufwasser lös¬ lich ist, während der Anteil an Kohlendioxid im heißen Rohgas auch bei Rückführung von beladenen wässern in den Vorlagen¬ kreislauf nur unwesentlich erhöht wird und auch der Schwefel¬ wasserstoff und Cyangehalt nicht in dem Maße zunehmen, wie das beim Ammoniak der Fall ist.
Da ein Stoffaustausch im Bereich des heißen Rohgases und der Vorkühlung durch den im Gas enthaltenen Teer sehr stark behin¬ dert werden kann und die Gefahr besteht, daß sich ein Stoff¬ austauscher zusetzt, ist es ratsam, gemäß Anspruch 8 eine Ab- scheidevσrrichtung, vorzugsweise ein Elektrofiler, in den Gas¬ weg zwischen Vorlage und Stoffaustauscher bzw. Vorkühlung zu schalten. Dadurch erhält man auch ein desorbiertes Wasser, das nicht oder nur sehr gering mit Teer- oder Feststσffanteilen beladen ist.
Da auf diese Art der üblicherweise im Bereich der Vorkühlung noch anfallende Teer nicht mehr zur Verfügung steht, um beim Abkühlen des heißen Rohgases sich abscheidendes Naphthalin aufzunehmen, ist es ratsam, entsprechend Anspruch 9 die Vor¬ kühlung mit einer zwischengeschalteten Naphthalinwäsche zu versehen und auch im Gegenstrom zu fahren.
Die Vorgehensweise gemäß Anspruch 10 bietet sich besonders für Anlagen mit einer direkten Vorkühlung an, bei denen man das beladene Waschwasser __in das Kreislaufkühlwasser am Kopf des Kühlers einspeisen und aus dem am Fuß des direkten Kühlers ab¬ laufenden Kreislaufwasser zusammen mit dem Vorkühlerkondensat heiß und weitgehend, aber doch bei weitem nicht bis zum Gleichgewicht desorbiert, abziehen kann. Wenn man dieses Was¬ ser nun in das Vorlagenberieselungswasser einspeist, gelingt eine weitere Desorption. Falls man nicht ein Elektrofilter zwischen Vorlage und Vorkühlung schaltet, ergibt sich zusätz¬ lich der Effekt einer Scheidung von dem in der Vorkühlung ab¬ geschiedenen Teer.
Die Erfindung wird anhand der beigefügten Figur beispielsweise näher erläutert.
Aus den Öfen (1) einer Kokerei strömen stündlich 70.000jvJ Rohgas in die Vorlage (2), in der es mit Kreislaufwasser (4) aus dem Teerscheider (3) auf ca. 80 °C abgekühlt wird. Von hieraus gelangt das Gas mit einem Wassergehalt von 712,5 g/
Nm 3, einem Naphthalingehalt von 3,5 g/Nm3 sowie einem Ammo¬ niak- und Schwefelwasserstoffgehalt von je 7 g/Nm über die Leitungen (5) und (6) in den Elektrofilter (7), während das nicht verdampfte Kreislaufwasser und der auskondensierte Teer über die Leitungen (5) und (8) in den Teerscheider (3) ablau¬ fen. Im Elektrofilter (7) werden die nicht gasförmigen Be¬ standteile wie Teer und Wassertropfen abgeschieden. Das vom Elektrofilter (7) ablaufende Teer-Wasser-Gemisch gelangt über Leitung (9) in den Teerscheider (3).
Das Gas wird nun über die Leitung (10) in den Stoffaustauscher (11) und anschließend über die Leitung (12) von unten in den ersten Vorkühler (13) geleitet, in dem es indirekt durch Kühlwasser im Gegenstrom auf 50 °C gekühlt wird. Über Leitung (14) gelangt es in den Naphthalinwascher (15) und von dort aus über Leitung (16) von unten in den zweiten Vorkühler (17), in dem es durch Kühlwasser im Gegenstrom indirekt und direkt durch die Aufgabe von 100 m 3 Waschwasser über Leitung (30), das mit u. a. 10 g/1 Ammoniak und 1,5 g/1 Schwefelwasserstoff beladen ist, auf 23 °C gekühlt wird, und diesen über Leitung
(18) verläßt. Durch die Abkühlung von 50 auf 23 °C werden im zweiten Vorküh¬ ler (17) stündlich 6,2 m Kondensat abgeschieden. Dieses läuft zusammen mit den 100 m Waschwasser aus dem zweiten Vorkühler (17) ab und wird über Leitung (19) auf den Kopf des ersten Vorkühlers (13) gegeben. DURCH DIE Abkühlung von 80 auf 50 °C werden vom ersten Vorkühler (13) 42 m Kondensat abgeschieden. Dadurch laufen insgesamt st ndlich 148,2 m 3 Wasser aus dem er¬ sten Vorkühler (13) ab. Ebenso wie im zweiten Vorkühler (17) wird ein Teil der Inhaltsstoffe aus dem Wasser durch das heiße Rohgas abgetrieben. Dadurch hat das ablaufende Wasser einen Gehalt an Ammoniak von 4 g/1 und einen Schwefelwasserstoffge¬ halt von 0,8 g/1. Es wird über die Leitung (20) auf den Kopf des Stoffaustauschers (11) gegeben. Hier wird der Ammoniakge¬ halt bis auf einen Wert von 0,9 g/1 und der Schwefelwasser- stoffgehalt auf 0,2 g/1 gesenkt.
Das Wasser läuft ber die Leitung (21) aus dem Stoffaustau¬ scher (11) und wird in zwei Teilströme aufgeteilt. 23,2 m werden über die Leitung (22) in den Teerscheider zurückge¬ führt, um die Verdampfungsverluste des Vorlagenkreislaufwas¬ sers zu ergänzen. Über Leitung (23) werden 125 m als schwach belastetes Überschußwasser und desorbiertes Waschwasser ent¬ nommen und können in die Gaswäsche zurückgeführt bzw. zur Uberschußwasserreinigung abgeführt werden. Zur Entfernung der fixen Salze werden stündlich 2 m Vorlagenkreislauflösung über Leitung (24) aus dem System entfernt.
Über die Leitungen (25), (26) und (27) werden stündlich 150 m Benzolwaschöl mit > 50 C im Kreis über den Naphthalinwascher (15) gepumpt. Dabei wird der Naphthalingehalt des Gases von
3,5 g/m auf 0,25 g/Nm gesenkt. Über Leitung (28) werden
3 .. .. . stundlich 5 m Benzolwaschöl zugeführt, das zuvor in einer Zu¬ satzkolonne der Benzolwaschölregenerierungsanlage auf einen Naphthalingehalt von ca. 1 % gestrippt worden ist. Über Lei¬ tung (29) wird dem Wascherkreislauf eine entsprechende Menge Waschöl entzogen und der Benzolwäsche zugeführt. Bezugszeichenliste
(1) Koksöfen
(2) Vorlage
(3) Teerscheider
(4) Kreislaufwasser
(5) Rohgas und Teer/Wasser-Gemisch (6), (10),
(12), (14),
(16), (18) Rohgas
(7) Elektrofilter
(8) Teer/Wasser-Gemisch aus (2)
(9) Teer/Wasser-Gemisch aus (7) (11) Stoffaustauscher
(13) erster Vorkühler
(15) Naphthalinwascher
(17) zweiter Vorkühler (19), (20), (21), (22),
(23) Kondensat und Waschwasser
(24) Vorlagenkreis'laufwasser (25), (26),
(27) Kreislaufleitungen für Benzolwascholkreislauf über Naphthalinwascher (15)
(28) regeneriertes Benzolwaschöl
(29) angereichertes Benzolwaschöl
(30) zu desorbierendes Waschwasser

Claims

Patentansprüche
Verfahren zur Vorkühlung von Kokereirohgas und zur Desorp¬ tion von ässern, d. h. Waschwässern und Kondensaten, der Kokerei mit Hilfe von heißem Kokereigas, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß a) die Vorkühlung des in der Vorlage direkt bis etwa auf Wasserdampfsättigungstemperatur gekühlten Rohgases vor¬ zugsweise vollständig, mindestens aber bis oberhalb des Naphthalintaupunktes zwischen ca. 30 und 50 °C, im Ge¬ genstrom zu den sich bildenden Kondensaten, d. h. mit Gasströmung von unten nach oben, erfolgt und b) die zu desorbierenden Wasser an einer beliebigen Stelle zwischen Vorlage und Austritt Vorkühlung mit dem Rohgas im Gegenstrom in Austausch gebracht werden.
Verfahren nach Anspruch 1, d a d u r c h g e k e n n ¬ z e i c h n e t , daß die Ergänzung der Verdampfungs¬ und Entnahmeverluste des Vorlagenwasserkreislaufes durch Kondensate der Vorkühlung und/oder durch im Gegenstrom desorbierte Waschwässer erfolgt.
Verfahren nach Anspruch 1 oder 2, d a d u r c h g e ¬ k e n n z e i c h n e t , daß die zu desorbierenden Was¬ ser im Bereich der Vorkühlung in das Rohgas gegeben wer- den.
4. Verfahren nach einem oder mehreren der vorhergehenden An¬ sprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß die zu desorbierenden Wässer ganz oder teilweise der¬ art in den Bereich der Vorkühlung eingespeist werden, daß sie unter erhöhtem Druck über Düsen eingesprüht werden.
5. Verfahren nach einem oder mehreren der vorhergehenden An¬ sprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß die von der Kühlung ablaufenden bzw. bei direkter Küh¬ lung die aus dem Kühlkreislauf auszuschleusenden Wasser anschließend auf einen im Gasweg vor der Vorkühlung be¬ findlichen Stoffaustauscher gegeben werden.
6. Verfahren nach einem oder mehreren der vorhergehenden An¬ sprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß die zu desorbierenden beladenen Wasser auf einen Stoffaustauscher im Gasweg zwischen Vorlage und Vorkühlung gegeben werden.
7. Verfahren nach Anspruch 6, d a d u r c h g e k e n n ¬ z e i c h n e t , daß zusätzlich das Kondensat der Vor¬ kühlung auf den Stoffaustauscher gegeben wird.
8. Verfahren nach einem oder mehreren der vorhergehenden An¬ sprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß in den Gasweg zwischen Vorlage und Stoffaustauscher bzw. Vorkühlung eine Abscheidevorrichtung, vorzugsweise ein Elektrofilter, geschaltet wird.
9. Verfahren nach einem oder mehreren der vorhergehenden An¬ sprüche, d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß in die Vorkühlung eine Naphthalinwaschstufe geschaltet wird, die bei einer Temperatur oberhalb des Naphthalintau¬ punktes, vorzugsweise bei 30 bis 50 °C, arbeitet und so viel Naphthalin aufnimmt, daß der Naphthalintaupunkt unter die Kühlendtemperatur gesenkt wird.
10. Verf hren nach einem oder mehreren der vorhergehenden An¬ sprüche , d a d u r c h g e k e n n z e i c h n e t , daß die im Gegenstrom desorbierten Waschwässer, vorzugs¬ weise einschließlich des Überschußwassers, anschließend in den Vorlagenkreislauf, vorzugsweise in das Vorlagen-, berieselungswasser, eingespeist und aus dem Teerscheider wieder abgezogen werden.
EP19910907894 1990-04-14 1991-04-15 Verfahren zur vorkühlung von kokereirohgas und zur desorption von waschwässern und kondensaten der kokerei Withdrawn EP0486628A1 (de)

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Application Number Priority Date Filing Date Title
DE4012141 1990-04-14
DE19904012141 DE4012141A1 (de) 1990-04-14 1990-04-14 Verfahren zur vorkuehlung von kokereirohgas und zur desorption von waschwaessern und kondensaten der kokerei

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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE10051349B4 (de) * 2000-10-17 2005-02-03 Deutsche Montan Technologie Gmbh Verfahren und Vorrichtungen zur Gewinnung von Naphtalin aus Koksofenrohgas
DE10139172C1 (de) * 2001-08-15 2003-02-06 Montan Tech Gmbh Verfahren zur Spülung von Vorkühlern einer Kokerei
DE102014221952A1 (de) * 2014-10-28 2016-04-28 Thyssenkrupp Ag Reduzierung von Naphthalin in Kokereigas
CN109357565A (zh) * 2018-12-21 2019-02-19 天脊煤化工集团股份有限公司 一种低温甲醇洗原料气预冷却器清洗装置及工艺

Family Cites Families (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1747616A (en) * 1922-08-02 1930-02-18 Koppers Co Inc Ammonia-recovery process
DE959125C (de) * 1949-09-14 1957-02-28 Elfriede Ella Baehr Geb Schnad Verfahren zur Gewinnung von Schwefel und Ammoniak aus heissen Gasen
DE916408C (de) * 1952-04-02 1954-08-09 F J Collin Ag Zur Verwertung V Verfahren zur Ammoniakgewinnung aus Kohlendestillationsgasen u. dgl.
US3451896A (en) * 1967-04-07 1969-06-24 Otto Construction Corp Method of cleaning a stream of coke oven gas and apparatus therefor
DE2209075B2 (de) * 1972-02-25 1974-07-18 John J. Mckeesport Pa. Kelmar (V.St.A.) Verschmutzungsfreies Verkokungsverfahren mit Trockenkokskühlung und Anlage zu dessen Durchführung
DE3423798A1 (de) * 1984-06-28 1986-01-09 Bergwerksverband Gmbh, 4300 Essen Verfahren zur auftrennung des beim verkokungsprozess anfallenden wassers in eine kleine salzreiche und eine grosse salzarme fraktion

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* Cited by examiner, † Cited by third party
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