EP0386730A1 - Nickel-Chrom-Eisen-Legierung - Google Patents
Nickel-Chrom-Eisen-Legierung Download PDFInfo
- Publication number
- EP0386730A1 EP0386730A1 EP90104349A EP90104349A EP0386730A1 EP 0386730 A1 EP0386730 A1 EP 0386730A1 EP 90104349 A EP90104349 A EP 90104349A EP 90104349 A EP90104349 A EP 90104349A EP 0386730 A1 EP0386730 A1 EP 0386730A1
- Authority
- EP
- European Patent Office
- Prior art keywords
- alloy
- less
- nicr
- chromium
- nickel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Images
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
- C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
- C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
- C22C19/058—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium without Mo and W
Definitions
- the invention relates to a thermoformable, austenitic Ni-Cr-Fe alloy with very good oxidation resistance and heat resistance.
- Alloys of this type are used for the production of wires and strips for heating conductor resistors, for the production of support systems in furnaces and for other furnace components and increasingly also for nuclear reactors.
- an alloy of the following composition has become known from DE-PS 30 37 209: 8 to 25% Cr 2.5 to 8% Al 0.005 to 0.04% Y up to 15% of one or more of the elements Mo, Rh, Hf, W, Ta and Nb up to 0.5% of one or more of the elements C, B, Mg, Zr and Ca. up to 1% Si, up to 2% Mn, up to 20% Co, up to 5% Ti, up to 30% Fe, balance Ni.
- the main issue was a well-adhering aluminum oxide layer, which is expediently produced by preoxidation in an oxygen-containing atmosphere at above 1093 ° C.
- an aluminum content of 2.5 to 8% has a strong effect on this alloy ⁇ '-excretion preferably in the temperature range of 600 to 800 ° C. This is associated with a sharp decrease in the ductility of the material, which can lead to material damage, particularly in furnaces that often pass through this temperature range during heating and cooling.
- aluminum contents of 2.5 to 8% and chromium contents of 8 to 25% are not sufficient to only form aluminum oxide in NiCrAl alloys. Rather, the formation of aluminum oxide, chromium oxide, mixed oxides and internal oxidation occurs, a process that leads to a poorer protective effect than the pure chromium oxide, especially in the case of thermal-cyclical stress.
- the alloy can also contain Ti, Al and Y.
- zirconium on the resistance to oxidation is neutralized if zirconium is present as a stable carbide to improve the hot formability.
- the positive influence of zirconium on the hot processing properties can be reversed if coarsely dispersed zirconium carbides are formed due to the non-coordinated addition of zirconium and carbon.
- an alloy from DIN 17 742 (material no. 2.4867) is included Max. 0.15% C Max. 0.3% Al 14 to 19% Cr Max. 0.5% Cu 19 to 25% Fe Max. 2.0% Mn 0.5 to 2.0% Si and at least 59% Ni (including 1% Co) known in the form of wires and tapes for the production of heating conductors and electrical resistors is suitable and is generally manufactured and offered with the following composition: up to 0.08% C 0.1 to 0.2% Al 14.0 to 16.0% Cr up to 0.5% Cu 19.0 to 23.0% Fe 0.1 to 0.8% Mn 1.1 to 1.6% Si 0.001 to 0.04% approx up to 0.05% N up to 0.01% S up to 0.015% P 0.01 to 0.04% lanthanide as cerium mixed metal Rest of nickel.
- This heating conductor alloy is known under the short name NiCr 60 15. Under thermal cycling (according to FIG. 1b, see below) it has service life values that lie between those of the pure Ni-Cr alloy NiCr 80 20 on the one hand and those of the iron-based material NiCr 30 20 on the other hand (see FIG. 2). In addition, despite the higher melting point, the NiCr 60 15 alloy has a lower maximum operating temperature than the pure Ni-Cr alloy and does not have sufficient heat resistance for certain applications.
- the maximum operating temperature which is usually limited to approx. 1200 ° C., can be increased by approx. 50 ° C. if the alloy elements are used there according to the prior art Form of mixed metal added lanthanides replaced by yttrium.
- FIG. 1a shows, in a highly simplified manner, a device for checking the service life of a horizontally arranged, helically wound heating conductor (1) which is clamped at the end in a holder (2) and connected to a voltage source (3).
- the heating conductor consisted of a 50 mm long coil with 12 turns and an inner diameter of 3 mm. The wire diameter was 0.4 mm.
- the heating conductor was switched on and off in alternation of two minutes, whereby the maximum temperature reached during the heating phase was measured without contact using a radiation pyrometer and regulated to a constant value by changing the applied voltage.
- Fig. 1b shows - also greatly simplified - a device for testing the life of a vertically hanging heating conductor wire (4) of one meter in length, which is clamped at its upper end in a holder (5), loaded with a variable weight (6) and with a voltage source (7) is connected.
- FIG. 3 the service life of the material according to the invention determined with a device according to FIG. 1a at a maximum temperature set at 1150 ° C. is below the same conditions measured lifetime of the unmodified material "NiCr 60 15 old" compared.
- the service life was increased from 2900 cycles to 4100 cycles, which means an improvement of over 40%.
- modified alloy at 1200 or 1250 ° C still has 65 or 34% of the life of the base alloy at 1150 ° C is important for practice, which represents a considerable safety reserve, especially with regard to short-term exceeding of the operating temperatures is very desirable in most fields of application.
- a high level of heat resistance is generally required for heating conductor windings, and thus for free-hanging The sagging of the windings can be avoided.
- the heat resistance is based above all on solid-solution strengthening of the basic nickel structure by Cr and Fe and hardening by carbides.
- Ti and Zr and N were alloyed, so that the modified alloy contains nitrides and carbonitrides in addition to the carbides.
- the modified material showed a significantly longer service life.
- Two complete heating elements such as those used for tumble dryers, were charged with 227 volts in 30-second cycles, with which a maximum temperature of 1150 ° C is achieved with a new heating element.
- the comparative alloy "NiCr 60 15 old" only withstood around 130,000 cycles
- the alloy “NiCr 60 15 new” according to the invention has so far endured more than 380,000 cycles in the test which has not yet ended. This almost triples the service life, which speaks for the considerable economic importance of the alloy according to the invention.
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Resistance Heating (AREA)
- Contacts (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- High-Tension Arc-Extinguishing Switches Without Spraying Means (AREA)
- Laminated Bodies (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Dental Preparations (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Materials For Medical Uses (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
Abstract
Description
- Die Erfindung bezieht sich auf eine warmverformbare, austenitische Ni-Cr-Fe-Legierung mit sehr guter Oxidationsbeständigkeit und Warmfestigkeit.
- Derartige Legierungen werden zur Herstellung von Drähten und Bändern für Heizleiter-Widerstände, zur Herstellung von Stützsystemen in Brennöfen sowie für andere Ofenbauteile und in zunehmendem Maße auch für Kernreaktoren verwendet.
- Für Stützsysteme in Brennöfen ist aus der DE-PS 30 37 209 eine Legierung folgender Zusammensetzung bekannt geworden:
8 bis 25 % Cr
2,5 bis 8 % Al
0,005 bis 0,04 % Y
bis zu 15 % eines oder mehrerer der Elemente Mo, Rh, Hf, W, Ta und Nb
bis zu 0,5 % eines oder mehrerer der Elemente C, B, Mg, Zr und Ca
bis zu 1 % Si, bis zu 2 % Mn, bis zu 20 % Co, bis zu 5 % Ti, bis zu 30 % Fe, Rest Ni. - Dabei kam es vor allem auf eine gut haftende Aluminiumoxid-Schicht an, die zweckmäßigerweise durch Voroxidieren in sauerstoffhaltiger Atmosphäre bei über 1093°C hergestellt wird. Ein Aluminiumgehalt von 2,5 bis 8 % bewirkt bei dieser Legierung jedoch eine starke γ′-Ausscheidung vorzugsweise im Temperaturbereich von 600 bis 800°C. Dies ist mit einer starken Duktilitätsabnahme des Werkstoffs verbunden, was gerade bei Öfen, die oftmals beim Aufheizen und Abkühlen diesen Temperaturbereich durchlaufen, zu Werkstoffschädigungen führen kann.
- Hinzu kommt noch, daß Aluminiumgehalte von 2,5 bis 8 % bei Chromgehalten von 8 bis 25 % nicht ausreichend sind, um in NiCrAl-Legierungen ausschließlich Aluminiumoxid zu bilden. Vielmehr kommt es zur Ausbildung von Aluminiumoxid, Chromoxid, Mischoxiden und innerer Oxidation, ein Vorgang, der besonders bei thermisch-zyklischer Beanspruchung zu einer schlechteren Schutzwirkung führt als das reine Chromoxid.
- Eine andere hitzebeständige und gut warmverformbare Legierung ist aus der US-PS 3 865 581 bekannt geworden, mit
0,01 bis 0,5 % C
0,01 bis 2 % Si
0,01 bis 3 % Mn
22 bis 80 % Ni
10 bis 40 % Cr
0,0005 bis 0,20 % B und/oder
0,001 bis 6 % Zr sowie
0,001 bis 0,5 % Ce und/oder
0,001 bis 0,2 % Mg und/oder
0,001 bis 1 % Be
Rest Eisen - Gemäß Anspruch 2 dieser Patentschrift kann die Legierung auch noch Ti, Al und Y enthalten.
- Durch die dosierte Zugabe von B, Zr, Ce, Mg und Be konnte die Anzahl der bei 1050 bis 1300°C erfolgreich überstandenen Torsionen erheblich gesteigert werden, woraus direkt auf die Verbesserung der Warmverformbarkeit geschlossen werden kann. Bei dieser Legierung hat sich jedoch als nachteilig herausgestellt, daß die Verbesserung der Warmverformbarkeit, ermittelt im Kurzzeit-Torsionstest, zu Lasten der Langzeiteigenschaften wie z. B. der Oxidationsbeständigkeit geht. So ist beispielsweise bekannt, daß B, Mg und Be durch Modifikation der Oxidschichten das Oxidationsverhalten gerade bei thermisch-zyklischer Oxidation, der Werkstoffe verschlechtern. Die positive Wirkung von Cer geht bei Temperaturen oberhalb von 1200°C durch die Bildung eines niedrigschmelzenden Eutektikums verloren. Der positive Einfluß von Zirkon auf die Oxidationsbeständigkeit wird neutralisiert, wenn Zirkon zur Verbesserung der Warmumformbarkeit als stabiles Karbid vorliegt. Darüber hinaus kann sich der positive Einfluß von Zirkon auf die Warmverarbeitungseigenschaften ins Gegenteil kehren, wenn sich grob-dispers ausgeschiedene Zirkonkarbide durch nicht abgestimmte Zirkon- und Kohlenstoffzugaben bilden.
- Schließlich ist aus DIN 17 742 (Werkstoff Nr. 2.4867) eine Legierung mit
max. 0,15 % C
max. 0,3 % Al
14 bis 19 % Cr
max. 0,5 % Cu
19 bis 25 % Fe
max. 2,0 % Mn
0,5 bis 2,0 % Si und
mind. 59 % Ni (einschließlich 1 % Co)
bekannt, die in Form von Drähten und Bändern zur Herstellung von Heizleitern und elektrischen Widerständen geeignet ist und im allgemeinen mit folgender Zusammensetzung hergestellt und angeboten wird:
bis 0,08 % C
0,1 bis 0,2 % Al
14,0 bis 16,0 % Cr
bis 0,5 % Cu
19,0 bis 23,0 % Fe
0,1 bis 0,8 % Mn
1,1 bis 1,6 % Si
0,001 bis 0,04 % Ca
bis 0,05 % N
bis 0,01 % S
bis 0,015 % P
0,01 bis 0,04 % Lanthanide als Cer-Mischmetall
Rest Nickel. - Diese Heizleiter-Legierung ist unter der Kurzbezeichnung NiCr 60 15 bekannt. Sie weist unter Temperaturwechselbelastung (gemäß Fig. 1b, s. unten) Lebensdauerwerte auf, die zwischen denen der reinen Ni-Cr-Legierung NiCr 80 20 einerseits und denen des Eisenbasiswerkstoffes NiCr 30 20 andererseits liegen (s. Fig. 2). Außerdem weist die Legierung NiCr 60 15 trotz höheren Schmelzpunktes eine niedrigere maximale Einsatztemperatur als die reine Ni-Cr-Legierung auf und hat für bestimmte Anwendungsfälle keine ausreichende Warmfestigkeit.
- Es besteht somit die Aufgabe, die bekannte Legierung NiCr 60 15 hinsichtlich der Einsatztemperatur, der Lebensdauer und der Warmfestigkeit so zu verbessern, daß sie mit den reinen Ni-Cr-Legierungen konkurrieren kann, ohne daß ihre Herstellungskosten auf das Niveau dieser Legierungen ansteigen.
- Diese Aufgabe kann mit einer Legierung folgender Zusammensetzung gelöst werden:
17 bis 25 % Fe
14 bis 20 % Cr
0,5 bis 2,0 % Si
0,1 bis 2,0 % Mn
0,04 bis 0,10 % C
0,02 bis 0,10 % Ca
0,010 bis 0,080 % N
0,025 bis 0,045 % Ti
0,04 bis 0,17 % Zr
0,03 bis 0,08 % Y
weniger als 0,010 % S
weniger als 0,015 % P
je weniger als 0,1 % Mo, W, Co
je weniger als 0,05 % Nb, Ta, Al, V, Cu
Rest Nickel
mit der Maßgabe, daß der Stickstoffgehalt nach der Formel
% N = (0,15 bis 0,30) x % Zr + (0,30 bis 0,60) x % Ti
eingestellt ist. - Bei den umfangreichen Arbeiten zur Verbesserung der kommerziellen Legierung NiCr 60 15 wurde überraschenderweise festgestellt, daß die üblicherweise auf ca. 1200°C beschränkte maximale Einsatztemperatur um ca. 50°C erhöht werden kann, wenn man die dort nach dem Stand der Technik als Legierungselemente in Form von Mischmetall zugesetzten Lanthanide durch Yttrium ersetzt. Bei derart hoher Temperaturbeanspruchung des Werkstoffs wird zweckmäßigerweise eine weitere Einengung der Legierungszusammensetzung gemäß den Ansprüchen 2 und 3 vorgenommen. Durch die Einstellung des Chromgehalts im oberen Bereich gemäß Anspruch 3 wird die verhältnismäßig hohe Chromoxidabdampfung bei höheren Temperaturen besser kompensiert und die Einengung des Schwefelgehalts bewirkt eine deutlich verbesserte Haftfestigkeit des Oxids auf der Werkstoffoberfläche, womit die Oxidationsbeständigkeit und Lebensdauer erhöht wird.
- Fig. 1a zeigt stark vereinfacht eine Einrichtung zur Prüfung der Lebensdauer eines horizontal angeordneten, schraubenförmig gewickelten Heizleiters (1), der endseitig in eine Halterung (2) eingespannt und mit einer Spannungsquelle (3) verbunden ist. Im vorliegenden Fall bestand der Heizleiter aus einer 50 mm langen Wendel mit 12 Windungen und einem Innendurchmesser von 3 mm. Der Drahtdurchmesser betrug 0,4 mm. Der Heizleiter wurde im Wechsel von je zwei Minuten ein- und ausgeschaltet, wobei mittels Strahlungspyrometer die in der Heizphase maximal erreichte Temperatur berührungslos gemessen und durch Änderung der angelegten Spannung auf einen konstanten Wert geregelt wurde.
- Derartige Versuche werden in normaler Luftatmosphäre bis zum Durchbrennen des Heizleiters fortgeführt, wobei die Anzahl der Zyklen ein direktes Maß für die Lebensdauer ist. Die bei allen Werkstoffen unvermeidbare, mehr oder weniger starke Verzunderung führt dazu, daß der für die Leitung des elektrischen Stroms zur Verfügung stehende metallische Querschnitt im Laufe der Zeit immer kleiner wird, wobei sich der elektrische Widerstand entsprechend vergrößert und eine vorgegebene Maximaltemperatur bei unverändertem Schaltrhythmus nur eingehalten werden kann, wenn die Spannung heraufgesetzt wird. Die verwendete Prüfapparatur besaß eine selbsttätig arbeitende Temperatur-Regeleinrichtung, so daß die vorgegebene Maximaltemperatur während der gesamten Prüfdauer bis zum Durchbrennen unabhängig von der fortschreitenden Verzunderung des Heizleiters eingehalten werden konnte.
- Fig. 1b zeigt - ebenfalls stark vereinfacht - eine Einrichtung zur Prüfung der Lebensdauer eines senkrecht hängenden Heizleiterdrahtes (4) von einem Meter Länge, der mit seinem oberen Ende in eine Halterung (5) eingespannt, mit einem variablen Gewicht (6) belastet und mit einer Spannungsquelle (7) verbunden ist.
- Mit dieser Einrichtung wurde ein 0,4 mm dicker Heizleiterdraht im Wechsel je zwei Minuten ein- und ausgeschaltet. Auch hier wurde, wie bei der Einrichtung nach Fig. 1a, die maximal erreichte Temperatur berührungslos gemessen und auf einen konstanten Wert geregelt.
- Während Fig. 2 nur einen mehr qualitativen Vergleich verschiedener Nickel-Chrom-Werkstoffe nach dem Stand der Technik zeigt, ist in Fig. 3 die mit einer Einrichtung nach Fig. 1a bei einer auf 1150°C eingestellten Maximaltemperatur ermittelte Lebensdauer des erfindungsgemäßen Werkstoffs der unter gleichen Bedingungen gemessenen Lebensdauer des nicht modifizierten Werkstoffs "NiCr 60 15 alt" gegenübergestellt. Die Lebensdauer konnte von 2900 Zyklen auf 4100 Zyklen gesteigert werden, was eine Verbesserung um über 40 % bedeutet.
- In einer anderen Testreihe wurde die Lebensdauer (Anzahl der Zyklen) bei Temperaturen von 1150, 1200 und 1250°C ermittelt. Tabelle 1 zeigt, daß die modifizierte Legierung bei allen Temperaturen deutlich besser ist. Die Unterschiede betragen + 56,8 % bei 1150°C, + 33,9 % bei 1200°C und + 66,2 % bei 1250°C. Ob die relative Verbesserung der Lebensdauer tatsächlich temperaturabhängig ist oder nur bei den untersuchten Proben bestanden hat, kann noch nicht gesagt werden. Wahrscheinlich wird sich bei einer entsprechend hohen Zahl von Proben herausstellen, daß die Verbesserung im statistischen Mittel bei allen Temperaturen etwa gleich groß ist, wobei ein Wert von mindestens 30 % zu erwarten ist.
Tabelle 1: Lebensdauer im zyklischen Lebensdauer-Test Lebensdauer Zyklen Temperatur °C NiCr 60 15 nach dem Stand der Technik NiCr 60 15 erfindungsgemäß 1150 2640 4140 1200 1288 1725 1250 542 901 - Für die Praxis bedeutsam ist die Tatsache, daß die modifizierte Legierung bei 1200 bzw. 1250°C noch 65 bzw. 34 % der Lebensdauer der Basislegierung bei 1150°C aufweist, was insbesondere im Hinblick auf kurzfristige Überschreitungen der Einsatztemperaturen eine erhebliche Sicherheitsreserve darstellt, die in den meisten Anwendungsgebieten sehr erwünscht ist.
- Für Heizleiterwicklungen wird im allgemeinen auch eine hohe Warmfestigkeit gefordert, damit bei freihängenden Wicklungen das Zusammensacken der Windungen (Sagging) vermieden werden kann. Bei der Legierung NiCr 60 15 beruht die Warmfestigkeit vor allem auf einer Mischkristallverfestigung des Nickelgrundgefüges durch Cr und Fe sowie auf einer Härtung durch Karbide. Um den letztgenannten Effekt zu verstärken, wurden Ti und Zr sowie N zulegiert, so daß die modifizierte Legierung außer den Karbiden noch Nitride und Karbonitride enthält. Überraschenderweise zeigte sich, daß sich praktisch keine groben Ausscheidungen bilden und daß die Ausscheidungen sehr stabil sind und nicht zum Wachstum neigen, sofern Titan, Zirkonium und Stickstoff in den erfindungsgemäßen Verhältnissen zugesetzt werden.
- In Fig. 4 sind die in einer Einrichtung gemäß Fig. 1b ermittelten Werte der Lebensdauer (Zyklen) für "NiCr 60 15 alt" und "NiCr 60 15 neu" über der Belastung aufgetragen, wobei die eingestellte Maximaltemperatur wiederum 1150°C betrug und "NiCr 60 15 neu" im gesamten untersuchten Bereich deutlich bessere Werte aufweist als die herkömmliche Legierung "NiCr 60 15 alt".
- Auch bei einem anwendungsorientierten Test zeigte der modifizierte Werkstoff eine deutlich höhere Lebensdauer. Es wurden zwei komplette Heizelemente, wie sie für Wäschetrockner verwendet werden, in Zyklen von 30 Sekunden mit 227 Volt beaufschlagt, womit bei einem neuwertigen Heizelement eine Maximaltemperatur von 1150°C erreicht wird. Während die Vergleichslegierung "NiCr 60 15 alt" nur rund 130000 Zyklen standhielt, hat die erfindungsgemäße Legierung "NiCr 60 15 neu"in dem noch nicht beendeten Versuch bisher schon mehr als 380000 Zyklen ausgehalten. Damit ist bereits fast eine Verdreifachung der Lebensdauer erreicht, was für die erhebliche wirtschaftliche Bedeutung der erfindungsgemäßen Legierung spricht.
Claims (3)
gekennzeichnet durch
17 bis 25 % Fe
14 bis 20 % Cr
0,5 bis 2,0 % Si
0,1 bis 2,0 % Mn
0,04 bis 0,10 % C
0,02 bis 0,10 % Ca
0,010 bis 0,080 % N
0,025 bis 0,045 % Ti
0,04 bis 0,17 % Zr
0,03 bis 0,08 % Y
weniger als 0,010 % S
weniger als 0,015 % P
je weniger als 0,1 % Mo, W, Co
je weniger als 0,05 % Nb, Ta, Al, V, Cu
Rest Ni
mit der Maßgabe, daß der Stickstoffgehalt nach der Formel
% N = (0,15 bis 0,30) x % Zr + (0,30 bis 0,60) x % Ti
eingestellt ist.
19 bis 25 % Fe
14 bis 20 % Cr
0,5 bis 2,0 % Si
0,1 bis 0,4 % Mn
0,04 bis 0,08 % C
0,02 bis 0,05 % Ca
0,018 bis 0,06 % N
0,035 bis 0,045 % Ti
0,06 bis 0,10 % Zr
0,03 bis 0,08 % Y
weniger als 0,005 % S
weniger als 0,015 % P
je weniger als 0,1 % Mo, W, Co
je weniger als 0,05 % Nb, Ta, Al, V, Cu
Rest Ni
mit der Maßgabe, daß der Stickstoffgehalt nach der Formel
% N = (0,15 bis 0,30) x % Zr + (0,30 bis 0,60) x % Ti
eingestellt ist.
19 bis 21 % Fe
18 bis 20 % Cr
1,3 bis 1,5 % Si
0,1 bis 0,4 % Mn
0,04 bis 0,06 % C
0,03 bis 0,04 % Ca
0,018 bis 0,042 % N
0,035 bis 0,045 % Ti
0,06 bis 0,08 % Zr
0,03 bis 0,08 % Y
weniger als 0,005 % S
weniger als 0,015 % P
je weniger als 0,1 % Mo, W, Co
je weniger als 0,05 % Nb, Ta, Al, V, Cu
Rest Ni
mit der Maßgabe, daß der Stickstoffgehalt nach der Formel
% N = (0,15 bis 0,25) x % Zr + (0,30 bis 0,45) x % Ti
eingestellt ist.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
AT90104349T ATE89872T1 (de) | 1989-03-09 | 1990-03-07 | Nickel-chrom-eisen-legierung. |
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE3907564 | 1989-03-09 | ||
DE3907564A DE3907564A1 (de) | 1989-03-09 | 1989-03-09 | Nickel-chrom-eisen-legierung |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
EP0386730A1 true EP0386730A1 (de) | 1990-09-12 |
EP0386730B1 EP0386730B1 (de) | 1993-05-26 |
Family
ID=6375882
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
EP90104349A Expired - Lifetime EP0386730B1 (de) | 1989-03-09 | 1990-03-07 | Nickel-Chrom-Eisen-Legierung |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4997623A (de) |
EP (1) | EP0386730B1 (de) |
JP (1) | JPH0689427B2 (de) |
KR (1) | KR900014619A (de) |
AT (1) | ATE89872T1 (de) |
AU (1) | AU617242B2 (de) |
BR (1) | BR9001105A (de) |
CA (1) | CA2011152A1 (de) |
DD (1) | DD292479A5 (de) |
DE (2) | DE3907564A1 (de) |
ES (1) | ES2042102T3 (de) |
IE (1) | IE62547B1 (de) |
MX (1) | MX172020B (de) |
ZA (1) | ZA901579B (de) |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0492517A1 (de) * | 1990-12-21 | 1992-07-01 | Nippon Steel Corporation | Legierung und Rohre aus Verbundstahl mit ausgezeichneter Korrosionsbeständigkeit in einer Vanadium, Natrium, Schwefel oder Chlor enthaltenden Verbrennungsatmosphäre |
EP0690140A1 (de) * | 1994-06-28 | 1996-01-03 | Krupp VDM GmbH | Hochtemperatur-Knetlegierung |
US5851318A (en) * | 1995-06-09 | 1998-12-22 | Krupp Vdm Gmbh | High temperature forgeable alloy |
WO2005031018A1 (en) * | 2003-10-02 | 2005-04-07 | Sandvik Intellectual Property Ab | Austenitic fe-cr-ni alloy for high temperature use. |
DE102007005605A1 (de) | 2007-01-31 | 2008-08-07 | Thyssenkrupp Vdm Gmbh | Eisen-Nickel-Chrom-Silizium-Legierung |
WO2009000230A1 (de) * | 2007-06-26 | 2008-12-31 | Thyssenkrupp Vdm Gmbh | Eisen-nickel-chrom-silizium-legierung |
US8926769B2 (en) | 2005-07-01 | 2015-01-06 | Sandvik Intellectual Property Ab | Ni—Cr—Fe alloy for high-temperature use |
Families Citing this family (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5330590A (en) * | 1993-05-26 | 1994-07-19 | The United States Of America, As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics & Space Administration | High temperature creep and oxidation resistant chromium silicide matrix alloy containing molybdenum |
DK172987B1 (da) * | 1994-12-13 | 1999-11-01 | Man B & W Diesel As | Cylinderelement, nikkelbaseret pålægningslegering og anvendelse af legeringen |
JP5908911B2 (ja) | 2010-09-29 | 2016-04-26 | ヘーヴディング スヴェリーエ アーベー | 頭部保護に適したエアバッグ |
DK177487B1 (en) * | 2012-07-06 | 2013-07-15 | Man Diesel & Turbo Deutschland | An exhaust valve spindle for an exhaust valve in an internal combustion engine |
CN111411265B (zh) * | 2020-03-21 | 2021-11-26 | 交大材料科技(江苏)研究院有限公司 | 一种镍基合金超薄板材 |
CN112080749B (zh) * | 2020-09-09 | 2022-01-11 | 北京首钢吉泰安新材料有限公司 | 一种镍铬合金丝的表面处理方法和装置 |
Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2581420A (en) * | 1949-09-23 | 1952-01-08 | Driver Harris Co | Alloys |
US3865581A (en) * | 1972-01-27 | 1975-02-11 | Nippon Steel Corp | Heat resistant alloy having excellent hot workabilities |
EP0178785A2 (de) * | 1984-09-20 | 1986-04-23 | Nippon Yakin Kogyo Kabushiki Kaisha | Legierung auf Nickelbasis mit hoher Beständigkeit gegen interkristalline Korrosion und gegen Spannungskorrosionsrissbildung und mit guter Warmbearbeitbarkeit |
EP0183536A2 (de) * | 1984-11-30 | 1986-06-04 | Nippon Steel Corporation | Nichtmagnetischer Stahl mit hoher Korrosionsbeständigkeit und hoher Festigkeit für Verwendung in Schwerstange und Schwerstange aus diesem Werkstoff |
EP0235075A2 (de) * | 1986-01-20 | 1987-09-02 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Legierung auf Nickelbasis und Verfahren zu ihrer Herstellung |
Family Cites Families (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS5111013A (ja) * | 1974-07-19 | 1976-01-28 | Nippon Steel Corp | Tainetsunitsukerugokinno seizoho |
US4400211A (en) * | 1981-06-10 | 1983-08-23 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Alloy for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking |
US4400210A (en) * | 1981-06-10 | 1983-08-23 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Alloy for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking |
US4421571A (en) * | 1981-07-03 | 1983-12-20 | Sumitomo Metal Industries, Ltd. | Process for making high strength deep well casing and tubing having improved resistance to stress-corrosion cracking |
JPS6179742A (ja) * | 1984-09-26 | 1986-04-23 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 耐熱合金 |
-
1989
- 1989-03-09 DE DE3907564A patent/DE3907564A1/de not_active Withdrawn
-
1990
- 1990-02-28 CA CA002011152A patent/CA2011152A1/en not_active Abandoned
- 1990-03-01 ZA ZA901579A patent/ZA901579B/xx unknown
- 1990-03-07 ES ES199090104349T patent/ES2042102T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1990-03-07 MX MX019797A patent/MX172020B/es unknown
- 1990-03-07 EP EP90104349A patent/EP0386730B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-03-07 DE DE9090104349T patent/DE59001527D1/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-03-07 AT AT90104349T patent/ATE89872T1/de not_active IP Right Cessation
- 1990-03-08 AU AU51173/90A patent/AU617242B2/en not_active Ceased
- 1990-03-08 KR KR1019900003077A patent/KR900014619A/ko not_active Application Discontinuation
- 1990-03-08 DD DD90338513A patent/DD292479A5/de not_active IP Right Cessation
- 1990-03-08 IE IE83590A patent/IE62547B1/en not_active IP Right Cessation
- 1990-03-08 JP JP2055164A patent/JPH0689427B2/ja not_active Expired - Lifetime
- 1990-03-08 BR BR909001105A patent/BR9001105A/pt not_active Application Discontinuation
- 1990-03-09 US US07/491,182 patent/US4997623A/en not_active Expired - Fee Related
Patent Citations (5)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2581420A (en) * | 1949-09-23 | 1952-01-08 | Driver Harris Co | Alloys |
US3865581A (en) * | 1972-01-27 | 1975-02-11 | Nippon Steel Corp | Heat resistant alloy having excellent hot workabilities |
EP0178785A2 (de) * | 1984-09-20 | 1986-04-23 | Nippon Yakin Kogyo Kabushiki Kaisha | Legierung auf Nickelbasis mit hoher Beständigkeit gegen interkristalline Korrosion und gegen Spannungskorrosionsrissbildung und mit guter Warmbearbeitbarkeit |
EP0183536A2 (de) * | 1984-11-30 | 1986-06-04 | Nippon Steel Corporation | Nichtmagnetischer Stahl mit hoher Korrosionsbeständigkeit und hoher Festigkeit für Verwendung in Schwerstange und Schwerstange aus diesem Werkstoff |
EP0235075A2 (de) * | 1986-01-20 | 1987-09-02 | Mitsubishi Jukogyo Kabushiki Kaisha | Legierung auf Nickelbasis und Verfahren zu ihrer Herstellung |
Non-Patent Citations (1)
Title |
---|
DIN 17742, Februar 1983, Seiten 1-3, Deutsches Institut für Normung e.V., Berlin, DE * |
Cited By (13)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
EP0492517A1 (de) * | 1990-12-21 | 1992-07-01 | Nippon Steel Corporation | Legierung und Rohre aus Verbundstahl mit ausgezeichneter Korrosionsbeständigkeit in einer Vanadium, Natrium, Schwefel oder Chlor enthaltenden Verbrennungsatmosphäre |
EP0690140A1 (de) * | 1994-06-28 | 1996-01-03 | Krupp VDM GmbH | Hochtemperatur-Knetlegierung |
US5851318A (en) * | 1995-06-09 | 1998-12-22 | Krupp Vdm Gmbh | High temperature forgeable alloy |
WO2005031018A1 (en) * | 2003-10-02 | 2005-04-07 | Sandvik Intellectual Property Ab | Austenitic fe-cr-ni alloy for high temperature use. |
US10683569B2 (en) | 2003-10-02 | 2020-06-16 | Sandvik Intellectual Property Ab | Austenitic Fe—Cr—Ni alloy for high temperature |
EP2426226A2 (de) | 2003-10-02 | 2012-03-07 | Sandvik Intellectual Property AB | Eisen-Nickel Basislegierung für Hochtemperatur-Anwendung |
EP2426226A3 (de) * | 2003-10-02 | 2014-02-26 | Sandvik Intellectual Property AB | Eisen-Nickel Basislegierung für Hochtemperatur-Anwendung |
US9260770B2 (en) | 2003-10-02 | 2016-02-16 | Sandvik Intellectual Property Ab | Austenitic FE-CR-NI alloy for high temperature use |
US8926769B2 (en) | 2005-07-01 | 2015-01-06 | Sandvik Intellectual Property Ab | Ni—Cr—Fe alloy for high-temperature use |
DE102007005605A1 (de) | 2007-01-31 | 2008-08-07 | Thyssenkrupp Vdm Gmbh | Eisen-Nickel-Chrom-Silizium-Legierung |
DE102007029400A1 (de) | 2007-06-26 | 2009-01-02 | Thyssenkrupp Vdm Gmbh | Eisen-Nickel-Chrom-Silizium-Legierung |
DE102007029400B4 (de) * | 2007-06-26 | 2014-05-15 | Outokumpu Vdm Gmbh | Eisen-Nickel-Chrom-Silizium-Legierung |
WO2009000230A1 (de) * | 2007-06-26 | 2008-12-31 | Thyssenkrupp Vdm Gmbh | Eisen-nickel-chrom-silizium-legierung |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
MX172020B (es) | 1993-11-29 |
AU617242B2 (en) | 1991-11-21 |
ZA901579B (en) | 1991-01-30 |
CA2011152A1 (en) | 1990-09-09 |
DE3907564A1 (de) | 1990-09-13 |
JPH0320433A (ja) | 1991-01-29 |
AU5117390A (en) | 1990-09-20 |
ATE89872T1 (de) | 1993-06-15 |
ES2042102T3 (es) | 1993-12-01 |
IE900835L (en) | 1990-09-09 |
BR9001105A (pt) | 1991-03-05 |
KR900014619A (ko) | 1990-10-24 |
IE62547B1 (en) | 1995-02-08 |
JPH0689427B2 (ja) | 1994-11-09 |
DE59001527D1 (de) | 1993-07-01 |
US4997623A (en) | 1991-03-05 |
EP0386730B1 (de) | 1993-05-26 |
DD292479A5 (de) | 1991-08-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP0386730B1 (de) | Nickel-Chrom-Eisen-Legierung | |
DE69531532T2 (de) | Aluminium enthaltende Legierungen auf Eisenbasis, brauchbar für elektrische Widerstandsheizelemente | |
DE3634635C2 (de) | Nickelaluminide und Nickel-Eisenaluminide zur Verwendung in oxidierenden Umgebungen | |
DE102008018135B4 (de) | Eisen-Chrom-Aluminium-Legierung mit hoher Lebensdauer und geringen Änderungen im Warmwiderstand | |
EP1740733B1 (de) | Eisen-chrom-aluminium-legierung | |
EP2678458B1 (de) | Nickel-chrom-eisen-aluminium-legierung mit guter verarbeitbarkeit | |
DE102012015828B4 (de) | Verwendung einer Nickel-Chrom-Eisen-Aluminium-Legierung mit guter Verarbeitbarkeit | |
DE2644041A1 (de) | Gedaechtnislegierung | |
DE68916414T2 (de) | Titanaluminid-Legierungen. | |
DE2244311A1 (de) | Hochtemperaturbestaendige nickellegierung | |
DE2630141C2 (de) | Verwendung einer Wolfram, Silizium und/oder Titan enthaltenden Eisenlegierung zur Herstellung von Teilen mit hoher Dämpfungsfähigkeit | |
EP0387670B1 (de) | Ferritische Stahllegierung | |
CA1064738A (en) | Aluminum-iron-nickel alloy electrical conductor | |
DE2136177A1 (de) | Nickel Chrom Eisen Legierung | |
DE2045816A1 (de) | Legierungen auf Titan Basis | |
DE69923330T2 (de) | Modifizierte nickel-chrom-aluminium-eisen-legierung | |
DE69110913T2 (de) | Automotorenteile aus hitzebeständigem ferritischen Gussstahl mit ausgezeichneter Beständigkeit gegen Ermüdung durch Wärme. | |
US3266950A (en) | Superconductive alloy of niobium-zirconium-tin | |
DE1927334B2 (de) | Hitzebestaendige nickel-eisen-legierung | |
DE1292412B (de) | Verfahren zur Waermebehandlung von Titanlegierungen | |
AT293037B (de) | Werkstoff auf Wolframgrundlage, Verfahren zu seiner Herstellung und Verfahren zur Herstellung von Wolframdraht daraus | |
DE2258523C3 (de) | Titanlegierung | |
DE1458354B2 (de) | Verwendung einer Titanlegierung für warm- und kriechfeste Gegenstände, die tieferen Temperaturen ausgesetzt sind | |
DE19539051C2 (de) | Durchbiegefester Wolframdraht | |
DE2748056C3 (de) | Legierung auf Kupferbasis |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
PUAI | Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: A1 Designated state(s): AT BE CH DE ES FR GB IT LI NL SE |
|
17P | Request for examination filed |
Effective date: 19900807 |
|
RAP1 | Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred) |
Owner name: KRUPP-VDM AKTIENGESELLSCHAFT |
|
17Q | First examination report despatched |
Effective date: 19920807 |
|
RAP1 | Party data changed (applicant data changed or rights of an application transferred) |
Owner name: KRUPP VDM GMBH |
|
GRAA | (expected) grant |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009210 |
|
AK | Designated contracting states |
Kind code of ref document: B1 Designated state(s): AT BE CH DE ES FR GB IT LI NL SE |
|
REF | Corresponds to: |
Ref document number: 89872 Country of ref document: AT Date of ref document: 19930615 Kind code of ref document: T |
|
GBT | Gb: translation of ep patent filed (gb section 77(6)(a)/1977) |
Effective date: 19930602 |
|
REF | Corresponds to: |
Ref document number: 59001527 Country of ref document: DE Date of ref document: 19930701 |
|
ET | Fr: translation filed | ||
ITF | It: translation for a ep patent filed |
Owner name: SOCIETA' ITALIANA BREVETTI S.P.A. |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: ES Ref legal event code: FG2A Ref document number: 2042102 Country of ref document: ES Kind code of ref document: T3 |
|
PLBE | No opposition filed within time limit |
Free format text: ORIGINAL CODE: 0009261 |
|
STAA | Information on the status of an ep patent application or granted ep patent |
Free format text: STATUS: NO OPPOSITION FILED WITHIN TIME LIMIT |
|
26N | No opposition filed | ||
EAL | Se: european patent in force in sweden |
Ref document number: 90104349.7 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: FR Payment date: 19950222 Year of fee payment: 6 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: CH Payment date: 19950224 Year of fee payment: 6 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: SE Payment date: 19950301 Year of fee payment: 6 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: GB Payment date: 19950302 Year of fee payment: 6 Ref country code: AT Payment date: 19950302 Year of fee payment: 6 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: ES Payment date: 19950316 Year of fee payment: 6 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: BE Payment date: 19950327 Year of fee payment: 6 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: NL Payment date: 19950331 Year of fee payment: 6 |
|
PGFP | Annual fee paid to national office [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: DE Payment date: 19950510 Year of fee payment: 6 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: GB Effective date: 19960307 Ref country code: AT Effective date: 19960307 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: SE Effective date: 19960308 Ref country code: ES Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES Effective date: 19960308 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: LI Effective date: 19960331 Ref country code: CH Effective date: 19960331 Ref country code: BE Effective date: 19960331 |
|
BERE | Be: lapsed |
Owner name: KRUPP VDM G.M.B.H. Effective date: 19960331 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: NL Effective date: 19961001 |
|
GBPC | Gb: european patent ceased through non-payment of renewal fee |
Effective date: 19960307 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: CH Ref legal event code: PL |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: FR Effective date: 19961129 |
|
NLV4 | Nl: lapsed or anulled due to non-payment of the annual fee |
Effective date: 19961001 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: DE Effective date: 19961203 |
|
EUG | Se: european patent has lapsed |
Ref document number: 90104349.7 |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: FR Ref legal event code: ST |
|
REG | Reference to a national code |
Ref country code: ES Ref legal event code: FD2A Effective date: 19990503 |
|
PG25 | Lapsed in a contracting state [announced via postgrant information from national office to epo] |
Ref country code: IT Free format text: LAPSE BECAUSE OF NON-PAYMENT OF DUE FEES;WARNING: LAPSES OF ITALIAN PATENTS WITH EFFECTIVE DATE BEFORE 2007 MAY HAVE OCCURRED AT ANY TIME BEFORE 2007. THE CORRECT EFFECTIVE DATE MAY BE DIFFERENT FROM THE ONE RECORDED. Effective date: 20050307 |