DE2630141C2 - Verwendung einer Wolfram, Silizium und/oder Titan enthaltenden Eisenlegierung zur Herstellung von Teilen mit hoher Dämpfungsfähigkeit - Google Patents

Verwendung einer Wolfram, Silizium und/oder Titan enthaltenden Eisenlegierung zur Herstellung von Teilen mit hoher Dämpfungsfähigkeit

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DE2630141C2
DE2630141C2 DE2630141A DE2630141A DE2630141C2 DE 2630141 C2 DE2630141 C2 DE 2630141C2 DE 2630141 A DE2630141 A DE 2630141A DE 2630141 A DE2630141 A DE 2630141A DE 2630141 C2 DE2630141 C2 DE 2630141C2
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    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys

Description

a) Lösungsglühen bei mindestens 50G0C während 1 Minute bis 100 Stunden;
b) Abschrecken mit einer Kühlgeschwindigkeit mit rC/Sek. bis 2000°C/Sek. oder Vergüten (langsames Abkühlen) mit einer Geschwindigkeit von l°C/Sek.bis l°C/Stunde;
c) Kaltverformung;
d) Wiedererhitzen auf 100 bis 1300°C während mehr als 1 Minute bis 100 Stunden;
e) Abkühlen mit einer langsamen Abkühlgeschwindigkeit von l°C/Sek.bis TC/Stunue;
für Teile, die eine Dämpfungsfähigkeit gegenüber Schwingungen von über 2 χ 10~3 aufweisen müssen.
2. Verwendung einer Legierung nach Anspruch 1, die jedoch 1 bis 3% Wolfram, Silizium und/oder Titan, Rest Eisen enthält für den Zweck nach Anspruch 1.
3. Verwendung einer Legierung nach Anspruch 1, die zusätzlich 0,1 bis 45% Chrom enthält, für den Zweck nach Anspruch 1.
4. Verwendung einer Legierung /lach Ansprüchen 1 oder 3, enthaltend wenigstens noch ein zusätzliches Element, und zwar
weniger als 10% Aluminium, Antimon, Niob, Vanadium oder Tantal;
weniger als 5% Zinn, Zink, Zirkonium, Kadmium, Gadolinium, Gallium, Phosphor, Gold, Silber Germanium, Samarium, Selen, Cer, Lanthan, Wismut, Platin, Palladium, Beryllium, Magnesium, Rhenium, Rhodium und Yttrium;
weniger als 1 % Blei, Arsen und Bor und
weniger als 0,5% Europium und Schwefel,
wobei jedoch der Gesamtgehalt an diesen zusätzlichen Elementen 0,01 bis 45% beträgt, für den Zweck nach Anspruch 1.
Die Erfindung betrifft die Verwendung einer Legierung für Teile, die eine Dämpfungsfähigkeit über einen breiten Temperaturbereich von mehr als 2xlO~3 beträgt.
Teile mit hoher Dämpfungsfähigkeit gegen Schwingungen werden in Präzisionsinstrumenten, die gegenüber Vibrationen empfindlich sind, und Vorrichtungen bzw. Maschinen, wie Flugzeugen, Schiffen, Kraftfahrzeugen und dergleichen, die Vibrationen und Geräusche hervorbringen, benötigt.
Dazu hat man Mn-Cu-, Ni-Ti- oder Zn—Al-Legierungen mit Q-'-Werten von mehr als 0,005 verwendet. Der Q-'-Wert gibt die inhärente Dämpfungsfähigkeit der Legierung gegenüber Vibration an und kann durch die folgende Gleichung ausgedrückt werden:
TI
worin δ das logarithmische Dekrement darstellt Andsrs ausgedrückt, stellt Q-' eine Funktion der während eines Zyklus absorbierten Energie dar. Ein größerer
ίο Q- '-Wert vermindert sehr viel mehr Vibrationsenergie, so daß die Amplitude in einem kürzeren Zeitraum kleiner wird, wodurch sich ein höherer Dämpfungseffekt ergibt
Unter den bekannten dämpfenden Legierungen sind die Mn-Cu- und Ni-Ti-Legierungen den anderen Legierungen im Hinblick auf die Dämpfungsfähigkeitseigenschaften bei Raumtemperatur überlegen. Bei Erhöhung der Temperatur vermindert sich die Dämpfungsfähigkeit jedoch rasch und wird bei Temperaturen in der Nähe von 100° C im wesentlichen Null, so daß sich die Legierungen von normalen Metallen bei dieser Temperatur hinsichtlich ihrer Dämpfungsfähigkeit nicht unterscheiden. Dementsprechend zeigen derartige Legierungen keinerlei Dämpfungsfähigkeit bei einer Temperatur, die über 100°C liegt Andererseits weisen die bekannten Zn—Al-Legierungen eine hohe Dämpfungsfähigkeit bei über 100° C liegenden Temperaturen auf. Jedoch nimmt die Dämpfungsfähigkeit beim Absinken der Temperatur rasch ab und nimmt bei Raumtemperatur einen sehr kleinen Wert an. Die Mn-Cu-, Ni-Ti- und Zn—Al-Legierungen weisen auch eine schlechte Kaltverformbarkeit und Korrosionsbeständigkeit auf.
Aus der GB-PS 9 12 828 sind Legierungen hoher Dämpfungsfähigkeit bekannt, die als wesentlichen Bestandteil wenigstens 3% Nickel, mindestens eines der Elemente Chrom, Eisen und Kobalt in einer Gesamtmenge von mindestens 80%, wobei der Chromgehalt 30% nicht überschreiten soll, sowie eine Reihe weiterer Elemente und Verunreinigungen enthalten können.
Nickel verbessert zwar die mechanischen Eigenschaften von Eisenlegierungen, jedoch wird durch Nickel die Dämpfungsfähigkeit ungünstig beeinflußt
Aus dem »Handbuch der Sonderstahlkunde« von Eduard Houdremont, 3. Auflage, 5956, Seite 1146, sind Wolframstähle und Titanstähle sowie auch Siliziumstähle bekannt. Die Dämpfungsfähigkeit dieser Stähle wird dort nicht erwähnt, und da diese Därnpfungsfähigkeit nicht nur von der Zusammensetzung der Stähle sondern
so auch von der Art der Behandlung der Stähle abhängt, ist eine Dämpfungsfähigkeit dort auch nicht konzipiert worden. Das gleiche gilt für die aus der DE-PS 5 47 965 bekannten Stahllegierungen, die neben 1 bis 8% Chrom, Mangan, Silizium, Nickel, Molybdän, Wolfram, Vanadium, Titan und Zirkonium einzeln oder in beliebiger Zusammenstellung noch bis zu 0,7% Kohlenstoff und unter 0,5% Aluminium enthalten können.
Aufgabe der Erfindung ist es, für Teile, die eine Dämpfungsfähigkeit gegenüber Schwingungen von über 2 χ 10"3 aufweisen müssen, geeignete Legierungen aufzuzeigen.
Diese Aufgabe wird durch die Verwendung von nach Anspruch erzeugten Legierungen gelöst.
Gemäß einer bevorzugten Ausführungsform enthalten die erfindungsgemäß zu verwendenden Legierungen 1 bis 3% Wolfram, Silizium und/oder Titan und Rest Eisen.
Nach einer weiteren Ausführungsform enthalten die
Legierungen der vorerwähnten Art zusätzlich 0,1 bis (d) 45% Chrom.
Für die Zwecke der Erfindung sind auch Legierungen geeignet aus 0,1 bis 10% Wolfram, Silizium und/oder Titan, Rest Eisen, als Hauptbestandteil und außerdem 5 (e) insgesamt 0,01 bis 45% eines zusätzlichen Bestandteils vor. mindestens einem der nachfolgenden Elemente, und zwar weniger als 45% Chrom, weniger als 10% Aluminium, Mangan, Antimon, Niob, Vanadium und Tantal, weniger als 5% Zinn, Zink, Zirkonium, Kadmium, Gadolinium, Gallium, Phosphor. Gold, Silber, Germanium, Samarium, Selen, Cer, Lanthan, Wismut, Platin, Palladium, Beryllium, Magnesium, Rhenium, Rhodium und Yttrium, weniger als 1 % Blei, Arsen und Bor, und weniger als 0,5% Europium und Schwefel.
Weitere Aufgaben und Vorteile der Erfindung ergeben sich aus der nachfolgenden Beschreibung im Zusammenhang mit den Beispielen und den Zeichnungen. Die
F i g. la, Ib und Ic zeigen die Beziehung zwischen der Werkstoffzusammensetzung und der Dämpfungsfähigkeit der wärmebehandelten Legierungen aus Fe-W, Fe-Si und Fe-Ti gemäß der Erfindung; die
F i g. 2a, 2b und 2c zeigen die Beziehung zwischen der Werkstoffzusammensetzung und der Dämpfungsfähigkeit der wärmebehandelten Legierungen von Fel%W-Cr, Fe-1% Si-Cr und Fe-1% Ti-Cr gemäß der Erfindung; die
Fig.3a, 3b und 3c zeigen grafisch den Unterschied zwischen den Dämpfungsfähigkeitseigenschaflen der Legierungen von Fe-W, Fe-W-Cr, Fe-Si, Fe-Si-Cr, Fe-Ti und Fe-Ti-Cr gemäß der Erfindung und Mn-Cu gemäß dem Stand der Technik bei verschiedenen Temperaturen.
Erfindungsgemäß verwendbare Legierungen erhält man durch Schmelzen eines Ausgangsmaterials, das 0,1 bis 10% W, Si und Ti und als Rest Eisen enthält, in Luft oder Inertgas oder im Vakuum. Das Ausgangsmaterial kann 0,01 bis 45% insgesamt von zumindest einer zusätzlichen Komponente aus der Gruppe 0,1 bis 45% Cr, weniger als 10% Al, Mn, Sb, Nb, V und/oder Ta, weniger als 5% Sn, Zn, Zr, Cd, Gd, Ga, P, Au, Ag, Ge. Sm, Se, Ce, La, Bi, Pt, Pd, Be, Mg, Re, Rh und/oder Y, weniger als 1 % Pb, As und/oder B, und weniger als 0,5% Eu und/oder S enthalten. Dann wird der Schmelze eine kleine Menge (weniger als etwa 1%) Mangan, Silicium, Titan, Aluminium, Kalzium und dergleichen, zur Entfernung unerwünschter Verunreinigungen zugegeben und dann bis zum Erhalt einer geschmolzenen Legierung gleichförmiger Zusammensetzung gerührt. Die so erzeugte Legierung wird dann einer Schmiedung, Walzung oder Gesenkschmiedung zwischen Raumtemperatur und einer unter 1300°C liegenden Temperatur unter Erzeugung eines blanken Materials, das für die Anwendung geeignet ist, unterworfen.
Der Formkörper aus der Legierung wird weiter den folgenden Behandlungen unterworfen:
Dann wird das Formstück auf eine Temperatur zwischen 100 und 13000C während mehr als einer Minute bis 100 Stunden, vorzugsweise 5 Minuten bis 50 Stunden, erhitzt und sodann
mit einer langsamen Kühlgeschwindigkeit zwischen 1 ° C/Sek. und 1 ° C/Std. abgekühlt
(a) Nachdem das Stück bei einer Temperatur von mindestens 500°C während mehr als 1 Minute und weniger als 100 Stunden, vorzugsweise 5 Minuten bis 50 Stunden lösegeglüht worden ist, wird es
(b) abgeschreckt, wobei die Kühlgeschwindigkeit größer als Γ C/Sek. (z.B. Γ C/Sek. bis 2000° C/Sek.) beträgt, oder durch langsames Abkühlen mit einer Geschwindigkeit zwischen l°C/Sek.und Γ C/Std.
(c) Das Formstück wird nach der vorstehenden Behandlung kalt verformt.
Bei der vorstehend angeführten Lösungsglühung hängen die Glühzeiten von 1 Minute bis zu 100 Stunden von dem Gewicht des zu behandelnden rohen Formstückes bzw. Formlings, der Temperatur, auf die es erhitzt wird, und dessen Zusammensetzung ab. Anders ausgedrückt, kann ein Material, das einen hohen Schmelzpunkt, wie beispielsweise 1600° C, aufweist, auf Temperaturen nahe unter 1600° C erhitzt werden, so daß die Glühzeit kurz sein kann, beispielsweise 1 bis 5 Miauten. Wenn andererseits die Erhitzung bei einer Temperatur in der Nähe der unteren Grenze von 800°C durchgeführt wird, ist ein langer Zeitraum, wie beispielsweise 100 Stunden, zur Erhitzung erforderlich.
Die Erhitzungszeit kann in breitem Umfang, entsprechend des breiten Bereiches des Materials, Gewichtes oder der Massivheit von 1 g, wie es beim Laboratoriumsmaßstab vorkommt, bis zu einer Tonne im Industriemaßstab, gewählt werden. So erfordert beispielsweise eine kleine Materialgröße lediglich 1 Minute bis 5 Stunden der Lösungsbehandlung, während ein Material mit großen Ausmaßen 10 bis 100 Stunden zur Behandlung erfordert.
Wenn die Erhitzung zur Lösungsbehandlung in befriedigender Weise durchgeführt wird, kann die Kühlgeschwindigkeit innerhalb eines sehr breiten Bereiches von der sehr schnellen Abkühlung von schneller als TC/Sek., wie beispielsweise TC/Sek. bis 2000° C/Sek, bis zu der langsamen Abkühlgeschwindigkeit, wie Γ C/Sek. bis 1° C/Std., gewählt werden. Ein derartiger Spielraum der Wahl der Kühlgeschwindigkeit hängt davon ab, ob die Erhitzung zur Lösungsbehandlung in befriedigender Weise durchgeführt bzw. beendigt wird. Sofern die Lösungsbehandlung nicht vollständig bzw. beendigt ist, sind die Zugfestigkeit und Dämpfungsfähigkeit des Fonnstücks erheblich geringer und auch die Produktionsausbeute ist gering.
Bei der Kaltverformung der Stufe (c) wird die Zugfestigkeil verbessert, jedoch wird die Dämpfungsfähigkeit infolge des Vorliegens einer verbleibenden Spannung etwas verringert. Wenn der Verformungsgrad jedoch ausreichend gering ist, wird keine starke Restspannung hervorgerufen, so daß die Zugfestigkeit ohne besondere Verringerung der Dämpfungsfähigkeit erhöht werden kann.
Wenn andererseits das Verformungsverhältnis groß ist, wird das Formstück einer Wärmebehandlung in der nachfolgenden Stufe (d) unterworfen, wodurch die homogenisierte, stabile Struktur erhalten wird, so daß die Dämpfungsfähigkeit im wesentlichen auf den ursprünglichen Wert wieder eingestellt wird.
Darüber hinaus wird durch die Wärmebehandlung des Stücks nach der Lösungsbehandlung in der Stufe (d) die Zugfestigkeit ohne wesent'iche Verringerung der Dämpfungsfähigkeit erhöht.
Beispiel 1
Fin Gemisch mit einem Gesamtgewicht von etwa 500 g der in Tabelle 1 gezeigten Zusammensetzung aus Fe und W wurde in einem Aluminiumoxidschmelztiegel in einem Hochfrequenzinduktionsofen in einer Argonatmosphäre geschmolzen.'Nach Rührung der Schmelze
wurde diese in eine Form zu einem Gußstück mit quadratischem Querschnitt von 35 χ 35 mm Kantenlänge vergossen. Das Gußstück wurde sodann zu einem Rundstab mit 10 mm Durchmesser geschmiedet. Der Stab wurde bei 10000C während einer Stunde geglüht. Sodann wurde der Stab bei Raumtemperatur unter Ausbildung eines Drahtes eines Durchmessers von 0,5 mm ausgezogen, und in eine Vielzahl von Drähten geeigneter Länge geschnitten wurde. Diese Drähte wurden bei 10000C eine Stunde lang geglüht und sodann
Tabelle 1
mit einer Geschwindigkeit von 100°C/Std. abgekühlt, wobei Versuchsstücke zur Messung der Dämpfungsfähigkeit durch die Torsionspendelmethodik und der Zugfestigkeit erhalten wurde. Die Ergebnisse des Versuchs sind in Tabelle 1 veranschaulicht Es wird darauf hingewiesen, daß die erfindungsgemäße Legierung eine bemerkenswert höhere Dämpfungsfähigkeit (höher um den Faktor mehrerer Zehnfacher) als das Q-' =0,1 (χ ΙΟ-3) des herkömmlichen Stahls, der 0,1% Kohlenstoff enthält, aufweist.
Zusammensetzung
Dämpfungsfüliigkeil Q ' (X 10 3) 00C 500C 1000C
2000C
3000C
4000C
Zugfestigkeit
(kg/mm2.2O0C)
Fe (%) W (%)
1 Stunde bei 10000C geglüht und mit einer Geschwindigkeit von 100°C/Std. abgekühlt
99,0
97,0
1,0
3,0
5,4 6,9
5,2 6,4
Nach der Wärmebehandlung 96% kalt verformt
99,0 1,0 4.1 4,0
97,0 3,0 4,8 4,7
5,2 6,5
4,0 4,7
1 Stunde bei 10000C geglüht und mit Wasser abgeschreckt 99,0 1,0 4,7 4,7 4,8
97,0 3,0 5,4 5,3 5,5
6,0 8,2
4,6
5,2
4,7
6,4
6,8 38
9,0 40
5,1 45
5,5 53
6,1 42
7,1 50
Beispiel 2
Ein Gemisch mit einem Gesamtgewicht von etwa 500 g der in Tabelle 2 gezeigten Zusammensetzung aus Fe und Si wurde in einem Aluminiumoxidschmelztiegel in einem Hochfrequenzinduktionsofen in einer Argonatmosphäre geschmolzen. Nach Rührung der Schmelze wurde diese in eine Form zu einem Gußstück mit quadratischem Querschnitt von 35 χ 35 mm Kantenlänge vergossen. Das Gußstück wurde sodann zu einem Rundstab mit einem Durchmesser von 10 mm geschmiedet Der Stab wurde bei 10000C während einer Stunde geglüht Sodann wurde der Stab bei Raumtemperatur zu einem Draht eines Durchmessers von 0,5 mm gezogen.
Tabelle 2
welcher sodann in eine Vielzahl von Drähten geeigneter Länge geschnitten wurde. Diese Drähte wurden auf 10000C während einer Stunde erhitzt und mit einer Geschwindigkeit von 100°C/Std. unter Erhalt von Versuchsstücken zur Messung der Dämpfungsfähigkeit mittels der Torsionspendelmethodik und der Zugfestigkeit abgekühlt Tabelle 2 veranschaulicht die Versuchsergebnisse. Es wird darauf hingewiesen, daß die erfindungsgemäße Legierung eine bemerkenswert höhere Dämpfungsfähigkeit (höher um den Faktor mehrerer Zehnfacher) jenes ζ)-1 =0,1 (xlO-3) des herkömmlichen Stahls, der 0,1% Kohlenstoff aufweist, besitzt
Zusammensetzung
Dämpfungsfähigkeil Q ' (XlO"3) 00C 5O0C 1000C
2000C
3000C
4000C
Zugfestigkeit
(kg/mm2,200C)
Fe (%)
Si (%)
1 Stunde lang bei 10000C geglüht und mit 100°C/Stunde abgekühlt
99,0 1,0 7,2 7,2 7,2 8p
97,0 3,0 8,8 8,8 9,0 9,5
Nach der Wärmebehandlung 96% kalt verformt
99,0 1,0 5,6 5,6 5,6 5,9
97,0 3,0 6,4 6,4 6,4 7,0
1 Stunde bei 10000C geglüht und in Wasser abgeschreckt
99,0 1,0 6,1 6,1 6,2 6,5
97.0 3,0 6,5 6,5 6,5 6,8
9,2 9,5 38,0
10,5 10,9 39,0
6,5 7,0 53,5
7,5 8,0 55,8
7,0 7,4 50,4
7,4 8,0 50,6
26 3Ö
Beispiel 3
Ein Gemisch mit einem Gesamtgewicht von etwa 500 g der in Tabelle 3 gezeigten Zusammensetzung aus Fe und Ti wurde in einem Alüminiumoxidschmelztiegel in einem Hochfrequenzinduktionsofen in einer Argonatmosphäre geschmolzen. Nach Rührung der Schmelze wurde diese zu einem Gußstück mit quadratischem Querschnitt von 35X 35 mm Kantenlänge vergossen. Der Gußbarren wurde dann zu einem Rundstab mit einem Durchmesser von 10 mm geschmiedet. Der Stab
10
wurde bei 10000C während einer Stunde geglüht. Dann wurde der Stab bei Raumtemperatur zu einem Draht mit einem Durchmesser von 0,5 mm (gezogen, welcher dann in eine Vielzahl von Drähten geeigneter Länge geschnitten wurde. Diese Drähte wurden auf 1000°C während einer Stunde erhitzt und mit einer Geschwindigkeit von 100°C/Std. unter Erhalt von Versuchsstükken zur Messung der Dämpfungsfähigkeit durch die Torsionspendelmethodik und der Zugfestigkeit abgekühlt. Tabelle 3 veranschaulicht die Versuchsergebnisse.
Tabelle 3
Zusammensetzung
Dämprungsfiihigkeit Q"1 (X 10"3) 0"C 50"C löö"C
2UU-C
3uu°C
4UU" C
Zugfestigkeit
"(kg/mm2,2Ö°C)
Fe (%)
Ti (%)
1 Stunde bei 100ü°C geglüht und mit 100 C/Std. abgekühlt
99,0 1,0 9,0 1,0 5,8 9,0 9,0 6,2 6,2 9,0 9,0 11,0 37,5
97,0 3,0 5,5 3,0 4,6 5,5 5,5 4,8 4,8 5,8 6,2 8,2 38,6
Nach der Wärmebehandlung 96% kalt 1000c verforml
99,0 1,0 5,8 5,8 5,9 6,0 6,2 50,5
97,0 3,0 4,6 4,6 4,7 4,9 5,2 52,2
1 Stunde bei 1C geglüht und in Wasser abgeschreckt
99,0 6,2 6,4 6,5 6,8 49,7
97,0 4,8 4,8 5,0 5,5 49,9
Die Tabellen 4 bis 13 zeigen die Dämplungslahigkeilen und Zugfestigkeiten typischer crfindungsgemäß zu verwendender Legierungen.
Tabelle 4 W (%) Zugefügte 20.0 Dämpfungsfähigkcit 500C Q' 1IXlO"3) 2000C 3000C 4000C 26.4 27.5 Zugfestigkeit 230 233/201
Zusammensetzung Elemente (%) 5.0 00C : bei 10000C 1000C mit 100°C/Std. abgekühlt 14.0 14.5 (kg/mm2,200C)
1.0 Cr 5.0 1 Stundi geglüht und 6.0 6.2
Fe (%) 1.0 Al 5.0 25.0 25.7 5.7 6.0
1.0 Mn 5.0 25.0 13.2 25.0 13.7 7.8 8.0 55.0
79.0 1.0 Sb 50 13.2 5.7 13.6 5.9 9.0 10.0 40.0
94,0 1.0 Nb 5.0 5.7 5.4 5.8 5.6 9.0 9.6 43.0
94.0 1.0 Ti 5.0 5.3 7.5 5.4 7.7 8.5 8.8 40.0
94.0 1.0 V 5.0 7.4 S.6 7.6 S.9 10.5 10.9 49.5
94.0 1.0 Ta 2J S.5 8.7 S.8 8.9 8.8 9.0 48.0
ΟΛ Q 1.0 Si 20 8.6 7.9 8.8 8.2 7.9 8.0 50.3
94.0 1.0 Sn 2.5 7.9 9.9 8.0 10.4 6.6 6.9 52.0
94.0 1.0 Zn 2.5 9.9 8.6 10.2 8.7 5.6 5.8 53.2
94.0 1.0 Zr 2.5 85 7.7 85 7.9 5.7 5.S 50.0
96.5 1.0 Cd 15 7.6 63 7.8 65 6.8 7.0 40.4
96.5 1.0 Gd 25 63 53 6.4 5.5 6.9 7.4 39.9
96.5 1.0 Ga 25 5.2 53 5.4 5.6 7.8 8.1 38.0
96.5 1.0 P 2.5 53 6.4 5.4 6.6 8.0 83 38.7
96.5 1.0 Au 6.4 6.6 6.5 6.8 37.5
96.5 1.0 Ag 6.6 73 6.7 7.6 39.0
96.5 73 7.6 7.4 7.8 403
963 15 7.7 41.1
96.5
1 W (%) 5 W (%) 9 2.5 20.0 26 30 141 500C 500C Q ' (X 10 -1) 13.0 200° C 10 3000C 40U0C 4.6 4.8 /uglesligkeit
S 1.0 1 Zusammensetzung 1.0 2.5 5.0 bei IUOO0C 100°C 7.8 mit l()()oC7Std. iibye kühlt 5.9 6.3 (kg/ninr. 2U°C)
1.0 I 1.0 2.5 5.0 Diimpfungsfiihigkcit 4.3 geglüht und 4.4 4.4 7.3 7.5
1.0 I Fe (%) 1.0 2.5 5.0 0°C 5.5 4.3 3.8 5.7 5.6 5.8 3S.8
I Fortsetzung 1.0 1 79.0 1.0 Zugefügte
Elemente (%)		 2.5 5.0 I Stunde 6.6 5.5 5.6 6.9 6.6 6.8 39.5
Sg /.usiiniinenseUung 1.0 I 94.0 1.0 Ge 2.5 5.0 4.3 5.3 6.7 6.3 5.5 5.8 5.9 40.0
1 1.0 1 94.0 1.0 Sm 2.5 5.0 5.5 6.2 5.4 6.3 6.5 α η
\}.y 		7.5 39.0
I Pe (%) i.O 1 94.0 1.0 Se 2.5 5.0 6.6 5.4 6.3 5.7 5.7 8.7 8.9 40.3
I 96"5 1.0 I 94.0 1.0 Ce 2.5 5.0 5.3 6.5 5.6 7.6 6.8 5.8 6.0 40.3
I 96.5 1.0 1 94.0 1.0 La 2.5 2.5 6.2 8.3 ί.ό 6.4 8.5 8.7 8.8 -.1CC
I 96.5 1.0 I 94.0 1.0 Bi 2.5 2.5 5.4 5.6 8.4 5.3 5.7 8.9 8.5 43.2
I 96·5 1.0 I 94.0 1.0 Pt 2.5 2.5 6.4 8.0^ 5.6 4.4 8.5 7.3 7.5 50.0
I 96.5 1.0 1 94.0 1.0 Pd 2.5 2.5 8.3 7.7 8.3 3.4 7.9 5.9 6.4 40.3
I 96.5 1.0 I 96.5 1.0 Be 0.5 2.5 5.6 6.7 7.8 3.1 6.9 6.6 6.3 38.8
I 96.5 1.0 I 96.5 1.0 Mg 0.5 2^ 8.0 5.4 6.8 3.4 5.7 4.3 4.4 35.5
I 96.5 1.0 j 96.5 1.0 Re 0.5 2^ 7.7 6.5 5.5 3.6 6.5 5.6 5.7 41.0
i 96·5 1.0 1 96·5 1.0 Rh 0.2 25 6.6 4.4 6.5 A3 4.6 4.5 4.6 39.9
1 96.5 1.0 I 96.5 1.0 Y 0.2 25 5.5 5.2 4.5 5.2 5.4 5.6 5.7 40.3
I 96.5 1.0 I 96_5 1.0 Pb 2.5 6.6 4.2 5.3 3.8 4.4 55.0
I 96-5 1 90·5 1.0 As 15 4.3 5.3 4.3 3.2 5.5 44.0
I 96.5 1 96-5 1.0 B 25 5.2 5.4 4.2 3000C 4000C 43.0
I 98.5 I 96-5 i.o Eu Zugefügte
Elemente (%)		 4.2 Dämpfungsfähigkeit
I 98.5 1 96_5 S Cr 5.2 O0C Q"1 (XlO"3) 2000C 13.5 13.7 Zugfestigkeit
1 98.5
I 98.8		 1 96Ö Al Nach der 1000C kaltverformt 8.0 8.3 (kg/mm2,200C)
I 98.8 Ϊ 96.5 Mn 13.0 Wärmebehandlung 96% 13.4 4.6 4.7
I Tabelle Sb 7.7 13.0 7.9 3.9 4.0 64.0
Nb 4.4 7.7 4.5 6.0 6.3 52.0
Ti 3.8 4.4 3.8 6.4 6.3 55.0
V 5.6 3.8 5.7 6.5 6.7 50.0
Ta 6.3 ?.6 6.3 5.9 5.9 58.0
Si 6.2 6.3 6.4 7.9 8.0 57.0
Sn 5.7 6.2 5.8 6.6 6.8 60.0
Zn 7.6 5.7 7.7 5.5 5.7 61.0
Zr 6.3 7.6 6.5 4.3 4.5 59.0 i
Cd 5.2 6.3 5.4 3.6 3.7 58.0 j
Gd 4.3 5.2 A3. 3.2 3.4 49.4
Ga 3.2 4.3 3.5 3.6 3.7 49.0
P 3.1 ■ 3.3 3.2 3.7 3.9- 47.0
Au 3.4 3.1 35 A5 4.6 49.5
Ag 3.6 3.4 3.7 5.3 5.4 48.0
Ge 4.2 3.6 A3 4.0 A3 40.1
Sm 5.1 4.2 53 3.6 3.7 48.4
Se 3.8 5.1 3.9 4.4 4-5 52.0
3.2 3.8 3.4 47.7
4.1 33. 43 49.0 ;
4.2 51.0
Fortsetzt! im
I
S /iisamniensel/Liig		 W (%) 6 W (%) Zugefügte 2.5 20.0 Diimpl'iingsljihigkeil 500C 500C Q ' (X H) !) 2(N)0C 30O0C kulivcrfnrmt 3.4 14.7 -1()()°C /uyl'cstigkeit
I i Zusammensetzung Klemenle (%) 2.5 5.0 O0C Wü michell bei 10000C K)(I0C 3.7 8.3 (kg/in nr, 200C)
1 Fc (X) 1.0 1 1.0 Ce 2.5 5.0 Nach der iiiidlung %"/„ 3.4 4.0 5.8
1 1.0 I Fe (%) 1.0 La 2.5 5.0 3.3 14.3 3.6 4.2 4.4 3.5
I 96.5 1.0 ! 1.0 Bi 2.5 5.0 3.3 3.6 7.9 3.4 3.9 4.6 5.9 3.8 47.6
I 96-5 1.0 I 79.0 1.0 Pt 2.5 5.0 3.6 3.7 5.5 3.6 4.0 3.8 7.2 4.0 49.9
1 96.5 1.0 I 94.0 1.0 Pd 2.5 5.0 3.7 4.0 4.1 3.8 4.5 4.8 6.8 43 48.5
I 96.5 1.0 I 94.0 1.0 Be 2.5 5.0 4.0 4.4 5.8 4.0 3.7 5.5 6.3 4.7 55.0
I 96-5 1.0 3 94.0 1.0 Mg 2.5 5.0 4.3 3.6 6.8 4.5 4.7 4.9 8.4 3.9 52.2
I 96·5 1.0 I 94.0 1.0 Re 2.5 2.5 3.6 4.5 6.5 3.7 5.4 4.5 6.9 4.9 58.6
I 96.5 1.0 i 94.0 1.0 Rh 0.5 2.5 4.5 5.2 5.9 4.6 4.8 4.1 5.8 6.0 48.3
I 96.5 1.0 : 94.0 1.0 Y 0.5 2.5 5.2 4.7 8.0 5.3 4.2 3.4 4.7 5.0 49.9
1 96-5 1.0 I 94-° 1.0 Pb 0.5 2.5 4.7 4.3 6.7 4.8 4.2 3.5 4.6 46.0
P. 96.5 1.0 I 94.0 1.0 As 0.2 2.5 4.4 4.0 5.5 4.2 3.3 4.2 3.8 43 48.U
I 98.5 1.0 I 96.5 1.0 B 0.2 2.5 4.0 3.1 4.5 4.3 3.2 3.3 3.8 3.5 49.0
I 98.5 1.0 I 96-5 1.0 Eu 2.5 3.1 3.0 Λ f\
f.U		 3.2 4.3 4.2 3.6 51.0
I 98.5 1.0 I·' 96.5 1.0 S 2.5 3.0 4.2 3.6 3.0 3.2 5.0 43 63.0
f 98.8 γ 96.5 1.0 2.5 4.2 3.1 3.5 4.3 3000C 5.9 3.4 56.0
I 98.8
I 		I 96.5 LO " Zugefügte 2.5 3.2 3.7 3.1 in Wasser aDgeschreckt 4.7 52.0
I; Tabelle I1 96.5 1.0 Elemente (%) 2.5 Dämpfungsfähigkeit 4.5 2000C 4.2
I 90-5 1.0 Cr 2.5 00C 5.4 Q"1 (x 10"3) 14.6 53 4000C Zugfestigkeit
I 96-5 LO Al 2-5 1 Stunde 4.4 1000C 8.2 3.9 (kg/mm2,200C)
I 90·5 LO Mn 2-5 3.7 geglüht und 5.7 45
1 9^ LO Sb 2.5 14.3 4_5 4.3 4.8 15.0
I 96-5 LO Nb 7.9 3.5 14.4 5.9 8.5 59.0
j 96.5 1.0 Ti 5.5 4.0 8.0 6.9 5.9 48.0
1 96.5 V 4.1 4.1 5.6 6.7 4.5 50.2
I 96.5 Ta 5.7 4.2 6.1 6.0 45.2
I 96.5 Si 6.8 5.9 8.2 7.6 55.0
Sn 6.5 6.9 6.8 6.9 53.0
Zn 5.9 6.6 5.7 6.5 54.0
Zr 8.0 5.9 4.6 8.7 55.0
Cd 6.6 8.0 4.3 7.0 54.0
Gd 5.5 6.7 3.7 6.0 54.5
Ga 4.5 5.6 3.7 5.0 45.4
P 4.0 4.5 4.0 Λ £. 44.0
Au 3.5 λ -»
*+.Z 		4.8 4.0 43.2
Ag 3.5 3.6 5.7 4.2 45.3
Ge 3.7 3.5 4.6 4_5 45.0
Sm 4.5 3.7 3.9 5.2 38.5
Se 5.3 4.6 5.0 63 45.0
Ce 4.4 5.5 3.8 5.0 48.0
La 3.5 4.5 43 4.5 43.1
Bi 4.4 3.8 4-5 5_5 44.0
35 4.5 43 46.0
4.0 3.6 5.0 415
4.1 4.0 5.2 45.9
4.3 45.5
14
Fortsetzung
'-Vi
V 4,
Zusammensetzung W (",.) 7 Si (%) Zugefügte 2.5 Dariipfungsfahigkeit 5l)°C 5O0C Q ' (X H) ') 20O0C 3000C 4000C ibBCschreckt 5.1 Zugfestigkeit
Zusammensetzung 1 .in 2.5 O0C ■ bei IUlX)0C : bei 10000C 10O0C in Wasser ; 5.5 (kg/mnr\20°C)
I-"e (%) 1.0 Pl 2.5 • I Stunde geglüht und 4.7 5.0
1.0 Fc (%) Pd 2.5 4.5 4.6 4.8 7.3
96.5 1.0 Be 2.5 4.5 4.6 4.5 4.7 4.4 7.0 50.1
96.5 1.0 Mg 2.5 4.6 3.9 4.6 4.0 7.0 5.5 46.6
96.5 1.0 Re 2.5 3.9 5.8 3.9 6.4 6.5 5.7 53.4
96.5 1.0 Rh 0.5 5.5 5.5 6.0 6.3 5.4 6.2 44.2
96.5 1.0 Y 0.5 5.4 5.1 5.8 5.3 5.5 4.0 45.8
96.5 1.0 Pb 0.5 5.1 4.8 5.2 5.1 5.0 4.2 41.2
96.5 1.0 As 0.2 4.8 4.3 4.9 4.5 3.9 5.0 43.0
98.5 1.0 B 0.2 4.3 3.3 4.4 3.7 3.9 4.5 43.5
98.5 1.0 Eu 3.1 3.2 3.5 3.6 4.8 46.Ü
98.5 1.0 S 3.2 4.5 3.4 4.6 4.4 58.0
98.8 4.5 4.1 4.5 4.3 4000C 51.0
98.8 Zugefügte 4.1 4.1 mit 10O°C/Std. abgekühlt 46.0
Tabelle Elemente (%) Dümpfungsfähigkeit 3000C
00C Q"1 (XlO"3) 2000C Zugfestigkeit
1 Slundc 1000C (kg/mm2,2O0C)
geglüht und
83.0
93.0
93.0
93.0
93.0
93.0
93.0
93.0
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
2.0
Cr
Al
Mn
Sb
Nb
Ti
Ta
Sn
Zn
Zr
Cd
Gd
Ga
Au
Ag
Gc
Sm
Sc
Ce
La
Bi
Pl
Pd
Be
Mg
15.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5
22.7
12.6
6.0
5.7
7.1
8.4
8.8
7.7
8.4
7.7
6.5
5.4
6.3
6.5
6.6
7.2
7.6
4.6
5.5
6.8
5.4
6.5
5.7
6.6
8.2
6.1
8.8
22.7 12.6 6.0 5.7 7.2 8.4 8.8 7.7 8.4 7.7 6.5 5.4 6.3 6.5 6.6 7.2 7.6 4.6 5.5 6.8 5.4 6.5 5.7 6.1) 8.2 6.1 8.8
22.7 12.6 6.0 5.7 7.2 8.4 8.8 7.7 8.4 7.7 6.5 5.4 6.3 6.5 6.7 7.2 7.6 4.6 5.6 6.8 5.5 6.6 5.7 6.7 8.3 6.1 8.9
19.5
12.5
6.1
5.6
7.2
8.5
9.1
7.9
8.4
7.8
6.6
5.6
6.4
6.7
6.8
7.3
7.7
4.6
5.6
7.0
5.7
6.7
5.8
6.8
8.4
6.3
8.9
16.4 12.6 6.2 5.5 7.5 8.6 9.6 8.0 8.5 7.9 6.9 5.8 6.5 6.8 7.0 7.4 7.8 4.6 5.8 7.3 5.9 6.6 5.9 7.0 8.5 6.5 8.5
15.5 12.6 6.7 5.0 7.8 9.0 9.8 8.3 9.0 8.0 7.3 6.2 7.0 7.3 7.2 8.0 8.2 4.8 6.0 7.5 7.0 6.5 6.2 7.4 8.4 7.0 8.5
54.0 41.0 44.2 42.2 50.5 50.2 51.1 52.3 51.5 42.4 40.9 40.1 39.8 40.0 39.5 41.3 42.3 40.4 40.5 41.2 40.9 41.3 42.3 45.5 44.2 51.3 42.4
Si (%) 8 Si (%) 15 V-IIU- ι ι 15.0 26 30 141 5ü°C SO0C Q ' (X 10 3) 12.7 2.000C 16 300°C 4000C 8.5 kaltverformt 12.S 9.0 Zugfestigkeit 230 233/201 1
i
Zusammensetzung 25 5.0 bei 10OD0C UiU0C 6.7 mit 100°C/Sld. abgekühlt 7.5 6.4 8.0 Ug/mm2,2O°C) £
!
i
1
2.0 2.0 2.5 5.0 geglüht und 5.5 6.2 12.6 5.7 6.5 i
I
2.0 Fc (%) 2.0 2.5 5.0 Dümpfungslähigkeil 7.9 5.1 83 6.6 6.6 5.2 6.8 j
Fortsetzung 2.0 2.0 Zugefügte 0.5 5.0 O0C 6.8 8.1 6.2 7.2 4.9 5.6 6.4 5.0 40.8 S
Zusammensetzung 2.0 83.0 2.0 ! L'in 0.5 5.0 1 Stunde 5.7 6.9 5.3 5.9 5.6 5.1 5.1 5.7 40.5 I
2.0 93.0 2.0 Re 0.5 5.0 6.4 6.8 6.3 6.5 4.7 6.3 6.4 4.8 42.0 j
Ie (%) 2.0 93.Ö 2.0 Rh 0.2 5.0 7.9 4.6 6.4 4.6 4.8 5.4 5.2 5.0 5.5 40.0
2.0 93.0 2.0 Y 0.2 2.5 6.8 5.5 4.7 6.4 5.6 6.3 7.0 41.1
95.5 2.0 93.0 2.0 Pb 2.5 5.7 4.5 5.5 5.5 4.6 4.8 5.8 56.0
95.5 93.0 2.0 As 2.5 6.4 5.5 4.5 4.5 5.5 3000C 6.6 4.8 4000C 45.0
95.5 93.0 2.0 B 2.5 4.6 5.6 4.2 5.6 4.0 42.0
97.5 93.0 2.0 Eu Zugefügte 2.5 5.5 Dämpfungsfähigkeit 5.5 4.8 5.9
97.5 95.5 2.0 S Elemente (%) 2.5 4.5 O0C Q"1 (XlO"3) 4.5 2000C 4.1 4.9 13.0 Zugfestigkeit
97.5 95.5 2.0 Cr 2.5 5.5 Nach der 1000C 5.6 5.7 5.8 6.0 (kg/mm2,200C)
97.8 ' 95 5 2.0 Al 2.5 Wärmebehandlung 96% 5.1 4.7 5.0 5.9
97.8 i 95.5 2.0 Mn 2.5 12.7 6.5 5.7 6.7 5.0
Tabelle 95.5 2.0 Sb 2.5 6.3 12.6 4.0 5.1 3Λ 6.5 63.4
95.5 2.0 Nb 2.5 5.4 6.5 4.4 6.5 4.6 5.0 51.2
95.5 2.0 Ti 2.5 5.0 5.4 4.9 3.9 5.0 6.5 49.7
95.5 2.0 V 2.5 6.1 5.0 4.2 4.5 3.8 5.2 50.2
95.5 2.0 Ta 2.5 5.5 6.1 4.5 5.0 4.8 7.3 58.8
95.5 2.0 Sn 2.5 6.3 5.4 5.0 4.0 4.9 6.0 59.4
95.5 2.0 Zn 2.5 4.4 6.3 4.6 4.6 4.9 4.5 57.1
95.5 2.0 Zr 2.5 6.3 4.5 6.3 49 6.5 4.3 59.9
95.5 2.0 Cd 2.5 5.4 6.3 5.2 4.7 5.4 6.2 58.5
95.5 2.0 Gd 2.5 4.3 5.4 6.7 6.4 6.5 5.0 50.4
95.5 2.0 Ga 2.5 4.3 4.3 5.9 5.3 6.1 5.6 49.9
95.5 2.0 P 2.5 5.4 4.3 5.7 6.6 5.4 5.2 48.6
955 2.0 Au 2.5 4.3 5.4 4.6 6.0 4.7 7.0 47.3
95.5 2.0 Ag 0.5 5.6 4.3 4.4 5.5 4.6 4.0 48.8
95.5 2.0 Ge 5.1 5.6 4.6 4.6 47.5
95.5 2.0 Sm 6.6 5.1 4.5 4.9 50 «
95.5 Se 4.2 6.6 3.9 50.2
95.5 Ce 4.4 4.1 5.0 48.7
97.5 La 4.8 4.4 5.0 49.9
Bi 4.2 4.8 5.1 50.2
Pl 4.5 4.2 7.0 46.9
Pd 5.0 4.5 5.7 48.0
Be 4.6 5.0 6.5 50.3
Mg 6.2 4.6 6.3 53.5
Re 5.1 6.2 5.4 51.2
Rh 6.8 5.1 4.9 59.4
Y 5.9 6.8 4.8 50,2
Pb 5.7 5.9 46.8
4.7 5.7 45.8
4.4 4.6 47.0
4.4 48.0
17
18
Fort.set/.uim
Zusammensetzung Si ι ι 9 Si (%) Zugefügte Dämpfungslnhigkcii 500C Q ' (X 10 ·') 5O0C 3.6 2(Kl0C 3()0°C" kallv-ifurmt 3.6 •WC Zugfestigkeit
Zusammensetzung l-lemcnle (W 0°C" HH)0C bei IC)OO0C 3.7 3.8 (kg/ninr. 2<i°C)
!■ν- ι"«) 2.0 As 0.5 Nach der Wärmebehandlung %"u 4.1 3.7 4.3
2.0 Fe (%) B 0.5 3.3 3.7 3.5 3.6
97.5 2.0 Eu 0.2 3.5 3.5 4.2 4.0 47.7
97.5 2.0 S 0.2 3.7 3.7 (2"'(XlO"3) 3.4 4.3 60.3
97.8 4.1 4.1 1000C 3000C 3.7 5Γ-.2
97.8 3.3 3.3 geglüht und in Wasser abgeschreckt 50.0
Tabelle 2000C
Zugefügte Dämpfungsfähigkeit 4000C Zugfestigkeit
Elemente (%) 00C (kg/mm2,200C)
1 Stunde
83.0
93.0
93.0
93.0
93.0
93.0
93.0
93.0
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
95.5
97.5
97.5
97.5
97.8
97.8
2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0
Cr
Al
Mn
Sb
Nb
Ti
Ta
Sn
Zn
Zr
Cd
Gd
Ga
Au
Ag
Ge
Sm
Se
Ce
La
Bi
Pt
Pd
Be
Mg
Re
Rh
Pb
As
Eu
15.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 0.5 0.5 0.5 0.2 0.2
13.2 6.5 5.9 5.3 6.4 5.7 6.5 4.7 6.5 5.7 4.6 4.5 4.7 5.7 5.7 5.4 6.7 4.5 4.6 5.0 4.5 4.7 5.1 4.9 6.3 5.7 7.2 6.0 6.1 4.9 4.5 3.8 4.0 4.5 3.5
13.2 6.5 5.9 5.3 6.4 5.7 6.5 4.8 6.5 5.7 4.6 4.5 4.7 5.7 5.8 5.4 6.7 4.5 4.6 5.0 4.6 4.5 5.1 4.9 6.3 5.7 7.2 6.0 6.1 4.9 4.5 3.9 4.0 4.5 3.5
13.5 6.8 5.9 5.3 6.5 5.8 6.5 4.9 6.5 5.7 4.7 4.5 4.7 5.7 5.9 5.4 6.8 4.5 4.6 5.0 4.8 4.6 5.1 4.9 6.4 5.7 7.2 6.0 6.1 4.9 4.6 3.9 4.1 4.5 3.5
13.6 6.9 5.9 5.3 6.5 5.8 6.3 4.9 6.7 5.8 4.7 4.6 4.8 5.8 6.0 5.5 6.8 4.6 4.7 5.0 4.7 4.6 5.2 5.0 6.5 5.8 7.4 6.1 6.2 4.9 4.6 3.9 4.1 4.6 3.6
14.0 7.0 6.0 5.4 6.6 5.9 6.2 5.0 6.7 6.0 4.8 4.7 4.8 5.9 6.2 5.6 6.9 4.7 4.8 5.3 4.6 4.5 5.3 5.0 7.0 6.4 7.6 6.1 6.2 5.0 4.7 3.8 4.0 4.6 3.7
14.0 7.2 6.3 5.5 6.7 5.9 6.1 5.3 6.9 6.4 4.9 4.8 4.9 6.0 6.5 5.7 7.0 5.0 4.9 5.1 4.5 4.4 5.5 5.2 7.1 6.7 7.7 5.9 6.1 5.2 4.8 3.7 3.9 4.7 3.8
60.4 48.0 44.7 46.2 53.6 55.4 34.1 55.6 53.5 45.4 46.0 43.6 43.3 41.2 42.3 45.2 44.1 41.7 42.2 46.3 42.3 41.0 46.6 50.5 46.0 54.4 44.6 42.7 41.8 43.0 42.0 44.7 55.4 50.2 46.0
19
20
Tabelle 10
Zusammensetzung
Fe (%) Ti (%)
Zugefügte Elemente (%) Dämpfungsfähigkeil Q '(XlO-')
0°C 5U°C 1000C 2000C 30O0C
1 Stunde bei H)OO0C geglüht untl mil 1000C abgckühll
Zugfestigkeit 40O0C (kg/m m2,200C)
84.0
94.0
94.0
94.0
94.0
94.0
94.0
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
98.5
98.5
98.5
98.8
98.8
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
UO
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
l.Ü
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
Cr
Al
Mn
Sb
Nb
Ta
Sn
Zn
Zr
Cd
Gd
Ga
Au
Ag
Ge
Sm
Se
Ce
La
Bi
Pt
Pd
Be
Mg
Re
Rh
Pb
As
Eu
15.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 2.5 0.5 0.5 0.5 0.2 0.2 27.0
13.5
8.2
6.7
5.7
7.4
6.3
6.6
6.2
4/,
5.2
4.1
5.4
4.6
4.4
5.3
4.4
3.8
4.5
3.9
4.6
4.5
4.3
4.6
5.2
4.9
6.2
6.7
5.4
4.3
3.5
4.0
4.3
3.6
27.0
13.5
8.2
6.7
5.7
7.4
6.3
6.6
6.2
4.4
5.2
4.1
5.4
4.6
4.4
5.3
4.8
3.8
4.5
3.9
4.6
4.6
4.3
4.6
5.2
4.9
6.2
6.7
5.4
4.3
3.5
4.0
4.3
3.6
27.0
13.5
8.2
6.7
5.7
7.5
6.3
6.7
6.2
4.5
5.4
4.2
5.4
4.7
4.4
5.3
4.8
3.8
4.5
3.9
4.6
4.8
4.3
4.6
5.2
4.9
6.4
6.7
5.4
4.4
3.5
4.0
4.4
3.6
27.0 13.7 8.1 6.6 5.7 7.6 6.5 6.9 6.3 4.7 5.5 4.5 5.5 4.8 4.4 5.4 4.8 3.8 4.5 3.9 4.7 4.8 4.5 4.7 53 4.9 6.5 6.7 5.5 4.5 3.5 4.0 4.5 3.7
27.5 14.4 8.0 6.5 5.9 7.9 6.6 7.4 6.5 4.6 5.7 5.0 5.6 4.9 4.5 5.4 5.0 3.9 4.7 4.0 4.8 4.8 4.7 4.8 5.4 5.0 7.2 6.8 5.7 47 3.7 4.4 4.7 3.9
29.0 16.0 6.8 6-0 6.0 8.3 7.Ü 7.7 7.1 5.2 6.0 6.0 5.8 5.2 4.8 5.7 5.6 4.3 5.0 4.3 5.0 5.0 5.0 5.3 5.7 5.5 7.7 7.0 6.2 5.1 4.0 4.6 5.0 4.1
56.0 42.0 45.0 43.2 56.0 58.0 61.4 51.5 50.4 49.3 48.0 49.9 49.0 40.3 49.4 51.0 48.7 50.2 51.3 48.5 50.0 49.5 44.0 53.0 55.5 50.2 53.0 49.6 50.1 50.0 51.0 57.0 55.0 53.0
Tabelle 11
Zusammensetzung
Fe (%) Ti (%)
Zugefügte Flemente (%) Diimpfungsfähigkeil (T1 (x 10~3)
O0C 500C M)0C 2000C 3000C
Nach der Wärmebehandlung 96% kallverforml
4000C
Zugfestigkeit (kg/mm2,2O0C)
84.0
94.0
94.0
94.0
94.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
Cr
Al
Mn
Sb
Nb
15.0 5.0 5.0 5 0 5.0 11.5
6.5
4.6
3.9
4.8
11.5
6.5
4.6
3.')
4.8
11.5
65
4.6
3.9
4.8
11.8 6.6 4.6 3.9 4.8
12.4 7.0 4.7 4.0 4.8
13.0 7.5 4.9 4.3 5.0
65.3 53.3 56.4 52.1 61.0
2ί
22
Fortsetzung
/i'sainmensel/img Ti ι··,.) 12 Zuge lügte 5.0 Diimriltingslaliigkeil 5O°C 500C Q ' (x III 1I 20O0C 3(K)0C" kaltverfoniil 5.4 4(K)0C Zugfestigkeit
Zusammensetzung 1-lcmcnic ("4.) 5.0 00C Wärme hch bei 1000°C H)(WC 5.4 (kg/mm-'. 2(!°C)
lc (%) 1.0 V 2.5 Nach der andlung %"/» 5.2 4.8
1.0 Ta 2.5 5.2 5.2 4.4 5.7
94.0 1.0 Sn 2.5 5.2 5.2 5.2 4.6 3.0 5.8 64.4
94.0 1.0 Zn 2.5 5.2 4.6 5.2 4.3 4.8 5.0 60.3
96.5 1.0 Ti (%) Zr 2.5 4.6 4.2 4.6 2.8 3.9 4.7 59.0
96.5 1 θ ΓΑ 2.5 4.2 2.8 4.2 4.7 4.7 3.9 58.8
96.5 1.0 Gd 2.5 2.8 4.7 2.8 3.8 4.0 5.0 57.7
96.5 1.0 Ga 2.5 4.7 3.8 4.7 4.5 3.9 4.4 56.6
96.5 1.0 P 2.5 3.8 4.4 3.8 3.9 3.6 5.0 58.7
96.5 1.0 Au 2.5 4.4 3.9 4.4 3.7 3.6 4.3 57.6
96.5 1.0 Ag 2.5 3.9 3.7 3.9 3.6 3.7 4.0 49.9
96.5 1.0 Ge 2.5 3.7 3.6 3.7 3.5 3.9 3.8 56.0
96.5 1.0 Sm 2.5 3.6 3.5 3.6 3.4 3.2 3.7 57.0
96.5 1.0 Se 2.5 3.5 IA 3.5 3.7 3.7 3.9 58.9
96.5 1.0 Ce 2.5 3.4 3.7 3.4 3.3 4.1 4.2 59.9
96.5 1.0 La 2.5 3.7 3.3 3.7 3.6 3.3 3.1 60.2
96.5 1.0 Bi 2.5 3.3 3.6 3.3 4.0 3.3 3.9 57.6
96.5 1.0 Pl 2.5 3.6 4.0 3.6 3.3 4.1 4.4 59.0
96.5 1.0 Pd 2.5 4.0 3.3 4.0 3.2 3.8 3.4 59.5
96.5 1.0 Be 2.5 3.3 3.2 33 4.0 4.3 3.5 59.9
96.5 1.0 Mg 2.5 3.2 4.0 3.2 3.8 4.6 4.3 60.1
96.5 1.0 Re 2.5 4.0 3.8 4.0 4.2 4.5 3.9 64.3
96.5 1.0 Rh 0.5 3.8 4.1 3.8 4.5 3.7 4.4 60.3
96.5 1.0 Y 0.5 4.1 4.5 4.1 4.4 3.5 4.7 61.4
96.5 1.0 Pb 0.5 4.5 4.4 4.5 3.5 3.7 4.8 59.5
96.5 1.0 As 0.2 4.4 3.5 4.4 3.2 3.5 3.9 59.6
98.5 1.0 B 0.2 3.5 3.0 3.5 3.6 3.2 3.8 58.4
98.5 1.0 Eu 3.0 3.5 3.0 33 3.9 57.5
98.5 1.0 S 3.5 33 3.5 3.2 3.8 65.4
98.8 3.3 3.2 3.3 3000C 3.6 63.6
98.8 7ugefügle 3.2 3.2 in Wasser abgeschreckt 60.8
Tabelle Elemente (%) Dämpfungsfähigkeit 2000C
00C Q"1 (XlO"3) 4000C Zugfestigkeit
1 Stunde 1000C (kg/mm2,200C)
geglüht und
84.0 94.0 94.0 940 94.0 94.0 94.0 96.5 96.5 96.5
1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0
Cr
Al
Mn
Sb
Nb
Ta
Sn
Zn
Zr
15.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 5.0 2.5 2.5 2.5
12.3 7.2 5.1 43 5.3 5.5 5.6 5.0 4.6 3.3
12.3 7.2 5.1 43 53 5.5 5.6 5.0 4.6 33
12.4 12 5.1 4.3 53 5.5 5.6 5.0 4.6 33
12.5
7.2
5.1
4.3
5.4
5.5
5.6
5.0
4.6
33
12.6 73 5.2 43 5.5 5.6 5.7 5.0 4.7 3.4
13.0 7.6 53 4.4 5.7 5.8 6.0 5.6 4.9 3.6
61.4 493 51.6 58.1 57.0 593 55.0 54.0 53.8 52.6
Ti (%) 13 W
(%)		 Si
(%)		 23 Ti
(%)		 2.5 26 30 1 15.0 5O0C 100° 0"·1) 24 3000C 500C 1000C 28.5 29.0 Ο"3) 5.5 4000C I.
I
I
I 		24.0 56.0 1 230 233/201 1
1.0 3.0 1.0 _ 2.5 3.0 bei 1000° C geglüht C 2000C und in Wasser abgeschreckt 1 Stunde bei 1000°C geglüht 24.5 25.0 4.7 Zugfestigkeit I 20ll 51.1 . I
1.0 3.0 1.0 - 2.5 Diimpl'uiigslahigkcil Q ' (x 3.0 5.1 5.1 5.2 28.0 59.S 20.0 5.0 6.0 (kg/mm2,2O0C) 1 14.2 52.2
1.0 3.0 i.v - 2.5 Ü°C 3.0 4.3 4.4 4.5 24.0 22.4 23.0 4.6 5.0 I 16.0 50.1
1.0 3.0 1.0 Zugefügte
Hlemenic (%)		 - 2.5 1 Stunde 3.0 4.9 4.9 4.9 59.6 21.3 22.2 4.2 5.3 i
51.5		 19.1 57.0
1.0 3.0 1.0 Cd - 2.5 5.1 3.0 4.4 4.4 4.5 22.0 25.3 25.6 4.1 4.7 53.7 I 21.2 53.0
1.0 3.0 1.0 Gd - 2.5 4.3 3.0 4.2 4.2 4.2 21.0 20.6 25.8 3.9 4.5 52.4 I 23.9 50.6
1.0 3.0 1.0 Ga - 2.5 4.9 1.0 4.0 4.0 4.0 25.0 26.5 26.7 4.2 4.4 45.8 I 24.0 51.0
1.0 3.0 1.0 P — 2.5 4.4 0-5 3.9 3.9 3.9 20.6 25.0 25.8 4.3 4.2 51.0 \ 23.0 503
1.0 3.0 1.0 Au - 2.5 4.2 15.0 4.0 4.0 4.1 26.0 35.0 36.1 4.0 4.4 52.3 32.0 53.0
1.0 3.0 - Ag 2.0 2.5 4.0 3.0 4.2 4.2 4.2 24.6 ■ 27.0 27.5 4.1 4.6 53.8 j 243 50.5
1.0 3.0 - Ge 2.0 2.5 3.9 3.0 3.6 3.6 3.7 35.0 24.7 25.0 4.4 4.5 55.0 21.0 5Z2
1.0 3.0 - Sm 2.0 2.5 4.0 3.0 4.0 4.0 4.0 27.0 21.0 21.6 3.8 4.3 55.2 i 183 513
1.0 3.0 - Se 2.0 2.5 4.2 3.0 4.3 4.3 4.3 24.0 25.0 25.8 3.6 4.7 52.6 21.9 49.9
1.0 3.0 - Ce ZO 2.5 3.6 3.0 3.8 3.8 3.8 20J 23.6 23.6 4.5 3.9 55.0 I 20.4 55.7
1.0 3.0 - La ZO 2.5 4.0 3.6 3.6 3.6 24.0 4.6 3.7 55.5 *
1.0 Bi 2.5 4.3 4.4 4.4 4.4 23.0 4.6 4.7 55.7
1.0 Pt 2.5 3.8 4.2 4.2 4.3 5.1 4.9 55.4 I
1.0 Pd 2.5 3.6 4.5 4.5 4.5 5.3 4.7 59.1 1
1.1 Be 0.5 4.4 4.8 4.8 4.9 4.4 5.3 55.2 1
1.0 Mg 0.5 4.2 4.8 4.8 5.1 3.5 5.8 55.3 1
1.0 Re 0.5 4.5 3.9 3.9 4.0 4.0 5.0 55-4 1
1.0 Rh 0.2 4.8 3.4 3.4 3.4 3.5 4.0 55.6 I
1.0 Y 0.2 4.8 3.9 3.9 3.9 4.4 4.1 52.4 . I
1.0 Pb 3.9 3.5 3.5 3.5 3.7 52.5
As 3.4 3.5 3.7 4.0 5.0 60.3 f
Zusammensetzung B 3.9 2000C. 3000C 58.0 \
Eu 3.5 Dämpfung5rahigkeit Q'1 (X 1 und 55.1 \
Fe
(%)		 S 3.5 00C 27.9 4000C I
81.0 24.2 Zugfestigkeit |
93.0 58.7 (kg/mm2.200C) I
yj.v 21.0 mit 100°C/Std. abgekühlt 1
93.0 Zugefügte
Elemente (%)		 21.5 26.0
93.0 Cr 25.0 23.0
93.0 AI 25.0 10.0
93.0 Mn 26.4 19.6
95.0 Sb 25.0 20.3
95.5 Nb 35.8 23.0
80.0 V 27.1 24.1
9Z0 Ta 24.8 25.7
92.0 Be 21.0 24.3
92.0 Pb 25.1 34.0
92.0 Cr 23 0 26.6
92.0 Al 24.0
Ni 20.0
Mn 24.0
Sb 212
Nb
Fortsetzung
/usummcnsci/ung
l-c (%)
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
96.5
98.5
98.5
98.5
98.8
98.8
Tabelle
Fortsetzung
Zusammensetzung
Fc W Si Ti Zugefügte
(%) (%) (%) (%) Elemente (%■)
Dämplungsläliigkcil Q ' (X 10 3) Zugrcstigkeii
00C 500C IUO0C 2I)O0C 3OU0C 4000C (kg/mm2.2O0C) Stunde bei 10000C geglüht und mil IOO°C/Sul. abgekühlt
92.0
92.0
94.0
94.5
82.0
94.0
94.0
94.0
94.0
94.0
94.0
94.0
96.0
96.5
79.0
91.0
91.0
91.0
3.0 3.0 3.0 3.0
3.0 3.0 3.0 3.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
1.0
2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0
Ta
Be
Pb
Cr
Al
Ni
Mn
Sb
Nb
Ta
Be
Pb
Cr
Al
Be
Pb
3.0 3.0 1.0 0.5
15.0 3.0 3.0 3.0 3.0 3.0 3.0 3.0 . 1.0 0.5
15.0 3.0 1.0 0.5
26.0 23.4 25.3 25.4 33.3 27.8 26.6 25.3 23.0 24.0 28.0 25.5 28.0 24.0 36.0 33.2 31.0 27.2 26.5
24.0
25.4
25.5
34.1
28.0
*\£. Ο
Z.U.O
25.6
23.3
24.0
28.1
25.7
28.4
24.0
36.5
33.5
31.4
27.8
27.0
24.0
25.4
25.8
34.2
28.6
27.0
25.9
23.5
24.5
28.0
26.0
29.0
24.0
36.6
33.5
31.3
29.0
26.3
23.6
24.6
24.7
33.0
28.2
1Ä 7
25.0
23.0
24.3
27.7
25.7
28.5
23.7
35.9
32.0
30.3
28.0
25.0
21.8
23.0
23.3
32.2
27.0
25.0
24.0
21.6
23.3
26.0
24.0
27.0
22.5
34.0
31.0
29.5
27.0
21.1 20.2 21.6 22.0 30.8 25.4 23.1 21.3 20.4 21.1 24.6 22.0 25.4 21.0 32.0 30.0 28.0 25.0
52.0 49.9 50.0 49.8 54.4 49.9 50.3 49.7 51.0 54.7 53.0 49.8 50.2 48.0 57.7 54.6 54.4 51.1
Wie aus den Tabellen 1 bis 13 ersichtlich ist, ist die Dämpfungsfähigkeit die erfindungsgemäß zu verwendenden Legierungen sehr hoch, d.h. mehr als etwa 2xlO~3, unabhängig davon ob binäre, ternäre oder Multi-Komponenten-Legierungen vorliegen und deren Behandlungen. Die Dämpfungsfähigkeit der Legierungen ist nach Glühung bei 10000C und Abkühlung mit 100°C/Std. am höchsten, d.h. etwa 36,OxIO-3, und nimmt in der Reihenfolge »Wasserabgeschreckt« und »Kaltverformt« ab. Die Werte der Dämpfungsfähigkeit sind um mehrere Zehnerpotenzen höher als jene normaler Metalle.
F i g. 3a zeigt die Temperaturabhängigkeit der Dämpfungsfähigkeit der 98% Fe-2% W-Legierung, der 83%Fe-2%W-15%Cr-Legierung und der 88% Mn-12% Cu-Legierung nach dem Stand der Technik im wärmebehandelten Zustand und Fig.3b zeigt die gleiche Abhängigkeit für die 98% Fe-2% Si-Legierung, die 83% Fe-2% Si—15% Cr-Legierung und der bekannten 88% Mn—12% Cu-Legierung im wärmebehandelten Zustand. F i g. 3c zeigt diese Temperaturabhängigkeit für die 99% Fe-1 % Ti-Legiemng, die 84% Fe-I % Ti — 15% Cr-Legierung und der 88% Mn-12% Cu-Legierung nach dem Stand der Technik, ebenfalls im wärmebehandelten Zustand.
Wie aus den grafischen Darstellungen ersichtlich ist, ist die Dämpfungsfähigkeit der Legierung gemäß der Erfindung sehr hoch bei Raumtemperatur und bei hohen Temperaturen im Vergleich zu der Mn—Cu-Legierung. Bei den erfindungsgemäßen Legierungen liegt eine Neigung zur Erhöhung des Elastizitätsmodul und der Zugfestigkeit mit der Zunahme der Menge an zusätzlichen Komponenten vor.
Die Gründe für die Beschränkung der Zusammensetzung der erfindungsgemäßen Legierungen sind die folgenden:
Die Elemente Wolfram, Silizium und Titan, von denen zumindest eines vorliegt, sind auf 0,1 bis 10% und als Rest der Legierung Eisen beschränkt, da eine den Wert von 2xlO-3 übersteigende Dämpfungsfähigkeit, die angestrebt wird, bei Legierungen nicht erhalten werden konnte, in denen Abweichungen von dieser Begrenzung von zumindest einem von Wolfram, Silizium und Titan und Eisen vorlagen.
Wenn die Menge der Elemente Wolfram, Silizium und Titan weniger als 0,1% beträgt, wird die Dämpfungsfähigkeit im Vergleich zum Stand der Technik erheblich verbessert, während sich bei mehr als 10% sich die Dämpfungsfähigkeit verringert Für eine optimale Dämpfungsfähigkeit soll der Gehalt an Wolfram und/oder Silizium und/oder Titan vorzugsweise innerhalb eines Bereiches von 1 bis 3% liegen.
Unter den zusätzlichen Komponenten verbessert die Zugabe des Elementes, das unter Cr, V1 Sn, Zn, Zr, Cd, Bi, Mg und Pb ausgesucht ist, die Dämpfungsfähigkeit der Fe-W-, Fe-Si- und Fe-Ti-binären Legierungen besonders. Darüber hinaus verbessert die Zugabe des Elementes, das unter Cr, Mn, Nb, V, Ta, Zr, B und Y ausgesucht ist, die Zugfestigkeit der Fe—W-, Fe—Si- und Fe- Ti-Binärlegierungea besonders.
In den temären Legierungen von Fe-W-Cr, Fe-Si-Cr, Fe-Ti-Cr, Fe-W-Au, Fe-Si-Au, Fe-Ti-Au, Fe-W-Ag, Fe-Si-Ag, Fe-Ti-Ag, Fe-W-Pt1 Fe-Si-Pt, Fe-Ti-Pt, Fe-W-Pd, Fe-Si-Pd, Fe-Ti-Pd, [Fe-W-Re, Fe-Si-Re, Fe-Ti-Re, Fe-W-Rh, Fe-Si-Rh, Fe-Ti-Rh, Fe-W-Y, Fe-Si-Y, Fe-Ti-Yj Fe-W-As, Fe-Si-As, Fe-Ti—As, Fe-W-Eu, Fe-Si—Eu und Fe—Ti—Eu, gemäß der Erfindung ist Cr auf weniger als 45%, Au, Ag, Pt, Pd, Re, Rh oder Y auf weniger als 5%, As auf weniger als 1% und Eu auf weniger als 0,5% beschränkt, weil Legierungen, die von den vorstehenden
27 28
Begrenzungen abwichen, die Erhöhung der Dämpfungs- Fe—Ti—Sm, Fe-W-Se, Fe-Si—Se, Fe-Ti-Se,
fähigkeit von mehr als 2 χ 10~3 nicht erreichen konnten. Fe-W-Ce, Fe-Si-Ce, Fe-Ti—Ce, Fe-W-La,
Darüber hinaus ist in den ternären Legierungen von Fe-Si—La, Fe-Ti—La, Fe- W-Bi, Fe-Si—Bi,
Fe-W-Al, Fe-Si-Al, Fe-Ti-Al, Fe-W-Mn, Fe-Ti-Bi, Fe-W-Be, Fe-Si-Be, Fe-Ti-Be,
Fe-Si-Mn, Fe-Ti-Mn, Fe-W-Sb, Fe-Si-Sb, 5 Fe-W-Mg, Fe-Si-Mg, Fe-Ti-Mg, Fe-W-Pb,
Fe-Ti-Sb, Fe-W-Nb, Fe-Si-Nb, Fe-Ti-Nb, Fe-Si-Pb, Fe-Ti-Pb, Fe-W-B, Fe-Si-B,
Fe-W-V, Fe-Si-V, Fe-Ti-V, Fe-W-Ta, Fe-Ti-B, Fe-W-S, Fe-Si-S und Fe-Ti-S, Al,
Fe-Si-Ta, Fe-Ti-Ta, Fe-W-Sn, Fe-Si-Sn, Mn, Sb, Nb, V oder Ta auf weniger als 10% beschränkt,
Fe-Ti-Sn, Fe-W-Zn, Fe-Si-Zn, Fe-Ti-Zn, Sn, Zn, Zr, Cd, Gd, Ga, P, Ge, Sm, Se, Ce, La, Bi, Be oder
Fe-W-Zr, Fe- Si-Zr, Fe-Ti—Zr, Fe-W—Cd, ι ο Mg auf weniger als 5% beschränkt und Pb, oder B auf
Fe-Si-Cd, Fe-Ti—Cd, Fe-W—Gd, Fe-Si—Gd, weniger als 1 % beschränkt, da Legierungen, die von den
Fe-Ti-Gd, Fe-W-Ga, Fe-Si-Ga, Fe-Ti-Ga, vorstehenden Beschränkungen abwichen, keine 2 χ 10-3
Fe-W-P, Fe-Si-P, Fe-Ti-P, Fe-W-Ge, übersteigende Dämpfungsfähigkeit aufweisen.
Fe-Si-Ge, Fe-Ti-Ge, Fe-W-Sm, Fe-Si-Sm,
Hierzu 6 BIaU Zeichnungen

Claims (1)

Patentansprüche:
1. Verwendung einer Legierung, bestehend aus 0,1 bis 10% Wolfram, Silizium und/oder Titan, Rest Eisen, die erhalten wurde durch Verarbeitung zu einem Formkörper bei einer Temperatur unter 1300°C, wobei der Formkörper folgender Wärmebehandlung unterworfen wurde:
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