EA029583B1 - Способ и средство абразивной обработки с целью сатинирования поверхности алюминиевой подложки - Google Patents

Способ и средство абразивной обработки с целью сатинирования поверхности алюминиевой подложки Download PDF

Info

Publication number
EA029583B1
EA029583B1 EA201500211A EA201500211A EA029583B1 EA 029583 B1 EA029583 B1 EA 029583B1 EA 201500211 A EA201500211 A EA 201500211A EA 201500211 A EA201500211 A EA 201500211A EA 029583 B1 EA029583 B1 EA 029583B1
Authority
EA
Eurasian Patent Office
Prior art keywords
particles
angular
grains
abrasive material
mixture
Prior art date
Application number
EA201500211A
Other languages
English (en)
Other versions
EA201500211A1 (ru
Inventor
Дитер Бродалла
Original Assignee
Вулкан Инокс Гмбх
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Вулкан Инокс Гмбх filed Critical Вулкан Инокс Гмбх
Publication of EA201500211A1 publication Critical patent/EA201500211A1/ru
Publication of EA029583B1 publication Critical patent/EA029583B1/ru

Links

Classifications

    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24C—ABRASIVE OR RELATED BLASTING WITH PARTICULATE MATERIAL
    • B24C1/00—Methods for use of abrasive blasting for producing particular effects; Use of auxiliary equipment in connection with such methods
    • B24C1/06—Methods for use of abrasive blasting for producing particular effects; Use of auxiliary equipment in connection with such methods for producing matt surfaces, e.g. on plastic materials, on glass
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B24—GRINDING; POLISHING
    • B24C—ABRASIVE OR RELATED BLASTING WITH PARTICULATE MATERIAL
    • B24C11/00—Selection of abrasive materials or additives for abrasive blasts
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09G—POLISHING COMPOSITIONS; SKI WAXES
    • C09G1/00—Polishing compositions
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C09—DYES; PAINTS; POLISHES; NATURAL RESINS; ADHESIVES; COMPOSITIONS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; APPLICATIONS OF MATERIALS NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
    • C09K—MATERIALS FOR MISCELLANEOUS APPLICATIONS, NOT PROVIDED FOR ELSEWHERE
    • C09K3/00—Materials not provided for elsewhere
    • C09K3/14—Anti-slip materials; Abrasives
    • C09K3/1409—Abrasive particles per se
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C25—ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PROCESSES; APPARATUS THEREFOR
    • C25D—PROCESSES FOR THE ELECTROLYTIC OR ELECTROPHORETIC PRODUCTION OF COATINGS; ELECTROFORMING; APPARATUS THEREFOR
    • C25D11/00—Electrolytic coating by surface reaction, i.e. forming conversion layers
    • C25D11/02—Anodisation
    • C25D11/04—Anodisation of aluminium or alloys based thereon
    • C25D11/18—After-treatment, e.g. pore-sealing

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Electrochemistry (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Cleaning And De-Greasing Of Metallic Materials By Chemical Methods (AREA)
  • Application Of Or Painting With Fluid Materials (AREA)
  • Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
  • Finish Polishing, Edge Sharpening, And Grinding By Specific Grinding Devices (AREA)

Abstract

В изобретении описаны способ и абразивный материал для придания сатинированной поверхности алюминиевой подложке. Предложен способ придания сатинированной поверхности алюминиевой подложке, включающий стадии использования алюминиевой подложки, абразивной обработки участков используемой алюминиевой подложки, которые должны быть сатинированы, абразивным материалом, при этом в качестве абразивного материала используется смесь частиц угловатой и сферической форм, имеющих диаметр Dзерна ≤0,3 мм.

Description

Изобретение относится к способу и абразивному материалу для сатинирования алюминиевой подложки или придания ей так называемой "сатинированной поверхности".
В настоящее время во многих областях, в которых, с одной стороны, желателен декоративный внешний вид "под алюминий", а, с другой стороны, требуется защита от коррозии чувствительных алюминиевых поверхностей, применяется анодирование компонентов из алюминия. Области применения, которые можно упомянуть, включают производство оконных и облицовочных конструкций или также автомобилестроение и бытовые приборы.
Перед анодированием алюминиевые детали в большинстве случаев протравливают, чтобы очистить алюминиевые поверхности от загрязнений и удалить оксидный слой (пассивный слой), который обычно на них присутствует. В зависимости от типа обработки получают от полуматовых до матово-глянцевых поверхностей, которые с учетом их внешнего вида называют "сатинированными" поверхностями.
С целью улучшения защиты от коррозии и с учетом конструктивных особенностей алюминиевые компоненты анодируют, иными словами, инициируют оксидный слой путем электролиза. Этот способ также известен как анодирование, в котором окисляют алюминий электролитическим путем. Обработанные таким способом алюминиевые поверхности также могут окрашиваться до окончательной герметизации.
Оксидные слои, получаемые путем анодирования алюминия и его сплавов, значительно превосходят оксидные слои, которые естественным образом образуются на алюминиевых поверхностях, с точки зрения механических свойств, коррозионной стойкости и внешнего вида. Высокая коррозионная стойкость в промышленных и морских условиях достигается при толщине оксидных слоев 20 мкм. Получаемый оксидный слой не является электропроводящим.
С целью формирования однородных оксидных слоев перед анодированием осуществляют предварительную обработку механическими или химическими способами. Они указаны, например, в стандарте ΌΙΝ 17611. В табл. 1 приведена система обозначения предварительной обработки алюминиевых поверхностей согласно упомянутому стандарту ΌΙΝ 17611.
Таблица 1
Обозначение Методы предварительной обработки Комментарии
Е0 Обезжиривание и раскисление Обработка поверхности перед анодированием путем обезжиривания и раскисления без дальнейшей предварительной обработки. Механические дефекты поверхности, такие как ямки и царапины, остаются видимыми. После обработки могут проявляться едва заметные до нее очаги коррозии.
Е1 Шлифование Шлифование приводит к тому, что поверхность выглядит сравнительно однородной, но немного тусклой. Преимущественно устраняются все дефекты поверхности, но на поверхности могут оставаться заметные следы шлифования.
Е2 Очистка щетками Механическая очистка щетками обеспечивает однородную глянцевую поверхность с видимыми следами от щетки. Дефекты поверхности устраняются только частично.
ЕЗ Полирование Механическое полирование придает
- 1 029583
яркую блестящую поверхность, при этом дефекты поверхности устраняются только частично.
Е4 Шлифование и очистка щетками Шлифование и очистка щетками придает глянцевую поверхность и устраняет механические дефекты; устраняются очаги коррозии, которые могут становиться заметными при обработке ЕО или Е6.
Е5 Шлифование и полирование Шлифование и полирование придает гладкую глянцевую поверхность и устраняет механические дефекты поверхности; устраняются следы коррозии которые могут становиться заметными при обработке ЕО или Е6.
Е6 Травление После обезжиривания поверхность приобретает полуматовый или матовый отлив в результате обработки особыми щелочными травильными растворами. Механические дефекты при этом сглаживаются, но полностью не устраняются. После травления на металлической поверхности могут становиться заметны следы коррозии. Эти следы могут устраняться путем предварительной механической обработки до травления, но выгоднее предотвращать возникновение
- 2 029583
коррозии, обеспечив соответствующие условия хранения.
Е7 Химическое или электрохимическое полирование После обезжиривания поверхности паром или особым не протравливающим чистящим средством путем обработки в особых ваннах для нанесения блестящего гальванического покрытия получают высокоглянцевую поверхность. Дефекты поверхности устраняются лишь в ограниченной степени, и могут становиться заметными следы коррозии.
Е8 Механическое полирование и химическое или электрохимическое полирование Шлифование и полирование с последующим химическим или электрохимическим полированием. Такая обработка придает высокоглянцевую поверхность; механические дефекты поверхности и начальные очаги коррозии по большей части устраняются.
Механическая, химическая и/или электрохимическая предварительная обработка служит для подготовки поверхности алюминиевых подложек к анодированию. При этом могут достигаться конкретные поверхностные эффекты. Они служат для очистки поверхности компонентов, удаления оксидных слоев (пассивного слоя или неправильно анодированных поверхностей) и дефектов поверхности. Тем самым достигается однородный внешний вид поверхности, и получаемая блестящая поверхность алюминия обеспечивает активный ионообмен во время электролиза. Кроме того, образуются конкретные желательные и также нежелательные структуры, такие как, например, следы шлифования и очистки щетками.
Одним из способов химической обработки, который часто применяется, является травление поверхностей алюминиевой подложки, также известное как обработка Е6. Она позволяет получать однородно матовые и декоративные поверхности или так называемые поверхности с обработкой Е6. Неровности поверхности, которые образуются при экструзии профилей и прокатке листового металла, должны скрываться или удаляться. Неоднородности структуры, такие как следы перемычек и сварные швы, связанные с применяемой технологией, также должны, насколько это возможно матироваться, чтобы они не причиняли беспокойств с декоративной точки зрения.
С учетом амфотерных свойств алюминиевых поверхностей поверхность компонентов может протравливаться как щелочами, так и кислотами. Тем самым удаляется оксидный слой, который естественным образом присутствует на поверхности алюминия, и уменьшаются любые дефекты поверхности, возникающие в результате производственного процесса. Соответственно, получают блестящую поверхность алюминия. Она обеспечивают отличный ионообмен, который необходим для последующей электролитической обработки.
Чаще всего обрабатываемые алюминиевые подложки погружают в ванну с водным раствором гидроокиси натрия (ЫаОН). За счет химических свойств раствора гидроокиси натрия обеспечивается как удаление загрязнений, таких как жиры и масла, так и травление алюминиевых поверхностей. Тем не менее, во многих случаях очистка и травление осуществляются по отдельности, поскольку для очистки достаточно значительно меньшей концентрации ЫаОН и, соответственно, например, в последующий промывной бак переносится меньше ЫаОН. Согласно стандарту ΏΙΝ 17611 процесс очистки именуется ЕО. Тем не менее, в зависимости от содержания любых легирующих компонентов подложки или от желаемого эффекта также могут использоваться дополнительные соединения натрия, такие как силикаты, карбонаты или фосфаты.
Окись натрия очень сильно разъедает окиси, гидроокиси и основной металл алюминиевой подложки, примерно в 20 раз сильнее, чем при сравнимых концентрациях кислот. С целью обеспечения оптимального протекания реакции в травильной ванне должна поддерживаться температура в определенном интервале. Температура внутри травильной ванны зависит от ее эксплуатации с течение времени. Иными словами, с целью поддержания оптимального интервала температур травильная ванна должна нагреваться при поступлении небольших количеств алюминия, а при поступлении очень больших количеств алю- 3 029583
миния должна охлаждаться с учетом усиления экзотермической реакции.
При использовании раствора гидроокиси натрия окиси и гидроокиси вступают в следующие реакции:
АЮ(ОН) + ЯаОН θ ΝαΑΐΟ2 + Н2О АЮ(ОН) + ΝαΟΗ + Н2О θ Να[Α1(ΟΗ)4]
А1(ОН)3 + ИаОН Νβ[Α1(ΟΗ)4]
А12О3 + 2 ИаОН + 3 Н2О о 2 Νβ[Α1(ΟΗ)4]
Кроме того, щелок также разъедает основной металл
2 А1 + 2 Н2О + 2 ΝβΟΗ -+ 2 ΝηΑ1Ο2 + 3 Н2/
2 Α1 + 6 Η2Ο + 2 ΝβΟΗ -+ 2 №Α1(ΟΗ)4 +3 Н2?
Таким образом, в качестве продуктов реакции образуются алюминат натрия (ΝαΑ1(ΟΗ)4) и водород (Η2). За счет включения в травильную среду добавок, таких как, например, нитраты или нитриты, может подавляться выделение водорода и ускоряться операция травления, в результате чего снижается степень разъедания основного металла. Тем не менее, эти добавки могут вызывать образование дополнительных нежелательных побочных продуктов, таких как, например, аммиак, который загрязняет отработавшую воду.
Кроме того, может происходить осаждение гидроокиси алюминия на стенках бака и нагревательных элементах, так называемое образование накипи, которое может затруднять процесс и, в частности, значительно снижать кпд нагревательных элементов. Образование накипи может предотвращаться путем добавления комплексообразователей, таких как глюконаты или фосфонаты. Тем не менее, такие комплексообразователи также влияют на окружающую среду и могут загрязнять отработавшую воду.
Соответственно, в зависимости от конкретного технологического процесса в результате травления образуются отходы различных типов, которые удаляют или очищают различными способами. Израсходованный травильный раствор и образующийся шлам должны удаляться в качестве отходов, что влечет соответствующие затраты. Шлам, образующийся из травильного раствора, обычно осаждают, что связано с дополнительными затратами. В сумме эти затраты представляют собой значительный фактор стоимости обработки поверхностей алюминиевых подложек.
К тому же разъедание поверхности алюминия травильным раствором с целью так называемой обработки Е6 также влечет съем определенного количества материала в количестве до 100 г/м2 или толщиной 30 мкм. При этом разъедание и съем материала происходят не только на наружных поверхностях, требующих декоративной обработки, но также на внутренних поверхностях, которые остаются невидимыми. В общей сложности количество удаляемого материала достигает 200 г/м2 или 60 мкм толщины всего профиля. Таким образом, расход травильного раствора находится в линейной зависимости от количества удаляемого материала. Происходящие потери травильного раствора вследствие съема материала могут относительно легко компенсироваться путем добавления свежего травильного раствора. Тем не менее, образующийся комплекс алюмината натрия также вызывает повышение вязкости травильного раствора, в результате чего с течением времени снижается эффективность травления. С повышением концентрации алюминия гидроокись алюминия также выделяется из травильной среды и в виде шламоподобного осадка осаждается в травильном баке. Соответственно, требуется обновление или замена травильной ванны через равные промежутки времени. Таким образом, известные из уровня техники способы сопряжены с частым присутствием неблагоприятных для окружающей среды веществ и высоким расходом энергии.
С учетом вышесказанного, в основу настоящего изобретения положена задача создания способа придания сатинированных поверхностей алюминиевым подложкам, позволяющего преодолеть упомянутые недостатки известного уровня техники. В частности, одной из задач настоящего изобретения является создание способа сатинирования алюминиевых поверхностей, внешний вид которых преимущественно идентичен алюминиевым поверхностям, полученным путем обработки согласно стандарту ΏΙΝ 17611 Е6.
Решение этой задачи достигается за счет способа по п.1. В зависимых пунктах формулы изобретения и в следующем далее описании раскрыт вариант осуществления способа согласно изобретению.
Соответственно, предложен способ придания сатинированной поверхности алюминиевой подложке, включающий стадии
использования алюминиевой подложки,
абразивной обработки участков используемой алюминиевой подложки, которые должны быть сатинированы, абразивным материалом,
при этом в качестве абразивного материала используется смесь частиц угловатой и сферической форм, имеющих диаметр 1)90 зерна <0,3 мм.
В одном из вариантов осуществления предложен способ придания сатинированной поверхности алюминиевой подложке, включающий стадии
использования алюминиевой подложки,
- 4 029583
абразивной обработки участков используемой алюминиевой подложки, которые должны быть сатинированы, абразивным материалом,
анодирования участков поверхности, подвергнутых абразивной обработке, герметизации анодированных участков поверхности,
при этом в качестве абразивного материала используется смесь частиц угловатой и сферической форм, имеющих диаметр Ό90 зерна <0,3 мм.
В одном из вариантов осуществления предложен способ придания сатинированной поверхности алюминиевой подложке, включающий стадии
использования алюминиевой подложки,
абразивной обработки участков используемой алюминиевой подложки, которые должны быть сатинированы, абразивным материалом,
анодирования участков поверхности, подвергнутых абразивной обработке, и герметизации анодированных участков поверхности,
при этом в качестве абразивного материала используется смесь частиц угловатой и сферической форм, имеющих диаметр Ό90 зерна <0,3 мм и >0,01 мм.
В одном из вариантов осуществления абразивный материал может быть выбран таким образом, чтобы смесь содержала частицы угловатой и сферической форм, имеющие диаметр Ό90 зерна от <0,3 мм до >0,01 мм, предпочтительно от < 0,2 мм до >0,01 мм, более предпочтительно от <0,1 мм до >0,01 мм, еще более предпочтительно от <0,05 мм до >0,01 мм, наиболее предпочтительно от <0,02 мм до >0,01 мм.
Если не указано иное, используемыми в описании терминами "диаметр частиц" и "диаметр зерна" обозначается диаметр Ό90 частиц или зерна, т.е. указанный диаметр имеет по меньшей мере 90% всех частиц или всех зерен.
Соответствующие количества частиц угловатой и сферической форм, указанные в процентах по весу, выбраны таким образом, чтобы их общее количество не превышало 100 вес.%.
В одном из вариантов осуществления абразивный материал может быть выбран таким образом, чтобы смесь содержала частицы угловатой и сферической форм в качестве новых зерен со следующим распределением частиц по диаметру:
> 0,315 мм = < 0,1%;
от <0,315 до >0,200 мм =<5%;
от < 0,200 мм до >0,050 мм = >95%
<0,050 мм = <0,1% всей смеси частиц абразивного материала.
В одном из вариантов осуществления способа может быть предусмотрено просеивание и/или сортировка смеси частиц абразивного материала до применения на поверхности подложки, чтобы исключить присутствие частиц диаметром более и/или менее диаметра согласно изобретению.
Было к удивлению обнаружено, что путем механической обработки поверхности алюминия и последующего анодирования и герметизации может достигаться обработка поверхности, предпочтительно обработка Е6, при которой поверхность выглядит преимущественно идентично или даже идентично алюминиевым поверхностям, обработанным соответствующим образом путем травления. За счет отказа от травления преимущественно исключается образование неблагоприятных для окружающей среды побочных продуктов. Кроме того, не требуется смягчение колебаний температуры в травильных ваннах, в результате чего может экономиться значительная доля энергии, которая расходуется при обработке поверхности алюминия. Наконец, при механической обработке поверхности согласно изобретению в конечном итоге обрабатываются только видимые участки поверхности алюминиевой подложки. Невидимые участки, такие как, например, внутренние поверхности полых профилей, не обрабатываются в отличие от известной из уровня техники обработки травлением, в результате чего преимущественно уменьшается количество удаляемого материала относительно профиля в целом. Соответственно, возможна экономия материала алюминиевой подложки. В частности, обнаружено, что за счет абразивной обработки согласно изобретению алюминиевой подложки конструктивные дефекты, такие как, например, следы перемычек или сварные швы, могут удаляться преимущественно лучше, чем было возможно до сих пор химическим путем, таким травление. Это также относится к более выраженным дефектам поверхности, таким как следы прессования или царапины.
Кроме того, абразивная обработка согласно изобретению является значительно более безвредной для окружающей среды, чем методы химической обработки поверхностей.
Термины "частица" и "зерно" или "зерна" используются в описании в качестве синонимов.
В контексте настоящего изобретения термин "сферический" применительно к частицам или зернам означает, что частицы и зерна являются преимущественно круглыми, т.е. имеют длину, вдвое меньшую, чем диаметр.
В контексте настоящего изобретения термин "угловатый" применительно к частицам или зернам означает, что частицы и зерна не являются сферическими, имеют края, при этом ломаные края имеют острые грани.
- 5 029583
Если не указано иное, все физические данные частиц согласно изобретению относятся к так называемым "новым зернам".
Термином "новые зерна" в контексте настоящего изобретения обозначаются зерна или частицы до их применения в качестве абразивного материала.
Выражение "рабочее состояние" в контексте настоящего изобретения относится к частицам для применения в качестве абразивного материала после того, как они помещены в машину для абразивной обработки алюминиевого компонента и циркулируют в ней.
Требования к абразивным материалам в целом установлены стандартами ΌΙΝ 8201; ΌΙΝ ΙδΟ 11124 и δΑΕ 1 444, которые во всей полноте в порядке ссылки включены в настоящую заявку.
Тем не менее, анализ гранулометрического состава абразивных материалов из зерен угловатой и сферической форм, которые могут использоваться согласно изобретению, также может не отвечать требованиям указанных стандартов.
Нанесение смеси частиц абразивного материала на поверхность алюминиевой подложки может осуществляться согласно изобретению как посредством сжатого воздуха, так и с использованием центробежного колеса. В случае нанесения смеси частиц абразивного материала на поверхность алюминиевой подложки посредством сжатого воздуха частицы абразивного материала ускоряются струей сжатого воздуха и ударяются о поверхность подложки, а в случае центробежного колеса частицы абразивного материала ускоряются до желаемой скорости быстро вращающимся центробежным колесом. Смесь частиц абразивного материала также может использоваться в сочетании, например, с водными суспензиями. При такой контурной обработке редко применяется нанесение смеси частиц абразивного материала посредством влажной струи с использованием давления воды и сопла или посредством центробежного колеса. Тем самым может уменьшаться, например, пылеобразование во время абразивной обработки.
Применение частиц угловатой формы для абразивной обработки алюминиевых поверхностей не обеспечивает желаемого качества обработки поверхности согласно Е6. По существу, при использовании частиц угловатой формы получаемая поверхность обычно является шероховатой. Поверхность обычно остается шероховатой в результате предварительной обработки частицами угловатой формы. Качество обработки получаемой поверхности алюминия далеко не соответствует желаемому качеству обработки поверхности согласно Е6. Применение сферических частиц не обеспечивает устранения следов прессования или желаемого качества обработки поверхности алюминия согласно Е6. Качество обработки поверхности алюминия также далеко от желаемого качества обработки поверхности согласно Е6 при использовании сферических частиц на первой стадии обработки и частиц угловатой формы на последующей второй стадии. Напротив, при обработке в указанной последовательности поверхность становится значительно более шероховатой. С другой стороны, желаемое качество обработки поверхности алюминия согласно Е6 без применения химической обработки к удивлению обеспечивает конкретная смесь частиц угловатой и сферической форм.
Вне связи с теорией предполагается, что частицы угловатой формы в смеси частиц абразивного материала оказывают на поверхность подложки абразивное воздействие, посредством которого удаляется естественный оксидный слой на подложке, а также любые загрязнения, тогда как сферические частицы оказывают герметизирующее поверхность действие.
За счет применения смеси частиц абразивного материала согласно изобретению достигается как бы "сатинирование" поверхности алюминия.
В одном из вариантов осуществления применение смеси частиц абразивного материала согласно изобретению позволяет достигать структуры и внешнего вида поверхности, в максимальной степени сходных с тем, что достигается путем химического травление согласно Е6. Иными словами, за счет применения смеси частиц смесь частиц абразивного материала согласно изобретению может достигаться качество обработки поверхности алюминия, которое соответствует качеству обработки поверхности согласно Е6.
К удивлению, смеси частиц абразивного материала могут наноситься не только посредством абразивных машин, которые обеспечивают высокую однородность нанесения, но также вручную без непосредственного формирования изотропных зависящих от направления поверхностных структур. При этом поверхностные структуры, образующиеся согласно изобретению, могут являться анизотропными.
В одном из вариантов осуществления смесь новых зерен абразивного материала содержит от <80 до >20 вес.%, предпочтительно от <70 до >30 вес.%, более предпочтительно от <60 до > 40 вес.%, в частности 50%±2 вес.% новых зерен угловатой формы в пересчете на общий вес смеси новых зерен абразивного материала.
В одном из вариантов осуществления смесь новых зерен абразивного материала содержит от >20 вес.% до <80 вес.%, предпочтительно от >30 до <70 вес.%, более предпочтительно >40 до <60 вес.%, в частности 50%±2 вес.% новых круглых зерен в пересчете на общий вес смеси новых зерен абразивного материала.
В одном из вариантов осуществления смесь новых зерен абразивного материала содержит от <80 до >20 вес.%, предпочтительно от <70 до >30 вес.%, более предпочтительно <60 до >40 вес.%, в частности
- 6 029583
50%±2 вес.% новых зерен угловатой формы, а также круглые зерна, при этом общее содержание новых зерен угловатой и сферической форм в смеси частиц абразивного материала составляет 100 вес.%.
В одном из вариантов осуществления смесь новых зерен абразивного материала содержит:
а) от <80 до >20 вес.%, предпочтительно от <70 до >30 вес.%, более предпочтительно <60 до >40 вес.%, в частности 50%±2 вес.% новых зерен угловатой формы; и/или
б) от >20 до <80 вес.%, предпочтительно от >30 до <70 вес.%, более предпочтительно >40 до <60 вес.%, в частности 50%±2 вес.% новых круглых зерен;
в пересчете на общий вес смеси новых зерен абразивного материала, при этом общее содержание новых зерен угловатой и сферической форм составляет 100 вес.%.
В одном из дополнительных вариантов осуществления смесь новых зерен абразивного материала содержит новые зерна угловатой формы и новые сферические зерна в каждом случае в количестве 50 вес.% в пересчете на общий вес смеси частиц абразивного материала, при это содержание новых зерен угловатой формы и новых сферических зерна может в каждом случае отклоняться на ±2 вес.%.
В одном из предпочтительных вариантов осуществления изобретения смесь частиц абразивного материала в рабочем состоянии имеет среднее содержание частиц угловатой формы от <80 до >20 вес.%, предпочтительно от <70 до >30 вес.%, более предпочтительно <60 до >40 вес.%, в частности 50%±2 вес.%.
Подразумевается, что выражение "рабочее состояние" означает средний состав абразивного материала во время абразивной обработки.
В одном из дополнительных вариантов осуществления смесь частиц абразивного материала в рабочем состоянии имеет среднее содержание частиц угловатой формы от <75 до >35 вес.%, предпочтительно от <70 до >45 вес.% всей композиции смеси частиц абразивного материала.
Смесь частиц абразивного материала, используемая в способе согласно изобретению, подвержена определенной степени износа. В частности, частицы угловатой формы изнашиваются в процессе применения. Соответственно, в изобретении может быть предусмотрено пополнение смеси частиц абразивного материала в процессе применения с целью поддержания ее эффективности. В частности, может быть предусмотрено непрерывное или периодическое пополнение смеси частиц абразивного материала смесью частиц абразивного материала, которая содержит от <80 до >50 вес.%, в частности, 75%±2 вес.% частиц угловатой формы, а также сферические частицы, при этом общее содержание смеси частиц угловатой и сферической форм составляет 100 вес.%.
В одном из дополнительных вариантов осуществления смесь частиц абразивного материала в рабочем состоянии имеет среднее содержание частиц угловатой формы от <80 до >35 вес.%, предпочтительно от <70 до >45 вес.%, в частности 50%±2 вес.%, а также содержит круглые частицы, при этом общее содержание смеси частиц угловатой и сферической форм составляет 100 вес.%.
В одном из дополнительных вариантов осуществления смесь частиц абразивного материала в рабочем состоянии имеет среднее содержание частиц угловатой формы и сферических частиц 50 вес.% в каждом случае в пересчете на общий вес смеси частиц абразивного материала, при это содержание новых зерен угловатой формы и новых сферических зерен может в каждом случае необязательно отклоняться на±2 вес.%.
В одном из вариантов осуществления смесь частиц абразивного материала в рабочем состоянии имеет среднее содержание сферических частиц от >20 до <80 вес.%, предпочтительно от >30 до <70 вес.%, более предпочтительно >40 до <60 вес.%, в частности 50%±2 вес.% в пересчете на общий вес смеси новых зерен абразивного материала.
В одном из вариантов осуществления смесь частиц абразивного материала в рабочем состоянии может иметь среднее содержание:
а) от <80 до >20 вес.%, предпочтительно от <70 до >30 вес.%, более предпочтительно <60 до >40 вес.%, в частности 50%±2 вес.% частиц угловатой формы; и/или
б) от >20 до <80 вес.%, предпочтительно от >30 до <70 вес.%, более предпочтительно >40 до <60 вес.%, в частности 50%±2 вес.% сферических частиц в пересчете на общий вес смеси частиц абразивного материала в рабочем состоянии.
Средняя смесь частиц абразивного материала может поддерживаться в рабочем состоянии за счет соответствующего непрерывного или периодического пополнения.
В одном из дополнительных вариантов осуществления в смесь частиц абразивного материала в рабочем состоянии могут добавляться новые зерна абразивного материала с содержанием частиц угловатой формы и сферических частиц 50% в каждом случае с отклонением ±2 вес.% в пересчете на общий вес смеси частиц абразивного материала, при этом общее содержание частиц угловатой и сферической форм составляет 100 вес.%.
В одном из дополнительных вариантов осуществления в смесь частиц абразивного материала в рабочем состоянии могут добавляться новые зерна абразивного материала с содержанием частиц угловатой формы 70%±2 вес.% и содержанием сферических частиц 30%±2 вес.% в пересчете на общий вес смеси
- 7 029583
частиц абразивного материала, при этом общее содержание частиц угловатой и сферической форм составляет 100 вес.%.
Сферические частицы в целом имеют более длительный срок службы, чем частицы угловатой формы. Частицы угловатой формы имеют тенденцию разрушаться при нахождении в рабочем состоянии, тогда как сферические частицы состоят из более пластичного материала и, следовательно, имеют значительно меньшую тенденцию разрушаться.
Соответственно, частицы угловатой формы могут добавляться в больших количествах, чем сферические частицы в рабочем состоянии с целью поддержания средней смеси частиц абразивного материала в рабочем состоянии.
В этой связи следует отметить, что, поскольку частицы, имеющие диаметр <0,01 мм и также называемые пылью, не считаются частицами абразивного материала в контексте настоящего изобретения, все данные процентного содержания по весу не включают частицы, имеющие диаметр <0,01 мм.
В одном из дополнительных вариантов осуществления способа согласно изобретению частицы угловатой формы имеют среднюю твердость >600 НУ, в частности >640 НУ, предпочтительно >750 НУ, более предпочтительно от >600 до <800 НУ.
Частицы угловатой формы, имеющие твердость от >600 до <800 НУ, предлагаются на рынке, например, компанией Уи1кап-1пох под товарным знаком Сп11а1®.
Было продемонстрировано, что частицы угловатой формы в этом интервале твердости в сочетании со сферическими частицами обеспечивают оптимальный съем поверхности для достижения желаемого эффекта сатинирования поверхности алюминия. В частности, частицы угловатой формы могут состоять из сплавов металлов на основе железа, предпочтительно из сплавов металлов на основе железа, содержащих мартенситная матрицу с карбидами хрома, и предпочтительно частиц нержавеющей стали, в частности нержавеющих специальных сталей. Нержавеющая сталь предпочтительно содержит карбиды хрома. Нержавеющая сталь более предпочтительно имеет содержание хрома 30%±2 вес.% и содержание углерода 2%±0,5 вес.%. Частицы угловатой формы особо предпочтительно могут состоять из содержащей карбид хрома нержавеющей стали.
В одном из дополнительных вариантов осуществления способа согласно изобретению сферические частицы имеют среднюю твердость >250 НУ, предпочтительно >280 НУ, предпочтительно >300 НУ, более предпочтительно >350 НУ, еще более предпочтительно >400 НУ, особо предпочтительно >450 НУ. В одном из дополнительных вариантов осуществления сферические частицы имеют среднюю твердость от >250 до <500 НУ.
Сферические частицы, имеющие твердость от >250 до <500 НУ, предлагаются на рынке, например, компанией Уи1кап-1пох под товарным знаком СЬтот1а1®.
Тем не менее, также могут использоваться сферические частицы, имеющие твердость > 500 НУ, например <550 НУ.
Было продемонстрировано, что сферические частицы абразивного материала с твердостью в этом интервале в сочетании с частицами угловатой формы на поверхности алюминия обеспечивают оптимизированную герметизацию поверхности для достижения желаемого эффекта сатинирования. В частности, сферические частицы абразивного материала могут состоять из сплавов металлов на основе железа, предпочтительно из частиц нержавеющей стали. Нержавеющая сталь предпочтительно имеет аустенитную микроструктуру. Нержавеющая сталь более предпочтительно имеет содержание хрома 18%±2 вес.% и содержание никеля 10%±2 вес.%.
В одном из дополнительных вариантов осуществления настоящего изобретения частицами нержавеющей стали особо предпочтительно являются частицы нержавеющей специальной стали.
Одним из дополнительных преимуществ способа согласно изобретению является то, что с учетом состава использованного абразивного материала он может просто направляться на промышленную переработку, например, для производства стали. Соответственно, он представляет собой не отходы, а товар, который может поставляться сталелитейным компаниям в качестве добавки.
Скорость абразивной обработки, также называемая "скоростью подачи", может составлять в среднем от >30 до <100 м/с, предпочтительно от >35 до <90 м/с, более предпочтительно от >40 до <80 м/с, более предпочтительно от >45 до <70 м/с, наиболее предпочтительно от >50 до <60 м/с.
Давление струи в выходном сопле может составлять от >2 до <10 бар, предпочтительно от >3 до <8 бар, более предпочтительно от >4 до <6 бар. Тем не менее, абразивная обработка может осуществляться при более высоких давлениях.
В одном из дополнительных вариантов осуществления способа согласно изобретению сатинируемую поверхность подложки раскисляют и/или протравливают после абразивной обработки и до анодирования. При этом может использоваться кислотное раскисление или травильная ванна.
В одном из дополнительных вариантов осуществления способа согласно изобретению сатинируемую поверхность подложки подвергают полированию после абразивной обработки и до анодирования. За счет этого может выгодно усиливаться эффект сатинирования. Полирование может осуществляться,
- 8 029583
например, предпочтительно содержащим фосфорную кислоту горячим кислотным раствором, в контакт с которым вводят поверхность алюминия, подвергнутую абразивной обработке. В качестве альтернативы, полирование может осуществляться электролитическим способом в смеси фосфорной кислоты и серной кислоты путем приложения напряжения. Кроме того, могут применяться все остальные известные способы полирования алюминиевых поверхностей.
Анодирование и герметизация поверхности алюминиевой подложки согласно изобретению могут осуществляться известным из техники традиционным способом, также описанным, например, в стандарте ΌΙΝ 17611.
В одном из дополнительных вариантов осуществления способа согласно изобретению между отдельными стадиями обработки могут быть предусмотрены стадии промывания с целью удаления любых технологических остатков, прилипающих к поверхности подложки.
В настоящем изобретении дополнительно предложен абразивный материал для абразивной обработки алюминиевых поверхностей, имеющий диаметр зерна <0,3 мм, предпочтительно <0,2 мм, более предпочтительно <0,1 мм и отличающийся тем, что в рабочем состоянии имеет среднее содержание частиц угловатой формы от <90 до >30 вес.%, предпочтительно от <75 до >40 вес.%, в частности 50 вес.%.
В одном из предпочтительных вариантов осуществления абразивного материала сферические частицы имеют среднюю твердость >300 НУ, предпочтительно >450 НУ, а частицы угловатой формы имеют среднюю твердость >640 НУ, предпочтительно >750 НУ.
Частицы угловатой формы особо предпочтительно содержат содержащую карбид хрома нержавеющую сталь, имеющую мартенситную структуру или микроструктуру 5-феррита; или частицы угловатой формы состоят из содержащей карбид хрома нержавеющей стали, имеющей мартенситную структуру или микроструктуру 8-феррита.
Изобретение будет более подробно описано со ссылкой на чертежи и примеры осуществления.
На фигуре показано сравнение структур поверхностей, полученных путем известного из техники травления и абразивной обработки согласно изобретению.
На фигуре показано сравнение структур поверхностей, полученных путем известного из техники травления и абразивной обработки согласно изобретению. Как видно из сравнения, алюминиевые поверхности, подвергнутые абразивной обработке согласно изобретению, лишь несущественно отличаются от алюминиевых поверхностей, подвергнутых травлению согласно стандарту ΌΙΝ 17611 Е6, при изучении как невооруженным глазом, так и под микроскопом. По существу, видно, что на поверхности подложки, обработанной согласно изобретению, больше не видны следы перемычек при изучении невооруженным глазом. Поверхности, подвергнутые абразивной обработке согласно изобретению, могут легко компоноваться с поверхностями, подвергнутыми известной обработке травлением, без каких либо зрительно воспринимаемых различий между ними.
Пример 1.
Использовали для сравнительных испытаний отрезки экструдированных алюминиевых профилей из сплава Α1Μ§δίΘ5. Получили от немецкой компании-изготовителя прошедшие через отверстия сита диаметром И90 от 0,1 до 0,2 мм ситовые фракции как абразивных материалов с частицами как угловатой, так и сферической форм. Частицы абразивного материала круглой формы состояли из нержавеющей стали с содержанием хрома 18%±1 вес.% и содержанием никеля 10%±2 вес.%. Частицы абразивного материала угловатой формы состояли из нержавеющей стали с содержанием хрома 30%±1 вес.% и содержанием углерода 2%±0,1 вес.%. Затем подвергли отрезки профилей абразивной обработке в ручной установке с использованием переменного давления сжатого воздуха и смесей частиц угловатой и сферической форм.
После абразивной обработки сначала очистили отрезки профилей очистителем ΑΕΡΙΟΕΕΑΝ для алюминиевых поверхностей производства компании АЬиР1№[§Н, подвергли мягкому травлению в течение одной минуты в разбавленном растворе гидроокиси натрия (50 г/л при 60°С), а затем раскислили в кислом растворе, содержащем 150 г/л серной кислоты и пероксидную добавку (АЬРГОЕОХ производства компании АЬиИМБН; 1 г/л), и анодировали в ванне, содержащей 180 г/л серной кислоты. Использовали плотность тока 1,5 А/дм; анодирование длилось 40 мин, пока не была достигнута толщина слоя 20 мкм. Между всеми из перечисленных стадий промывали отрезки профилей, а после анодирования также осуществили промывание водопроводной водой в течение по меньшей мере одной минуты. Затем герметизировали образовавшиеся оксидные слои в течение одного часа в горячей воде с температурой от 96 до 98°С с добавлением так называемого герметика ΑΕΡΙδΕΑΕ производства компании АЬиР1№§Н в концентрации 2 г/л. Затем подвергли отрезки профилей сравнительной оценке.
Кроме того, после очистки и травления вместо раскисления подвергли некоторые подвергнутые абразивной обработке отрезки профилей полированию в течение одной минуты в растворе, содержащем 75% серной кислоты, 15% фосфорной кислоты и 10% воды при температуре > 100°С, а затем также анодировали, как описано выше. Результаты оценки кратко приведены далее.
Пример 1а.
В случае отрезков профилей, обработанных сферическими частицами абразивного материала, на поверхности оставались полностью видимыми и не скрытыми следы перемычек и сварные швы.
- 9 029583
Пример 1б.
В случае отрезков профилей, обработанных частицами угловатой формы, после анодирования по всей поверхности наблюдалось декоративно неудовлетворительное белесое покрытие; поверхности, обработанные затем теми же частицами абразивного материала, значительно отличались качеством от первых тестовых поверхностей, обработанных свежими частицами абразивного материала. Значительно снизилась степень маскировки следов перемычек и сварных швов.
Пример 2.
Смеси частиц абразивного материала угловатой и сферической форм в соотношениях 30% сферических частиц на 70% частиц угловатой формы и 30% частиц угловатой формы на 70% сферических частиц обеспечили значительно более высокое качество декоративной обработки поверхности с максимально возможной степенью маскировки следов перемычек и сварных швов. Кроме того, качество обработки поверхности было воспроизведено во множестве повторных испытаний.
Пример 3.
В случае отрезков профилей, подвергнутых полированию вместо раскисления, поверхности, обработанные смесью частиц абразивного материала угловатой и сферической форм, имели привлекательную глянцевую сатинированную обработку.
Пример 4.
Провели повторные испытания в так называемой системе с центробежным колесом с использованием нескольких различных смесей частиц абразивного материала. Даже при варьировании давления полученная обработка поверхности не отличалась от обработки, полученной в ручной установке с использованием сжатого воздуха.
Пример 5.
Использовали в качестве новых зерен угловатой формы, например, абразивный материал Сг1йа1® производства компании Уи1кап Ιηοχ СтЪН, имеющий диаметр И90 зерна от 0,1 до 0,2 мм и среднюю твердость 750 НУ. Использовали в качестве новых сферических зерен абразивный материал, имеющий диаметр И90 зерна от 0,1 до 0,2 мм и среднюю твердость 450 НУ. В качестве новых сферических зерен, имеющих среднюю твердость 450 НУ, может использоваться, например, абразивный материал СЬтош1а1® производства компании Уи1кап Ιηοχ СтЪН со сферическими зернами, предварительно механически скругленными или уплотненными до достижения твердости 450 НУ сферического испытуемого материала. Смешали новые зерна угловатой и сферической форме, как указано в табл. 2.
Загрузили смесь частиц абразивного материала (см. табл. 2) в ручную абразивную установку типа Νοί'ΐπΓιπίΠι серии ΏΡ 14 производства компании Ьеегтд Непде1о ВУ с непрерывной очисткой абразивного материала с целью обработки стандартного экструдированного алюминиевого оконного профиля, например ЛЬМС 3Ι 0.5, в следующих условиях.
Полученные результаты приведены в табл. 2.
Ситовая фракция ϋ9ο: от 0,2 мм до > 0,1 мм
Диаметр сопла: 0 мм/
Давление абразивной обработки: 2 бар
Расстояние от сопла до абразивного материала: 300 мм Угол абразивной обработки: 80°
Количество подаваемого абразивного материала: 7,2 кг/мин = 432 кг/ч Скорость абразивной обработки 1 м/мин
- 10 029583
Таблица 2
Испытание Абразивный материал, в каждом случае ситовая фракция частиц угловатой формы С Идо ОТ < 0,2 мм до > 0,1 мм Абразивный материал, в каждом случае ситовая фракция сферических частиц с ϋ90 от < 0,2 мм до > 0,1 мм Оценка качество обработки поверхностей стандартных экструдированных алюминиевых оконных профилей АЬМСг 81 0.5 Оценка
1 0 100 Не скрытые следы прессования; сварные швы блестят больше, чем поверхность алюминия; видимые следы перемычек
2 20 80 Не скрытые следы прессования; сварные швы и следы перемычек почти не видны. -/+
3 30 70 Следы прессования +
- 11 029583
преимущественно скрыты; сварные швы и следы перемычек не видны.
4 40 60 Следы прессования полностью скрыты; сварные швы и следы перемычек не видны; очень высокая степень однородности обработки;гладкая поверхность алюминия; практически обработка Е6; ++
5 50 50 Следы прессования полностью скрыты; сварные швы и следы перемычек не видны; обработка Е6; +++
6 60 40 Следы прессования полностью скрыты; сварные швы и следы перемычек не видны; очень высокая степень однородности обработки, сходная с испытанием 4; ++
- 12 029583
гладкая поверхность алюминия; практически обработка Е6;
7 70 30 Следы прессования полностью скрыты; сварные швы и следы перемычек не заметны; более матовая поверхность, чем в испытаниях 4 и 6; +
8 80 20 Видны следы прессования, сварные швы и следы перемычек, но поверхность матовая и шероховатая; при изучении наискось заметны белесые следы обработки; -/+
9 100 0 . Видны следы прессования, сварные швы и следы перемычек, поверхность более матовая и более шероховатая, чем в испытании 8; при изучении наискось заметны белесые следы обработки.
Оценка:
+++ - очень хорошо, соответствует обработке Е6; ++ - хорошо, почти соответствует обработке Е6; + - удовлетворительно, лучше, чем обработка Е5; -/+ - немного лучше, чем обработка Е5;
- - приемлемо, обработка Е5 и хуже;
— неудовлетворительно.

Claims (15)

  1. ФОРМУЛА ИЗОБРЕТЕНИЯ
    1. Способ придания сатинированной поверхности алюминиевой подложке, включающий стадии использования алюминиевой подложки,
    абразивной обработки участков используемой алюминиевой подложки, которые должны быть сатинированы, абразивным материалом,
    при этом в качестве абразивного материала используется смесь частиц угловатой и сферической форм, имеющих диаметр Ό90 зерна <0,3 мм, и смесь частиц абразивного материала содержит:
    а) от <70 до >30 вес.% новых зерен угловатой формы и
    б) от >30 до <70 вес.% новых круглых зерен в пересчете на общий вес смеси новых зерен абразивного материала, при этом общее содержание новых зерен угловатой и сферической форм составляет 100 вес.%.
  2. 2. Способ по п.1, в котором смесь новых зерен абразивного материала содержит:
    - 13 029583
    а) от <60 до >40 вес.%, в частности 50%±2 вес.% новых зерен угловатой формы и/или
    б) от >40 до <60 вес.%, в частности, 50%±2 вес.% новых круглых зерен в пересчете на общий вес смеси новых зерен абразивного материала, при этом общее содержание новых зерен угловатой и сферической форм составляет 100 вес.%.
  3. 3. Способ по п.1 или 2, в котором в качестве абразивного материала используется смесь частиц угловатой и сферической форм, имеющих диаметр Ό90 зерна <0,3 до >0,01 мм, предпочтительно от <0,2 до >0,01 мм, более предпочтительно от <0,1 до >0,01 мм, особо предпочтительно от <0,05 до >0,01 мм, наиболее предпочтительно от <0,02 до >0,01 мм.
  4. 4. Способ по любому из предшествующих пунктов, включающий следующие стадии: анодирования участков поверхности, подвергнутых абразивной обработке, и герметизацию анодированных участков поверхности.
  5. 5. Способ по любому из предшествующих пунктов, в котором сферические частицы имеют среднюю твердость от >250 до <500 НУ, предпочтительно >280 НУ, предпочтительно >300 НУ, более предпочтительно >350 НУ, еще более предпочтительно >400 НУ, особо предпочтительно >450 НУ, наиболее предпочтительно >500 НУ.
  6. 6. Способ по любому из предшествующих пунктов, в котором частицы угловатой формы имеют среднюю твердость >600 НУ, в частности >640 НУ, предпочтительно >750 НУ, предпочтительно от >600 до <800 НУ.
  7. 7. Способ по любому из пп.1, 3-6, в котором смесь частиц абразивного материала в рабочем состоянии имеет среднее содержание:
    а) от <60 до >40 вес.%, в частности 50%±2 вес.% частиц угловатой формы; и/или
    б) от >40 до <60 вес.%, в частности 50%±2 вес.% сферических частиц в пересчете на общий вес смеси частиц абразивного материала в рабочем состоянии.
  8. 8. Способ по любому из предшествующих пунктов, в котором скорость абразивной обработки составляет в среднем от >30 до <100 м/с, предпочтительно от >35 до <90 м/с, более предпочтительно от >40 до < 80 м/с, еще более предпочтительно от >45 до <70 м/с, наиболее предпочтительно от >50 до <60 м/с.
  9. 9. Способ по любому из предшествующих пунктов, в котором давление струи частиц в выходном сопле в процессе абразивной обработке составляет от > 2 до <10 бар, предпочтительно от >3 до <8 бар, более предпочтительно от >4 до <6 бар.
  10. 10. Способ по любому из предшествующих пунктов, в котором раскисляют и/или протравливают сатинируемую поверхность подложки после абразивной обработки и до анодирования; и/или подвергают сатинируемую поверхность подложки полированию после абразивной обработки и до анодирования.
  11. 11. Способ по любому из предшествующих пунктов, в котором абразивная обработка осуществляется посредством устройства с центробежным колесом, инжектора и/или устройства для абразивной обработки под давлением.
  12. 12. Абразивный материал для абразивной обработки алюминиевых поверхностей способом по предшествующим пунктам, содержащий смесь частиц угловатой и сферической форм, имеющих диаметр Ό90 зерна от <0,3 мм и смесь частиц абразивного материала содержит:
    а) от <70 до >30 вес.% новых зерен угловатой формы и
    б) от >30 до <70 вес.% новых круглых зерен в пересчете на общий вес смеси новых зерен абразивного материала, при этом общее содержание новых зерен угловатой и сферической форм составляет 100 вес.%.
  13. 13. Абразивный материал по п.12, в котором смесь новых зерен абразивного материала содержит от <60 до >40 вес.%, в частности 50%±2 вес.% новых зерен угловатой формы, и/или от >40 до <60 вес.%, в частности 50%±2 вес.% новых круглых зерен в пересчете на общий вес смеси новых зерен абразивного материала, при этом общее содержание новых зерен угловатой и сферической форм составляет 100 вес.%.
  14. 14. Абразивный материал по п.12 или 13, в котором сферические частицы имеют среднюю твердость от >250 до <500 НУ, предпочтительно >280 НУ, предпочтительно >300 НУ, более предпочтительно >350 НУ, еще более предпочтительно >400 НУ, особо предпочтительно >450 НУ наиболее предпочтительно > 500 НУ, и/или частицы угловатой формы имеют среднюю твердость >600 НУ, в частности >640 НУ, предпочтительно >750 НУ, более предпочтительно от >600 до <800 НУ.
  15. 15. Абразивный материал по одному из пп.12-14, в котором частицы угловатой и/или сферической форм содержат сплавы металлов на основе железа, при этом частицы угловатой формы предпочтительно содержат сплавы металлов на основе железа, содержащие мартенситную матрицу с карбидами хрома, особо предпочтительно частицы угловатой формы состоят из содержащей карбид хрома нержавеющей стали, и/или сферические частиц предпочтительно состоят из нержавеющей стали, предпочтительно имеющей аустенитную микроструктуру.
    - 14 029583
EA201500211A 2012-09-10 2012-09-10 Способ и средство абразивной обработки с целью сатинирования поверхности алюминиевой подложки EA029583B1 (ru)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
PCT/EP2012/067666 WO2014037059A1 (de) 2012-09-10 2012-09-10 Verfahren und strahlmittel zur herstellung einer satinierten oberfläche auf einem aluminiumsubstrat

Publications (2)

Publication Number Publication Date
EA201500211A1 EA201500211A1 (ru) 2015-06-30
EA029583B1 true EA029583B1 (ru) 2018-04-30

Family

ID=46832394

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EA201500211A EA029583B1 (ru) 2012-09-10 2012-09-10 Способ и средство абразивной обработки с целью сатинирования поверхности алюминиевой подложки

Country Status (14)

Country Link
US (2) US9962811B2 (ru)
EP (1) EP2892690B1 (ru)
JP (1) JP6045704B2 (ru)
KR (1) KR101843623B1 (ru)
CN (1) CN104703760B (ru)
BR (1) BR112015004977B1 (ru)
EA (1) EA029583B1 (ru)
ES (1) ES2613715T3 (ru)
HU (1) HUE031748T2 (ru)
IN (1) IN2015DN01217A (ru)
MX (1) MX2015002852A (ru)
PL (1) PL2892690T3 (ru)
SG (1) SG11201501665VA (ru)
WO (1) WO2014037059A1 (ru)

Families Citing this family (13)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2892690B1 (de) * 2012-09-10 2016-12-14 Vulkan Inox GmbH Verfahren und strahlmittel zur herstellung einer satinierten oberfläche auf einem aluminiumsubstrat
EP3088571B1 (en) * 2015-04-28 2021-06-02 The Boeing Company Environmentally friendly aluminum coatings as sacrificial coatings for high strength steel alloys
FR3035607B1 (fr) * 2015-04-30 2017-04-28 Saint-Gobain Centre De Rech Et D'Etudes Europeen Procede de modification de l'aspect d'une surface
CN105543933B (zh) * 2015-12-17 2017-09-29 广东欧珀移动通信有限公司 一种3d效果表面处理工艺
US20190275639A1 (en) * 2016-09-28 2019-09-12 Sintokogio, Ltd. Surface treatment method for metallic three-dimensional products
KR101707789B1 (ko) * 2017-01-20 2017-02-20 주식회사 우신엠에스 광발산 메탈노브의 제조방법
JP2019081226A (ja) * 2017-10-31 2019-05-30 マコー株式会社 酸化スケール除去方法
JP6742025B2 (ja) * 2017-11-07 2020-08-19 マコー株式会社 酸化スケール除去装置
DE102018204593A1 (de) 2018-03-27 2019-10-02 Airbus Defence and Space GmbH Al-& Mg- verträgliches Strahlgut zum Reinigungsstrahlen derselben auf Basis von AlSc-Pulver
AT521546B1 (de) * 2018-08-10 2020-07-15 Miba Sinter Austria Gmbh Verfahren zur Herstellung einer Verbindung zwischen zwei metallischen Bauteilen
TWI716170B (zh) * 2019-10-29 2021-01-11 亞比斯包材工場股份有限公司 無酸磷化金屬板材的處理方法
DE102019133017A1 (de) * 2019-12-04 2021-06-10 Vulkan Inox Gmbh Abrasiv zum Strahlschneiden
CN114082705A (zh) * 2021-11-16 2022-02-25 宁波江丰电子材料股份有限公司 一种高纯锰的表面清理方法

Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0213371A2 (en) * 1985-07-26 1987-03-11 Fuji Photo Film Co., Ltd. Process for producing aluminum support for lithographic printing plate
US6036785A (en) * 1997-05-02 2000-03-14 Ferrell; Gary W. Method for removing chemical residues from a surface
EP1967613A1 (en) * 2007-02-28 2008-09-10 Italtecno S.R.L. Apparatus for satinizing and finishing manufactured articles preferably made of aluminum

Family Cites Families (21)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB530783A (en) * 1939-05-17 1940-12-20 Robert Mcglasson Improved process for treating the surfaces of aluminium or aluminium alloys
US2796338A (en) * 1953-11-23 1957-06-18 Bayrische Berg Hutten And Salz Blasting material of metal for treating surfaces
JPS5038194A (ru) * 1973-08-09 1975-04-09
US3939613A (en) * 1973-11-08 1976-02-24 Ayers Joseph W Impacting process
JPS60213480A (ja) * 1984-04-06 1985-10-25 Nippon Stainless Steel Co Ltd 表面艶消し仕上げ金属部材の補修方法
JPS6123793A (ja) * 1984-07-10 1986-02-01 Anritsu Corp アルミニウムの表面処理方法
JPS6215025A (ja) * 1985-07-11 1987-01-23 Fuji Seisakusho:Kk 鋳造部品の流体漏れ補修方法
JPS62196190A (ja) * 1986-02-24 1987-08-29 Fuji Photo Film Co Ltd 平版印刷版用支持体の粗面化方法
US5195280A (en) * 1987-04-09 1993-03-23 Gagemarch Limited Abrasive blasting apparatus
JP3212433B2 (ja) * 1993-12-28 2001-09-25 株式会社不二機販 金属成品の摺動部の摩耗防止方法
JP4049848B2 (ja) * 1997-07-29 2008-02-20 Ｊｆｅマテリアル株式会社 研削材
UA74802C2 (en) * 1999-12-06 2006-02-15 Rgs90 A process for producing glass, glass produced by this method and use thereof
JP2002075767A (ja) * 2000-08-31 2002-03-15 Sumitomo Special Metals Co Ltd 耐食性被膜を有する希土類系永久磁石およびその製造方法
JP2002302793A (ja) * 2001-04-09 2002-10-18 Nippon Steel Corp コンダクターロール及びその製造方法
DE102006005541A1 (de) * 2006-02-07 2007-08-16 Hans und Ottmar Binder GmbH Oberflächenveredelung Verfahren zur Oberflächenbearbeitung von Dachträgern für Kraftfahrzeuge sowie Dachträger für Kraftfahrzeuge
US8105404B2 (en) * 2006-06-16 2012-01-31 U.S. Technology Corporation Blast material
ITPR20060103A1 (it) * 2006-11-22 2008-05-23 Turbocoating S P A Procedimento per la preparazione superficiale di componenti da sottoporre a rivestimento
CN101850540A (zh) * 2009-03-30 2010-10-06 联茂电子股份有限公司 模具的制造方法以及使用该模具制造光学扩散元件的方法
JP2010269346A (ja) * 2009-05-22 2010-12-02 Asahi Tec Corp 鋳造品の表面加工方法及び製造方法
CN102390044A (zh) * 2011-10-25 2012-03-28 张铮 一种钢砂的制作方法
EP2892690B1 (de) * 2012-09-10 2016-12-14 Vulkan Inox GmbH Verfahren und strahlmittel zur herstellung einer satinierten oberfläche auf einem aluminiumsubstrat

Patent Citations (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP0213371A2 (en) * 1985-07-26 1987-03-11 Fuji Photo Film Co., Ltd. Process for producing aluminum support for lithographic printing plate
US6036785A (en) * 1997-05-02 2000-03-14 Ferrell; Gary W. Method for removing chemical residues from a surface
EP1967613A1 (en) * 2007-02-28 2008-09-10 Italtecno S.R.L. Apparatus for satinizing and finishing manufactured articles preferably made of aluminum

Also Published As

Publication number Publication date
EP2892690B1 (de) 2016-12-14
CN104703760A (zh) 2015-06-10
EP2892690A1 (de) 2015-07-15
SG11201501665VA (en) 2015-05-28
US10335924B2 (en) 2019-07-02
KR20150054982A (ko) 2015-05-20
HUE031748T2 (en) 2017-07-28
MX2015002852A (es) 2015-08-12
EA201500211A1 (ru) 2015-06-30
CN104703760B (zh) 2018-01-02
ES2613715T3 (es) 2017-05-25
JP2015532893A (ja) 2015-11-16
KR101843623B1 (ko) 2018-03-29
JP6045704B2 (ja) 2016-12-14
BR112015004977A2 (pt) 2017-07-04
US9962811B2 (en) 2018-05-08
US20160375549A1 (en) 2016-12-29
BR112015004977B1 (pt) 2020-12-01
PL2892690T3 (pl) 2017-06-30
WO2014037059A1 (de) 2014-03-13
US20150246426A1 (en) 2015-09-03
IN2015DN01217A (ru) 2015-06-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EA029583B1 (ru) Способ и средство абразивной обработки с целью сатинирования поверхности алюминиевой подложки
EP3359712B1 (en) Smoothing the surface finish of rough metal articles
KR102572078B1 (ko) 스테인레스강의 부동태 표면 처리방법
CN106086901A (zh) 一种机械零部件表面处理工艺
KR101908320B1 (ko) 차량용 알루미늄 루프랙의 표면처리용액 및 표면처리방법
KR100361239B1 (ko) 아연다이캐스트용마감처리방법및이방법에의해제조된아연다이캐스트제품
CN107675193A (zh) 一种铝合金原材料预处理方法
CN106625270A (zh) 一种不锈钢表面处理工艺
KR20090075362A (ko) 금속재 도장 방법 및 그에 의해 도장된 부품
CN111074313A (zh) 一种车轮螺栓电镀工艺
JPS60116800A (ja) 高速電流反転電解による脱脂及び活性化方法
CN103849918A (zh) 一种不锈钢表面装饰工艺
CN1384225A (zh) 连铸结晶器铜板工作面电镀镍铁合金工艺
JP2009248763A (ja) アルミホイールの製造方法、及びアルミホイール
KR20100085702A (ko) 강화 처리된 알루미늄 소재 대상 전자 인쇄 방법
JPS6144200A (ja) 亜鉛系片面電気めつき鋼板の製造方法
CN115161733B (zh) 一种铝合金的表面处理结构及其制备方法
JPS5919199B2 (ja) 表面硬化処理を施した鋼物品のメツキ前処理法
KR20090132733A (ko) 프리즘시트용 마스터롤의 제작방법
JP2022515160A (ja) 表面外観に優れた電気めっき鋼板及びその製造方法
US3627653A (en) Method for cleaning metal and metal parts to remove corrosion therefrom
Pettit Surface Engineering of Nonferrous Metals
CN118256980A (en) Stainless steel surface treatment method
Hyie et al. Comparison of Different Surface Pre-Treatment on Mild Steel for Cobalt-Nickel-Iron Electroplating.
JPH01208484A (ja) 耐食性に優れたステンレス鋼研磨仕様材及びその製造方法

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Lapse of a eurasian patent due to non-payment of renewal fees within the time limit in the following designated state(s)

Designated state(s): AM AZ KG TJ TM