DE69913615T2 - Neutrale Rostinhibitore enthaltende Turbin- und R&O-Öle - Google Patents

Description

• Die Erfindung betrifft Turbinen- und R&O-Öle (Rost- und Oxidationsinhibitionsöle, nachstehend "Turbinenöle"), die sich ohne Beeinträchtigung der hydrolytischen Stabilität besser nass filtrieren lassen.
• Dampf- und Gasturbinenöle sind Rost- und Oxidationsinhibitionsöle von bester Qualität. Dampfturbinen verwenden Dampf, der mit hoher Temperatur und hohem Druck in die Turbine eintritt und sich sowohl über rotierende als auch feststehende Schaufeln ausdehnt. Nur Schmiermittel von höchster Qualität können dem nassen Milieu, den hohen Temperaturen und den langen Betriebszeiten von Dampfturbinen standhalten. Bei Gasturbinen müssen sie außerdem dem Kontakt mit sehr heißen Oberflächen, oft bei diskontinuierlichem Betrieb und Betriebsstillstand standhalten. Um effektiv zu sein, müssen beide Öltypen daher neben gutem Korrosionsschutz und Demulgierbarkeit auch über außergewöhnliche Oxidationsbeständigkeit verfügen. Dazu gehört eine möglichst geringe Tendenz, Ablagerungen in kritischen Bereichen des Systems zu bilden.
• Um diese angestrebten Eigenschaften zu erreichen, müssen diese Öle aus speziell raffinierten Grundölen höchster Qualität und einem sorgfältig ausgewogenen Additivpaket formuliert werden. Die An dieser Fluids macht sie sehr anfällig für eine Kontamination, insbesondere mit anderen Schmiermitteln und Additiven. Schon ein relativ geringer Kontaminationsgrad kann die Eigenschaften und die erwartete Nutzungsdauer dieser Schmiermittel deutlich beeinflussen. Um effektive Betriebsbedingungen aufrechtzuerhalten und eine Beschädigung der Anlagen, in denen sie verwendet werden, zu verhindern, sollten Turbinenöle peinlich sauber und frei von Kontaminanten gehalten werden. Die Kontamination wird durch Filtration der Turbinenöle minimiert. Um sicher zu gehen, dass die Turbinenöle im Wesentlichen frei von Kontaminanten sind, werden sehr feine Filter verwendet.
• Aufgrund der Anforderungen an Turbinenöle können im Vergleich zu anderen Typen von Schmierzusammensetzungen nur sehr wenige Additivklassen mit den Grundölen kombiniert werden. Im Allgemeinen enthält ein fertiges Turbinenöl nur das Grundöl, Antioxidantien, Rosthemmer, Demulgatoren, Korrosionsinhibitoren sowie bei Bedarf Verdünner.
• Turbinenöle des Standes der Technik enthalten saure Rostinhibitoren. Beispielsweise wurden saure Rostinhibitoren des in US-A-4,101,429 gelehrten Typs in Turbinenölen verwendet. Obwohl saure Rostinhibitoren enthaltende Turbinenöle in Bezug auf Rost eine zufriedenstellende Leistung zeigen, neigen sie dazu, beispielsweise mit Wasser und als Kontaminanten vorliegenden Metalldetergenzien zu interagieren, wodurch Teilchen, Präzipitate und/oder Schlamm entstehen. Saure Rostinhibitoren erzeugen daher Probleme, was die Bildung von Ablagerungen und die Filtrierbarkeit bei Einwirkung von Kontaminanten wie Wasser und/oder Metalldetergenzien angeht. Die resultierenden Probleme in Bezug auf Filtrierbarkeit und die Bildung von Ablagerungen sind kostspielig und höchst unerwünscht.
• US-A-2,971,912 offenbart Antioxidantien zur Verwendung in Schmiermitteln aus einem synthetischen Ester, die sich zur Verwendung in Gasturbinen eignen. EP-A-0 776 964 offenbart ZDDP-haltige Hydraulikflüssigkeiten, die sich besser nass filtrieren lassen.
• Es ist eine Aufgabe der Erfindung, Gasturbinenöle zur Verfügung zu stellen, die gut gegen Rost wirken und außerdem über gute Nassfiltrierbarkeit und gute Wärmestabilität verfügen, wenn sie der Einwirkung von Kontaminanten wie Wasser und/oder Detergenzien ausgesetzt sind. Diese Aufgabe wird in einer Ausführungsform der Erfindung dadurch gelöst, dass man bei der Herstellung der fertigen Turbinenöle anstelle von sauren Rostinhibitoren spezifische neutrale Rostinhibitoren verwendet. Der Begriff "neutrale Rostinhibitoren" in dieser Beschreibung bedeutet Rostinhibitoren, die im Wesentlichen frei von einer funktionellen -COOH-Gruppe sind.
• Folglich stellt die Erfindung eine Zusammensetzung zur Verfügung, die für die Anwendung als Turbinenöl oder Rost- und Oxidationsinhibitionsöl (R&O-Öl) geeignet ist und im Wesentlichen frei von sauren Rostinhibitoren ist, wobei die Zusammensetzung umfasst:
• (a) eine Hauptmenge eines hydroprozessierten Mineralöls, das einen Viskositätsindex von über 80, einen Gehalt an gesättigten Verbindungen von über 90 Gew.-% und einen Schwefelgehalt von 0,5 Gew.-% oder darunter aufweist;
• (b) mindestens 0,10 Gew.-% mindestens eines neutralen Rostinhibitors, bei dem es sich um einen Hydrocarbylester der Formel R(COOR')_n handelt, in der R und R' jeweils unabhängig voneinander Hydrocarbylgruppen oder Hydroxyhydrocarbylgruppen mit bis zu 40 Kohlenstoffatomen darstellen und n 1 bis 4 ist; und
• (c) eine Verbindung (B) der Formel
  
  worin Z eine Gruppe R₁R₂CH- darstellt, in der R₁ und R₂ jeweils unabhängig Hydrocarbylgruppen sind, enthaltend bis zu 34 Kohlenstoffatome, wobei die Gesamtzahl der Kohlenstoffatome in den Gruppen R₁ und R₂ von 11 bis 35 beträgt.
• Fachleute werden sich darüber im Klaren sein, dass die in der Erfindung verwendeten Mineralöle üblicherweise als Öle der Gruppe II oder Gruppe III bezeichnet werden. Der Viskositätsindex wird gemäß IP 226 bewertet. Der Gehalt an gesättigten Verbindungen und Schwefel wird durch Massenspektralanalyse bestimmt.
• Der Begriff "Hauptmenge" bedeutet, dass die Zusammensetzung mindestens 50 Gew.-% Grundöl enthält.
• Die erfindungsgemäßen Turbinenöle weisen eine gute Leistung gegen Rost und gute Nassfiltrierbarkeit auf. Außerdem schneiden sie in Wärmestabilitätstests, in denen Wasser und/oder Metalldetergenzien vorliegen, gut ab, z. B. in den Tests ASTM D 2919 und ASTM D 4310.
• Wenn nichts anderes angegeben ist, können alle Hydrocarbylgruppen und -komponenten gerad- oder verzweigtkettig sein.
• In einer anderen Ausführungsform der Erfindung werden Turbinenöle hergestellt, die im Wesentlichen frei von Metalldetergenzien sind. Für die Zwecke der Erfindung bedeutet "im Wesentlichen frei", dass dem fertigen Öl absichtlich keine sauren Rostinhibitoren oder Metalldetergenzien zugesetzt werden, obwohl aufgrund einer Kontamination oder als Verunreinigung einige darin enthalten sein können.
• Vorzugsweise sind R und R' in dem mindestens einen neutralen Rostinhibitor der Formel R(COOR')_n jeweils unabhängig voneinander Hydrocarbylgruppen oder Hydroxyhydrocarbylgruppen mit 8 bis 20 Kohlenstoffatomen.
• Fachleute wissen, dass die maximale Anzahl der Gruppen COOR', die auf der Hydrocarbyl- oder Hydroxyhydrocarbylgruppe R vorhanden sein können, abhängig von der Anzahl der Kohlenstoffatome in R schwankt. Wenn R beispielsweise eine Hydrocarbylgruppe mit nur einem Kohlenstoffatom ist, beträgt der maximal mögliche Wert von n 4. Wenn es eine Hydroxyhydrocarbylgruppe mit einem Kohlenstoffatom ist, beträgt der maximale Wert von n 3.
• Die Hydrocarbylester können durch herkömmliche Veresterungsverfahren aus einem geeigneten Alkohol und einer Säure, einem Säurehalogenid, einem Säureanhydrid oder Gemischen davon hergestellt werden. Auch die erfindungsgemäßen Ester können durch herkömmliche Umesterungsverfahren hergestellt werden. "Im Wesentlichen frei" bedeutet, dass die Ausgangssäuren, Säurehalogenide, Säureanhydride oder deren Gemische, die zur Herstellung der neutralen Rostinhibitoren verwendet werden, mit einer ausreichenden Alkoholmenge umgesetzt werden, um theoretisch im Wesentlichen alle -COOH-Gruppen zu Estern umzuwandeln. Typischerweise haben die neutralen Rostinhibitoren eine TAN (titrierbare Säurezahl) von weniger als 10 mg KOH/g. Bevorzugte Ester umfassen Octyloleymalat, Dioleylmalat, Pentaerythritmonooleat und Glycerolmonooleat, sind aber nicht darauf beschränkt.
• In der Verbindung (B) kann der Rest Z beispielsweise 1-Methylpentadecyl, 1-Propyltridecenyl, 1-Pentyltridecenyl, 1-Tridecenylpentadecenyl oder 1-Tetradecyleicosenyl sein. Vorzugsweise beträgt die Anzahl der Kohlenstoffatome in den Gruppen R₁ und R₂ 16 bis 28, häufiger 18 bis 24. Besonders bevorzugt beträgt die Gesamtanzahl der Kohlenstoffatome in R₁ und R₂ 20 bis 22. Die bevorzugte Verbindung (B) ist 3-C_18-29-Alkenyl-2,5-pyrrolidindion, d. h. eine Verbin dung, in der die durchschnittliche Anzahl der Kohlenstoffatome in der Alkenylgruppe 18 bis 24 beträgt.
• In einem Aspekt der Erfindung hat die Verbindung (B) eine titrierbare Säurezahl (TAN) von 80 bis 140 mg KOH/g, vorzugsweise 110 mg KOH/g. Die TAN wird gemäß ASTM D 664 bestimmt.
• Die Verbindungen (B) sind im Handel erhältlich oder können durch Anwendung oder Abwandlung bekannter Techniken hergestellt werden (siehe z. B. EP-A-0 389 237).
• Schmieröle, die für die Verwendung in dieser Erfindung in Frage kommen, sind hydroprozessierte Mineralöle. Geeignete Schmieröle umfassen Grundöle, die durch Hydrokracken (und nicht durch Lösungsmittelextraktion) der aromatischen und polaren Komponenten von Rohöl hergestellt werden. Im Allgemeinen haben die Schmieröle eine kinematische Viskosität im Bereich von 1 × 10^–6 m²/s bis 40 × 10^–6 m²/s (1 bis 40 cSt) bei 100°C.
• Die für die Erfindung brauchbaren Mineralöle umfassen alle üblichen Mineralgrundöle. Dazu würden auch Öle gehören, deren chemische Struktur naphthenisch oder paraffinisch ist. Sie können einem Hydrotreating unterzogen, hydroraffiniert, durch Kühl- oder katalytische Entwachsungsverfahren entwachst oder hydrogekrackt werden. Das Mineralöl kann aus natürlichen Rohquellen erzeugt werden oder aus isomerisierten Wachsmaterialien oder Rückständen aus anderen Raffinierieverfahren zusammengesetzt sein.
• Typischerweise haben die Mineralöle kinematische Viskositäten von 2 × 10^–6 m²/s bis 12 × 10^–6 m²/s (2 bis 12 cSt) bis 100°C. Die bevorzugten Mineralöle haben kinematische Viskositäten von 3 × 10^–6 m²/s bis 10 × 10^–6 m²/s (3 bis 10 cSt). Am meisten bevorzugt werden diejenigen Mineralöle mit Viskositäten von 5 × 10^–6 m²/s bis 9 × 10^–6 m²/s (5 bis 9 cSt) bei 100°C.
• Die Grundöle haben einen Viskositätsindex (VI) von mehr als 80, einen Gehalt an gesättigten Verbindungen von mehr als 90 Gew.-% und einen Schwefelgehalt von 0,5 Gew.-% oder weniger. In einer bevorzugten Ausführungsform haben die Öle einen Schwefelgehalt von 0,3 Gew.-% oder weniger, am meisten bevorzugt 0,1 Gew.-% oder weniger.
• Die erfindungsgemäßen Turbinen- und R&O-Öle können durch einfaches Vermischen der verschiedenen Komponenten mit einem geeigneten Grundöl hergestellt werden.
• Aus praktischen Gründen und in einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung können die bei der Durchführung der Erfindung verwendete(n) Additivkomponente(n) als Konzentrat bereitgestellt werden, das zu einem gebrauchsfertigen Turbinen- und R&O-Öl formuliert wird. Erfindungsgemäße Konzentrate, die sowohl einen oder mehrere neutrale Rostinhibitoren als auch die Verbindung (B) enthalten, bieten in Gegenwart von Meerwasser einen größeren Rostschutz (ASTM D 665B) als Konzentrate, denen die Verbindung (B) fehlt, und werden dem Grundöl typischerweise in einer Behandlungsmenge von 0,2 bis 2 Gew.-%, z. B. 0,3 bis 2%, bezogen auf das Gewicht des fertigen Öls, zugesetzt.
• In der Erfindung sind der oder die neutralen Rostinhibitoren bezogen auf das Gesamtgewicht des Konzentrats im Additivkonzentrat im Allgemeinen in einer Menge von 10 bis 60 Gew.-% vorhanden, während die Verbindung (B) in Allgemeinen in einer Menge von 1 bis 15 Gew.-% im Additivkonzentrat vorliegt. Das Konzentrat kann neben den Additivkomponenten auch ein Lösungsmittel oder einen Verdünner für die Komponenten enthalten. Das Lösungsmittel oder der Verdünner sollte mit dem Turbinengrundöl, dem das Konzentrat zugesetzt werden soll, mischbar sein und/oder sich darin lösen können. Geeignete Lösungsmittel und Verdünner sind allgemein bekannt. Das Lösungsmittel bzw. der Verdünner kann das Turbinengrundöl selbst sein. Das Konzentrat kann geeigneterweise auch beliebige herkömmliche, in Turbinenölen enthaltene Additive enthalten. Die Anteile jeder Komponente des Konzentrats werden durch den beabsichtigten Verdünnungsgrad gesteuert.
• Ganz gleich, ob der oder die neutralen Rostinhibitoren dem Grundöl direkt oder in Form eines Konzentrats zugesetzt werden, sollten sie im fertigen Öl in einer Menge von mindestens etwa 0,10, vorzugsweise 0,10 bis 0,45 Gew.-% vorliegen. Die Verbindung (B) sollte im fertigen Öl in einer Menge von 0,008 bis 0,25 Gew.-% vorliegen, unabhängig davon, ob sie dem Grundöl direkt oder in Form eines Konzentrats zugesetzt wird.
• Die erfindungsgemäßen Additivkonzentrate und die fertigen Öle können außerdem weitere Additive wie phosphorhaltige Additive und geschwefelte Ester enthalten. Bevorzugte phosphorhaltige Additive umfassen Aminsalze von Säurephosphaten sowie phosphor- und schwefelhaltige Verwendungen.
• Auch andere Additive, die üblicherweise in Turbinen- und R&O-Ölen verwendet werden, können in den erfindungsgemäßen Turbinen- und R&O-Ölen enthalten sein. Dazu gehören Antioxidantien, Demulgatoren und Korrosionsinhibitoren. Wenn diese Additive vorhanden sind, kommen sie in den üblichen herkömmlich in Turbinenölpaketen verwendeten Mengen zum Einsatz.
• Die Erfindung wird jetzt durch die folgenden Beispiele näher veranschaulicht.
• Beispiele
• In Tabelle 1 sind die Formulierungen für verschiedene Turbinenölkonzentrate aufgeführt. Das Turbinenölkonzentrat 1 stellt eine Formulierung im Rahmen der Erfindung dar, d. h. es enthält einen neutralen Rostinhibitor und die Verbindung (B) und ist im Wesentlichen frei von sauren Rostinhibitoren. Das Turbinenölkonzentrat 2 ist ein Additivkonzentrat außerhalb des Rahmens der Erfindung, denn es enthält einen sauren Rostinhibitor.
• Alle Proben verwendeten ähnliche herkömmliche Additive (z. B. Antioxidantien, Demulgatoren und Korrosionsinhibitoren) in ähnlichen Mengen. Tabelle 1 - Turbinenölkonzentrate

  

RI X

neutraler Rostinhibitor aus Pentaerythritmonooleat

RI Z

saurer Rostinhibitor, der das Reaktionsprodukt aus Ölsäure, Triethylentetramin und Maleinsäureanhydrid, das durch eine C₁₂-Alkenylgruppe der in US-A-4,101,429 beschriebenen Art substituiert ist, enthält.

VB

3-C_18-24-Alkenyl-2,5-pyrrolidindion

• Turbinenöle werden dadurch hergestellt, dass man die vorstehend beschriebenen Additivkonzentrate zu Grundölen verschiedener Viskositäten in einer Behandlungsmenge von 0,8 Gew.-% zusetzt. Das verwendete Grundöl war ein hydroprozessiertes (HP) Mineralöl mit einem VI von mindestens 98, einem Gehalt an gesättigten Verbindungen von mindestens 98% und einem Schwefelgehalt von weniger als 0,01 Gew.-%. Auch ein durch Lösungsmittel raffiniertes (solvent refined = SR) Grundöl wurde verwendet. Die fertigen Öle wurden mit dem Shell-Filtrationstest auf ihrer Filtrierbarkeit im nassen Zustand und mit dem Rosttest von ASTM D 665B auf ihre Antirostwirkung getestet.
• Mit dem Shell-Filtrationstest sollen die Filtrierbarkeitseigenschaften von Hydraulikfluids auf Ölbasis mit und ohne Calcium und/oder Wasserkontamination bewerten werdet. Die Fluids wie gemischt und die kontaminierten Fluids werden jeweils wie folgt doppelt getestet. Nach einer Vorbehandlung bei 70°C werden 300 ml Testöl unter einem Vakuum von 650 mm Hg durch eine 1,2 μm Milliporenmembran filtriert. Die Temperatur des Fluids wird nicht gesteuert, sollte jedoch im Bereich von 19 bis 26°C liegen. Die Zeiten, in denen die nacheinander eingespeisten 100 ml Fluid filtriert werden, bzw. die Zeiten bis zur Verstopfung der Filtermembran werden aufgezeichnet. In den folgenden Tabellen sind die Ergebnisse des Shell-Filtrationstests wie folgt angegeben: mit "Bestanden", was bedeutet, dass alle 300 ml Öl den Filter passierten, bzw. mit "Nicht bestanden", was bedeutet, dass der Filter verstopfte.
• Die Ergebnisse des Shell-Filtrations- und ASTM D 665B Rosttests sind in Tabelle 2 aufgeführt.
• Tabelle 2 - Ergebnisse des Shell-Filtrations- und ASTM D 665B Rosttests

  
• Aus der vorstehenden Tabelle geht eindeutig hervor, dass erfindungsgemäße Zusammensetzungen im Ergebnis sowohl den Shell-Filtrationstest als auch den Test von ASTM D 665B bestehen. Außerdem zeigt die Tabelle 2 ganz klar, dass Turbinenöle (TO 2), die ausreichende Mengen an saurem Rostinhibitor enthalten, um den ASTM D 665B Rosttest zu bestehen, beim Shell-Filtrationstest versagen.
• Beim Umgang mit bzw. bei der Lagerung und dem Transport von Turbinenölen kommen diese oft in Kontakt mit rückständigen Schmierfluids, die saure Rostinhibitoren und/oder Metalldetergenzien enthalten, oder Turbinenölen, die saure Rostinhibitoren enthalten. Die erfindungsgemäßen Turbinenöle machen ein Bestehen des Shell-Filtrationstests möglich, auch wenn eine Kontamination mit diesen Quellen saurer Rostinhibitoren und/oder Metalldetergenzien erfolgt.
• Bei einigen Anwendungen ist eine Oxidationsleistung in Gegenwart von Wasser zusammen mit einer akzeptablen Antirostwirkung erwünscht. Bei Turbinenölen, die die erfindungsgemäßen Komponenten (A) und (B) enthalten, hat sich gezeigt, dass sie in Tests mit Wasser über ausgezeichnete Wärmestabilität verfügen und den Rosttest bestehen. Mit ASTM D 4310 bestimmt man die Tendenz inhibierter Mineralöle, insbesondere Turbinenöle, während der Oxidation in Gegenwart von Sauerstoff, Wasser sowie Kupfer- und Eisenmetallen bei erhöhter Temperatur einen Schlamm zu bilden. In diesem Test wird eine Ölprobe in Gegenwart von Wasser und einer Eisen-Kupfer-Katalysatorspirale 1000 Stunden mit Sauerstoff umgesetzt. Dann wird das Öl analysiert, um die Gesamtsäurezahl (TAN), das Gewicht des Schlamms sowie den Verlust an Kupfer und Eisen aus dem Katalysator zu bestimmen. Tabelle 3 zeigt die hydrolytische Stabilität von Turbinenölen, die die erfindungsgemäße Kombination der Additive (A) und (B) enthalten, in Gegenwart von Wasser.
• Das formulierte Öl enthielt Pentaerythritmonooleat in einer Konzentration von 0,18 Gew.-% und 3-C_18-29-Alkenyl-2,5-pyrrolidindion in einer Konzentration von 0,04 Gew.-%. Das Grundöl war ein hydroprozessiertes Grundöl mit einem Viskositätsindex von 99, einem Gehalt an gesättigten Verbindungen von 99,5 Gew.-% und einem Schwefelgehalt von 0,02 Gew.-%.
• Tabelle 3

  
• Die Ergebnisse stellen das Mittel von 2 Durchläufen dar.
• Die in der Erfindung verwendeten Additivkombinationen sind bei hydroprozessierten Mineralölen besonders effektiv. Tabelle 4 zeigt die außergewöhnlichen Eigenschaften der in der Erfindung verwendeten Additivsysteme bei diesen hydroprozessierten Mineralölen. Die folgenden formulierten Öle enthielten identische Additivkonzentrate (TO 1). Die mit Lösungsmittel raffinierten Mineralöle (SR-32 und SR-68) enthielten 0,82 Gew.-% TO 1, während die hydroprozessierten Mineralöle (HP-32, HP-68 und HP-100) 0,80 Gew.-% TO 1 enthielten. Die formulierten Öle wurden mit dem in ASTM D-2272 definierten "Rotating Bomb" Oxidationstest (RBOT) getestet. Der RBOT ist ein Test zur Bewertung der Oxidationsstabilität von Turbinenölen. Das Testöl, Wasser und die Kupferkatalysatorspirale, die in einem zugedeckten Glasbehälter liegen, werden in eine Bombe gelegt, die mit einem Aufzeichnungen vornehmenden Druckmesser ausgestattet ist. Die Bombe wird mit Sauerstoff bis zu einem Druck von 620 kPa beschickt, in ein auf 150°C eingestelltes Ölbad mit konstanter Temperatur gelegt und in einem Winkel von 30° von der Horizontalen axial rotieren gelassen. Die Anzahl von Minuten, die erforderlich ist, um einen spezifischen Druckabfall zu erreichen, ist die Oxidationsstabilität der Testprobe.
• Die formulierten Öle, die mit Lösungsmittel raffinierte Grundöle enthielten, wurden auch mit dem in ASTM D-943 definierten "Lifetime Turbine Oil Oxidation Test (Life TOST)" getestet. Der Life-TOST dient dazu, die Oxidationsstabilität inhibierter Dampfturbinenöle zu untersuchen. Beim Life-TOST wird die Ölprobe in Gegenwart von Wasser und einem Eisen-Kupfer-Katalysator mit Sauerstoff umgesetzt. Der Test wird fortgesetzt, bis die gemessene Gesamtsäurezahl des Öls 2,0 mg KOH/g beträgt. Die Anzahl der Teststunden, die erforderlich sind, bis das Öl 2,0 mg KOH/g erreicht, ist die "Oxidationslebensdauer". Der RBOT für Grundöl allein würde im Bereich von 15 bis 30 Minuten liegen.
• Tabelle 4

  
• Aus Tabelle 4 geht eindeutig hervor, dass die aus hydroprozessierten Mineralölen hergestellten Turbinenöle im Vergleich zu mit Lösungsmittel raffinierten Mineralölen eine bessere Oxidationsstabilität aufweisen. Dies zeigt sich an der erhöhten (nahezu verdoppelten) Länge des RBOT für die aus hydroprozessierten Mineralölen hergestellten Turbinenöle. Außerdem zeigt Tabelle 4, dass der "Life TOST" für aus mit Lösungsmittel raffinierten Mineralölen hergestellten Turbinenöle über 250 Tage betrug. Aufgrund der extrem langen Testzeit für diese Öle kann der RBOT als Instrument verwendet werden, um "Lift TOST"-Ergebnisse vorherzusagen. In dem Artikel von R. T. Mookken et al. "Dependence of Oxidation Stability of Steam Turbine Oil on Base Oil Composition" (Abhängigkeit der Oxidationsstabilität von Dampfturbinenöl von der Grundölzusammensetzung) in "Lubrication Engineering", Oktober 1997, S. 19 bis 24, wurde gezeigt, dass der RBOT als Reihentest verwendet werden kann, um einen Anhaltspunkt für die TOST-Lebensdauer des gemischten Turbinenöls zu erhalten. Die Studie zeigt, dass der RBOT und Life TOST direkt proportional zueinander sind. Daher geht aus Tabelle 4 eindeutig hervor, dass die aus hydroprozessierten Mineralölen hergestellten Turbinenöle angesichts ihrer signifikant längeren RBOT-Lebensdauer eine durch "Life TOST" bestimmte überlegene Oxidationsstabilität aufweisen.

Claims (9)

1. Zusammensetzung, die für die Anwendung als Turbinenöl oder Rost- und Oxidationsinhibitionsöl (R&O-Öl) geeignet und im Wesentlichen frei von sauren Rostinhibitoren ist, wobei die Zusammensetzung umfasst: (a) eine Hauptmenge eines hydroprozessierten Mineralöls, das einen Viskositätsindex von über 80, eine Gehalt an gesättigten Verbindungen von über 90 Gew.-% und einen Schwefelgehalt von 0,5 Gew.-% oder darunter aufweist; (b) mindestens 0,10 Gew.-% mindestens eines neutralen Rostinhibitors, bei dem es sich um einen Hydrocarbylester der Formel R(COOR')_n handelt, worin R und R' jeweils unabhängig Hydrocarbylgruppen oder Hydroxyhydrocarbylgruppen mit bis zu 40 Kohlenstoffatomen darstellen und n von 1 bis 4 ist; und (c) eine Verbindung (B) der Formel:

   

   worin Z eine Gruppe R₁R₂CH- darstellt, worin R₁ und R₂ jeweils unabhängig Hydrocarbylgruppen sind, enthaltend bis zu 34 Kohlenstoffatome, wobei die Gesamtzahl der Kohlenstoffatome in den Gruppen R₁ und R₂ von 11 bis 35 beträgt.
2. Zusammensetzung gemäß Anspruch 1, worin der mindestens eine neutrale Rostinhibitor in einer Menge von 0,10 bis 0,45 Gew.-% vorliegt.
3. Zusammensetzung gemäß Anspruch 1 oder 2, worin R und R' jeweils unabhängig Hydrocarbylgruppen oder Hydroxyhydrocarbylgruppen darstellen, enthaltend 8 bis 20 Kohlenstoffatome.
4. Zusammensetzung gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, zusätzlich umfassend mindestens ein Additiv, ausgewählt unter geschwefelten Estern, Phosphor enthaltenden Additiven, Phosphor und Schwefel enthaltenden Additiven, Antioxidantien, Demulgatoren und Korrosionsinhibitoren.
5. Zusammensetzung gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, worin die Gesamtzahl der Kohlenstoffatome in den Gruppen R₁ und R₂ 18 bis 24 beträgt.
6. Zusammensetzung gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, worin die Verbindung (B) ein 3-C_18-24-alkenyl-2,5-pyrrolidindion ist.
7. Zusammensetzung gemäß einem der vorstehenden Ansprüche, umfassend von 0,10 bis 0,45 Gew.-% des mindestens einen neutralen Rostinhibitors und von 0,008 bis 0,25 Gew.-% der Verbindung (B).
8. Verwendung in einem Turbinenöl oder Rost- und Oxidationsinhibitionsgrundöl (R&O-Grundöl), das im Wesentlichen frei von sauren Rostinhibitoren ist und bei dem es sich um ein hydroprozessiertes Mineralöl handelt, das einen Viskositätsindex von größer 80, einen Gehalt an gesättigten Verbindungen von größer 90 Gew.-% und einen Schwefelgehalt von 0,5 Gew.-% oder darunter aufweist, von mindestens 0,10 Gew.-% mindestens eines neutralen Rostinhibitors, wie in einem der Ansprüche 1 bis 3 definiert, und einer Verbindung (B), wie in einem der Ansprüche 1, 5 oder 6 definiert, zur Verbesserung der Nassfiltrierbarkeit des Grundöls, zur Verbesserung der hydrolytischen Stabilität des Grundöls und/oder zur Verringerung von Schlamm, Präzipitaten und/oder Teilchen im Grundöl durch Reaktion mit Wasser und/oder Metalldetergentien.
9. Verfahren des Betriebs einer Dampf- oder Gasturbine, worin die Turbine mit einer Zusammensetzung nach einem der Ansprüche 1 bis 7 geschmiert wird.