DE69003830T2 - Vibrationsdämpfung mittels eines stufenlos verstellbaren halbaktiven Dämpfers. - Google Patents
Vibrationsdämpfung mittels eines stufenlos verstellbaren halbaktiven Dämpfers.Info
- Publication number
- DE69003830T2 DE69003830T2 DE90301237T DE69003830T DE69003830T2 DE 69003830 T2 DE69003830 T2 DE 69003830T2 DE 90301237 T DE90301237 T DE 90301237T DE 69003830 T DE69003830 T DE 69003830T DE 69003830 T2 DE69003830 T2 DE 69003830T2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- damper
- state
- supported
- damping
- continuously variable
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 238000013016 damping Methods 0.000 title claims description 74
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 54
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims description 31
- 230000003111 delayed effect Effects 0.000 claims description 11
- 239000000725 suspension Substances 0.000 description 10
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 8
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 7
- 230000033001 locomotion Effects 0.000 description 6
- 230000001133 acceleration Effects 0.000 description 5
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 3
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- 238000013461 design Methods 0.000 description 2
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 2
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 2
- 230000005540 biological transmission Effects 0.000 description 1
- 230000001934 delay Effects 0.000 description 1
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 1
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 1
- 238000012544 monitoring process Methods 0.000 description 1
- 239000012858 resilient material Substances 0.000 description 1
- 238000010561 standard procedure Methods 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/02—Suppression of vibrations of non-rotating, e.g. reciprocating systems; Suppression of vibrations of rotating systems by use of members not moving with the rotating systems
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G17/00—Resilient suspensions having means for adjusting the spring or vibration-damper characteristics, for regulating the distance between a supporting surface and a sprung part of vehicle or for locking suspension during use to meet varying vehicular or surface conditions, e.g. due to speed or load
- B60G17/015—Resilient suspensions having means for adjusting the spring or vibration-damper characteristics, for regulating the distance between a supporting surface and a sprung part of vehicle or for locking suspension during use to meet varying vehicular or surface conditions, e.g. due to speed or load the regulating means comprising electric or electronic elements
- B60G17/018—Resilient suspensions having means for adjusting the spring or vibration-damper characteristics, for regulating the distance between a supporting surface and a sprung part of vehicle or for locking suspension during use to meet varying vehicular or surface conditions, e.g. due to speed or load the regulating means comprising electric or electronic elements characterised by the use of a specific signal treatment or control method
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F15/00—Suppression of vibrations in systems; Means or arrangements for avoiding or reducing out-of-balance forces, e.g. due to motion
- F16F15/02—Suppression of vibrations of non-rotating, e.g. reciprocating systems; Suppression of vibrations of rotating systems by use of members not moving with the rotating systems
- F16F15/023—Suppression of vibrations of non-rotating, e.g. reciprocating systems; Suppression of vibrations of rotating systems by use of members not moving with the rotating systems using fluid means
- F16F15/027—Suppression of vibrations of non-rotating, e.g. reciprocating systems; Suppression of vibrations of rotating systems by use of members not moving with the rotating systems using fluid means comprising control arrangements
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/10—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium using liquid only; using a fluid of which the nature is immaterial
- F16F9/14—Devices with one or more members, e.g. pistons, vanes, moving to and fro in chambers and using throttling effect
- F16F9/16—Devices with one or more members, e.g. pistons, vanes, moving to and fro in chambers and using throttling effect involving only straight-line movement of the effective parts
- F16F9/18—Devices with one or more members, e.g. pistons, vanes, moving to and fro in chambers and using throttling effect involving only straight-line movement of the effective parts with a closed cylinder and a piston separating two or more working spaces therein
- F16F9/20—Devices with one or more members, e.g. pistons, vanes, moving to and fro in chambers and using throttling effect involving only straight-line movement of the effective parts with a closed cylinder and a piston separating two or more working spaces therein with the piston-rod extending through both ends of the cylinder, e.g. constant-volume dampers
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
- F16F9/53—Means for adjusting damping characteristics by varying fluid viscosity, e.g. electromagnetically
- F16F9/532—Electrorheological [ER] fluid dampers
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2400/00—Indexing codes relating to detected, measured or calculated conditions or factors
- B60G2400/10—Acceleration; Deceleration
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2400/00—Indexing codes relating to detected, measured or calculated conditions or factors
- B60G2400/10—Acceleration; Deceleration
- B60G2400/102—Acceleration; Deceleration vertical
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2400/00—Indexing codes relating to detected, measured or calculated conditions or factors
- B60G2400/20—Speed
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2400/00—Indexing codes relating to detected, measured or calculated conditions or factors
- B60G2400/20—Speed
- B60G2400/202—Piston speed; Relative velocity between vehicle body and wheel
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2400/00—Indexing codes relating to detected, measured or calculated conditions or factors
- B60G2400/20—Speed
- B60G2400/206—Body oscillation speed; Body vibration frequency
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2400/00—Indexing codes relating to detected, measured or calculated conditions or factors
- B60G2400/25—Stroke; Height; Displacement
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2400/00—Indexing codes relating to detected, measured or calculated conditions or factors
- B60G2400/25—Stroke; Height; Displacement
- B60G2400/252—Stroke; Height; Displacement vertical
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2400/00—Indexing codes relating to detected, measured or calculated conditions or factors
- B60G2400/50—Pressure
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2400/00—Indexing codes relating to detected, measured or calculated conditions or factors
- B60G2400/50—Pressure
- B60G2400/51—Pressure in suspension unit
- B60G2400/518—Pressure in suspension unit in damper
- B60G2400/5182—Fluid damper
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2400/00—Indexing codes relating to detected, measured or calculated conditions or factors
- B60G2400/60—Load
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2400/00—Indexing codes relating to detected, measured or calculated conditions or factors
- B60G2400/90—Other conditions or factors
- B60G2400/91—Frequency
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2401/00—Indexing codes relating to the type of sensors based on the principle of their operation
- B60G2401/12—Strain gauge
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2500/00—Indexing codes relating to the regulated action or device
- B60G2500/10—Damping action or damper
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2500/00—Indexing codes relating to the regulated action or device
- B60G2500/10—Damping action or damper
- B60G2500/104—Damping action or damper continuous
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2600/00—Indexing codes relating to particular elements, systems or processes used on suspension systems or suspension control systems
- B60G2600/18—Automatic control means
- B60G2600/184—Semi-Active control means
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2600/00—Indexing codes relating to particular elements, systems or processes used on suspension systems or suspension control systems
- B60G2600/22—Magnetic elements
- B60G2600/26—Electromagnets; Solenoids
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2600/00—Indexing codes relating to particular elements, systems or processes used on suspension systems or suspension control systems
- B60G2600/90—Indexing codes relating to particular elements, systems or processes used on suspension systems or suspension control systems other signal treatment means
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2800/00—Indexing codes relating to the type of movement or to the condition of the vehicle and to the end result to be achieved by the control action
- B60G2800/01—Attitude or posture control
- B60G2800/012—Rolling condition
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2800/00—Indexing codes relating to the type of movement or to the condition of the vehicle and to the end result to be achieved by the control action
- B60G2800/24—Steering, cornering
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B60—VEHICLES IN GENERAL
- B60G—VEHICLE SUSPENSION ARRANGEMENTS
- B60G2800/00—Indexing codes relating to the type of movement or to the condition of the vehicle and to the end result to be achieved by the control action
- B60G2800/90—System Controller type
- B60G2800/91—Suspension Control
- B60G2800/912—Attitude Control; levelling control
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Acoustics & Sound (AREA)
- Aviation & Aerospace Engineering (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Vehicle Body Suspensions (AREA)
- Fluid-Damping Devices (AREA)
- Vibration Prevention Devices (AREA)
Description
- Die Erfindung betrifft Systeme zum Dämpfen der Übertragung von Vibrations- und ähnlichen Kräften zwischen relativ bewegbaren Teilen, die mittels halbaktiver Dämpfermittel der "kontinuierlich" oder "stufenlos" verstellbaren Art verbunden sind. Die Erfindung betrifft insbesondere Verfahren zum Reduzieren von unerwünschten Stoßkräften, die gelegentlich während des Betriebs eines Systems erzeugt werden, das halbaktive Dämpfermittel der vorstehenden Art enthält.
- Halbaktive Dämpfer und gelegentlich auch Steuerungsverfahren hierfür sind in den US-Patenten 3 807 678, 3 995 883, 4 468 050, 4 468 7391 4 491 207, 4 696 489 und 4 742 998 sowie in den EP-A-0 262 886 und EP-A-0 275 664 offenbart, ferner in einem Artikel von M. J. Crosby et al. mit dem Titel "VIBRATION CONTROL USING SEMIACTIVE FORCE GENERATORS", Transactions of the ASME, Paper No. 73-DET-122.
- Halbaktive Dämpfer können von der Art "Aus/Ein" sein oder von der "kontinuierlich" oder "stufenlos" verstellbaren Art. Ein Dämpfer der ersten Art wird gemäß den Vorgaben eines geeigneten Steuerungsverfahrens zwischen alternativen "Ein"- und "Aus"-Dämpferzuständen oder -einstellungen geschaltet. Im Ein-Zustand nimmt der Dämpfungskoeffizient des Dämpfers einen vorgewählten relativ hohen Wert ein. Der Ausdruck "Dämpfungskoeffizient", wie er hier verwendet wird, gibt das Verhältnis zwischen der vom Dämpfer erzeugten Dämpfungskraft und der Relativgeschwindigkeit entlang des Dämpfers an. Dieses Verhältnis ist nicht notwendigerweise linear. Im Aus-Zustand nimmt der Dämpfungskoeffizient des Dämpfers einen relativ niedrigen Wert ein. Dieser kann ungefähr Null betragen. In vielen Fahrzeugaufhängungen sollte er jedoch einen Wert einnehmen, der genügend größer als Null ist, um ein "Radhüpfen" zu vermeiden. Ein kontinuierlich variabler halbaktiver Dämpfer wird auch während des Betriebs zwischen einem Aus-Zustand, in dem sein Dämpfungskoeffizient annähernd Null ist oder einen anderen niedrigen Wert einnimmt, und einem Ein-Zustand geschaltet. Wenn sich ein kontinuierlich variabler Dämpfer in seinem Ein-Zustand befindet, kann sein Dämpfungskoeffizient jedoch zwischen einer großen (theoretisch unendlichen) Anzahl von verschiedenen Werten verändert werden und wird normalerweise auch derart verändert. Wird ein kontinuierlich variabler halbaktiver Dämpfer gemäß einem geeigneten Steuerungsverfahren der in den Oberbegriffen der Ansprüche 1, 5 und 6 genannten Art betrieben, so kann er in seinem Ein-Zustand in einer ähnlichen Weise wie der hypothetische "skyhook"-Dämpfer funktionieren, der in dem vorerwähnten Artikel von Crosby et al. und in der US-PS 4 742 998 beschrieben ist.
- Ein bekanntes Steuerungsverfahren für einen kontinuierlich variablen halbaktiven Dämpfer gibt vor, daß der Dämpfer "Ein" ist und die von diesem erzeugten signifikanten Dämpfungskräfte proportional (wenn auch nicht notwendigerweise linear) zur absoluten Geschwindigkeit des gestützten Teiles sind, wenn das Vorzeichen des Produkts aus absoluter Geschwindigkeit und Relativgeschwindigkeit zwischen dem gestützten Teil und dem abstützenden Teil positiv, d.h. größer als Null, ist. Das Verfahren gibt vor, daß der Dämpfer in seinem Aus-Zustand ist, in dem der Dämpfungskoeffizient einen vorgewählten niedrigen Wert einnimmt, wenn das Vorzeichen des vorerwähnten Produkts negativ ist, d.h. wenn das Produkt geringer als Null ist. Allgemein vergleichbare Ergebnisse können insbesondere bei relativ hohen Frequenzanregungen durch die Verwendung eines alternativen Steuerungsverfahrens erzielt werden. Dieses gibt vor, daß Dämpfungskräfte, die zur Relativverschiebung zwischen den gestützten und abstützenden Teilen proportional sind, vom kontinuierlich variablen halbaktiven Dämpfer zu denjenigen Zeitpunkten erzeugt werden, wenn das Produkt aus Relativgeschwindigkeit und Relativverschiebung zwischen den Teilen kleiner als Null ist, d.h. wenn das Vorzeichen des Produkts negativ oder minus ist; weiterhin gibt dieses Verfahren vor, daß die Dämpfungskräfte einen niedrigen Wert einnehmen, wenn das vorerwähnte Produkt größer als Null ist, d.h.. wenn sein Vorzeichen positiv oder plus ist.
- Wenn auch im allgemeinen gute Ergebnisse erzielt werden können Vibrationsdämpfungssysteme mit kontinuierlich variablen halbaktiven Dämpfermitteln, die strikt gemäß den vorerwähnten oder ähnlichen Steuerungsverfahren gesteuert werden, Stoßkräften von beträchtlicher Höhe gelegentlich dann ausgesetzt sein, wenn der Dämpfer zwischen seinen verschiedenen Dämpfungszuständen oder -einstellungen geschaltet wird. Die vorerwähnten Stöße können die Systemkomponenten derart beanspruchen, daß ihre übliche Lebensdauer verkürzt wird und/oder unerwünschte Geräusche erzeugt werden. Das Problem der Geräuscherzeugung kann insbesondere bei Automobilaufhängungen oder anderen Systemen auftreten, die ein nachgiebig verformbares Teil, wie beispielsweise einen Autoreifen, aufweisen, der nach einer Deformation Energie speichern und seine gespeicherte Energie abrupt freigeben kann, sobald er schnell in einen unverformten Zustand zurückkehren kann.
- Mit der vorliegenden Erfindung wird ein verbessertes Steuerungsverfahren geschaffen, das die Erzeugung von unerwünschten Stoßkräften und/oder Geräuschen vermindert, die bei einigen Fahrzeugaufhängungssystemen oder in anderen Befestigungssystemen mit wenigstens einem halbaktiven Dämpfer der kontinuierlich variablen Art auftreten können.
- Gemäß einer Ausführungsform besteht die Erfindung in einem Verfahren zum Betreiben eines Aufbau- oder Befestigungssystems mit relativ bewegbaren gestützten und abstützenden Teilen, die mittels eines kontinuierlich variablen, halbaktiven Dämpfers verbunden sind, der zwischen einem kontinuierlich variablen Ein-Zustand und einem Aus-Zustand geschaltet wird, und mit einem dritten Teil, das am abstützenden Teil befestigt und geeignet ist, Energie zu speichern und seine gespeicherte Energie auf das Schalten des Dämpfers hin von dem einen zum anderen Zustand abrupt freizugeben, wobei das Verfahren dadurch gekennzeichnet ist,
- daß das Schalten des Dämpfers von dem einen zum anderen Zustand verzögert wird, bis die vom dritten Teil gespeicherte Energie nicht größer ist als ein vorgewählter niedriger Wert.
- In diesem Fall kann das Verfahren weiterhin dadurch gekennzeichnet sein, daß der Dämpfer in seinem Ein-Zustand Dämpfungskräfte erzeugt, die proportional zur Absolutgeschwindigkeit des gestützten Teils sind und wobei das Schalten des Dämpfers von dem einen zum anderen Zustand verzögert wird, bis die vom dritten Teil gespeicherte Energie nicht größer ist als ein vorgewählter Wert oder bis die Absolutgeschwindigkeit des gestützten Teils nicht größer ist als ein vorgewählter Wert, je nachdem, was zuerst auftritt; oder daß der Dämpfer in seinem Ein-Zustand Dämpfungskräfte erzeugt, die proportional zur Relativverschiebung zwischen den gestützten und abstützenden Teilen ist und wobei das Schalten des Dämpfers vom einen Zustand zum anderen verzögert wird, bis die vom dritten Teil gespeicherte Energie nicht größer ist als ein vorgewählter Wert oder bis die Relativverschiebung des gestützten und abstützenden Teils nicht größer ist als ein vorgewählter Wert, je nachdem, was zuerst auftritt. In jedem Fall kann einer der Zustände der Ein-Zustand des Dämpfers sein.
- Gemäß einer weiteren Ausführungsform besteht die Erfindung in einem Verfahren zum Betreiben eines Aufbau- oder Befestigungssystems mit relativ bewegbaren gestützen und abstützenden Teilen, die mittels eines kontinuierlich variablen, halbaktiven Dämpfers verbunden sind, der zwischen einem kontinuierlich variablen Ein-Zustand und einem Aus- Zustand schaltbar ist, wobei der Dämpfer, wenn er sich in einem Ein-Zustand befindet, Dämpfungskräfte erzeugt, die proportional zur Absolutgeschwindigkeit des gestützten Teils sind, wobei das Verfahren dadurch gekennzeichnet ist,
- daß das Schalten des Dämpfers von dem einen zum anderen Zustand verzögert wird, bis die Absolutgeschwindigkeit des gestützten Teils nicht größer ist als ein vorgewählter niedriger Wert.
- Gemäß einer weiteren Ausführungsform besteht die Erfindung in einem Verfahren zum Betreiben eines Aufbau- oder Befestigungssystems mit relativ bewegbaren gestützten und abstützenden Teilen, die mittels eines kontinuierlich variablen halbaktiven Dämpfers verbunden sind, wobei der Dämpfer zwischen einem kontinuierlich variablen Ein-Zustand und einem Aus-Zustand schaltbar ist, in denen der Dämpfungskoeffizient des Dämpfers relativ hoch bzw. relativ niedrig ist, wobei das Verfahren dadurch gekennzeichnet ist,
- daß der Dämpfer von dem einen zum anderen Zustand zu Zeitpunkten geschaltet wird, wenn sowohl eine erste als auch eine zweite Bedingung erfüllt ist, wobei die erste Bedingung darin besteht, daß das Vorzeichen des Produkts aus Relativverschiebung und Relativgeschwindigkeit der Teile negativ ist, und die zweite Bedingung darin besteht, daß die Relativverschiebung des Teils nicht größer ist als ein vorgewählter Wert.
- Der eine der Dämpferzustände kann der Ein-Zustand sein, und die vom Dämpfer in seinem Ein-Zustand erzeugten Dämpfungskräfte können proportional zur Relativverschiebung zwischen den gestützten und abstützenden Teilen sein.
- Die Erfindung wird nachfolgend anhand der Zeichnung beispielsweise näher erläutert. In dieser zeigen:
- Fig. 1 eine schematische Darstellung einer Kraftdämpfungsaufhängung oder eines ähnlichen Befestigungssystems mit kontinuierlich variablen halbaktiven Dämpfungsmitteln, die gemäß der Erfindung steuerbar und für die praktische Ausführung der Erfindung geeignet sind,
- Fig. 2 einen vereinfachten graphischen Vergleich der Dämpfungskräfte, die von einem kontinuierlich variablen halbaktiven Dämpfer in einem System erzeugbar sind, das beispielsweise in Fig. 1 dargestellt und gemäß einer Standardausführung und einer modifizierten Ausführung betreibbar ist, und
- Fig. 3 einen vereinfachten graphischen Vergleich der Dämpfungskräfte, die von dem halbaktiven Dämpfer erzeugt werden, wenn dieser gemäß Steuerungsverfahren betrieben wird, die auf dem Produkt aus Relativverschiebung und Relativgeschwindigkeit der gestützten und abstützenden Teile basieren.
- Die Bezugszahl 10 bezeichnet in Fig. 1 eine Aufhängung mit zwei Freiheitsgraden oder ein ähnliches Kraftdämpfungs-Befestigungssystem, die bzw. das vertikal beabstandete und relativ bewegbare gestützte bzw. abstützende Teile 12, 13 verbindet. Beispielsweise kann es sich bei den Teilen 12, 13 um Karosserie- und Rahmenkomponenten eines Autos oder eines anderen Motorfahrzeugs handeln, das auf einer Straße oder ähnlichen Oberfläche 14 mittels üblicher nachgiebig verformbarer Reifen 15 abgestützt ist, von denen nur einer gezeigt ist. Eine primäre Funktion eines Fahrzeugaufhängungssystems wie des Systems 10 kann darin bestehen, gestützte Teile 12 soweit wie möglich von Vibrations - und/oder anderen Kräften zu isolieren, die auf das Teil 13 beispielsweise durch Unregelmäßigkeiten der Fahrbahnoberfläche, Motorstörungen etc. übertragen werden. Die Ziffern X bzw. X&sub1; bezeichnen die absolute Vertikalverschiebung und die absolute Geschwindigkeit des gestützten Teils 12. Hierbei wird willkürlich angenommen, daß diese nach oben positiv und nach unten negativ sind. In ähnlicher Weise und mit der gleichen Vorzeichenvereinbarung bezeichnen die Buchstaben Y, Y&sub1; die absolute Vertikalverschiebung und die abso- lute Geschwindigkeit des abstützenden Teils 13. Befindet sich das System 10 in der Ruhestellung, sind X, X&sub1;, Y und Y&sub1; gleich Null.
- Das System 10 enthält Druckfedermittel 16 und halbaktive Dämpfermittel 18, die sich im wesentlichen parallel zueinander zwischen den Teilen 12, 13 erstrecken und mit diesen Teilen verbunden sind. Obwohl lediglich ein einziges Feder/Dämpferset gezeigt ist, sind normalerweise mehrere in dem typischen Fahrzeugaufhängungssystem vorgesehen. Bei der Dämpferanordnung 18 handelt es sich beispielsweise um eine hydraulische Kolben-/Zylinderanordnung. Die Kolbenstange 20 und der Zylinder 22 des Dämpfers 18 sind jeweils am gestützten bzw. abstützenden Teil 12, 13 mittels geeigneter Verbindungseinrichtungen befestigt, die beispielsweise verformbare Buchsenteile 24 aus elastomerem oder ähnlichem, federnd nachgiebigem Material aufweisen. Eine vertikale Relativbewegung zwischen den Teilen 12, 13 bewirkt eine vertikale Relativbewegung zwischen der Stange 20 und dem Zylinder 22. Dieser verschiebt seinerseits Hydraulikfluid zwischen Kammern 26, 26' des Dämpfers 18 mit variablem Volumen über ein elektrisch oder anderweitig schnell einstellbares Steuerventil 28, welches einen Teil des diese Kammern verbindenden Hydraulikkreises 30 darstellt. Die Stange 20 des Dämpfers 18 erstreckt sich vorzugsweise und beispielhaft sowohl durch die Zylinderkammern 26 und 26', so daß die Menge an zwischen den Kammern verschobenem Fluid unabhängig davon, ob die Verschiebung von einem Zusammendrücken oder einer Dehnung der Anordnung verursacht wirdgleich ist. Hierdurch wird kein Akkumulator oder eine ähnliche Einrichtung (nicht dargestellt) in Verbindung mit dem Dämpfer 18 benötigt.
- Der Dämpfer 18 ist "kontinuierlich variabel". Er ist schnell zwischen einem "Aus"-Dämpfungszustand, in dem der Dämpfungskoeffizient des Dämpfers relativ klein (und in einigen Fällen annähernd Null) ist, und einem "Ein"-Zustand schaltbar, in dem der Dämpfungskoeffizient des Dämpfers irgendeinen gewünschten Wert aus einer großen (theoretisch unendlichen) Anzahl von relativ hohen Werten einnehmen kann. Änderungen des Dämpfungszustandes des Dämpfers 18 resultieren aus Steuersignalen, die zum (nicht getrennt dargestellten) Betätigungsglied seines Ventils 28 übertragen werden und die bewirken, daß das Ventil den Fluidstrom durch das Ventil in dem durch die Signale angezeigten Ausmaß drosselt oder sperrt. Das Ventil 28 kann von einer mechanischen, elektrorheologischen oder irgendeiner anderen Art sein, die eine schnelle Betätigung in der vorstehend beschriebenen Art und Weise ermöglicht.
- Bei den Steuersignalen zur Steuerung des Ventils 28 handelt es sich beispielsweise um elektrische Steuersignale, die von einem elektronischen Controller 32 erzeugt werden. Dieser arbeitet gemäß einer vorgewählten Steuerungsvorgabe und gemäß Eingangsdaten, die von Bewegungsensoren empfangen werden, die aus einer Vielzahl von Bewegungssensoren 34, 36, 38 und 40 ausgewählt werden und den Teilen 12, 13 zugeordnet sind. Die Sensoren 34, 36 erfassen direkt die Relativverschiebungen und Relativgeschwindigkeiten der gestützten und abstützenden Teile 12, 13. Die Sensoren 38 bzw. 40 erfassen die Beschleunigungen des gestützten Teils 12 und des abstützenden Teils 13. Diese Beschleunigungen können von derartigen Sensoren und/oder vom Controller 32 verwendet werden, um Daten bezüglich Verschiebung, Absolutgeschwindigkeit und/oder Relativgeschwindigkeit abzuleiten Da die von den Sensoren 34, 36 erzeugten Daten auch von den Daten abgeleitet werden können, die von den Beschleunigungssensoren 38, 40 erzeugt werden, müssen nicht alle dargestellten Sensoren im Zusammenhang mit dem System 10 verwendet werden oder vorgesehen sein. Statt der dargestellten Sensoren können auch drucksensitive und andere Arten von Sensoren verwendet werden.
- Der Controller 32 ist derart vorprogrammiert, daß er mit einer modifizierten Standardversion irgendeiner Verfahrensweise arbeitet, die aus einer Vielzahl von Steuerungs-Verfahrensweisen für halbaktive Dämpfer ausgewählt wurde. Eine bekannte Verfahrensweise für die Steuerung basiert auf dem Vorzeichen des Produkts aus der Relativgeschwindigkeit (X&sub1; - Y&sub1;) zwischen dem gestützten und abstützenden Teil und der absoluten Geschwindigkeit (X&sub1;) des gestützten Teils. Genauer gesagt schreibt die Standardversion des Steuerungsverfahrens vor, daß der Dämpfungskoeffizient des Dämpfers ungefähr Null ist oder einen anderen vorgewählten, relativ niedrigen Wert einnimmt, wenn X&sub1; (X&sub1; - Y&sub1;) < 0, d.h., wenn das Vorzeichen des vorstehenden Produkts negativ oder minus ist. Wenn X&sub1; (X&sub1; - Y&sub1;) > 0, d.h., wenn das Vorzeichen des Produkts positiv oder plus ist, bewirkt das Standardsteuerungsverfahren, daß der Dämpfer "Ein" ist, und ändert dann den Dämpfungskoeffizient des Dämpfers so, daß die Dämpfungskräfte proportional zur absoluten Geschwindigkeit des gestützten Teils des Systems sind. Bei der Ausführung dieses Steuerverfahrens oder einer modifizierten Version davon kann der Controller 32 von Fig. 1 die notwendigen Daten bezüglich der Relativgeschwindigkeit vom Sensor 36 erhalten oder alle notwendigen Daten von dem ableiten, was von den Sensoren 38, 40 oder von einer anderen Quelle zur Verfügung gestellt wird. Ein anderes Dämpfersteuerungsverfahren, das vom Controller 32 in seiner Standard- oder modifizierten Form verwendet werden kann, basiert auf dem Vorzeichen des Produkts aus der Relativgeschwindigkeit (X&sub1; - Y&sub1;) des gestützten und abstützenden Teils und der Relativverschiebung (X - Y) dieser Teile. Die Standardversion dieses Verfahrens schreibt vor, daß der Dämpfungskoeffizient des Dämpfers 18 ungefähr Null ist oder einen anderen vorgewählten relativ niedrigen Wert einnimmt, wenn (X - Y) (X&sub1; - Y&sub1;) > 0, d.h. wenn das Vorzeichen des Produkts positiv ist. Wenn das Vorzeichen des erwähnten Produkts negativ oder minus ist, d.h. wenn (X - Y) (X&sub1; - Y&sub1;) < 0, veranlaßt das Standardverfahren, daß der Dämpfungskoeffizient des Dämpfers derart ist, daß Dämpfungskräfte proportional zur Relativverschiebung des gestützten und abstützenden Teils erzeugt werden. Die zur Ausführung des Verfahrens benötigten Daten der Relativverschiebung und Relativgeschwindigkeit können direkt von den Sensoren 34, 36 erhalten oder alternativ von den Daten abgeleitet werden, die von den Beschleunigungssensoren 38, 40 erzeugt werden.
- Die Anwendung der vorstehenden Steuerungsverfahren in ihrer Standardform führt in gewissen Situationen zur Erzeugung von unerwünschten Systemstoßkräften und/oder Geräuschen. Eine derartige Situation ist in Fig. 2 der Zeichnung dargestellt, die in einer vereinfachten Form die unterschiedlichen Dämpfungskräfte 42 bzw. 42' zeigt, die in einem System wie dem System 10 von Fig. 1 erzeugt werden, wenn der Dämpfer 18 gemäß den Vorschriften der Standard- bzw. modifizierten Versionen des Steuerungsverfahrens geschaltet wird (d.h. zu Veränderungen seines Dämpfungszustandes veranlaßt wird), die auf dem Vorzeichen des Produkts aus der absoluten Geschwindigkeit 46 des gestützten Teils 12 und der Relativgeschwindigkeit 48 der Teile 12, 13 basieren. Die Standardausführung des erwähnten Steuerungsverfahrens bewirkt die Erzeugung von Dämpfungskräften 42, die proportional zur absoluten Geschwindigkeit 46 sind, in denjenigen Zeitintervallen A, C, E, G, I und K, wenn das Produkt aus absoluter Geschwindigkeit 46 und Relativgeschwindigkeit 48 größer als Null ist, d.h. positiv oder plus ist. In den anderen dargestellten Zeitintervallen, in denen das erwähnte Produkt kleiner als Null ist, befindet sich der Dämpfer in seinem "Aus"-Zustand, und die Dämpfungskräfte nehmen einen vorgewählten relativ niedrigen Wert ein (in der Darstellung Null). Am Ende des Zeitintervalls C und am Anfang der Zeitintervalle G und K treten abrupte Änderungen oder Diskontinuitäten der Dämpfungskräfte 42 auf. Diese Kraftdiskontinuitäten fallen mit "Nulldurchgängen" zusammen, d.h. Änderungen im Vorzeichen der Relativgeschwindigkeit 48. Unmittelbar vor dem Ende des Zeitintervalls C wurde vom Standardsteuerungsverfahren die Erzeugung von beträchtlichen Dämpfungskräften 42 durch den Dämpfer 18 vorgeschrieben, und derartige Kräfte wurden dann erzeugt. Um diese Dämpfungskräfte zu erzeugen, wenn die Relativgeschwindigkeit 48, wie iin Zeitintervall C, nie groß war und zunehmend kleiner wurde, veranlaßten die zum Dämpferventil 28 geleiteten Steuersignale, daß das Dämpferventil den Fluidstrom in zunehmendem Ausmaß drosselte oder beschränkte, wobei dieses Ausmaß maximal wurde, wenn die Relativgeschwindigkeit 48 annähernd Null wurde. Wenn die Relativgeschwindigkeit 48 den Null-Wert durchschritt, schrieb das Standardsteuerungsverfahren vor, daß die Dämpfungskräfte Null waren oder einen anderen niedrigen Wert einnahmen. Das Ventil 28 wird daher von seinem früheren Zustand, in dem es im wesentlichen vollständig "geschlossen" ist und einen Maximalwiderstand für den Fluidstrom aufweist, in abruptem Übergang zu einem Zustand unterzogen, in dem es im wesentlichen vollständig "geöffnet" ist und einen minimalen Widerstand für den Fluidstrom aufweist. Dies führt zur erwähnten Diskontinuität und abrupten Verringerung der Dämpfungskraft 42 am Ende des Zeitintervalls C. In ähnlicher Weise schreibt das Steuerungsverfahren unmittelbar vor den Zeittintervallen G und K, wenn die Absolutgeschwindigkeit 46 und die Relativgeschwindigkeit 48 positiv bzw. negativ sind, vor, daß keine Dämpfungskräfte erzeugt werden. Infolgedessen nimmt das Dämpferventil 28 dann seinen vollständig "geöffneten" Zustand ein, in dem es einen Minimalwiderstand für den Fluidstrom aufweist. Da die Relativgeschwindigkeit 48 jeweils am Anfang der Zeitintervalle G und K die Null- Linie kreuzt, schreibt das Steuerungsverfahren vor, daß der Dämpfer 18 Dämpfungskräfte von beträchtlicher Höhe proportional zur Höhe der absoluten Geschwindigkeit 46 erzeugt. Um Dämpfungskräfte 42 von einer derartigen Höhe in einem Zeitpunkt zu erzeugen, wenn die Relativgeschwindigkeit 48 einen niedrigen Wert einnimmt, vollzieht das Ventil 28 des Dämpf ers einen abrupten Übergang von seinem vorher im wesentlichen vollständig geöffneten Zustand in einen im wesentlichen vollständig geschlossenen Zustand und verursacht die abrupten Kraftzuwächse und Diskontinuitäten am Anfang der Zeitintervalle G und K. Die angegebenen Kraftdiskontinuitäten können unerwünschte Beanspruchungen und/oder Geräusche im System verursachen.
- Die unterste Zeichnung von Fig. 2 zeigt die geänderten Dämpfungskräfte 42', die sich ergeben, wenn das vorhin beschriebene Standardsteuerungsverfahren derart modifiziert wird, daß Änderungen im Dämpfungszustand des Dämpfers 18 verzögert werden, bis die Absolutgeschwindigkeit 46 Null ist oder einen anderen vorgewählten relativ kleinen Wert einnimmt. Bei diesem modifizierten Steuerungsverfahren sind die in den Zeitintervallen A, E und I erzeugten Dämpfungskräfte 42' gleich den Kräften 42 in diesen Zeitperioden. Die Kräfte 42', deren Erzeugung im Zeitintervall C begann, werden jedoch während des gesamten Zeitintervalls D weiter erzeugt, während keinerlei Dämpfungskräfte während der Zeitintervalle G und K erzeugt werden. Bei der gemäß der modifizierten Version dieses Steuerungsverfahrens erzeugten Dämpfungskraft 42' treten daher die Diskontinuitäten in der Dämpferkraft 42, die bei Anwendung der Standardversion dieses Steuerungsverfahrens entstehen, nicht auf.
- Es ist nicht erforderlich, daß das modifizierte Steuerungsverfahren immer alle Zustandsänderungen des Dämpfers 18 verzögert. Es kann vielmehr auch so beschaffen sein, daß es nur einen vorausgewählten Prozentsatz der Zustandsänderungen verzögert, oder nur diejenigen, in denen die Zustandsänderung von Ein nach Aus geht oder von Aus nach Eine etc. In diesem Fall werden nicht alle Kraftdiskontinuitäten eliminiert.
- Das oben erläuterte modifizierte Steuerungsverfahren eignet sich am besten zur Anwendung in Systemen, in denen es wesentlich mehr Nulldurchgänge der absoluten Geschwindigkeit 46 als der Relativgeschwindigkeit 48 gibt. Ist das System nicht von dieser Art, kann eine beträchtliche Verschlechterung der Vibrationsdämpfungsleistung des Dämpfers auftreten.
- Fig. 3 zeigt einen vereinfachten graphischen Vergleich der Dämpfungskräfte, die in einem Kraftdämpfungssystem wie demjenigen von Fig. 1 erzeugt werden und das gemäß den Standard- und modifizierten Versionen des Steuerungsverfahrens gesteuert wird, das auf dem Vorzeichen des Produkts aus Relativverschiebung 70 und Relativgeschwindigkeit 72 des gestützten und abstützenden Teils 12, 13 basiert. Gemäß den Vorschriften des Standardsteuerungsverfahrens erzeugt der Dämpfer 18 Dämpfungskräfte 74, die proportional zur Relativverschiebung 70 der Teile 12, 13 in denjenigen Zeitintervallen A, C, E und G sind, wenn das Produkt aus Relativverschiebung und Relativgeschwindigkeit 70, 72 geringer als Null ist, d.h. ein negatives Vorzeichen aufweist. Die andere Dämpfungskraft 76 von Fig. 3 ist diejenige, die bei Verwendung eines modifizierten Steuerungsverfahrens erzeugt wird, bei dem jedes Umschalten der Ein/Aus-Zustände des Dämpfers 18 verzögert wird, bis die Relativverschiebung 70 gleich oder nahe Null ist. Das modifizierte Verfahren erzeugt Dämpfungskräfte nur in den Zeitintervallen A und 3 und nicht in den Zeitintervallen C und E. Wie in dem Fall, bei dem das Steuerungsverfahren auf dem produkt aus der absoluten Geschwindigkeit des gestützten Teils und der Relativgeschwindigkeit des gestützten und abstützenden Teils 12, 13 basiert, kann eine andere mögliche Modifikation dem Steuerungsverfahrens, das aus dem Produkt der Relativverschiebung und der Relativgeschwindigkeit des gestützten und abstützenden Teils 12, 13 basiert, darin bestehen, daß bewirkt wird, daß die Dämpfungskräfte die kleineren derjenigen Kräfte sind, die proportional zur Relativverschiebung der Teile 12, 13 oder proportional zur Relativgeschwindig keit der Teile 12, 13 sind.
- In diesen modifizierten Steuerungsverfahren, in denen Zustandsänderungen des Dämpfers 28 verzögert werden, bis die absolute Geschwindigkeit des gestützten Teils 12 gleich oder nahe Null ist oder bis die Relativverschiebung des gestützten und abstützenden Teils 12, 13 gleich oder nahe Null ist, muß die Verzögerung der Zustandsänderung nicht notwendigerweise bei jedem "Nulldurchgang" erfolgen. So kann durch ein geeignetes Programmieren des Controllers 32 bewirkt werden, daß die Verzögerungen der Zustandsänderungen des Dämpfers 18 nur dann auftreten, wenn eine Änderung von einem niedrigeren zu einem höheren Dämpfungszustand stattfindet oder wenn eine Änderung von einem höheren Dämpfungszustand zu einem niedrigeren Dämpfungszustand stattfindet, etc. Modifikationen von Standardsteuerungsverfahren haben häufig einen Kompromiß zwischen der Systemleistung einerseits und der Reduktion von unerwünschten Systemstößen und -geräuschen andererseits zur Folge. Generell ist es daher wünschenswert, von den Standardsteuerungsverfahren nur soweit abzuweichen, als zur Beseitigung unerwünschter Geräusche, Schläge oder Stöße im System notwendig ist.
- Es wurde festgestellt, daß das Problem der Geräuscherzeugung in einem üblichen Fahrzeugaufhängungssystem wie demjenigen, das schematisch in Fig. 1 dargestellt ist und das einen nachgiebig verformbaren Reifen 15 in Reihe mit dem dargestellten Dämpfer 18 enthält, durch den Zustand dem Reifens beeinflußt wird. Unerwünschtes Geräusch tritt höchstwahrscheinlich dann auf, wenn der Dämpfer 18 eine Änderung von einem höheren Dämpfungszustand zu einem niedrigeren Dämpfungszustand in einem Zeitpunkt erfährt, wenn die Druckverformung des Reifens und somit seine gespeicherte Energie eine beträchtliche Größe einnimmt. Befindet sich der Dämpfer 18 in einem stark dämpfenden Zustand, überträgt er einen hohen Anteil der Ladungskraft des gestützten Aufhängungsteils 12 auf das abstützende Teil 13. Diese Ladungskraft wird wie diejenige des Teils 13 über das Rad 23 und die Achse 25 auf den Reifen 15 übertragen, wodurch der Reifen zusammengedrückt wird, sich deformiert und Energie speichert. Eine abrupte Reduktion des Dämpfungskoeffizienten des Däinpfers 18, wie sie bei einer Änderung des Dämpferzustandes von Ein zu Aus auftreten würde, "entkoppelt" teilweise das gestützte Teil 12 vom abstützenden Teil 13. In einem typischen Automobilaufhängungssystem ist das Gewicht des Teils 12 üblicherweise um ein Vielfaches größer als dasjenige des Teils 13. Das vorerwähnte "Entkoppeln" reduziert daher in großem Ausmaß diejenigen Kräfte, die den Reifen 15 in dem zusammengedrückt deformierten energiespeichernden Zustand halten. Infolgedessen erfährt der Reifen eine schnelle Retour-Bewegung in einen unverformten Zustand und überträgt abrupt einen beträchtlichen Teil seiner gespeicherten Energie über das Rad 23 und die Achse 25 zum Teil 13. Dies verursacht ein "Klingen" und "Tanzen" der vor erwähnten Komponenten und begleitend hierzu die Erzeugung unerwünschter "Schlag"-Geräusche. Enthält das spezielle System andere nachgiebig verformbare Elemente, die in Reihe mit dem Dämpfer geschaltet sind, beispielsweise die nachgiebigen Gummihülsen 24 des Systems 10 von Fig. 1, so können diese ebenfalls die Erzeugung unerwünschter Stoßkräfte und/oder Geräusche ermöglichen oder hierzu beitragen, wenn der Dämpferzustand abrupt geändert wird, während sich diese Teile in einem deformierten energiespeichernden Zustand befinden.
- Die vorerwähnten unerwünschten Resultate können eliminiert oder wenigstens minimiert werden, indem eine der modifizierten Versionen der in Fig. 2 und 5 dargestellten Steuerungsverfahren verwendet wird, die Änderungen des Dämpferzustandes oder wenigstens Änderungen von einem Ein-Zustand zu einem Aus-Zustand verzögern, bis die absolute Geschwindigkeit (im Falle des Verfahrens von Fig. 2) oder die Relativverschiebung (im Falle des Verfahrens von Fig. 5) Null ist oder einen anderen vorgewählten relativ niedrigen Wert einnimmt. Ein alternativer Weg besteht darin, alle oder wenigstens einige der Änderungen des Dämpferzustandes zu verzögern, bis der Wert der Deformation und somit die gespeicherte Energie des Reifens 15 und/oder von einigen anderen deformierbaren, energiespeichernden Teilen innerhalb des Systems nicht größer ist als die vorgewählte niedrige Größe. Im Falle des Reifens 15 kann dies dadurch bestimmt werden, daß die Vertikalverschiebung des Teils 13 überwacht wird. Dies erfolgt entweder durch Verwendung von Daten, die von denjenigen abgeleitet werden, die vom Beschleunigungssensor 40 erzeugt werden, oder durch Verwendung einer anderen Art eines (nicht dargestellten) Sensors, mit dem auf eine direktere Weise die Größe der Deformation und/oder die gespeicherte Energie des Reifens 15 und/oder eines anderen energiespeichernden Teils des Systems festgestellt werden kann.
- Eine weitere Alternative besteht darin, einige oder alle Änderungen des Dämpferzustandes zu verzögern, bis die gespeicherte Energie des deformierbaren energiespeichernden Systemteils nicht größer ist als ein vorbestimmter Wert, oder bis der geeignete Systembewegungsparameter (beispielsweise die Absolutgeschwindigkeit oder Relativverschiebung) des Systems nicht größer ist als ein vorgewählter niedriger Wert, was immer zuerst auftritt.
- Die beschriebenen speziellen Ausführungsformen dienen lediglich zur Veranschaulichung und nicht zur begrenzenden Auslegung der Erfindung, deren Umfang von den folgenden Ansprüchen bestimmt wird.
Claims (8)
1. Verfahren zum Betreiben eines Aufbausystems (10) mit
relativ bewegbaren gestützten (12) und abstützenden Teilen
(13), die mittels eines kontinuierlich variablen,
halbaktiven Dämpfers (18) verbunden sind, der zwischen einem
kontinuierlich variablen Ein-Zustand und einem Aus-Zustand
geschaltet wird, und einem dritten Teil (15), welches am
abstützenden Teil (13) befestigt ist und das Speichern von
Energie sowie die plötzliche Freigabe der gespeicherten
Energie ermöglicht, wenn der Dämpfer (18) von dem einen
Zustand in den anderen geschaltet wird,
dadurch gekennzeichnet,
daß das Schalten des Dämpfers (18) vom einen zum anderen
Zustand verzögert wird, bis die vom dritten Teil (15)
gespeicherte Energie nicht größer ist als eine vorgewählte
niedrige Größe.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß der Dämpfer (18) im Ein-Zustand Dämpfungskräfte
erzeugt, die zur absoluten Geschwindigkeit des gestützen
Teils (12) proportional sind, und daß das Schalten des
Dämpfers (18) vom einen Zustand in den anderen verzögert
wird, bis die vom dritten Teil (15) gespeicherte Energie
nicht größer ist als eine vorgewählte Größe oder bis die
absolute Geschwindigkeit des gestützten Teils (12) nicht
größer ist als eine vorgewählte Größe, je nachdem, was
zuerst auftritt.
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß der Dämpfer (18) im Ein-Zustand Dämpfungskräfte
erzeugt,
die zur Relativverschiebung zwischen dem gestützten
und dem abstützenden Teil (12, 13) proportional sind, und
daß das Schalten des Dämpfers (18) vom einen Zustand in den
anderen verzögert wird, bis die vom dritten Teil (15)
gespeicherte Energie nicht größer ist als eine vorgewählte
Größe oder bis die Relativverschiebung des gestützten und
abstützenden Teils (12, 13) nicht größer ist als eine
vorgewählte Größe, je nachdem, was zuerst auftritt.
4. Verfahren nach einem der vorgehenden Ansprüche,
dadurch gekennzeichnet, daß der eine Zustand der Ein-Zustand
des Dämpfers (18) ist.
5. Verfahren zum Betreiben eines Aufbausystems (10) mit
relativ bewegbaren gestützten (12) und abstützenden (13)
Teilen, die mittels eines kontinuierlich variablen,
halbaktiven Dämpfers (18) verbunden sind, der zwischen einem
kontinuierlich variablen Ein-Zustand und einem Aus-Zustand
schaltbar ist, wobei der Dämpfer im Ein-Zustand
Dämpfungskräfte erzeugt, die zur absoluten Geschwindigkeit des
gestützten Teiles (12) proportional sind,
dadurch gekennzeichnet,
daß das Schalten des Dämpfers (18) vom einen Zustand zum
anderen verzögert wird, bis die absolute Geschwindigkeit
des gestützten Teils (12) nicht größer ist als eine
vorgewählte niedrige Größe.
6. Verfahren zum Betreiben eines Aufbausystems (10) mit
relativ bewegbaren gestützten (12) und abstützenden (13)
Teilen, die mittels eines kontinuierlich variablen,
halbaktiven Dämpfers (18) verbunden sind, wobei der Dämpfer
(18) zwischen einem kontinuierlich variablen Ein-Zustand
und einem Aus-Zustand schaltbar und der
Dämpfungskoeffizient des Dämpfers (18) relativ hoch bzw. relativ niedrig
ist,
dadurch gekennzeichnet,
daß der Dämpfer (18) vom einen Zustand zum anderen zu
Zeitpunkten
geschaltet wird, wenn sowohl erste als auch zweite
Bedingungen zutreffen, wobei die erste Bedingung darin
liegt, daß das Vorzeichen des produkts aus
Relativverschiebung und Relativgeschwindigkeit der Teile (12, 13) negativ
ist, und die zweite Bedingung darin liegt, daß die
Relativverschiebung der Teile (12, 13) nicht größer ist als
eine vorgewählte Größe.
7. Verfahren nach Anspruch 5 oder 6, dadurch
gekennzeichnet, daß der eine Dämpferzustand der Ein-Zustand ist.
8. Verfahren nach Anspruch 6, dadurch gekennzeichnet,
daß die vom Dämpfer (18) im Ein-Zustand erzeugten
Dämpfungskräfte zur Relativverschiebung zwischen dem gestützten
und abstutzenden Teil (12, 13) proportional sind.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US07/310,109 US4887699A (en) | 1989-02-10 | 1989-02-10 | Vibration attenuating method utilizing continuously variable semiactive damper |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE69003830D1 DE69003830D1 (de) | 1993-11-18 |
DE69003830T2 true DE69003830T2 (de) | 1994-04-14 |
Family
ID=23201021
Family Applications (2)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE90301237T Expired - Fee Related DE69003830T2 (de) | 1989-02-10 | 1990-02-06 | Vibrationsdämpfung mittels eines stufenlos verstellbaren halbaktiven Dämpfers. |
DE69028995T Expired - Fee Related DE69028995T2 (de) | 1989-02-10 | 1990-02-06 | Vibrationsdämpfung mittels eines stufenlos verstellbaren, halbaktiven Dämpfers |
Family Applications After (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE69028995T Expired - Fee Related DE69028995T2 (de) | 1989-02-10 | 1990-02-06 | Vibrationsdämpfung mittels eines stufenlos verstellbaren, halbaktiven Dämpfers |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US4887699A (de) |
EP (2) | EP0538965B1 (de) |
JP (1) | JPH02246817A (de) |
DE (2) | DE69003830T2 (de) |
ES (1) | ES2093184T3 (de) |
Families Citing this family (107)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US5845896A (en) * | 1995-09-08 | 1998-12-08 | Riad; Fawzy | Counter balanced suspension |
DE3837863C2 (de) * | 1988-11-08 | 1995-02-09 | Daimler Benz Ag | Federungssystem für Fahrzeuge |
WO1989005930A1 (en) * | 1988-12-22 | 1989-06-29 | Moog Inc. | Vibration-isolating machine mount |
ES2019265T3 (es) * | 1989-06-20 | 1993-03-01 | August Bilstein Gmbh & Co Kg | Tren de rodadura semiactivo. |
DE3935376A1 (de) * | 1989-10-24 | 1991-04-25 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren und vorrichtung zur fahrwerkregelung |
JP2908496B2 (ja) * | 1990-02-14 | 1999-06-21 | 株式会社デンソー | ショックアブソーバの減衰力制御装置 |
US5052510A (en) * | 1990-02-16 | 1991-10-01 | Noise Cancellation Technologies, Inc. | Hybrid type vibration isolation apparatus |
US5222759A (en) * | 1990-02-27 | 1993-06-29 | Robert Bosch Gmbh | Apparatus for active control of body motions in motor vehicles |
JPH0490916A (ja) * | 1990-08-06 | 1992-03-24 | Honda Motor Co Ltd | 車両用サスペンション装置の制御方法 |
US5265704A (en) * | 1990-08-07 | 1993-11-30 | Robert Bosch Gmbh | Apparatus for damping courses of motion |
SE466796B (sv) * | 1990-08-10 | 1992-04-06 | Saab Scania Ab | Fjaedersystem med foerbaettrad resonansdaempning och ett foerfarande foer reglering av fjaedringssystemet |
JP3037735B2 (ja) * | 1990-10-26 | 2000-05-08 | マツダ株式会社 | 車両のサスペンション装置 |
DE4035314A1 (de) * | 1990-11-07 | 1992-05-14 | Bosch Gmbh Robert | Verfahren zum semiaktiven regeln eines fahrwerks |
DE4114305A1 (de) * | 1990-12-08 | 1992-06-11 | Fichtel & Sachs Ag | Absperrventileinrichtung |
DE4138171A1 (de) * | 1991-02-14 | 1992-08-20 | Bilstein August Gmbh Co Kg | Verfahren zum regeln eines semiaktiven fahrwerks |
DE4109471A1 (de) * | 1991-03-22 | 1992-09-24 | Bosch Gmbh Robert | Stossdaempfer |
DE4112004A1 (de) * | 1991-04-12 | 1992-10-15 | Bosch Gmbh Robert | System zur fahrwerkregelung |
FR2676400B1 (fr) * | 1991-05-17 | 1996-04-12 | Atsugi Unisia Corp | Amortisseur de vehicule a coefficient reglable d'amortissement et procede de reglage. |
FR2680848B1 (fr) * | 1991-08-29 | 1995-03-17 | Aerospatiale Ste Nat Indle | Procede et dispositif pour filtrer les excitations vibratoires transmises entre deux pieces, notamment entre le rotor et le fuselage d'un helicoptere. |
JPH0648133A (ja) * | 1991-10-03 | 1994-02-22 | Unisia Jecs Corp | 車両懸架装置 |
US5276622A (en) * | 1991-10-25 | 1994-01-04 | Lord Corporation | System for reducing suspension end-stop collisions |
DE4136104A1 (de) * | 1991-11-02 | 1993-05-06 | Fichtel & Sachs Ag, 8720 Schweinfurt, De | Verfahren zur lastabhaengigen beeinflussung eines federnden und daempfenden abstuetzsystems zwischen fahrwerk und aufbau eines fahrzeugs und abstuetzsystems zur durchfuehrung dieses verfahrens |
DE4136261A1 (de) * | 1991-11-04 | 1993-05-06 | Fichtel & Sachs Ag, 8720 Schweinfurt, De | Verfahren und vorrichtung zur betriebsmaessigen beeinflussung von daempfungsbaugruppen eines fahrzeugs |
US5276623A (en) * | 1991-11-27 | 1994-01-04 | Lord Corporation | System for controlling suspension deflection |
JP3342719B2 (ja) * | 1992-02-03 | 2002-11-11 | トキコ株式会社 | サスペンション制御装置 |
FR2687201B1 (fr) * | 1992-02-10 | 1995-07-07 | Siemens Automotive Sa | Procede de commande d'un amortisseur et son utilisation dans un dispositif de suspension pour vehicule automobile. |
NL9200301A (nl) * | 1992-02-18 | 1993-09-16 | Koni Bv | Voertuigdemperregeling. |
JP2646414B2 (ja) * | 1992-02-21 | 1997-08-27 | キヤノン株式会社 | 半導体製造装置 |
DE4242912B4 (de) * | 1992-12-18 | 2007-01-18 | Robert Bosch Gmbh | Verfahren zur Regelung und/oder Steuerung eines Kraftfahrzeugfahrwerks |
US5398785A (en) * | 1993-01-11 | 1995-03-21 | Regeants Of The University Of California | Semiactive control apparatus for damping vibrations of a body |
JPH06247117A (ja) * | 1993-02-23 | 1994-09-06 | Unisia Jecs Corp | 車両懸架装置 |
US5595372A (en) * | 1993-03-11 | 1997-01-21 | The Board Of Regents Of The University Of Oklahoma | Semi-active vibration mitigation assembly |
US6032770A (en) * | 1993-04-12 | 2000-03-07 | Raytheon Company | Low force actuator for suspension control |
US5390121A (en) * | 1993-08-19 | 1995-02-14 | Lord Corporation | Banded on-off control method for semi-active dampers |
JPH0796727A (ja) * | 1993-09-28 | 1995-04-11 | Toyota Motor Corp | ショックアブソーバのための電気制御装置 |
US5660255A (en) * | 1994-04-04 | 1997-08-26 | Applied Power, Inc. | Stiff actuator active vibration isolation system |
FR2722265B1 (fr) * | 1994-07-06 | 1996-08-23 | Gec Alsthom Transport Sa | Amortisseur semi-actif |
KR100399812B1 (ko) | 1994-10-11 | 2003-12-01 | 가부시키가이샤 니콘 | 스테이지용진동방지장치 |
US5984062A (en) * | 1995-02-24 | 1999-11-16 | Bobrow; James E. | Method for controlling an active truss element for vibration suppression |
US5975508A (en) * | 1995-09-06 | 1999-11-02 | Applied Power Inc. | Active vehicle seat suspension system |
US5603387A (en) * | 1995-09-06 | 1997-02-18 | Applied Power, Inc. | Active vehicle suspension system |
US5794909A (en) * | 1996-09-16 | 1998-08-18 | Minus K Technology, Inc. | Auto-adjust apparatus for a vibration isolation system |
US5810125A (en) * | 1996-09-19 | 1998-09-22 | Stidd Systems, Inc. | Active shock-absorbing seating system |
AU4956797A (en) | 1996-11-21 | 1998-06-10 | Advanced Fluid Systems Limited | Flow-control valve and damper |
US6070681A (en) * | 1997-06-13 | 2000-06-06 | Lord Corporation | Controllable cab suspension |
US6131709A (en) * | 1997-11-25 | 2000-10-17 | Lord Corporation | Adjustable valve and vibration damper utilizing same |
US6049746A (en) * | 1998-04-01 | 2000-04-11 | Lord Corporation | End stop control method |
US6053269A (en) * | 1998-08-13 | 2000-04-25 | The Board Of Regents Of The University Of Oklahoma | Vehicle/bridge vibration mitigation assembly |
US6115658A (en) | 1999-01-04 | 2000-09-05 | Lord Corporation | No-jerk semi-active skyhook control method and apparatus |
US6311110B1 (en) | 1999-06-17 | 2001-10-30 | Lord Corporation | Adaptive off-state control method |
US6805337B1 (en) * | 2000-03-02 | 2004-10-19 | Omnitek Research & Development, Inc. | Apparatus for isolation of payloads with low transmissibility |
US6352143B1 (en) | 2000-03-09 | 2002-03-05 | Bridgestone/Firestone, Inc. | Vibration damping system using a hydraulic damper with a field responsive fluid control |
US6513799B2 (en) | 2000-04-20 | 2003-02-04 | Lord Corporation | Automatic calibration method for a suspended seat system |
US6394238B1 (en) * | 2000-05-25 | 2002-05-28 | Husco International, Inc. | Regenerative suspension for an off-road vehicle |
US6543589B2 (en) | 2000-05-26 | 2003-04-08 | Richard D. Anderson | Method for controlling the damping force of a damper |
US6467748B1 (en) * | 2000-09-05 | 2002-10-22 | Deere & Company | Hydraulic circuit for active suspension system |
DE10112159A1 (de) * | 2001-03-14 | 2002-09-19 | Wabco Gmbh & Co Ohg | Verfahren und Einrichtung zur Ermittlung des Fahrzustandes von Fahrzeugen bei Ausfall oder Fehlen eines Geschwindigkeitssensors |
DE60118149T2 (de) * | 2001-04-04 | 2007-04-19 | Stmicroelectronics S.R.L., Agrate Brianza | Auf der Sky-Hook-Theorie basierendes Verfahren und Vorrichtung zur Regelung einer Fahrzeugaufhängung |
EP1256467B1 (de) * | 2001-05-09 | 2008-03-05 | Continental Aktiengesellschaft | Verfahren zur Regelung des Dämpferstromes für elektrisch verstellbare Dämpfer |
US6752250B2 (en) | 2001-09-27 | 2004-06-22 | Northrop Grumman Corporation | Shock, vibration and acoustic isolation system |
AU2003232879A1 (en) | 2002-01-11 | 2003-09-04 | Active Shock, Inc. | Semi-active shock absorber control system |
DE10203554A1 (de) * | 2002-01-29 | 2003-08-14 | Continental Ag | Verstellbarer Dämpfer für ein Kraftfahrzeug |
WO2003075715A2 (en) * | 2002-03-06 | 2003-09-18 | Vssl Commercial, Inc. | Active suspension for a marine platform |
US6834736B2 (en) * | 2002-12-17 | 2004-12-28 | Husco International, Inc. | Active vehicle suspension with a hydraulic spring |
US6695102B1 (en) | 2002-12-31 | 2004-02-24 | Lord Corporation | Magnetorheological twin-tube damping device |
US7942248B2 (en) | 2002-12-31 | 2011-05-17 | Lord Corporation | Adjustable damping control with end stop |
US7108111B2 (en) * | 2004-10-25 | 2006-09-19 | Enidine Incorporated | Semi-active isolator |
US20070045067A1 (en) * | 2005-08-26 | 2007-03-01 | Husco International, Inc. | Hydraulic circuit with a pilot operated check valve for an active vehicle suspension system |
US7234386B2 (en) * | 2005-08-26 | 2007-06-26 | Husco International, Inc. | Three chamber hydraulic cylinder for an active vehicle suspension with integrated load leveling |
US20070045069A1 (en) * | 2005-08-26 | 2007-03-01 | Husco International, Inc. | Active vehicle suspension with integrated load leveling |
FR2890900B1 (fr) | 2005-09-22 | 2007-12-14 | Peugeot Citroen Automobiles Sa | Dispositif de commande de suspension, vehicule muni de celui-ci, procede d'obtention et programme. |
US8302456B2 (en) | 2006-02-23 | 2012-11-06 | Asylum Research Corporation | Active damping of high speed scanning probe microscope components |
US7921973B2 (en) * | 2006-05-31 | 2011-04-12 | Techno-Sciences, Inc. | Adaptive energy absorption system for a vehicle seat |
US7878312B2 (en) * | 2006-05-31 | 2011-02-01 | University Of Maryland | Adaptive energy absorption system for a vehicle seat |
US7822522B2 (en) * | 2006-05-31 | 2010-10-26 | Techno-Sciences, Inc. (corporation) | Adaptive energy absorption system for a vehicle seat |
US7669708B2 (en) * | 2006-08-31 | 2010-03-02 | Martin Engineering Company | Bulk material handling system and control |
US7556140B2 (en) * | 2006-08-31 | 2009-07-07 | Martin Engineering Company | Bulk material handling system |
JP4525651B2 (ja) * | 2006-09-15 | 2010-08-18 | トヨタ自動車株式会社 | 車両用サスペンションシステム |
US8473163B2 (en) * | 2007-02-02 | 2013-06-25 | Techno-Sciences, Inc. | Method of determining impact severity and adaptive impact attenuation |
US7946163B2 (en) * | 2007-04-02 | 2011-05-24 | Penske Racing Shocks | Methods and apparatus for developing a vehicle suspension |
US8392030B2 (en) * | 2008-04-17 | 2013-03-05 | Levant Power Corporation | System and method for control for regenerative energy generators |
US8376100B2 (en) * | 2008-04-17 | 2013-02-19 | Levant Power Corporation | Regenerative shock absorber |
US8839920B2 (en) | 2008-04-17 | 2014-09-23 | Levant Power Corporation | Hydraulic energy transfer |
EP2156970A1 (de) | 2008-08-12 | 2010-02-24 | Nederlandse Organisatie voor toegepast- natuurwetenschappelijk onderzoek TNO | Hydraulisches Mehrpunkt-Aufhängungssystem für ein Landfahrzeug |
US7735838B2 (en) * | 2008-08-20 | 2010-06-15 | Husco International, Inc. | Vehicle suspension with selectable roll stabilization |
US8196723B1 (en) | 2008-11-14 | 2012-06-12 | Robust Systems Solutions, LLC | Pneumatic damper |
DE102009008994A1 (de) | 2009-02-14 | 2010-08-19 | Bayerische Motoren Werke Aktiengesellschaft | Verfahren zur Regelung von Schwingungsdämpfern eines Kraftfahrzeugs |
JP5195908B2 (ja) * | 2009-03-31 | 2013-05-15 | トヨタ自動車株式会社 | 減衰力制御装置 |
WO2011159874A2 (en) | 2010-06-16 | 2011-12-22 | Levant Power Corporation | Integrated energy generating damper |
US8205741B2 (en) | 2010-08-06 | 2012-06-26 | Martin Engineering Company | Method of adjusting conveyor belt scrapers and open loop control system for conveyor belt scrapers |
EP2574819B1 (de) | 2011-09-30 | 2014-04-23 | Siemens Aktiengesellschaft | Geschwindigkeitsproportionale aktive Schwingungsdämpfung |
US9702349B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-07-11 | ClearMotion, Inc. | Active vehicle suspension system |
US9550404B2 (en) | 2013-03-15 | 2017-01-24 | Levant Power Corporation | Active suspension with on-demand energy flow |
EP2968709B1 (de) | 2013-03-15 | 2019-10-02 | ClearMotion, Inc. | Verbesserungen an einer aktiven fahrzeugfederung |
US9174508B2 (en) | 2013-03-15 | 2015-11-03 | Levant Power Corporation | Active vehicle suspension |
EP3825156A1 (de) | 2013-04-23 | 2021-05-26 | ClearMotion, Inc. | Aktive aufhängung mit strukturellem aktuator |
US9383388B2 (en) | 2014-04-21 | 2016-07-05 | Oxford Instruments Asylum Research, Inc | Automated atomic force microscope and the operation thereof |
CN104401197B (zh) * | 2014-09-16 | 2018-12-14 | 青岛理工大学 | 一种混合动力卡车自供电系统 |
US9702424B2 (en) | 2014-10-06 | 2017-07-11 | ClearMotion, Inc. | Hydraulic damper, hydraulic bump-stop and diverter valve |
JP6499417B2 (ja) * | 2014-10-27 | 2019-04-10 | Kyb株式会社 | ダンパ制御装置 |
CN105526305B (zh) * | 2016-01-27 | 2017-12-05 | 潍柴动力股份有限公司 | 一种用于抑制船用柴油机振动的系统以及方法 |
WO2019160928A1 (en) * | 2018-02-13 | 2019-08-22 | FCX Solar LLC | Solar tracker system |
DE102018203733B4 (de) * | 2018-03-13 | 2020-11-19 | Audi Ag | Kraftfahrzeug |
CN110185311B (zh) * | 2019-05-29 | 2020-11-13 | 长安大学 | 一种阻尼可调减振降噪装置 |
US11124272B2 (en) * | 2019-11-11 | 2021-09-21 | Steering Solutions Ip Holding Corporation | System and method for vibration cancellation |
US12005752B2 (en) * | 2021-01-28 | 2024-06-11 | Volvo Car Corporation | Limiting vehicle damper jerk |
CN115111302B (zh) * | 2022-07-28 | 2024-03-01 | 安徽工程大学 | 一种用于电驱动桥控制器的减震装置 |
Family Cites Families (27)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2235488A (en) * | 1936-12-22 | 1941-03-18 | Mercier Jean | Shock-absorbing device |
BE550278A (de) * | 1955-08-23 | |||
FR1336186A (fr) * | 1962-07-09 | 1963-08-30 | Dispositif opposant à l'écoulement d'un fluide une résistance pratiquement indépendante de sa viscosité, notamment dans les amortisseurs hydrauliques | |
US3321210A (en) * | 1966-04-12 | 1967-05-23 | Frederick J Harding | Electrically controlled shock absorber system |
US3420341A (en) * | 1967-10-16 | 1969-01-07 | Jonathan N Keehn | Variable shock absorber |
US3807678A (en) * | 1972-09-19 | 1974-04-30 | Lord Corp | System for controlling the transmission of energy between spaced members |
US3826343A (en) * | 1972-12-08 | 1974-07-30 | Conair | Pressure regulator for hydraulic shock absorbers |
US3995883A (en) * | 1973-11-21 | 1976-12-07 | Lucas Aerospace Limited | Land vehicle wheel suspension arrangements |
IT1037130B (it) * | 1974-03-22 | 1979-11-10 | Volkswagenwerk Ag | Ammortizzatore telescopico in particolare per autveicklo |
DE2948605A1 (de) * | 1979-12-03 | 1981-06-11 | Ludwig Dr.-Ing. 7500 Karlsruhe Pietzsch | Federsystem |
US4468050A (en) * | 1983-08-15 | 1984-08-28 | Woods Lonnie K | Computer optimized adaptive suspension system |
US4468739A (en) * | 1981-11-17 | 1984-08-28 | Woods Lonnie K | Computer optimized adaptive suspension system having combined shock absorber/air spring unit |
US4620619A (en) * | 1982-05-20 | 1986-11-04 | Atsugi Motor Parts Co., Ltd. | Variable-damping-force shock absorber |
FR2528140B1 (fr) * | 1982-06-03 | 1985-10-11 | Messier Hispano Sa | Amortisseur du type fluidique |
ES533297A0 (es) * | 1983-06-29 | 1985-03-01 | Boge Gmbh | Amortiguador hidraulico regulable |
US4491207A (en) * | 1983-07-15 | 1985-01-01 | Lord Corporation | Fluid control means for vehicle suspension system |
GB2147683B (en) * | 1983-09-24 | 1986-10-01 | Bilstein August Gmbh Co Kg | Shock absorber, with electromagnetically biased pressure responsive valve |
DE3432465A1 (de) * | 1984-09-04 | 1986-03-13 | Boge Gmbh, 5208 Eitorf | Regelbares daempfungsventil fuer einen hydraulischen schwingungsdaempfer |
JPS61163011A (ja) * | 1985-01-14 | 1986-07-23 | Nissan Motor Co Ltd | 電子制御ショックアブソ−バ装置 |
US4742998A (en) * | 1985-03-26 | 1988-05-10 | Barry Wright Corporation | Active vibration isolation system employing an electro-rheological fluid |
DE3524863A1 (de) * | 1985-04-12 | 1986-10-30 | Robert Bosch Gmbh, 7000 Stuttgart | Verfahren und vorrichtung zum steuern der federhaerte, insbesondere bei fahrzeugen |
DE3518503C1 (de) * | 1985-05-23 | 1986-10-23 | Daimler-Benz Ag, 7000 Stuttgart | Vorrichtung zur rechnergestuetzten,fahrbahnabhaengigen Steuerung von Daempfern einer Fahrzeugfederung |
US4756549A (en) * | 1985-10-26 | 1988-07-12 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Shock absorber controller |
DE3610937A1 (de) * | 1986-04-02 | 1987-10-08 | Bosch Gmbh Robert | Vorrichtung zur daempfung von bewegungsablaeufen |
US4809179A (en) * | 1987-01-20 | 1989-02-28 | Ford Motor Company | Control system for motor vehicle suspension unit |
DE3810638C1 (de) * | 1988-03-29 | 1989-08-10 | Boge Ag, 5208 Eitorf, De | |
DE3837863C2 (de) * | 1988-11-08 | 1995-02-09 | Daimler Benz Ag | Federungssystem für Fahrzeuge |
-
1989
- 1989-02-10 US US07/310,109 patent/US4887699A/en not_active Expired - Lifetime
-
1990
- 1990-02-06 ES ES92204114T patent/ES2093184T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1990-02-06 EP EP92204114A patent/EP0538965B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-02-06 EP EP90301237A patent/EP0382480B1/de not_active Expired - Lifetime
- 1990-02-06 DE DE90301237T patent/DE69003830T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-02-06 DE DE69028995T patent/DE69028995T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1990-02-07 JP JP2026253A patent/JPH02246817A/ja active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
EP0538965A2 (de) | 1993-04-28 |
EP0382480B1 (de) | 1993-10-13 |
JPH02246817A (ja) | 1990-10-02 |
EP0382480A1 (de) | 1990-08-16 |
EP0538965A3 (en) | 1993-05-19 |
US4887699A (en) | 1989-12-19 |
DE69003830D1 (de) | 1993-11-18 |
DE69028995T2 (de) | 1997-03-06 |
DE69028995D1 (de) | 1996-11-28 |
ES2093184T3 (es) | 1996-12-16 |
EP0538965B1 (de) | 1996-10-23 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE69003830T2 (de) | Vibrationsdämpfung mittels eines stufenlos verstellbaren halbaktiven Dämpfers. | |
DE69004823T2 (de) | Verfahren zum Betrieb eines Vibrationsdämpfungssystems mittels eines halbaktiven Dämpfers. | |
DE3529178C2 (de) | ||
DE69823503T2 (de) | Regelbare aufhängung für ein fahrerhaus | |
DE19940198C1 (de) | Verfahren zur Regelung eines Systems enthaltend eine Luftfeder und einen dazu parallel geschalteten regelbaren Stoßdämpfer | |
EP0894053B1 (de) | Aktives federungssystem | |
DE4326227C2 (de) | Fahrzeug-Aufhängungssystem mit Stoßdämpfern mit variabler Dämpfung | |
DE68917601T2 (de) | Regelungsvorrichtung. | |
EP1975454B1 (de) | Vorrichtung zur Schwingungsdämpfung | |
DE60320456T2 (de) | Einstellbare dämpfungssteuerung mit endanschlag | |
DE60026661T2 (de) | Verfahren zur adaptiven Steuerung des Sperrzustandes | |
EP0243613B1 (de) | Vorrichtung zur Dämpfung von Bewegungsabläufen | |
DE69028721T2 (de) | Fahrzeugaufhängungssystem | |
DE4333379C2 (de) | Vorrichtung zur Steuerung der Stoßdämpfer von Radaufhängungen | |
DE69021188T2 (de) | Aufhängungsregler. | |
DE60020788T2 (de) | Fahrwerksregelung mit ausgleich für die gierkorrigierende, aktive bremsregelung | |
DE3880096T2 (de) | System zur regelung und verfahren zum betrieb einer regelbaren fahrzeugaufhaengungseinheit. | |
DE60026015T2 (de) | Steuerung für eine radaufhängung mit kurvenstabilitätsverbesserung | |
DE69400721T2 (de) | Vorrichtung und Verfahren zum Steuern der Dämpfungskrafteigenschaft eines Fahrzeugstossdämpfers | |
DE3803888A1 (de) | Regelbarer schwingungsdaempfer | |
DE3943007C2 (de) | ||
DE3938304C2 (de) | Kraftfahrzeug-Aufhängungssystem mit veränderlicher Dämpfungscharakteristik | |
DE2736026A1 (de) | Verstellbares radaufhaengungssystem fuer fahrzeuge | |
DE4021909A1 (de) | Halbaktive federungssteuervorrichtung mit verminderter schaltfrequenz bei harten und weichen federcharakteristika | |
DE69929493T2 (de) | Steuersystem für eine Fahrzeugradaufhängung und Verfahren |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
8364 | No opposition during term of opposition | ||
8339 | Ceased/non-payment of the annual fee |