DE4425679C2

DE4425679C2 - Vorrichtung zum Zünden und Betreiben einer Hochdruck-Gasentladungslampe

Info

Publication number: DE4425679C2
Application number: DE4425679A
Authority: DE
Inventors: Hiroyasu Eriguchi; Hiroshi Nishimura; Minoru Yamamoto; Yutaka Iwahori; Takeshi Kamoi
Original assignee: Matsushita Electric Works Ltd
Current assignee: Panasonic Holdings Corp
Priority date: 1994-02-15
Filing date: 1994-07-20
Publication date: 2001-07-05
Anticipated expiration: 2014-07-21
Also published as: DE4425679A1; JPH07230884A; JP3329929B2; CN1096822C; CN1119820A; US5491386A

Description

Diese Erfindung bezieht sich auf eine Vorrichtung zum Zünden und Betreiben einer Hochdruck-Gasentladungslampe gemäß dem Oberbegriff des Anspruchs 1.

Eine solche Vorrichtung, wie sie beispielsweise aus der DE 40 09 267 A1 bekannt ist, dient zum gleichmäßigen Zünden und zum gleichmäßigen Betreiben von Hochdruck-Gasentla dungslampen wie etwa einer Quecksilberdampflampe, einer Natriumdampflampe, einer Metallhalogenidlampe oder ver gleichbaren Lampen.

Für die Vorrichtung zum Zünden und Betreiben einer Hoch druck-Gasentladungslampe hat man bisher im allgemeinen eine rechteckwellenerzeugende Ansteuervorrichtung eingesetzt, in der z. B. eine Gleichstrom-Zerhackerschaltung, die ein Schaltmittel einschließt, mit einer Gleichstromquelle ver bunden ist, eine Umpolschaltung, die bei niedriger Frequenz arbeitet, mit dem Ausgangsende der Gleichstrom-Zerhacker schaltung verbunden ist, und eine Hochdruck-Gasentladungs lampe mit dem Ausgangsende der Umpolschaltung über eine Fil terschaltung verbunden ist, die ein induktives Element und einen Kondensator beinhaltet. Ein Gleich strom aus einer Gleichstromquelle wird also durch Betrieb des Schaltmittels in der Gleichstrom-Zerhackerschaltung zer hackt, und es wird ein Ausgang der Gleichstrom-Zerhacker schaltung bei niedriger Frequenz z. B. zwischen 100 und 400 Hz mit der Umpolschaltung alterniert. Ferner werden Hochfrequenzkomponenten an diesem Ausgang der Umpolschaltung durch die Filterschaltung unterdrückt, während ein Rechteck wellenstrom mit einer niedrigen Frequenzkomponente in die Hochdruck-Gasentladungslampe eingespeist wird, wodurch der Rechteckwellenbetrieb der Hochdruck-Gasentladungslampe von dieser Betriebsvorrichtung ausgeführt wird.

Zum Starten muß an die Hochdruck-Gasentladungslampe eine Hochspannung angelegt werden. In der Lampenbetriebsschaltung wird beispielsweise ein Impulsausgang einer impulserzeugen den Schaltung in einem Impuls-Transformator verstärkt, um in einen Hochspannungsimpuls umgewandelt zu werden; dieser Hochspannungsimpuls wird dann zur sicheren Zündung der Hoch druck-Gasentladungslampe in diese eingespeist. Für diesen Aufbau benötigt man jedoch eine Vielzahl von Schaltungs teilen wie Schaltmittel, induktives Element, Kondensator, Impulstransformator und Ähnliches, die relativ groß sind, und es ist ein bisher ungelöstes Problem, daß die gesamte Baugruppe groß und teuer ist.

Andererseits wurde in der US 4 952 849 eine Hochfrequenz- Lampenbetriebsvorrichtung beschrieben, in der die Stromwand lerschaltung einen Hochfrequenzwandler beinhaltet. Ein Wech selstrom wird direkt in den Lastkreis einer Fluoreszenzlampe eingespeist, wodurch man die Bauteile im Hochfrequenzbe triebssystem, die die Größe der Vorrichtung erhöhen, kleiner machen kann, und man kann dann die Vorrichtung als Ganzes in den Abmessungen und Herstellungskosten minimieren. Beim Ein speisen des Hochfrequenzstroms in eine Hochdruck-Gasent ladungslampe entsteht jedoch das Problem, daß man eine akustische Resonanz hervorruft, daß die Gasentladungsbogenerzeu gung instabil ist, so daß ein von Aufblitzen begleitetes Erlöschen und eine Beschädigung der Lampe mit hoher Wahr scheinlichkeit auftreten werden.

Weiter wurde in der US 4 868 463 eine Maßnahme vorge schlagen, um die akustische Resonanz wirksam zu vermeiden, die dann auftritt, wenn der Hochfrequenzbetrieb durchgeführt wird. Weil man in diesem Fall im allgemeinen eine Hochspan nung an die Hochdruck-Gasentladungslampe anlegen muß, damit sie zündet, war es bisher nötig, je nach Art der Betriebs vorrichtung, die Vorrichtung für zwei Betriebszustände aus zulegen: Einen Zündbetrieb, in dem die Hochspannung an die Hochdruck-Gasentladungslampe angelegt wird, und einen Leuchtbetrieb, in dem die Hochdruck-Gasentladungslampe sta bil betrieben wird, wobei man ohne abrupten Übergang von einem Betriebszustand in den anderen vom Zünden bis in den Betriebszustand, in dem die Lampe stabil leuchtet, übergeht. Mit der Maßname, die in diesem US-Patent vorgeschlagen wird, kann die akustische Resonanz, die beim Hochfrequenzbetrieb auftritt, vermieden werden, wogegen das Wechseln ohne abrup ten Übergang von einem Betriebszustand in den anderen, vom Zünden in den Betriebszustand, in dem die Lampe stabil leuchtet, als ein Problem, das es zu lösen galt, nicht genü gend berücksichtigt, sondern weiter als eine ungelöste Auf gabe belassen wurde.

Aus der DE 38 13 030 A1 ist weiterhin bekannt, bei einer Hoch druck-Gasentladungslampe aus Gründen der Wärmeentwicklung die zum Zünden vorgesehene hochfrequente Spannung intermit tierend an die Lampe anzulegen.

Aufgabe der Erfindung ist es, die gattungsgemäße Vorrichtung derart weiterzubilden, daß akustische Resonanzen beim Hoch frequenzbetrieb vermieden werden, wobei diese Vorrichtung hinsichtlich Größe und Herstellungskosten minimiert ist.

Das obige Ziel der vorliegenden Erfindung kann man mit einer Vorrichtung der eingangs genannten Art mit den kennzeichnen den Merkmalen des Anspruchs 1 verwirklichen.

Vorteilhafte Ausgestaltungen sind in den Unteransprüchen angegeben.

Die Erfindung wird in der folgenden Beschreibung unter Bezug auf bevorzugte Ausführungsformen, die in den beigelegten Zeichnungen dargestellt sind, im Detail erläutert.

Fig. 1 zeigt ein schematisches Blockdiagramm, das eine Ausführungsform der Vorrichtung zum Zünden und Betreiben einer Hochdruck-Gasentladungslampe gemäß der vorliegenden Erfindung zeigt;

Fig. 2 ist ein detailliertes Schaltungsdiagramm der Vorrichtung zum Zünden und Betreiben einer Hochdruck-Gas entladungslampe, die in Fig. 1 gezeigt ist;

Fig. 3 ist ein Graph, der dazu dient, die Schaltfre quenz der Vorrichtung zum Zünden und Betreiben einer Hoch druck-Gasentladungslampe, die in Fig. 1 gezeigt ist, zu er läutern;

Fig. 4 ist ein Graph, der einen Einstellzustand der Reihenresonanzschaltung in der Betriebsvorrichtung der Fig. 1 zeigt;

Fig. 5 ist eine der allgemeinen Erläuterung dienende graphische Ansicht zum Erklären einer von der vorliegenden Erfindung nicht umfaßten Ausführungsform;

Fig. 6 ist ein fragmentarisches Schaltungsdiagramm der Vorrichtung zum Zünden und Betreiben einer Hochdruck-Gas entladungslampe in der Ausführungsform der Fig. 5;

Fig. 7 ist eine graphische Ansicht zum Erklären einer weiteren Ausführungsform der vorliegenden Erfindung;

Fig. 8 ist ein fragmentarisches Schaltungsdiagramm in einer weiteren Ausführungsform gemäß der vorliegenden Erfin dung;

Fig. 9 ist eine graphische Ansicht zum Erklären einer weiteren Ausführungsform der vorliegenden Erfindung;

Fig. 10 ist eine Zeichnung, die den Betrieb einer wei teren Ausführungsform der vorliegenden Erfindung erklärt;

Fig. 11 ist ein Graph zum Erläutern der Verringerung des Lampenstroms in der Ausführung der Fig. 10;

Fig. 12 ist ein Schaltungsdiagramm, das noch eine wei tere Ausführungsform der vorliegenden Erfindung zeigt;

Fig. 13 ist ein fragmentarisches Schaltungsdiagramm der Ausführungsform von Fig. 12;

Fig. 14A und 14B sind Stromsignaldiagramme, die die Betriebsweise der Ausführungform von Fig. 12 erläutern, und

Fig. 15 zeigt in einem Schaltungsdiagramm einen weite ren Betriebsaspekt der Ausführungsform in Fig. 12.

In Fig. 1 ist eine Ausführungsform einer Vorrichtung zum Betreiben einer Hochdruck-Gasentladungslampe gemäß der vor liegenden Erfindung gezeigt, in der eine Stromwandlerschal tung 11 mit einer Gleichstromquelle E verbunden ist, so daß ein Gleichstrom der Quelle in einen Wechselstrom umgewandelt wird, um in eine darauffolgende Schaltungsstufe eingespeist zu werden, in dem wenigstens zwei Schaltelemente, die in der Stromwandlerschaltung 11 enthalten sind, in geeigneter Weise durchgeschaltet oder geöffnet werden. Weiter ist diese Stromwandlerschaltung 11 dahingehend ausgelegt, das Ausgangssignal eines Schaltsteuermittels 12 aufzunehmen, und ist mit einer Resonanzschaltung 13 versehen, die eine Rei henschaltung aus einer Induktivität L als induktives Element und einem Kondensator C beinhaltet. Ferner sind parallel zum Kondensator C in der Reihenresonanzschaltung 13 eine Hoch druck-Gasentladungslampe DL und Mittel 14 geschaltet, die dazu dienen, den Zündungszustand (ein oder aus) der Gasent ladungslampe DL zu erkennen, wobei eine Detektor-Ausgangs größe des Mittels 14 in das Schaltsteuermittel 12 einge speist wird, um zum Einstellen der Schaltfrequenz am Steuer mittel 12 beizutragen.

Wenn die Resonanzfrequenz der Reihenresonanzschaltung 13 f_R beträgt, wird das Steuermittel 12 so ausgelegt, daß die Schaltfrequenz der Stromwandlerschaltung 11 zu der Zeit, wenn die Hochdruck-Gasentladungslampe ausgeschaltet ist, auf eine Frequenz f₀ eingestellt wird, die größer ist als die Resonanzfrequenz f_R der Reihenresonanzschaltung 13, die aber nahe bei der Resonanzfrequenz f_R liegt, und es wird so ausgelegt, daß es in der Lage ist, die Hochdruck-Gasent ladungslampe DL bei einer Hochspannung, die am Kondensator C in der Reihenresonanzschaltung 13 erzeugt wird, zu zünden. Weiter ist das Schaltsteuermittel 12 so ausgelegt, daß es die Schaltfrequenz der Stromwandlerschaltung 11 zu der Zeit auf eine Frequenz f₁ einstellt, die niedriger als die Re sonanzfrequenz f_R der Reihenresonanzschaltung 13 ist, aber dennoch in einem Bereich liegt, in dem jegliche instabile Gasbogenentladung wegen akustischer Resonanz im wesentlichen vermieden wird, wenn die Hochdruck-Gasentladungslampe gezün det wird, und außerdem ist es so ausgelegt, daß es in der Lage ist, den gezündeten, d. h. den Licht abgebenden Zustand der Hochdruck-Gasentladungslampe mit der Hochspannung, die vom Kondensator C in der Reihenresonanzschaltung 13 erzeugt wird, aufrechtzuerhalten.

In Fig. 2 ist ein detaillierteres Schaltungsdiagramm der Vorrichtung zum Betreiben einer Hochdruck-Gasentladungslampe der Fig. 1 gezeigt, in dem Schaltungsteil, die den Bestandteilen, die in Fig. 1 gezeigt sind, entsprechen, jeweils mit unterbrochenen Linien umrahmt und mit denselben Bezugszahlen wie in Fig. 1 versehen sind. Es wird zunächst die prinzi pielle Arbeitsweise der Schaltung nach Fig. 2 betrachtet. Der Gleichstrom, der von der Gleichstromquelle E zur Ver fügung gestellt wird, wird in einen Hochfrequenzstrom umgewandelt, der zu einem Ansteuerabschnitt LO in der Stromwandlerschaltung 11 gelangt; dieser Hochfrequenzstrom wird über die Reihenresonanzschaltung 13 in die Hochdruck- Gasentladungslampe DL eingespeist, damit die Lampe gezündet wird und sich im gezündeten Betriebszustand befindet. Für die Gleichstromquelle E kann man in diesem Fall eine Ver stärkungs-Zerhackerschaltung verwenden, die einen Gleich strom ausgehend von einem Netz-Wechselstrom liefert. Als Steuermittel IC1 für diese Verstärkungs-Zerhackerschaltung wie die Gleichstromquelle E wird ein Bauteil UC3852 verwen det, das von der Firma UNITRODE hergestellt ist. Der Strom für das Steuermittel IC1 wird von einer Steuerstromquelle 15 eines RRC-Systems zur Verfügung gestellt. Mit dem Verwenden der Verstärkungs-Zerhackerschaltung als Gleichstromquelle E erzielt man den Vorteil eines hohen Leistungsfaktors, und man erhält eine Ausgangsspannung, die von höheren harmon ischen Verzerrungen unbeeinträchtigt bleibt und die gegen über jeglichen Schwankungen der Eingangsspannung und Last stabil ist.

Ferner wird der Ansteuerabschnitt LO als modifizierte Halb brücke ausgelegt, in der Schaltelemente Q2 und Q3 in Reihe mit dem Ausgang der Gleichstromquelle E geschaltet sind, und in der die Reihenresonanzschaltung 13, die die Induktion L2 und den Kondensator C6 beinhaltet, über einen Kondensator C5, der als Gleichstromsperre dient, parallel zum Schalt element Q3 geschaltet ist. Für die Schaltelemente Q2 und Q3 wird als Beispiel die Verwendung eines MOSFETs gezeigt, aber es ist auch möglich, einen Transistor und ähnliches, zu dem eine Diode in Sperrichtung parallelgeschaltet ist, einzuset zen. Wenn der MOSFET eingesetzt wird, ist andererseits eine parasitäre Diode vorhanden, die dieselbe Funktion wie die Diode hat, die in Sperrichtung parallel zum Transistor ge schaltet ist, und es ist nicht erforderlich, eine getrennte Diode anzuschließen.

Für die Stromwandelerschaltung 11 einschließlich dem Ansteu erabschnitt LO wird eine getrennt gespeiste Bauform verwen det, in der die Schaltelemente Q2 und Q3 abwechselnd von der Steuerschaltung 12 durchgeschaltet und geöffnet werden. Hier beinhaltet die Steuerschaltung 12 einen Oszillatorabschnitt 12a und einen Signalverteilerabschnitt 12b, in dem der Os zillatorabschnitt 12a als Steuermittel IC2 einen MB3769A- Baustein verwendet, der von der Firma FUJITSU hergestellt ist, und es werden am Anschluß #9 EIN/AUS-Signale zur Verfü gung gestellt, die ein Tastverhältnis von etwa 50% mit einer Frequenz haben, die über eine Kapazität eines Kondensators C8, der mit Anschluß #5 des Steuermittels IC2 verbunden ist, und über Widerstände R21 und R22, die an den Anschluß #6 des Steuermittels IC2 angeschlossen sind, festgelegt wird. Vor ausgesetzt, daß der Kondensator C8, der mit Anschluß #5 ver bunden ist, nicht einstellbar ist, sondern eine feste Kapa zität hat, wird die Frequenz verringert, wenn der Wider standswert der Widerstände R21 und R22, die mit Anschluß #6 verbunden sind, vergrößert wird. Am Signalverteilerabschnitt 12b werden die EIN/AUS-Signale, die vom Oszillatorabschnitt 12a mit einem Tastverhältnis von etwa 50% zur Verfügung ge stellt werden, auf die Schaltelemente Q2 und Q3 so verteilt, daß diese Elemente abwechselnd durchgeschaltet und geöffnet werden. Ein Strom für die Steuerschaltung 12 wird ebenfalls von der vorgenannten RCC-Typ-Steuerstromquelle 15 geliefert. Das Quellenpotential des Schaltelements Q2 als Antwort auf das Durchschalten und Öffnen des anderen Schaltelements Q3 ändert sich dann, und die Steuersignale zum Durchschalten und Öffnen des Schaltelements Q2 sind so ausgelegt, daß sie eine Pegelverschiebung über einen Treibertransformator T1 und einen Kondensator C4, der direkt mit einer Primärwick lung dieses Transformators T1 verbunden ist, durchführen.

Weiter wird in der Stromwandlerschaltung 11 beim Durchschalten des Schaltelements Q2 ein Strom durch eine Schleife von der Gleichstromquelle E durch das Schaltelement Q2, den Kon densator C5, die Induktivität L2, den Kondensator C6, die Hochdruck-Gasentladungslampe DL und den Widerstand R12 und zurück zur Gleichstromquelle E geleitet. Beim Durchschalten des Schaltelements Q3 wird von dem Kondensator C5, der im wesentlichen im vollständig aufgeladenen Zustand als Strom quelle wirkt, ein Strom in einer entgegengesetzten Richtung, als wenn das Schaltelement Q2 durchgeschaltet ist, durch eine Schleife vom Kondensator C5 durch das Schaltelement Q3, den Kondensator C6, die Hochdruck-Gasentladungslampe DL, den Widerstand R12, die Induktivität L2 und zurück zum Konden sator C5 getrieben. Somit speist man die Hochdruck-Gasent ladungslampe mit einem Hochfrequenzstrom, indem man diese Schaltelemente Q2 und Q3 laufend durchschaltet und öffnet. In der Ausführungsform, auf die man sich bezieht, dienen die parasitären Dioden D6 und D7 der Schaltelemente Q2 und Q3 dazu, die Energie, die in der Induktivität L2 gespeichert ist, über die oben erwähnten Ströme zurückzuliefern.

In der Vorrichtung zum Betreiben einer Hochdruck-Gasent ladungslampe der vorangehenden Ausführungsform werden die Schaltelemente Q2 und Q3, wenn die Hochdruck-Gasentladungs lampe sich in einem Betriebszustand befindet, in dem sie nicht gezündet ist, mit einer Schaltfrequenz durchgeschal tet und geöffnet, die nahe bei der Resonanzfrequenz der Rei henresonanzschaltung 13 liegt, die die Induktivität L2 und den Kondensator C6 beinhaltet, so daß eine hohe Spannung am Kondensator C6 erzeugt wird, um die Lampe DL mit einer sol chen Hochspannung zu zünden. Nach dem Zünden wird der Unter schied zwischen der Schaltfrequenz der Schaltelemente Q2 und Q3 und der Resonanzfrequenz der Reihenresonanzschaltung 13 größer gemacht, damit die Hochdruck-Gasentladungslampe in dem Betriebszustand, in dem sie gezündet ist, gehalten wird. Wenn zu dieser Zeit die Schaltfrequenz der Schalt elemente Q2 und Q3 auf eine Frequenz eingestellt wird, die niedriger als die Resonanzfequenz der Reihenresonanzschal tung 13 ist, das bedeutet, auf eine Frequenz innerhalb des Kondensator-Schwingungsbereichs, wie er in Fig. 3 gezeigt ist, verursacht man eine Vergrößerung der Belastung für die Schaltelemente Q2 und Q3 oder für Bestandteile des Reihen resonanzschaltunges 13, wobei man unter einem solchen Be triebszustand einen Phasenvoreilungsmodus versteht. Auf der anderen Seite wird die Schaltfrequenz der Schaltelemente Q2 und Q3 so eingestellt, daß sie höher ist als die Resonanz frequenz der Reihenresonanzschaltung 13, das heißt, daß sie sich innerhalb eines Induktivitäts-Schwingungsbereichs be findet. Dann wird ein Strom getrieben, der phasenverzögert bezüglich einer Phase der Spannung ist, wobei dieser Be triebszustand als Phasenverzögerungsmodus bezeichnet wird, und die Stromwandlerschaltung 11 befindet sich auch in der vorliegenden Ausführungsform im Betriebszustand des Phasen verzögerungsmodus.

Hier ist es erforderlich, die Betriebszustände der Hoch druck-Gasentladungslampe DL zu erkennen, in denen sie gezündet ist, also Licht abgibt, oder nicht gezündet ist, also kein Licht abgibt, damit man die Schaltfrequenz der Schaltelemente ansprechend auf das Aufleuchten und Erlöschen der Lampe DL umstellen kann, wie dies oben beschrieben wurde. In der vorliegenden Ausführungsform wird deshalb eine Schaltung zum Erkennen des Lampenstroms als das EIN/AUS- Betriebszustandserkennungsmittel 14 parallel zum Kondensator C6 und in Reihe mit der Hochdruck-Gasentladungslampe DL geschaltet, wie dies in Fig. 2 gezeigt ist. In dieser Lam penstrom-Erkennungsschaltung 14 wird der Strom, der durch die Hochdruck-Gasentladungslampe DL fließt, detektiert, dies bedeutet, daß der Lampenstrom detektiert wird, um zu bestim men, ob die Lampe DL sich im gezündeten Zustand, d. h. dem Zustand, in dem die Lampe Licht abgibt, oder nicht gezünde ten Zustand befindet; ein Ausgangssignal dieser Erkennungs schaltung 14, die den gezündeten oder nicht gezündeten Betriebszustand der Lampe DL als Folge einer Erkennung mit der Schaltung 14 anzeigt, wird in die Steuerschaltung 12 eingespeist, und die Schaltfrequenz der Schaltelemente Q2 und Q3 wird je nach gezündetem oder nicht gezündetem Betriebszustand der Lampe DL so gesteuert, wie dies beschrie ben wurde.

Als nächstes werden die Schaltfrequenz f₀ der Schaltelemente Q2 und Q3 im nicht gezündeten Betriebszustand der Hochdruck- Gasentladungslampe DL, die Schaltfrequenz f₁ der Elemente im gezündeten Betriebszustand der Lampe und die Induktivität L2 sowie der Kondensator C6, die die Reihenresonanzschaltung 13 bilden, betrachtet. Die Schaltfrequenz f₁ der Schaltelemente Q2 und Q3 im gezündeten Betriebszustand der Lampe DL wird auf die größtmögliche Frequenz eingestellt, bei der der Gas entladungsbogen nicht aufgrund der akustischen Resonanzen instabil ist, sondern die Lampe DL stabil betrieben werden kann. Weiter wird die Vorrichtung mit einer Schaltfrequenz betrieben, die für einen Zeitraum von einem Betriebszustand, in dem die Lampe DL sich sofort nach dem Zünden befindet und da im allgemeinen kurzgeschlossenen ist, zu einem im allge meinen gezündeten Betriebszustand, in dem die Lampe stabil leuchtet, im wesentlichen bei einer so hohen Frequenz f₁ gehalten wird. Dadurch, daß man die hohe Schaltfrequenz f₁ im Zeitraum vom Ende der Zündung der Hochdruck-Gasentla dungslampe DL bis zum Erreichen des stabil gezündeten Be triebszustands beibehält (wobei dieser Zeitraum von jetzt an als "Startverlauf" bezeichnet werden wird), ist es nicht mehr länger nötig, die Schaltfrequenz durch einen Meßvorgang zu steuern, den man zum Überwachen des Betriebszustandes der Lampe im Startverlauf durchgeführt hat, und man kann die Vorrichtung in der betreffenden Schaltungsausführung verein fachen.

Ferner benötigt man im allgemeinen in der Vorrichtung zum Betreiben einer Hochdruck-Gasentladungslampe, die mit einem Stromwandlertyp, wie er beschrieben wurde, versehen ist, obwohl das nicht in Fig. 2 dargestellt ist, ein Filter, das Rauschen unterdrückt, um zu vermeiden, daß die Hochfrequenz komponente, die im Ansteuerabschnitt LO erzeugt wird, in die Wechselstromquelle AC hineinstreut; das Festhalten der Schaltfrequenz im Startverlauf gemäß der vorliegenden Ausführungsform, wie oben beschrieben, macht das Filter, das Rauschen verhindert, nicht nur unnötig, sondern erleichtert auch das Einstellen der Frequenzcharakteristika der Vorrich tung genauso wie jegliche Maßnahme in der Schaltung, mit eingestreutem Rauschen zurechtzukommen.

Fig. 4 zeigt einen Einstellzustand der Induktivität L2 und des Kondensators C6, die die Reihenresonanzschaltung bilden, die in der Lage ist, der Hochdruck-Gasentladungslampe DL fortlaufend eine Lampennennleistung, Lampennennspannung und einen Lampennennstrom zu liefern, für den Fall, daß die Spannung der Gleichstromquelle E V_DC beträgt und daß die Schaltfrequenz im angeregten Betriebszustand der Lampe f₁ ist. Beim Zünden der Hochdruck-Gasentladungslampe DL wird der Lampenstrom, der durch die Lampe DL unmittelbar nach dem Zünden und im wesentlichen im kurzgeschlossenen Zustand fließt (wobei der Lampenstrom hiernach als "Kurzschlußstrom" bezeichnet werden wird), größer als der Lampennennstrom ge macht, z. B. 1,2- bis 1,8-mal so groß wie der Nennstrom, so daß das Zünden der Hochdruck-Gasentladungslampe DL zuver lässig erfolgen kann und auch der Lichtfluß unmittelbar an steigt. Das Einstellen des obigen Kurzschlußstroms kann le diglich durch Festlegen des Wertes L_A der Induktivität L2 vorgenommen werden.

Die Hochdruck-Gasentladungslampe DL erfordert zum Zünden eine Hochspannung, und die Schaltfrequenz f₀ für das ab wechselnde Durchschalten und Öffnen der Schaltelemente Q2 und Q3 wird beim Ausschalten der Lampe DL innerhalb des Induktivitäts-Schwingungsbereichs der Reihenresonanzschal tung 13 aus der Induktivität L und dem Kondensator C6 so eingestellt, daß sie nahe bei der Resonanzfrequenz f_R der Reihenresonanzschaltung 13 liegt, wie man in Fig. 3 sehen kann, so daß eine gewünschte Hochspannung V₀₂ am Kondensator C6 erzeugt werden wird. Unter Berücksichtigung des Wertes LA der Induktivität L2, die so eingestellt wird, daß wie oben die Hochdruck-Gasentladungslampe DL zuverlässig zündet und daß der Lichtfluß unmittelbar ansteigt, wird der Kondensator C6 so eingestellt, daß seine Kapazität wenigstens einen Wert hat, der erlaubt, der Lampe DL die Nennleistung, die Nenn spannung und den Nennstrom zu liefern. Während normalerweise der Kondensator C6 zwei Werte C_A und C_B für die Kapazität annehmen kann, wie sie in Fig. 4 gezeigt sind, verkleinert ein kleinerer Wert der Kapazität des Kondensators C6 den Resonanzstrom im nicht gezündeten Betriebszustand der Lampe DL, das ist der unbelastete Betriebszustand, und man kann somit auch die Stromaufnahme der Schaltelemente Q2 und Q3, der Induktivität L2 und der Kondensatoren C5 und C6 minimie ren; und man wählt für den Kondensator C6 vorzugsweise den kleineren Wert. Demzufolge ist die Kapazität des Kondensa tors C6 auf den kleineren Wert C_A eingestellt, wie in Fig. 4 gezeigt, um zur Minimierung von Abmessungen und Herstel lungskosten besonders des Ansteuerabschnitts LO beizutragen.

Indem man die Kapazität des Kondensators C6 auf C_A wie oben festlegt, wird ferner die Schaltfrequenz f₁ der Schalt elemente Q2 und Q3 im gezündeten Zustand der Hochdruck- Gasentladungslampe DL, d. h. dem Zustand, in dem die Lampe Licht abgibt, auf den Wert, der niedriger ist als die Reso nanzfrequenz f_R der Reihenresonanzschaltung 13, eingestellt, und die Schaltfrequenzen f₀ und f₁ für den Zustand, in dem die Lampe DL gezündet ist, und für den Zustand, in dem die Lampe DL nicht gezündet ist, d. h. dem Zustand, in dem die Lampe kein Licht abgibt, und die Resonanzfrequenz f_R der Reihenresonanzschaltung 13 müssen so eingestellt werden, daß sie zueinander in folgender Beziehung stehen: f₁ < f_R < f₀.

In Fig. 5 ist zur allgemeinen Erläuterung die Arbeitsweise einer von der vorliegenden Erfindung nicht umfaßten Aus führungsform gezeigt. Hier wird die Schaltfrequenz f₀ der Schaltelemente Q2 und Q3 für deren abwechselndes Durch schalten und Öffnen, für eine vorbestimmte, relativ kurze Zeit T so lange aufrechterhalten, daß dies keinen Einfluß auf das Anwachsen des Lichtflusses nach dem Zünden der Hoch druck-Gasentladungslampe DL mit der Hochspannung V₀₂, die am Kondensator C6 erzeugt wird, hat, und nach dieser Zeit T wird die Schaltfrequenz dann auf eine Frequenz f₁ gewechselt. Während dies im wesentlichen keinen ausreichenden Kurzschlußstrompegel der Lampe DL verursacht, den man wäh rend der vorbestimmten kurzen Zeitspanne T nach dem Zünden erreicht, hat man herausgefunden, daß, abhängig vom Typ der Hochdruck-Gasentladungslampe DL, das Zünden ohne abrupten Übergang erfolgen kann, indem man die Schaltfrequenz für die vorbestimmte kurze Zeitspanne vor dem Umwechseln der Schalt frequenz auf f₀ festlegt. Zu dieser Zeit, wie aus Fig. 6 einsichtig werden wird, die lediglich einen modifizierten Schaltungsteil der Schaltung der Fig. 2 zeigt, wird das Aus gangssignal des Lampenstromerkennungsmittels 14 verzögert dem Steuermittel 12 der Schaltelemente zugeführt.

Auch in einer weiteren Ausführungsform der vorliegenden Er findung, deren Betriebsweise in Fig. 7 gezeigt ist, sind grundsätzliche Ausführung, Betriebsweise und Funktion die selben wie jene in der vorhergehenden Ausführungsform der Fig. 1 und 2, und die Beschreibung wird auf die charakte ristischen Eigenheiten der vorliegenden Ausführungsform be schränkt. Erfindungsgemäß ist die Stromwandlerschaltung 11 so ausgelegt, daß sie während des Betriebszustandes der Hochdruck-Gasentladungslampe DL, in dem sie nicht gezündet ist, intermittierend betrieben wird, und dieses intermittie rende Betreiben kann man dadurch realisieren, daß man wenig stens eines der Schaltelemente Q2 und Q3 intermittierend durchschaltet oder öffnet. Nach dem Zünden der Lampe DL wird die Schaltfrequenz der Schaltelemente Q2 und Q3 sofort auf die Frequenz f₁ gewechselt, auf der die Stromwandlerschal tung 11 kontinuierlich arbeitet. Wenn die Stromwandlerschal tung 11 in dem Betriebszustand der Lampe DL, in dem diese nicht leuchtet, intermittierend betätigt wird, wird die Hochspannung intermittierend am Kondensator C6 erzeugt, so daß die Spannung V₀₂, die im ungezündeten Zustand an der Lampe DL anliegt, auf einen niedrigen Effektivwert be schränkt werden kann. Mit dieser Ausführung kann man den Effektivwert der Ausgangsspannung senken, so daß die Vor richtung auch bei herausgenommener Hochdruck-Gasentladungs lampe sicher ist.

In Fig. 8 ist eine weitere Ausführungsform gemäß der vor liegenden Erfindung gezeigt, wobei die Ausführungsform wirkungsvoll zum Verwirklichen des intermittierenden Be triebs beim Nichtbelasten einer solchen Vorrichtung zum Zünden und Betreiben einer Hochdruck-Gasentladungslampe, wie sie in Fig. 7 gezeigt ist, verwendet werden kann, wobei grundlegende Ausführung, Arbeitsweise und Funktion dieser Ausführungsform dieselben sind wie in der vorhergehenden Ausführungsform der Fig. 1 und 2, und die Beschreibung wird sich lediglich auf die charakteristischen Eigenheiten dieser Ausführungsform beschränken. Im vorliegenden Fall umfaßt die Steuerschaltung 12 ein Steuermittel IC3, wie etwa einen µPD5555-Baustein, der von der Firma NEC hergestellt wird. Dieses Steuermittel IC3 erhält als ein Eingangssignal das Ausgangssignal von der EIN/AUS-Betriebszustandserken nungsschaltung 14, und liefert am Anschluß 3, als Ausgangs signal lediglich im nicht gezündeten Zustand, ein zyklisches Signal, das logisch 1 oder logisch 0 ist, mit einer Fre quenz, die durch die Widerstände R32, R33 und einen Kon densator C17 festgelegt ist. Wenn das Ausgangssignal am Anschluß #3 auf logisch 1 ist, wird das EIN/AUS-Signal für das Schaltelement Q3 unterbrochen, das Schaltelement Q3 wird dabei in der unterbrechenden Schaltstellung gehalten, und der Ansteuerabschnitt LO wird in einen Ruhezustand versetzt. Wenn der Ausgang am Anschluß #3 andererseits auf logisch 0 ist, wird das EIN/AUS-Signal für das Schaltelement Q3 übertragen, und der Ansteuerabschnitt LO wird als Antwort auf den EIN/AUS-Betrieb des Schaltelements Q3 in einen Arbeitszustand versetzt.

In Fig. 9 ist eine weitere Ausführungsformen gemäß der vor liegenden Erfindung gezeigt, in der grundlegende Ausfüh rung, Betriebsweise und Funktion dieselben sind wie die in der vorhergehenden Ausführungsform der Fig. 1 und 2, und die Beschreibung wird hier lediglich auf die charakterisierenden Eigenheiten dieser Ausführungsform begrenzt. Im vorliegenden Fall wird die Schaltfrequenz der Schaltelemente Q2 und Q3 beim Zünden der Hochdruck-Gasentladungslampe DL zu f₀ ge macht, während die Stromwandlerschaltung 11 intermittierend betrieben wird. Anschließend wird die Schaltfrequenz f₀ für die relativ kurze vorbestimmte Zeit T nach dem Zünden so lange aufrechterhalten, daß dies keinen Einfluß auf den An stieg des Lichtflusses hat, während man die Stromwandler schaltung 11 fortlaufend betreibt. Nachdem die vorbestimmte kurze Zeit T überschritten ist, wird die Schaltfrequenz zur Frequenz f₁ hin geändert. Beim Wechseln der Schaltfrequenz der Schaltelemente Q2 und Q3 von f₀ auf f₁, wobei der inter mittierende Betrieb der Stromwandlerschaltung 11 zu der Zeit, wenn in der Hochdruck-Gasentladungslampe aufgrund des Hochspannungsimpulses ein dielektrischer Durchbruch vonstat ten geht, um die Gasentladung zu zünden, auf einen konti nuierlichen Betrieb umgestellt wird, ist es nötig, das folgende zu berücksichtigen: Während die Hochdruck-Gasent ladungslampe DL nach der Verursachung des dielektrischen Durchbruchs von der Glimmentladung zur Bogenentladung über geht, um einen stabilen Betriebszustand zu erreichen, ist das innere Plasma der Hochdruck-Gasentladungslampe DL sofort nach dem Auftreten des dielektrischen Durchbruchs im allge meinen physikalisch extrem instabil, so daß die Glimmentla dung nicht zur Bogenentladung übergeht, sondern wieder in den Betriebszustand, in dem die Lampe nicht gezündet ist, also kein Licht abgibt, zurückkehrt. Genauer ist bei einem abrupten Wechseln der Schaltfrequenz der Schaltelemente Q2 und Q3 von f₀ auf f₁ beim Zünden der Lampe DL die Frequenz f₁ niedriger als die Resonanzfrequenz f_R, so daß, wenn die Lampe DL wieder erloschen ist, die Stromwandlerschaltung 11 veranlaßt wird, in einem Phasenvoreilungsmodus des Betriebs bei der Frequenz f₁ (das bedeutet, im Kondensator-Schwin gungsbereich) zu arbeiten, die niedriger ist als die Reso nanzfrequenz f_R der Reihenresonanzschaltung 13, und es entsteht eine Gefahr, daß eine Belastung für die Schaltele mente Q2 und Q3 oder für die Bestandteile der Reihenreso nanzschaltung 13 entsteht, die außerdem dazu neigt, größer zu werden, so daß die Schaltelemente Q2 und Q3 durch einen übermäßigen Strom, der durch sie fließt, beschädigt werden.

In der vorliegenden Ausführungsform wird die Schaltfrequenz f₀ für die vorbestimmte relativ kurze Zeit T nach dem Zünden und vor dem Wechsel der Schaltfrequenz von f₀ auf f₁ bei behalten, und man kann dadurch jegliche Belastung für die Schaltelemente oder die Bestandteile der Reihenresonanz schaltung vermeiden. In dieser Hinsicht wird die Beibehal tung der Schaltfrequenz bei f₀ für die vorbestimmte kurze Zeit T vor dem Umwechseln auf die Schaltfrequenz von f₀ auf f₁ hinsichtlich der Hochdruck-Gasentladungslampe DL, die zuverlässig gezündet werden kann, nützlich sein. Weiter kann man durch den intermittierenden Betrieb der Stromwandler schaltung 11 gewährleisten, daß die Hochspannung intermit tierend am Kondensator C6 erzeugt wird, wobei der Effektiv wert der Sekundärspannung V₀₂, die ohne Last an der Lampe DL anliegt, gesenkt werden kann, um so die Sicherheit verbes sern zu können.

Auch in einer weiteren Ausführungsform, die in Fig. 10 und 11 gezeigt ist, sind grundsätzliche Ausführung, Betriebs weise und Funktion auch dieselben wie in der vorhergehenden Ausführungsform der Fig. 1 und 2, die folgende Beschreibung ist daher auf die charakteristischen Eigenheiten dieser Aus führungsform beschränkt. Im vorliegenden Fall wird die Steuerung so realisiert, daß, wenn die Lampenspannung nach einem Wechsel der Hochdruck-Gasentladungslampe DL auf Nenn leuchtbetrieb über einen eingestellten Wert gestiegen ist, die Schaltfrequenz der Schaltelemente Q2 und Q3 so variiert wird, daß sie insbesondere, wie in Fig. 10 gezeigt, größer ist als f₁. Genauer ausgedrückt, während die Hochdruck- Gasentladungslampe DL eine relativ hohe Lampenspannung hat, hat sie einen relativ kleinen Lampenstrom, und der Gasent ladungsbogen ist dünn. Besonders im horizontalen Betriebszustand, in dem die Gasentladungslampe horizontal leuchtet, entsteht das Problem, daß sich der Lichtbogen aufgrund sei nes Auftriebs in die Nähe der oberen Röhrenwand bewegt, daß die Temperatur an dieser Stelle lokal steigen kann und daß die Temperatur der Röhrenwand unter Umständen lokal abnorm stark zunimmt. In dieser Hochdruck-Gasentladungslampe wurde es ermöglicht, einen abnormen Anstieg der Temperatur an der Röhrenwand dadurch zu vermeiden, daß man die Durchschnitts temperatur der Bogenentladung herabsenkt, indem man die Schaltfrequenz der Schaltelemente Q2 und Q3 auf einen Wert hin, der größer ist als f₁, verändert, um den Strom zu verringern, nachdem man die Lampe im wesentlichen auf Nenn betrieb umgestellt hat und die Lampenspannung über den ein gestellten Wert gestiegen ist.

Zur Erläuterung, weshalb der Lampenstrom dann kleiner ge macht werden kann, wenn man die Schaltfrequenz der Schalt elemente Q2 und Q3 auf einen größeren Wert als f₁ ändert, so wie vorher, wird Bezug auf Fig. 11 genommen. Solange die Hochdruck-Gasentladungslampe DL sich in einem Betriebszu stand befindet, in dem sie nicht gezündet ist, also kein Licht abgibt, befindet sich die Vorrichtung im unbelasteten Betriebszustand, und die Resonanzfrequenz der Reihenreso nanzschaltung 13 hat einen Wert, der zwischen der Schaltfre quenz f₁ der Schaltelemente Q2 und Q3 in dem Betriebszustand der Lampe DL, in dem sie gezündet ist, also Licht abgibt, und der Schaltfrequenz f₀ der Elemente in dem Betriebszu stand der Lampe, in dem sie nicht gezündet ist, liegt. Nachdem die Lampe DL gezündet hat, und der Nennbetrieb im wesentlichen erreicht ist, so ist auch die Impedanz der Lampe DL mit der Reihenresonanzschaltung 13 verbunden. Im konkreten Fall liegt die Impedanz der Lampe DL parallel zum Kondensator C6, weshalb die Resonanzfrequenz der Reihenreso nanzschaltung 13 im Zustand der Lichterzeugung unter die Schaltfrequenz f₁ der Schaltelemente Q2 und Q3 absinkt. Eine Änderung der Schaltfrequenz der Schaltelemente Q2 und Q3 auf einen Wert, der größer ist als f₁, führt dazu, daß die Span nung, die am Kondensator C1 erzeugt wird, abgesenkt wird, und der Lampenstrom wird dann möglicherweise verringert.

In einer weiteren Ausführungsform gemäß der vorliegenden Erfindung ist die Vorrichtung so ausgelegt, daß die Schalt frequenz der Schaltelemente Q2 und Q3 dann, wenn ein Auf blitzen und Erlöschen während einem stationären Betriebs zustand, in dem die Hochdruck-Gasentladungslampe leuchtet, momentan von der Frequenz f₁ auf die Frequenz f₀ umge wechselt wird. Wenn die Schaltfrequenz der Schaltelemente Q2 und Q3 auf f₁ in dem Zustand gehalten wird, in dem die Lampe DL unter Aufblitzen erloschen ist, wird die Stromwandler schaltung 11 im kapazitiven Schwingungsbereich betrieben. Weil im Phasenvoreilungsmodus die Schaltfrequenzen f₁ und f₀ der Schaltelemente in dem Betriebszustand, in dem die Lampe DL gezündet ist, und in dem Betriebszustand, in dem die Lampe DL nicht gezündet ist, und die Resonanzfrequenz f_R der Reihenresonanzschaltung 13 so eingestellt sind, daß sie der Beziehung f₁ < f_R < f₀ genügen, auf die man weiter oben schon Bezug genommen hat, wird ein lawinenartiger Strom hin zu den Schaltelementen Q2 und Q3 geleitet, so daß die Bela stung für diese Elemente größer wird.

In der vorliegenden Ausführungsform wird deshalb die Schalt frequenz der Schaltelemente Q2 und Q3 momentan von f₁ auf f₀ umgewechselt, wenn das Erlöschen unter Aufblitzen in der Hochdruck-Gasentladungslampe DL beim stationären Leuchtbe trieb stattgefunden hat, und die Belastung für die Schalt elemente Q2 und Q3 wird so verringert. Es wird dann augen blicklich an die Lampe DL eine Spannung angelegt, und es ist in vorteilhafter Weise möglich, die erforderliche Zeit bis zum erneuten Zünden der Lampe zu verkürzen.

In einer weiteren Ausführungsform gemäß der vorliegenden Er findung ist die Vorrichtung so ausgelegt, daß die Steuer signale für die Schaltelemente Q2 und Q3 unmittelbar beim vom Aufblitzen begleiteten Erlöschen der Hochdruck-Gasent ladungslampe DL im stationären gezündeten Betriebszustand unterbrochen werden. Das Beibehalten der Schaltfrequenz f₁ der Schaltelemente Q2 und Q3 in dem Betriebszustand, in dem die Hochdruck-Gasentladungslampe DL von Aufblitzen begleitet erloschen ist, die schon zuvor erwähnte Beziehung f₁ < f_R < f₀ der Schaltfrequenzen f₁ und f₀ der Elemente in den Be triebszuständen der Lampe DL, in denen diese gezündet ist, also Licht abgibt, oder nicht gezündet ist, also kein Licht abgibt, und die Resonanzfrequenz f_R der Reihenresonanz schaltung 13 haben zur Folge, daß die Stromwandlerschaltung 11 in einem Kondensator-Schwingungsbereich, d. h. im Phasen voreilungsmodus arbeitet, wobei die Belastung für die Schaltelemente Q2 und Q3 vergrößert wird. Wird nun der Zeit punkt zum Umwechseln der Schaltfrequenz der Elemente ver zögert, werden die Schaltelemente Q2 und Q3 belastet. Im vorliegenden Fall ist daher die Ausführung so gestaltet, daß die Steuersignale für die Schaltelemente Q2 und Q3 während dem Zeitintervall, in dem die Lampe DL im stationären gezün deten Betriebszustand dem Risiko des Erlöschens und dem Risiko des Betriebs im Phasenvoreilungsmodus unterworfen ist, unterbrochen werden.

Unter Bezug auf die Fig. 12 bis 14 wird dies noch genauer beschrieben. Die Steuersignale für die Schaltelemente Q2 und Q3, ihre Drain-Ströme und neutralen Potentiale sind in den Fig. 14A und 14B gezeigt. Wie aus den Zeichnungen hervor geht, entsteht unmittelbar vor dem Anwachsen der Steuer signale für die Schaltelemente zwischen dem Phasenverzöge rungsmodus und dem Phasenvoreilungsmodus ein Unterschied des neutralen Potentials der Schaltelemente Q2 und Q3. In der folgenden Tabelle ist das neutrale Potential dargestellt.

TABELLE

Wie aus obiger Tabelle hervorgehen wird, erreichen die Steu ersignale für das Schaltelement Q2 dieses, wenn das neutrale Potential beider Schaltelemente Q2 und Q3 auf logisch 1 ist, sie werden aber unterbrochen, wenn ihr neutrales Potential auf logisch 0 ist, wohingegen die Steuersignale für das Schaltelement Q3 diesem zugeführt werden, wenn das neutrale Potential beider Elemente Q2 und Q3 auf logisch 0 ist, sie werden aber unterbrochen, wenn ihr neutrales Potential auf logisch 1 ist. Demnach kann man mit der obigen Schaltopera tion das Umwechseln der Schaltfrequenz der Schaltelemente unterbinden, wenn der Betrieb der Vorrichtung in den Phasen voreilungsmodus-Betrieb versetzt wird, und die Belastung für die Schaltelemente Q2 und Q3 wird vermieden. Den Betrieb der vorliegenden Ausführungsform kann man mittels einer Schal tungsanordnung wie in Fig. 13 durchführen, die lediglich mo difizierte Teilstücke der Schaltung aus Fig. 2 aufweist. Als eine verwendbare Schaltung der vorliegenden Ausführungsform kann man auch einen Vollbrückentyp, wie er in Fig. 15 ge zeigt ist, im Gegensatz zu dem Halbbrückentyp der Fig. 12 verwenden.

Claims

1. Vorrichtung zum Zünden und Betreiben einer Hochdruck- Gasentladungslampe, in der
eine Stromwandlerschaltung (11) mit einer Gleichstromquelle (E) zum Umwandeln des Gleichstromes in einen Wechselstrom verbunden ist, indem wenigstens zwei Schaltelemente in der Stromwandlerschaltung (11) durchgeschaltet und geöffnet werden,
eine Reihenresonanzschaltung (13), die ein induktives Ele ment (L) und einen Kondensator (C; C6) einschließt, mit der Stromwandlerschaltung (11) verbunden ist,
eine Hochdruck-Gasentladungslampe (DL) parallel zu dem Kon densator in der Reihenresonanzschaltung (13) geschaltet ist,
ein Erfassungsmittel (14) mit der Lampe verbunden ist, um den gezündeten Zustand der Lampe zu erkennen, und
ein Steuermittel (12) mit der Stromwandlerschaltung (11) verbunden ist, um die Schaltfrequenz der Schaltelemente in der Stromwandlerschaltung (11) je nach gezündetem Zustand oder ungezündetem Zustand der Hochdruck-Gasentla dungslampe (DL) zu verändern,
wobei die Schaltfrequenz der Stromwandlerschaltung (11) im ungezündeten Zustand der Hochdruck-Gasentladungslampe (DL) durch die Steuermittel (12) auf eine Frequenz f₀ eingestellt wird, die größer ist als die Resonanzfrequenz f_R der Reihen resonanzschaltung (13) und in deren Nähe liegt,
wodurch die Zündung der Hochdruck-Gasentladungslampe (DL) mit einer Hochspannung erfolgt, die am Kondensator (C; C6) in der Reihenresonanzschaltung (13) erzeugt wird, und
wobei die Schaltfrequenz der Stromwandlerschaltung (11) im gezün deten Zustand der Hochdruck-Gasentladungslampe (DL) auf eine Frequenz f₁ eingestellt wird, die niedriger als die Reso nanzfrequenz f_R der Reihenresonanzschaltung (13) ist, wo durch der gezündete Zustand der Hochdruck-Gasentladungslampe (DL) mit einer Spannung, die am Kondensator (C; C6) in der Reihenresonanzschaltung (13) erzeugt wird, aufrechterhalten wird,
dadurch gekennzeichnet, daß
die Frequenz f₁ im gezündeten Zustand der Hochdruck-Gasent ladungslampe in einem Bereich liegt, in dem keine instabile Bogenentladung aufgrund von akustischen Resonanzen verur sacht wird, und daß
das Steuermittel (12) die Stromwandlerschaltung (11) inter mittierend betätigt, bis die Hochdruck-Gasentladungslampe (DL) zündet.

2. Vorrichtung gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Steuermittel (12) zum Aufrechterhalten der Schaltfre quenz f₀ nahe der Resonanzfrequenz f_R für eine vorbestimmte Zeit (T) unmittelbar nach dem Zünden der Hochdruck-Gasentla dungslampe (DL) und zum Ändern der Schaltfrequenz f₀ auf die Schaltfrequenz f₁, die niedriger ist als die Resonanzfre quenz f_R, nach Ablauf der vorbestimmten Zeit (T), ausgebildet ist.

3. Vorrichtung gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Steuermittel (12) die Schaltfrequenz der Stromwandler schaltung (11) dann größer als die Frequenz f₁, die keine akustischen Resonanzen verursacht, einstellt, wenn die Lam penspannung der Hochdruck-Gasentladungslampe (DL) über einen vorbestimmten Wert gestiegen ist, nachdem die Hochdruck- Gasentladungslampe (DL) im wesentlichen in einen stationären Betriebszustand versetzt wurde.

4. Vorrichtung gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Steuermittel (12) die Schaltfrequenz der Stromwandler schaltung (11) auf die Frequenz f₀, die vor dem Zünden der Hochdruck-Gasentladungslampe (DL) vorherrschte, einstellt, wenn die Hochdruck-Gasentladungslampe (DL) im gezündeten Zustand erlischt.

5. Vorrichtung gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie ferner Mittel umfaßt, um eine kapazitive Schwingung an einem Potential an einem Verbindungspunkt zwischen den zwei Schaltelementen zu erkennen, wenn die Hochdruck-Gasentla dungslampe (DL) beim Betreiben dieser kapazitiven Schwingung unterworfen ist, und um daraufhin ein Steuersignal zu unter brechen, das durch das Steuermittel (12) an die Schaltele mente in der Stromwandlerschaltung (11) angelegt wird.