DE3524147A1

DE3524147A1 - Daempfungsscheibe

Info

Publication number: DE3524147A1
Application number: DE19853524147
Authority: DE
Inventors: Des Erfinders Auf Nennung Verzicht
Original assignee: Exedy Corp; Daikin Manufacturing Co Ltd
Current assignee: Exedy Corp
Priority date: 1984-07-05
Filing date: 1985-07-05
Publication date: 1986-01-16
Anticipated expiration: 2005-07-06
Also published as: FR2567228B1; FR2567228A1; US4645053A; JPS6117548U; JPH0349303Y2; DE3524147C2

Description

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Dipl.-lng. Otto Flügel, Dipl.-Ing. Manfred Säger. Patentanwälte, Cosimastr. 81, D-8 München 81

Für die vorliegende Anmeldung wird die Priorität der japanischen Gebrauchsmusteranmeldung 59-102279 vom 05. Juli 1984 in Anspruch genommen.

Die Erfindung betrifft eine Dämpfungsscheibe, die für große Abmessungen und insbesondere für einen geräuscharmen Betrieb geeignet ist.

Bei herkömmlich ausgebildeten Dämpfungsscheiben der vorgenannten Art wird die Geräuschentwicklung durch die Erzeugung eines zweistufigen Hysteresedrehmoments reduziert. Gleichzeitig wird die Festigkeit der Kupplung dadurch verbessert, daß bei dem Hysteresedrehmoment der zweiten Stufe ein Verzögerungswinkel gebildet wird, was jedoch insofern von Nachteil ist, als durch einen zu groß bemessenen Verzögerungswinkel Brummgeräusche verursacht werden.

Damit liegt der Erfindung die Aufgabe zugrunde, eine Dämpfungsscheibe der vorgenannten Art dahingehend zu verbessern, daß Brummgeräusche zuverlässig verhindert werden.

Diese Aufgabe wird bei einem Gegenstand nach dem Oberbegriff des Anspruches 1 erfindungsgemäß durch dessen kennzeichnende Merkmale gelöst.

Dazu ist bei einer erfindungsgemäßen Dämpfungsscheibe, bei welcher ein Paar ringförmiger Seitenplatten, auf deren äußere Umfangsbereiche ein Drehmoment übertragen wird, beidseitig eines Flansches einer mit einer Ausgangswelle verbundenen Keilnabe angeordnet ist, eine

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die Seitenplatten und den Nabenflansch miteinander verbindende Torsionsfeder in Öffnungen angeordnet, die in beiden Seitenplatten und in dem Nabenflansch ausgebildet sind. Ein Paar ringförmiger Zwischenplatten', deren innere Umfangsbereiche durch Stegbolzen miteinander verbunden sind, ist gegen die Flächen der beiden Seitenplatten gerichtet, die dem Nabenflansch gegenüberliegen, wobei der Stegbolzen durch eine Ausnehmung des Nabenflansches derart hindurchgeführt ist, daß der dazwischen vorhandene Spielraum einem Winkel entspricht, der größer ist als der Verdrehwinkel einer ersten Stufe. Gleichzeitig ist der Stegbolzen auch durch Ausnehmungen der Seitenplatten hindurchgeführt, derart, daß der dazwischen vorhandene Spielraum einem Winkel entspricht, der größer ist als der Verdrehwinkel einer zweiten Stufe. Ein Anschlagbolzen, der die äußeren Umfangsbereiche beider Seitenplatten miteinander verbindet, ist durch eine Ausnehmung des Nabenflansches derart hindurchgeführt, daß der dazwischen gebildete Spielraum einem maximalen Verdrehwinkel entspricht. Reibmaterial, das in Form einer Reibscheibe vorgesehen ist, durch welche der Stegbolzen hindruchtritt, ist zwischen Zwischenplatten und den Seitenplatten angeordnet, wobei an der Reibscheibe ein für den Angriff an der Torsionsfeder ausgelegter Angriffsbereich ausgebildet ist. Die Entstehung eines Spielraums zwischen Reibscheibe und Stegbolzen wird durch eine Verdrehung verhindert, die durch die Torsionsfeder bewirkt wird.

Vorteilhafte Ausgestaltungen und Weiterbildungen der Erfindung sind in den Unteransprüchen gekennzeichnet.

Es folgt die Beschreibung bevorzugter Ausführungsformen der Erfindung anhand der Zeichnungen.

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Es zeigt:
Figur 1	eine vertikale Schnittansicht der erfin dungsgemäßen Dämpfungsscheibe in bevorzug ter Ausführung;
Figur 2	ein Teilschnittansicht nach der Linie H-II von Figur 1;
Figur 3	eine schematische Schnittansicht nach der Linie IH-III von Figur 2;
Figur 4	eine graphische Darstellung der Übertra gung sdrehmoment-/Verdrehwinkel-Char akter i- stik;
Figur 5	eine Draufsicht auf eine Reibscheibe;
Figur 5a	eine Draufsicht auf einen Teil einer Reib scheibe nach einer alternativen Ausführungs form;
Figur 6	ein Detailvergroßerung des Bereiches VI von Figur 4;
Figur 7	eine vergrößerte Darstellung einer Durch gangsöffnung der Reibscheibe.
In Figur 1, die eine vertikale Schnittansicht der er findungsgemäßen Dämpfungsscheibe zeigt, weist eine Keilnabelan ihrer inneren Umfangsflache eine Keil bzw. Kerbverzahnung 2, die mit einer nicht dargestell ten Ausgangswelle (Hauptantriebswelle) verbunden ist,

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und an ihrer äußeren Umfangsflache einen ringförmigen Nabenflansch 3 auf. Ringförmige Seitenplatten 5 und 6 sind beidseitig des Nabenflansches 3 angeordnet. Eine Pufferplatte 8 ist durch Niete 7 an der äußeren Umfangsflache der Seitenplatte 5 (Kupplungsplatte) befestigt, und zwar auf der linken Seite in Figur 1, und beide Seiten der Platte 8 sind mit Reibbelägen 10 versehen, die durch Niete 11 befestigt sind. Ein äußerer ümfangsbereich der Seitenplatte 5 ist durch einen Anschlagbolzen 12 mit der äußeren Umfangsflache der anderen Seitenplatte 6 (Halteplatte) verbunden, und ein schmales Ende von Zwischenbolzen 13 sitzt in Öffnungen an den inneren Umfangsbereichen beider Platten 5 und 6. Ein erstes Reibmaterial 15 (beispielsweise in Form einer Reibscheibe, einer gewellten Feder und dergleichen), das über geringe Reibkraft verfügt, ist zwischen den inneren Umfangsbereichen der Platten 5 und 6 und dem Flansch 3 angeordnet.

Ringförmige Zwischenplatten 16 und 16 sind den Flächen der beiden Seitenplatten 5 und 6 gegenüberliegend angeordnet, die sich auf der dem Flansch 3 entgegengesetzten Seite befinden, wobei zwischen den inneren Umfangsbereichen der Zwischenplatten 16 und den Seitenplatten 5 und 6 ein zweites Reibmaterial 17 angeordnet ist, zum Beispiel in Form einer Reibscheibe 17a, einer gewellten Feder 17b oder dergleichen. Die inneren Umfangsbereiche beider Zwischenplatten 16 sind durch Stegbolzen 18 miteinander verbunden, die eine starke Zugwirkung auf die Platten ausüben,; so daß diese ·unter hoher Kraft aneinandergezogen werden und dadurch das zweite Reibmaterial 17 intensiv zusammendrücken, wodurch die Reibkraft des zweiten Reibmaterials 17 größer wird.

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Da beide Seitenplatten 5 und 6 durch einen stufenförmigen Abschnitt der Zwischenbolzen 13 miteinander verbunden und gegeneinander abgestützt sind, wird die durch das zweite Reibmaterial ; 17 auf die Platten 5 und 6 ausgeübte Druckkraft nicht direkt auf das erste Reibmaterial 15 ausgeübt, weshalb die auf das erste Reibmaterial 15 wirkende Kompressionskraft und damit - wie vorstehend erwähnt - auch dessen Reibkraft gering ist. Die Reibkraft der beiden Reibmaterialien 15 und 17 ist zusätzlich dadurch unterschiedlich bemessen, daß die Gleitfläche des ersten Reibmaterials 15 glatt und die Gleitfläche des zweiten Reibmaterials 17 aufgerauht ausgebildet ist.

Die Bezugsziffern 20 und 21 bezeichnen Torsionsfedern (Kompressions-Schraubenfedern) mit kleinem und großem Durchmesser, die konzentrisch angeordnet sind und sich in Umfangsrichtung der Kupplung erstrecken (senkrecht zur Fläche von Figur 1) und in Öffnungen 23, 24 und 25 sitzen, die an einander gegenüberliegenden Positionen des Flansches 3 und der beiden Seitenplatten 5 und 6 ausgebildet sind. Die linke und rechte Seite der mit großem Durchmesser ausgebildeten Federn 21 in Figur 1 sind in Ausnehmungen bzw. Vertiefungen 26 und 26 eingesetzt, die an den äußeren ümfangsbereichen der Zwischenplatten 16 und 16 ausgebildet sind. Beide Seitenplatten 5 und 6 zeigen haubenförmig gebogene bzw. geformte Bereiche 27 und 28, die entlang der äußeren Umfangskanten der Öffnungen 24 und 25 zu den einander gegenüberliegenden Seiten des Flansches 3 vorspringen bzw. abführen und - in radialer Richtung der Kupplung gesehen - von der Außenseite her mit beiden Seiten der Feder 21 in Berührung oder zumindest in die Nähe der Feder 21 gelangen und auf diese Weise verhindern,

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daß die Feder 21 die Öffnungen 24, 25 und 26 in seitlicher Richtung von Figur 1 verlassen bzw. aus ihrer dortigen Lage abweichen. Die inneren Umfangsflachen der Ausnehmungen 26 der Zwischenplatten 16 sind entlang der äußeren Umfangsflache der Federn 21 schräg verlaufend abgeschnitten und berühren oder gelangen von der Innenseite her in die Nähe der Federn 21 (in radialer Richtung der Kupplung gesehen), wodurch ebenfalls verhindert wird, daß die Federn 21 in seitlicher Richtung von Figur 1 aus ihrer Lage in den Öffnungen 23, 24 und 2 5 herausgeraten.

Wie Figur 2 zeigt, sind insgesamt sechs Gruppen von Federkombinationen vorgesehen, die jeweils aus einer Feder 21 mit großem Durchmesser und einer Feder 20 mit kleinem Durchmesser gebildet sind, wobei die Federn in gleichen Abständen auf den Scheibenumfang verteilt sind. Dabei befindet sich auf beiden Seiten jeder Feder 20 mit kleinem Durchmesser ein Federhalter 28. Ferner sind sechs jeweils gleich beabstandete Anschlagbolzen 12 vorgesehen, deren jeder durch eine Ausnehmung 30 in dem Flansch 3 hindurchgeführt ist. Drei Zwischenbolzen 13 und drei Stegbolzen 18 sind jeweils in gleichen Abständen einander folgend angeordnet, wobei die Zwischenbolzen 13 durch einen sich in ümfangsrichtung erstreckenden Längsschlitz 29 in dem Flansch 3 hindurchgeführt sind und die innere Peripherie einer Öffnung 31 in dem ersten Reibmaterial 15 die Bolzen 13 eng umschließt. Eine in dem Flansch 3 vorgesehene Öffnung 32 zur Durchführung des Stegbolzens 18 ist als Längsschlitzöffnung ausgebildet, die sich in Ümfangsrichtung des Flansches 3 erstreckt. Öffnungen 33 und 34 für den Bolzen 18, die in den Seitenplatten 5 und 6 und in dem ersten Reibmaterial 15 vorgesehen sind, sind ebenfalls als längliche Schlitz-

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öffnungen ausgebildet, die sich in Richtung des Scheibenumfangs erstrecken. Die Öffnungen 33 und 34 sind größen- und formgleich ausgebildet.

Das Reibelement 17a des zweiten Reibmaterials 17 ist scheibenförmig ausgebildet und weist eine zentrale Öffnung 60 auf, die zur Halterung der Reibscheibe 17a an der Keilnabe 1 dient, wie das in Figur 5 gezeigt ist. Drei Durchtrittsöffnungen 61 für die Durchführung der Stegbolzen 18 sind in einem radial mittleren Bereich der Reibscheibe 17a in Richtung des Scheibenumfangs gleich beabstandet ausgebildet und weisen einen geringfügig größeren Durchmesser als die Stegbolzen 18 auf. Ein klauenförmiges Eingriffs- bzw. Angriffselement 62 ist radial auswärts an der radialen Umfangskante der Reibscheibe 17a angeordnet. Zwei Paare dieser klauenfÖrmigen Angriffselemente 62 sind dabei zueinander um 180° versetzt, so daß sie einander gegenüberliegen und die zentrale Öffnung 60 zwischen sich aufnehmen. Ein Innenkantenpaar der Angriffsklauen 62 ist für den Kontakt mit beiden Enden der Feder 21 ausgelegt, so daß dadurch ein Eingriffs- bzw. Angriff sbereich 63 gebildet wird. Das Reibmaterial 17 weist Platten aus gehärtetem Stahl der Güte SK5 oder SK5M sowie die gewellte Feder 17b auf.

Wenn, wie in Figur 3 gezeigt, ein Verdrehwinkel D (Figur 4) gleich 0° entspricht, so ist zwischen dem Anschlagbolzen 12 und der rechten Innenkante 40 (Figur 3) einer Ausnehmung 30 des Flansches 3 ein Spielraum L, vorhanden, der einen maximalen Verdrehwinkel (zum Beispiel 8°: Figur 4) in positiver Richtung entspricht, und zwischen dem Anschlagbolzen 12 und der anderen Innenkante 40' ist ein Spielraum L^ vorhan-

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den, der einem maximalen Verdrehwinkel von 7° in negativer Richtung entspricht. In Figur 3 sind (in Umfangsrichtung) die rechte Innenkante 41 und linke Innenkante 41' einer Schlitzöffnung 32 des Flansches 3 von dem Stegbolzen 18 durch Spielräume L„ und L' beabstandet, und zwar mit einem um θ,° größeren Spielwinkel als der Verdrehwinkel von 3° (positive Richtung) und 2° (negative Richtung) der ersten Stufe in Figur 4. Beide Innenkanten 42 und 42' von Schlitzöffnungen 33 und 33 der beiden Seitenplatten 5 und 6 sind von dem Bolzen durch Spielräume L- und L' beabstandet, die Winkeln entsprechen, die größer sind als die Verdrehwinkel von 5° in positiver und negativer Richtung der zweiten Stufe in Figur 4 (Differenz zwischen den maximalen Verdrehwinkeln und den vorgenannten Winkeln der ersten Stufe: 8° - 3° und 7° - 2°). Beide Innenkanten 43 und 43' einer Schlitzöffnung 29 des Flansches 3 sind von dem Zwischenbolzen 13 durch Spielräume L. und L' beabstandet, die Winkeln entsprechen, die größer sind als die maximalen positiven und negativen Verdrehwinkel von 8° und 7°.

In einem Stadium, in dem der Verdrehwinkel D gleich 0° entspricht, berühren beide Enden der Federn 20 und 21 beide Innenkanten 45 und 45", 46 und 46' der Öffnungen 24 und 25 der Seitenplatten 5 und 6, und die Federn 21 greifen an den Klauen 62 an. Beide Enden von fünf Gruppen der Federn 20 und 21, wobei die Gruppe 48 der kombinierten Federn unter den sechs Gruppen der Federn 20 und 21 von Figur 2 ausgenommen ist, sind von beiden Innenkanten 47 und 47' der Öffnung 23 des Flansches 3 durch Spielräume L₅ und L'₅ beabstandet, die - wie Figur 3 zeigt - dem positiven und negativen Verdrehwinkel von 3° und 2° der ersten Stufe entsprechen. Wie aus Figur 2 hervorgeht, weist die Öffnung 23 des Flansches 3, in die die restliche Gruppe 48 der kombinierten Federn 20, 21 eingesetzt

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an beiden in Umfangsrichtung weisenden Kanten 47 Vorsprünge 50 auf, wovon nur einer dargestellt ist. Die Vorsprünge 50 berühren die Federhalter 28 für die Federn 20 mit kleinem Durchmesser, und die Kantenbereiche beidseits der Vorsprünge 50 sind anders als die Vorsprünge 50 von den Enden der Federn 21 mit großem Durchmesser durch Spielräume beabstandet, die identisch sind mit den Spielräumen L₅ und L¹ ^ von Figur 3. Darüber hinaus ist auch ein Kontakt mit den Angriffsklauen 62 der Reibscheibe 17a vorhanden, und die Stegbolzen 18 sind jeweils durch die Durchtrittsöffnungen 61 hindurchgeführt, wobei dazwischen Spielräume L₇ und L'₇ vorhanden sind.

Die erfindungsgemäße Dämpfungsscheibe arbeitet wie folgt. Wenn der Belag 10 in dem in Figur 1 gezeigten stationären Zustand bei einem Verdrehwinkel D von 0° durch eine nicht abgebildete Andrückplatte in Richtung auf ein Schwungrad gedrückt wird und an den äußeren Umfangsbereichen der Seitenplatten 5 und 6 ein Drehmoment eingeleitet wird, so dreht sich die Scheibe in Pfeilrichtung R von Figur 2. Während eines in diesem Falle extrem kleinen Übertragungsdrehmoments T (Figur 4) werden die Seitenplatten 5 und 6 durch die Wirkung des ersten Reibmaterials 15 zusammen bzw. als eine Einheit mit dem Flansch 3 gedreht, und das Drehmoment T wird von den Platten 5 und 6 über das erste Reibmaterial 15 auf den Flansch 3, die Nabe 1 und die Ausgangswelle übertragen.

Wenn das Drehmoment über den oben genannten Minimalwert (maximale Reibkraft des Reibmaterials 15) hinausgeht, entsteht Schlupf zwischen dem Reibmaterial 15 und· dem Flansch 3, wodurch eine Drehung der Seitenplatten 5 und 6 relativ zu dem Flansch 3 in Pfeilrichtung R von Figur 2 bewirkt wird. Daraufhin wird die

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mit kleinem Durchmesser ausgebildete Feder 2 0 in der kombinierten Feder 48 durch die Innenkanten 45' und 46' der jeweiligen Öffnung der Seitenplatten 5 und 6 und durch die Vorsprünge 50 des Flansches zusammengedrückt, womit die Drehmomentübertragung von den Platten 5 und 6 über die Feder 2 0 mit kleinem Durchmesser auf den Flansch 3 beginnt. Dabei werden die Zwischenplatten 16 durch die Wirkung des zweiten Reibmaterials 17 zusammen bzw. als eine Einheit mit den Seitenplatten 5 und 6 gedreht. Da die das Drehmoment übertragende Feder 20 in diesem Falle eine einzige, über geringe Federkraft verfügende Fester ist, genügt ein schwacher Anstieg des Drehmoments T, um eine starke Zunahme des Verdrehwinkels D der Platten 5 und 6 in bezug auf den Flansch 3 zu bewirken, wie das in Figur 4 gezeigt ist. Und zwar kommt es zu einem mäßigen Anstieg der Übertragungsdrehmoment-/Verdrehdrehmoment-Charakteristik X, wie das durch den Abschnitt a-b gezeigt ist. Darüber hinaus wird aufgrund des Schlupfes des ersten Reibmaterials 15 (Figur 4) während des oben beschriebenen Bewegungsablaufes ein geringes Hysteresedrehmoment h in der Charakteristik X erzeugt.

Wenn der Verdrehwinkel einen Wert von 3° + B^° erreicht, erreichen auch die Zwischenplatten 16 (Figur 3) eine Position bzw. eine Lage, in der sie in bezug auf den Flansch 3 um einen Wert von 3° verdreht werden, und die Stegbolzen 18 bewegen sich über eine dem Spielraum L„ entsprechende Länge und berühren schließlich die Öffnungsumfangskanten 41 des Flansches 3. Danach werden die Ausnehmungen 26 der Platten 16 um einen dem Winkel Θ,⁰ entsprechenden Spielraum korrespondierend zu der Ausnehmung 47 des Flansches 3 beabstandet, und es beginnt die Drehmomentübertragung von den Seitenplat-

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ten 5 und 6 über das jeweils zweite Reibmaterial 17, die Zwischenplatten 16 und die Stegbolzen 18 auf den Flansch 3. Während eines in diesem Stadium übertragenen Drehmoments T (Figur 4), das kleiner ist als ein angegebener Wert t, wird in bzw. an dem Reibmaterial 17 kein Schlupf verursacht, so daß der Verdrehwinkel D einen Wert von 3° beibehält. Wenn der Verdrehwinkel D den Wert von 3° erreicht, bewegen sich auch die Federn 20 und 21 (die fünf verbleibenden Federn 20 mit kleinem Durchmesser und die sechs Federn 21 mit großem Durchmesser) über eine dem Spielraum L₅ entsprechende Länge, um schließlich mit der Öffnungsumfangskante 47 des Flansches 3 in Berührung zu gelangen.

Wenn das Übertragungsdrehmoment den angegebenen Wert t übersteigt, entsteht an bzw. in dem Reibungsmaterial 17 Schlupf, wodurch ein diesem Schlupf entsprechender Verzögerungswinkel Θ, gebildet wird. Die Seitenplatten 5 und 6 werden in bezug auf den Flansch 3 in großem Maße weiter verdreht, alle Federn 20 und 21 werden zwischen den Öffnungsinnenkanten 45' und 46" der Seitenplatten 5 und 6 und den Öffnungsinnenkanten 47 des Flansches 3 zusammengedrückt, und es beginnt die Drehmomentübertragung von den Platten 5 und 6 über alle Federn 20 und 21 auf den Flansch 3.

Nachdem sich die Federn 21 aufgrund der Torsion zwischen den Seitenplatten 5 und 6 und dem Flansch 3 über eine dem Spielraum L₅ entsprechende Länge bewegt hat, hat die Reibscheibe 17a einen .dem Wert von Θ, + L'₇ entsprechenden Verzögerungswinkel θ_. gebildet, und die Reibscheibe 17a wird durch den Stegbolzen 18 zusammengedrückt bzw. mit Druck beaufschlagt, wodurch bewirkt wird, daß sich die Scheibe 17a in gleicher Weise verdreht. Etwas später dreht sich die Scheibe 17a in Pfeilrichtung R, und zwar entsprechend einem Spiel-

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raum L'₇/ und die Durchtrittsöffnung 61 für die Reibscheibe 17a übt Druck auf den Stegbolzen 18 aus. Folglich verkleinert sich der Verzögerungswinkel Θ,, der zum Beispiel mit 0,05°~0,7° bemessen ist, im Anfangsstadium der Erzeugung der Hysterese der zweiten Stufe (Figur 4) gegenüber einem herkömmlich bemessenen bzw. eingestellten Verzögerungswinkel θ~, und zwar um einen Drehwinkel, der den Spielräumen L₇ und L'₇ entspricht, zum Beispiel um 2 χ Θ-.

Oberhalb des Verzögerungswinkels Θ, wird das Drehmoment von dem Stegbolzen 18 über die Reibscheibe 17a auf den Flansch 3 übertragen. In diesem Falle wird aufgrund des Schlupfes in bzw. an dem Reibmaterial 17 ein großes Hysteresedrehmoment H erzeugt, wie das in Figur 4 gezeigt ist. Da außerdem alle Federn 20 und 21 zusammengedrückt werden, verringert sich die Vergrößerungsrate des Verdrehwinkels D im Verhältnis zu dem Anstieg des Drehmoments T, wodurch in der Charakteristik X ein steiler Anstieg zu verzeichnen ist.

Wenn der Verdrehwinkel einen Wert von 8° erreicht, gelangt der Anschlagbolzen 12 in Berührung mit der Ausnehmung sumfangskante 40 des Flansches 3 und verhindert eine weitere Torsion.

Wenn das Drehmoment T auf einen Wert von 0 kgm abfällt, verkleinert sich auch der Verdrehwinkel D auf einen Wert von 0°, und der Anstieg der Charakteristik ändert sich während dieser Phase in zwei Stufen und ebenso das Hysteresedrehmoment. Wenn das Drehmoment T ausgehend von dem Wert von 0 kgm in umgekehrter Richtung ansteigt, üben die einzelnen Teile ihre Funktion in umgekehrter Folge aus, und der Verdrehwinkel D vergrößert sich auf einen maximalen Wert von 7°. Der

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Verzögerungswinkel θ, wird während dieser Phase wie vorstehend beschrieben gebildet, und zwar an einer Grenze des Verdrehwinkels von 2°. Danach ändern sich Anstieg und Hysteresedrehmoment der Charakteristik X in zwei Stufen.

Die Wirkungsweise der vorliegenden Erfindung ist wie folgt:

Die Eingriffs- bzw. Angriffsklauen 62 werden mit der Reibscheibe 17a des zweiten Reibmaterials 17 an beiden Enden der Feder 21 in Kontakt gebracht, um auf diese Weise einen Eingriffs- bzw. Angriffsbereich 63 zu bilden. Die Reibscheibe 17a wird in einem Drehwinkel Q^, der den Spielräumen L₇ und L'_? entspricht, unter Andrücken der Angriffsklaue 62 an die Feder 21 verdreht, und die Durchtrittsöffnung 61 wird an den Stegbolzen 18 gedrückt, derart, daß der anfängliche Verzögerungswinkel Θ, im Anfangsstadium der Erzeugung der Hysterese der zweiten Stufe auf einen Drehwinkel eingestellt werden kann, der gegenüber dem herkömmlichen Verzögerungswinkel 9„ um einen Wert von 2 χ G₃ verzögert ist. Das Brummgeräusch läßt sich verhindern, in dem der Verzögerungswinkel θ_χ auf einen geeigneten Drehwinkel eingestellt wird. Auf diese Weise läßt sich die Kupplung geräuschärmer gestalten.

Da der Verzögerungswinkel B₁ bereits im Anfangsstadium bzw. zu Beginn der Erzeugung der Hysterese der zweiten Stufe eingestellt wurde, läßt sich eine Bruchgefahr für den Stegbolzen 18 und die Zwischenplatten 16 vermeiden, wodurch die Festigkeit der Kupplung weitgehend beibehalten werden kann.

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Der Eingriffs- bzw. Angriffsbereich 63 muß nicht notwendigerweise durch die Klaue 62 gebildet werden. Nach einer alternativen Ausführungsform der Erfindung kann der Eingriff bzw. Angriff auch mit der Feder 21 erfolgen, zu welchem Zweck an der äußeren Umfangskante der Reibscheibe 17a eine Ausnehmung bzw. Vertiefung 70 ausgebildet wird, wie das in Figur 5a gezeigt ist.

Die vorliegende Erfindung ist nicht nur für Dämpfungsscheiben von Kupplungen, sondern auch für solche von Automatikgetrieben geeignet.

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Dipl.-Ing.	Otto Flügel, Dipl.-Ing. Manfred Säger, Patentanwälte, Cositnastr. 81, D-8 München 81
1 ...	Keilnabe
Ct a · ·	Keil- bzw. Kerbverzahnung
3 ...	Nabenflansch
4 ... 5 ...	ringförmige Seitenplatte (Kupplungsplatte)
6 ...	ringförmige Seitenplatte (Halteplatte)
7 ...	Niet
8 ...	Pufferplatte
9 ...
10 ...	Reibbelag
11 ...	Niet
12 ...	Anschlagbolzen
13 ...	Zwischenbolzen
14 ...
15 ...	erstes Reibmaterial
16 ...	ringförmige Zwischenplatten
17 ...	zweites Reibmaterial
17a...	Reibscheibe
17b...	gewellte Feder
18 ...	Stegbolzen
19 ...
20 ...	Torsionsfeder (kleiner Durchm.)
21 ...	Torsionsfeder (großer Durchm.)
22 ...
23 ...
24 ...	Öffnungen
25 ...
26 ...	Ausnehmungen bzw. Vertiefungen
27 ..A 28 ...J	haubenförmig gebogene Bereiche /Federhalter
29 ...	Längsschlitz in dem Flansch
30 ...	Ausnehmung in dem Flansch
31 ...	Öffnung in dem ersten Reibmaterial
32 ...	Öffnung in dem Flansch
33 . . .1 34 ...J	Öffnungen für den Bolzen 18

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35 ...
36 ...
37 ...
38 ...
39 ...
40 ...	rechte Innenkante der Ausnehmung 30
40'...	linke Innenkante
41 ...	rechte Innenkante der Schlitzöffnung 32
41'...	linke Innenkante
42 ... 42' ...	Innenkanten der Schlitzöffnungen 33
43 ... 43¹ ...	Innenkanten der Schlitzöffnung 29
44 ...
45 ... 45'...	Innenkanten der Öffnung 24
46 ... 46'...	Innenkanten der Öffnung 25
47 ... 47' ...	Innenkanten der Öffnung 23
48 ...	kombinierte Feder
49 ...
50 ...	VorSprünge an den Innenkanten 4 7
51 ...
52 ...
53 ...
54 ...
55 ...
56 ...
57 ...
58 ...
59 ...
60 ...	zentrale Öffnung in der Reibscheibe 17a
61 ...	Durchtrittsöffnungen für die Stegbolzen 18
62 ...	Eingriffs- bzw. Angriffsklaue
63 ...	Angriffsbereich
70 ...	Vertiefung bzw. Ausnehmung in Reibscheibe 17a

Claims

Patentansprüche

1. Dämpfungsscheibe, bei welcher ein Paar ringförmiger Seitenplatten, auf deren äußere ümfangsbereiche ein Drehmoment übertragen wird, beidseitig eines Flansches einer mit einer Ausgangswelle verbundenen Keilnabe angeordnet ist, dadurch gekennzeichnet, daß eine Torsionsfeder (21), welche die Seitenplatten (5,6) und den Nabenfiansch (3) miteinander verbindet, in Öffnungen (2 3,24,25) angeordnet ist, die in beiden Seitenplatten (5,6) und in dem Nabenflansch (3) ausgebildet sind, daß ein Paar ringförmiger Zwischenplatten (16), deren innere ümfangsbereiche durch einen Stegbolzen (18) miteinander verbunden sind, den Flächen der Seitenplatten (5,6) zugewandt sind, die dem Nabenflansch (3) gegenüberliegen, daß der Stegbolzen (18) durch eine Ausnehmung (32) des Nabenflansches (3) derart hindurchgeführt ist, daß dazwischen vorhandene Spielraum einem Winkel entspricht, der größer ist als ein Verdrehwinkel der ersten Stufe, und daß der Stegbolzen (18) gleichzeitig durch Ausnehmungen (33) der Seitenplatten (5,6) derart hindurchgeführt ist, daß der dazwischen vorhandene Spielraum einem Winkel entspricht, der größer ist als ein Verdrehwinkel der zweiten Stufe, daß ein die äußeren Umfangsbereiche der Seitenplatten (5,6) miteinander verbindender Anschlagbolzen (12) durch eine Ausnehmung

Dipl.-Ing. Otto Hügel, Dipl.-Ing. Manfred Siiger, Patentanwälte, Cosimastr. 81, D-8 München 81

(30) des Nabenflansches (3) derart hindurchgeführt ist, daß der dazwischen vorhandene Spielraum einem maximalen Verdrehwinkel entspricht, daß ein Reibwerkstoff bzw. Reibmaterial (17) mit einer Reibscheibe (17a), die von dem Stegbolzen (18) durchgriffen ist, zwischen den Zwischenplatten (16) und den Seitenplatten (5,6) angeordnet ist, daß ein für den Kontakt mit der Torsionsfeder (21) ausgelegter Eingriffs- bzw. Angriffs- und/oder Kontaktbereich (63) an der Reibscheibe (17a) ausgebildet ist und daß ein Spielraum (L₇₇L¹.,) zwischen der Reibscheibe (17a) und dem Stegbolzen (18) durch eine durch die Torsionsfeder (21) bewirkte Verdrehung beseitigt wird.

2. Dämpfungsscheibe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Angriffs- bzw. Kontaktbereich (63) der Reibscheibe (17a) ein klauenförmiges Angriffs- bzw. Kontaktelement (62) aufweist, das mit beiden Enden der einen großen Durchmesser aufweisenden Feder (21) in Kontakt gebracht wird, daß der Stegbolzen (18) durch eine Durchtrittsöffnung (61) der Reibscheibe (17a) hindurchgeführt ist, derart, daß zwischen dem Bolzen und der Öffnung ein Spielraum (L₇ und L¹-,) vorhanden ist, und daß ein Verzögerungswinkel (Θ,) aufgrund einer Winkeldifferenz durch einen Spielraum (L₅, L'₅ und L-, L'₂) auf einen Wert von 0,05°~ 0,7° eingestellt ist.

3. Dämpfungsscheibe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Verdrehwinkel (D) der ersten Stufe auf einen Wert von 3° in positiver Richtung und von 2° in negativer Richtung eingestellt ist, daß der Verdrehwinkel der zweiten Stufe sowohl in positiver als auch negativer Richtung auf einen Wert von 5° eingestellt ist und daß der maximale Ver-

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drehwinkel auf einen Wert von 8° in positiver Richtung und von 7° in negativer Richtung eingestellt ist.

4. Dämpfungsscheibe nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Eingriffs- bzw. Angriffs- und/oder Kontaktbereich (63) der Reibscheibe (17a) eine Vertiefung bzw. Ausnehmung (70) aufweist, die an der äußeren Umfangskante der Reibscheibe ausgebildet ist.

5. Dämpfungsscheibe, bei welcher ein Paar ringförmiger Seitenplatten, auf deren äußere Umfangsbereiche ein Drehmoment übertragen wird, beidseitig eines Flansches einer mit einer Ausgangswelle verbundenen Keilnabe angeordnet ist, dadurch gekennzeichnet, daß eine Torsionsfeder (21), welche die Seitenplatten (6,5) und den Nabenflansch (3) miteinander verbindet, in Öffnungen (23,24,25) angeordnet ist, die in beiden Seitenplatten (5,6) und in dem Nabenflansch (3) ausgebildet sind, daß ein Paar ringförmiger Zwischenplatten (16), deren innere Umfangsbereiche durch einen Stegbolzen (18) miteinander verbunden sind, den Flächen der Seitenplatten (5,6) zugewandt sind, die dem Nabenflansch (3) gegenüberliegen, daß der Stegbolzen (18) durch eine Ausnehmung (32) des Nabenflansches (3) derart hindurchgeführt ist, daß der dazwischen vorhandene Spielraum einem eingestellten
Winkel entspricht, der um 0,05° - 0,07° größer ist als der Verdrehwinkel der ersten Stufe mit einem Wert von 3° in positiver Richtung und von 2° in negativer Richtung, und daß der Stegbolzen (18) durch Ausnehmungen (33,34) der Seitenplatten (5,6) derart hindurchgeführt ist, daß der dazwischen vorhandene Spielraum einem Winkel entspricht, der größer ist als der Verdrehwin-

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Dipl.-Ing. Otto Flügel. Dipl.-Ing. Manfred Siigcr, Patentanwälte, Cosimastr. 81, D-8 München 81

kel von 5° sowohl in positiver als auch in negavtiver Richtung, daß ein die äußeren Umfangsbereiche beider Seitenplatten (5,6) miteinander verbindender Anschlagbolzen (12) durch eine Ausnehmung (30) des Nabenflansches (3) derart hindurchgeführt ist, daß der dazwischen vorhandene Spielraum einem maximalen Verdrehwinkel von 8° in positiver Richtung und von 7° in negativer Richtung entspricht, daß ein Reibwerkstoff bzw. Reibmaterial (17) mit einer Reibscheibe (17a), die von dem Stegbolzen (18) durchgriffen ist, zwischen den Zwischenplatten (16) und den Seitenplatten (5,6) angeordnet ist, daß ein für den Angriff an bzw. den Kontakt mit der Torsionsfeder (21) ausgelegtes klauenförmiges Angriffs- bzw. Kontaktelement (62) vorspringend an der äußeren ümfangskante der Reibscheibe (17a) ausgebildet ist und mit beiden Enden der einen großen Durchmesser aufweisenden Feder (21) in Kontakt gebracht wird, daß der Stegbolzen (18) eine Durchtrittsöffnung (61) der Reibscheibe (17a) derart durchgreift, daß zwischen dem Bolzen und der Öffnung ein Spielraum (L₇ und IZ₇) vorhanden ist, und daß ein Verzögerungswinkel (G₃) durch die Torsion der Feder (21) mit großem Durchmesser beseitigt wird.

6. Dämpfungsscheibe nach Anspruch 5, dadurch gekennze ichnet, daß der Flansch (3) der Keilnabe (1) mit dem Belag (10) verbunden ist und die Kupplungsscheibe beaufschlagt.