DE3428732A1 - Verfahren zur herstellung von staehlen mit niedrigem kohlenstoffgehalt - Google Patents
Verfahren zur herstellung von staehlen mit niedrigem kohlenstoffgehaltInfo
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Description
Verfahren zur Herstellung von Stählen mit niedrigem Kohlenstoffgehalt
Gegenstand der Erfindung ist ein Verfahren zur Herstellung von Stahl mit niedrigem Kohlenstoffgehalt im Vakuum durch
. Sauerstoffeinblasen, durch Regelung des Kohlenendpunktes und der Einblastemperatur, wobei nach dem Abstechen des
Stahles ein Schlackenentfernen, Erhitzen und das Gießen vorgenommen werden und der Sauerstoff durch eine Lanze
in die Schmelze eingeführt, die Einheiten des Systems mittels Kühlwasser gekühlt und die entstehenden Rauchgase
aus dem System abgeleitet werden.
Korrosionsfeste Stähle werden bereits seit etwa der Jahrhundertwende gefertigt. Während der Zeit seit dem vergangenen
Jahrzehnt entwickelten sich drei Methoden der Erzeugung dieser Stähle, nämlich das Aufbau-, Durchschmelz-
und Metallrückgewinnungs-Verfahren.
Bei dem Aufbauverfahren wird die Charge aus Kohlenstoff-Stahl-Abfällen
zusammengestellt und dann wird nach dem Erschmelzen der Kohlenstoff auf 0,04-0,5% abgefrischt.
Nach dem Entschlacken, der Bildung neuer Schlacke und der Reduktion erfolgt das Legieren. Zum Legieren mit Chrom
wird Ferrochrom mit besonders niedrigem Kohlenstoffgehalt
(C 0,06-0,006%) verwendet. Die so erzeugten ferritischen und austenitischen korrosionsbeständigen Stähle zeigen
bei ihrer Endzusammensetzung einen Kohlenstoffgehalt von
0,08-0,10%.
Das Durchschmelzverfahren wird bei martensitischen korrosionsfesten
Stählen(bei C 0,12%) angewandt. Dieses
Verfahren ermöglicht ein erneutes Verwenden der eigenen
(korrosionsfesten) Stahlabfälle. Nach dem Einschmelzen
wird eine Schlackenreduktion und dann eine Legierungskorrektur vorgenommen. Das Legieren mit Chrom erfolgt
in Abhängigkeit von dem vorgeschriebenen und Einschmelzungskohlenstoff
mit Ferrochrom mit niedrigem oder hohem Kohlenstoffgehalt.
Bei dem MetallrUckgewinnungsverfahren kann eine erhöhte
Wiederverwertung von korrosionsfestem oder ähnliche Zusammensetzung und hohen Cr Ni Gehalt aufweisendem Stahlschrott
erreicht werden.
Die Oxydation des Kohlenstoffes erfolgt durch Einblasen des Sauerstoffgases durch eine sich verbrauchende Lanze,
wobei die Temperatur des Bades ansteigt (die Temperatur von 1800 C° Überschreitet). Nach dem Frischen erfolgt
die Reduktion der Schlacke, das Legieren, Entschwefeln und wenn die Zusammensetzung und die Temperatur des Bades
entsprechend ist, das Abstechen der Schmelze.
Das Einsatzgebiet der korrosionsbeständigen Stähle hat sich in den letzten Jahren wesentlich erweitert. Die
wichtigsten Einsatzgebiete sind die chemische Industrie, die Bauindustrie, die Fahrzeugindustrie, der medizinische
Gerätebau, sanitäre Einrichtungen, Druckgefäße, Behälter, Einrichtungen der Nahrungsmittelindustrie, der
Energetik und der Kerntechnik. Insbesondere erhöht sich die Produktion korrosionsfester Stähle sprungartig, seitdem
das Erreichen von sog. "superniedrigen" Kohlenstoffgehalten möglich wurde und auch die Zahl der Kernkraftwerke
laufend ansteigt. Bei letzteren werden z.B. die inneren Konstruktionselemente des Thermoreaktors, die
mit dem Spaltmaterial in Berührung kommen, aus austenitischem
Chromnickelstahl vom Typ "ELC" gefertigt. Die
Kernkraftindustrie benötigt für spezielle Aufgaben auch mit max. 1% Bor legierte korrosionsbeständige Stähle mit
außerordentlich niedrigem Kohlenstoffgehalt.
Hinsichtlich der Korrosionsbeständigkeit ist insbesondere
der Kohlenstoffgehalt der Stähle von großer Wichtigkeit.
Bei austenitischen Stählen tritt über einem Kohlenstoffgehalt von 0,03% eine interkristalline Korrosion auf, soweit
der im Stahl enhaltene Kohlenstoff nicht mit Titan oder Niob gebunden ist. Unter einem Kohlenstoffgehalt von
0,03% ist eine Stabilisierung des Kohlenstoffes nicht erforderlich,
da in diesem Falle das Gefüge aus reinem Austenit besteht und der Korrosionsprozeß des Stahles auch in
den Kristallgrenzen nicht einsetzt.
Bei diesem Verfahren ist die selektive Kohlenstoffoxidation von großer Bedeutung, so daß die Konzentration der
nützlichen Legierungselemente nicht oder nur in geringem Maße zurückgeht und die überhitzung des Stahlbades nicht
eintritt.
Bei korrosionsfesten Stählen besteht im Verlaufe des Frischens von chromhaltigen Schmelzen bei den Kohlenstoffreaktionen
25
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(C) + 1/2(O2) = (CO)
oder
(O + (O2) - (CO2)
aus thermodynamischen und kinetischen Gründen die Gefahr der Cr-0xydation in jedem Falle nach folgender
Gleichung:
2(Cr) + 3/2(O2) =
Aus diesem Grunde müssen während des Prozesses günstige Umstände für die selektive Kohlenstoffoxidation geschaffen
werden. Dies kann durch eine sehr hohe Badtemperatur (t>1800 C°) oder durch einen geringen Druckwert des
CO-Gases erreicht werden.
Die herkömmliche Produktion der säurefesten Stähle benutzt im Lichtbogenofen den Weg der sehr hohen Temperatur,
der jedoch wegen der Kostenaufwendigkeit und aus Gründen der Produktivität ins Hintertreffen geraten ist.
Bei dem im Vakuum erfolgenden Sauerstoff-Frischen wird durch Einblasen von Sauerstoffgas bei unterschiedlichen
Druckwerten in erster Linie der Kohlenstoffgehalt heruntergefrischt,
wobei von einem flüssigen Zwischenprodukt ausgegangen wird, in dem natürlich nicht nur eine höhere
Konzentration von Cr und Ni, sondern auch die anderen Elemente vorkommen können (z.B. Manganstahlerzeugung).
Obwohl bei solchen Verfahren eine überhitzung des Systems grundsätzlich. nicht zu erwarten ist, tritt diese in
der Praxis trotzdem ziemlich häufig auf. Die Ursache dafür liegt im allgemeinen darin, daß eine direkte Kontrolle
des Fertigungsvorganges nicht möglich ist. Daher erfolgt der Abschluß des Frischens bei einem geschätzen
Kohlenstoffendpunkt.
Eine weitere Unsicherheit bringt die Unkontrollierbarkeit
der Lanzenführung und die daraus resultierenden zu starken Einblasvorgänge, die häufig Badtemperaturen über
1750 C0 zur Folge haben.
Aus diesen Gründen kam es häufig zu einer überhitzung
des Bades und die feuerfeste Ausmauerung der Pfannenöfen erlitt häufig Schaden. Die durchschnittliche Lebensdauer
betrug 1-2 Chargen.
Hierbei war auch der Verbrauch der Sauerstofflanze ziemlich groß und im allgemeinen reicht eine Lanze nicht zur
Fertigstellung einer Charge.
Der Erfindung liegt deshalb die Aufgabe zugrunde, ein Verfahren zu schaffen, mit dessen Hilfe die Erzeugung von
Stählen mit niedrigem bzw. "superniedrigem11 Kohlenstoffgehalt im Vakuum durch Sauerstoffeinblasen auf die Weise
möglich wird, daß der Endpunkt des Einblasens (in Bezug auf den Kohlenstoffgehalt und die Temperatur der Schmelze)
durch Instrumente genau kontrolliert und bestimmt werden ■ kann und so eine überhitzung des Bades verhindert werden
kann.
Die gestellte Aufgabe wird erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß im Verlaufe des durch die Lanze von oben erfolgenden Sauerstoffeinblasens die Schmelze von unten mit
Argon durchgespült und die Zusammensetzung, Temperatur und Menge der entweichenden Rauchgase sowie die Tempe
ratur und Menge des zugeleiteten und abgeleiteten Kühl
wassers laufend gemessen werden und die Argonintensität in Abhängigkeit von diesen Werten geregelt sowie die
Behandlung bzw. die technologischen Schritte aufgrund der erhaltenen Meßergebnisse vorgenommen werden.
Die Rauchgastemperatur wird vorzugsweise mittels eines Nickel-Chromnickel-Thermoelementes gemessen und von den
Komponenten des Rauchgases werden in erster Linie der Kohlenmonoxid-, der Kohlendioxid- und der Sauerstoffgehalt gemessen.
Erfindungsgemäß wird das Sauerstoffeinblasen zu dem Zeitpunkt beendet, wenn mindestens 90% der gesamten zum Einblasen vorgesehenen Sauerstoffmenge bereits in die Schmelze gelangt ist und die im Rauchgas gemessene Kohlenmonoxidmenge unter 12% abgesunken ist.
Im Verlaufe des erfindungsgemäßen Verfahrens ist auch die
Lage der Sauerstofflanze zu kontrollieren. Die Sauerstofflanze
wird mit einer ihrem Verbrauch entsprechenden Geschwindigkeit in die Schmelze eingeführt und wenn mit
dem Anstieg der Rauchgastemperatur auch der Wert des im Rauchgas befindlichen Kohlendioxyds gleichzeitig zurückgeht,
wird das Nachstellen der Lanze solange mit erhöhter Geschwindigkeit vorgenommen, bis das C02/C0-Verhältnis
wiederhergestellt ist.
IO
IO
Das Verfahren bietet die Möglichkeit, korrosionsfeste Stähle mit auBerordentlich niedrigem Kohlenstoffgehalt mit
großer Sicherheit, guter Reproduzierbarkeit und Betriebssicherheit erzeugen zu können.
15
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Nach Abschluß des Einblasens ist die Durchführung einer Kohlenstoff-Sauerstoff-Desoxidation unter Hochvakuum angezeigt,
deren Zeitdauer von dem zu erreichenden Kohlenstoffendgehalt bestimmt wird. Eine Beeinflussung desselben kann
durch Änderung der Argongasintensität erfolgen.
Das Verfahren eignet sich auch zur Herstellung von Stählen spezieller Qualität. Derartige können z.B. folgende
sein:
25
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- Stähle mit einem Kohlenstoffgehalt unter 0,03%. Im Falle
von korrosionsfesten Stählen können die stabilisierenden
Elemente entfallen, was auch mit wirtschaftlichem Vorteil
verbunden ist;
- superferritische Stähle mit (C) + (N) =120 ppm;
- superferritische Stähle mit (C) + (N) =120 ppm;
8 SIS und Mo ^ 2% oder Cr<^25% und Mo^1% Gehalt,
deren Wirtschaftlichkeit durch den Ersatz des Ni-Metalls
gekennzeichnet ist;
- Fe-Cr-Al-Stähle mit außerordentlich niedrigem Schwefelgehalt
für Widerstands-Heizelemente;
- Erzeugung von Maraging-Stählen;
- Legierungen auf Nickelbasis (z.B. 50% Ni, 18% Cr, 1% Si) aus Legierungsabfällen, das metallische Chrom kann mit
Ferrochrom-Einsatzpulver in die Schmelze eingeführt werden.
Das Verfahren kann im Vergleich zu dem im Induktionsofen aus Metall komponenten vorgenommenen Aufbauverfahren
bedeutende Einsparungen gewährleisten; - auch die Produktion der auch zur Zeit erzeugten wärmebeständigen
Stähle (z.B. Ni = 36%, Cr = 16%, Si = 2,0%) sowie Manganstähle kann infolge der preiswerteren Charge
und der besseren Qualität (weniger Einschlüsse und geringerer Gasgehalt) wirtschaftlicher werden;
- auch eine Stickstoff-Mikrolegierung kann durch Einblasen
von Stickstoffgas durch einen porösen Ziegelstein durchgeführt werden;
- auch Gußstücke mit Gehalten von C = 0.003%, Cr = 13%, Ni = 4% (Pelton-Räder) sowie
- die Grundstoffe für Dynamo- und Transformatorbleche mit außerordentlich niedrigem Kohlenstoffgehalt und hoher innerer
Reinheit können hergestellt werden.
Ein weiterer Vorteil des erfindungsgemäßen Verfahrens besteht
darin, daß es eine vollkommen automatisierte rechnergestützte Kontrolle und Steuerung des ganzen Prozesses
ermöglicht, wobei nicht nur die Bestimmung des Sauerstoffbedarfes, der Lanzensteuerung und des Einblasabschlusses,
sondern auch die Ermittlung der erforderlichen Menge der
zur Verwendung gelangenden Legierungselemente, der Chargenbericht,
der Arbeitsgangbericht usw. mittels eines Rechners erfolgen kann.
Eine praktische Ausführungsform des erfindungsgemäßen
Verfahrens ist als Beispiel wie folgt angegeben:
Die Herstellung der Charge erfolgte in einem 80 to Lichtbogenofen und dann erfolgte eine Behandlung in der pfannenmetallurgischen
Einheit. Nach Entschlacken und Neuschlakkenbildung erfolgte die Einstellung der Anfangseinblastemperatur
in der Erhitzungseinheit.
Bei der Zusammenstellung der Charge im Lichtbogenofen wird die Wirtschaftlichkeit durch den Einsatz von korrosionsfestem
Schrott gekennzeichnet bzw. die Ergänzung des Chromgehaltes erfolgt durch das preiswertere FeCr-Karbure.
Die Ergänzung von Ni und Mo kann im Lichtbogenofen durch die preiswerteren Ferrolegierungen (z.B. NiO, MoO usw.)
erfolgen. Der restliche Teil des metallischen Einsatzes (der Charge) wird durch unlegierten und niedrig legierten
Schrott gebildet, das Mn kann durch Fe-Mn-Karbure in der Pfanne beim Abstich legiert werden. Besonders wichtig ist
der niedrige Phosphorgehalt der Einsatzstoffe (des Ofenguts),
da keine Möglichkeit für einen Phosphorentzug bzw. nur mit einem hohen Chromverlust, besteht. Aus diesem Grunde
empfiehlt es sich, in die Charge auch bekannten Stahlschrott mit geringem C- und P-Gehalt zuzugeben. Für den
Schwefelgehalt besteht kein Problem, da die Bedingung der
Entschwefelung in der dem Einblasen folgenden Reduktionsperiode gegeben sind.
Im Lichtbogenofen ist nach dem Einschmelzen zwecks Erreichens
des Wertes von 0,3% beim C-Gehalt und 0,1-0,15% beim Si-Gehalt ein Sauerstoffeinbläsen durch die Tür mittels
einer sich verbrauchenden Lanze erforderlich, in dessen
Verlaufe die Temperatur auch auf den Wert von 1680-17500C
in Abhängigkeit von der Menge der zu oxydierenden Elemente ansteigen kann. Die Menge der Schlackenbildner
überschreitet den Wert von 15 kg/to nicht; zur Reduktion (Desoxidation) kann FeSi und Al-Gries verwendet werden.
Da im vorliegenden Falle die Schlacke durch Kippen des
Entschlackungswagens von der Charge entfernt werden kann, wird im Lichtbogenofen die Schlacke nicht entfernt, sondern
im Verlaufe des Abstechens durch Vorströmenlassen der
Schlacke im Interesse der Chromreduktion ausgenutzt. Die Abstechtemperatur beträgt 16600C.
Nach Entfernen der Schlacke mittels der Entschlackungsanlag^
ist die Zusammensetzung des Stahls durch eine
Probenahme zu bestimmen und die Temperatur ist zu messen. Vor dem Einblasen ist die Legierungskorrektur vorzunehmen.
Cr, Mn sind auf die obere, Mo, Ni auf die untere Grenze zu legieren. Die Anfangstemperatur des Einblasens ist in
Abhängigkeit von den zu oxidierenden Elementen so zu bestimmen, daß die Endtemperatur des Einblasens .17000C nicht
überschreitet. Im Falle von C = 0,3% beträgt die Anfangstemperatur 1600-1620 0C.
Im Interesse der Beherschung der Einblasendtemperatur ist der Ausgangswert Si = 0,10 - 0,15% der günstigste.
Für eine Zuführung von Branntkalk ist im Interesse der Verminderung der ungünstigen Wirkung des entstandenen
SiOp auf die Pfannenausmauerung und der Verminderung der
Schlackenlösung von CrOg noch vor dem Einblasen zu sorgen (B = 2,5).
Aufgrund der bereits erwähnten Berechnungsmethodik ist der Sauerstoffbedarf zu bestimmen und nach Inbetriebsetzung
der VakuumdampfStrahlpumpe kann nach Erreichen eines Druckes von 13 300-16 000 Pa mit dem Einblasen begonnen werden.
Die Einblasintensität beträgt zuerst 5 und hiernach 15 Nm /Min. Die Spitze der Sauerstofflanze ist während des
Einblasens unterhalb der Badoberfläche zu führen. Die Vakuumschauöffnung und die Fernsehkamera ermöglichen wegen
des Nachbrennens der entstehenden Gase und des Schlackenspritzens nur eine annähernde Kontrolle des Badverhaltens.
Etwa zwei Drittel der berechneten Sauerstoffmenge wird
bei einem Druck von 4000-5000 Pa bei maximaler Induktionsmischung eingeblasen und im Interesse des Durchbrechens
der chromhaltigen Schlackendecke und der Verstärkung der überwachung des Vakuums des Metallbades wird auch ein Einblasen von 150 l/Min. Argongas vorgenommen.
der C-Oxydation, was durch einen Druckabfall im Reaktionsraum, einem Rückgang der Rauchgastemperatur sowie der
Kühlwassertemperatur des Gaskühl systems in Erscheinung tritt. Hierbei beträgt die Strömungsintensität des Argongases
bereits 180 l/Min. Bei einem entsprechenden Endpunkt fällt die Temperatur in den Bereich von 1680-1700 0C.
Bei Abschluß des Sauerstoffeinblasens liegt der Kohlenstoffgehalt des Bades bei 0,03 bis 0,05%, wobei jedoch
die Möglichkeit einer weiteren Kohlenstoffoxidation unter Hochvakuum bei intensiver induktiver Mischung und
Argongasspülung gegeben ist. Nach dem reinen Kochen erfolgt die Reduktionsperiode. D.urch die Zugabe von CaO,
CaF2 und dann FeSi erfolgt die Schlackenbildung und dann
parallel zur Schlackenreduktion auch die Entschwefelung.
Ein Hochvakuum von 66 Pa für eine Zeitdauer von 20-25
Minuten ermöglicht die Bildung einer gut reduzierten flüssigen Schlacke und gleichzeitig verläuft auch die Kohlenstoffdesoxidation.
Wesentlich ist noch, daß die Basizität einen Wert von mindestens 2 erreicht. Erfahrungsgemäß
kann nach der Reduktion bei (Cr9Oo) = 5-7 + mit dem Verfahren
auch eine 97-98%-ige Cr-Ausbringung erreicht werden.
Nach der Reduktion erfolgt die genaue Einstellung der Temperatur und der chemischen Zusammensetzung und dann wird
die Charge zum Guß weitergegeben.
In der folgenden Tabelle wird beispielsweise der Erzeugungsvorgang
einer Legierung mit einem niedrigem Kohlenstoffgehalt unter Angabe sämtlicher Parameter der Technologie
vorgestellt, wobei die Charge 81 500 kg, das abgegossene Gewicht 76 700 kg, der spezifische Metalleinsatz
1062 kg und die Chromausbringung 96,9% betrugen.
Zeit
/Minute/
/Minute/
Arbeitsgänge
--
• 1590 C'
" 1609 Cc
--
..
160
170
170
bstich aus UHP ichtbogenofen
- -1671, C
120
er
ltschlacken
Erhitzen
Frischen unter Vakuum
Hochvakuum
Abgarung in der Erhitzereinheit
Steigerguss in Kokille
>C 0,26 MnO, 96 SiO, 18 S 0,021
fe-P 0,050
Cr 15, 80 Ni 10,33 Gu 0,17
1400 kg FeCr 70 # /C«7,5/
->C 0,39 SiO, 10 Mn 1,01 P 0,032
b-S 0,017 Cr 17,0 Ni 10,13
200 kg OaO + 20 kg CaF2
66 Pa
1430 Pa, O
11000 Pa,.
1430 Pa, O
11000 Pa,.
400 m'
5320 Pa,
2660 Pa,
2660 Pa,
0,
Oi
Oi
5/e
15 nr/min
15 mi/min 15 mVmin
720
67 Pa
p 67 Pa
C 0,01 SiO,02 S 0,015 P 0,033 Cr 15,90 Ni 10,48 CuO,18
800 kg FeSi 75 % 700 kg Ni gran. 99 * 550 kg Fe Mn äff. 91 $
2300 kg FeCr 70 # /C-O,06/
έτ-CaO + CaF2
0,03 Mn 1,07 Si 0,43 S 0,016 P 0,033 Cr 16,90 Ni 10,67
fe-Schlackenreduktion mit Al+Si-Pulver
->C 0,03 Mn 1,08 Si 0,40 P 0,032
Cr 17,9 Ni 10,7
C 0,03 Si 0,40 Mn 1,06 P 0,032
S 0,016 Cr 17,64 Ni 11,26 Cu 0,17
Weitere Einzelheiten des erfindungsgemäßen Verfahrens
werden mit Hilfe von Zeichnungen erläutert. Fig. 1 zeigt das Diagramm einer typischen Änderung der Gaszusammensetzung
während des Einblasens und des reinen Kochens, wobei die Änderung des Kohlenmonoxids-, Kohlendioxid-
und des Sauerstoffgehaltes im Rauchgas im Verlaufe der technologischen Schritte gut zu verfolgen ist.
Aus dem Diagramm geht klar hervor, daß vor der 20. Minute IQ der Kohlenmonoxidgehalt eine sprunghafte Verminderung, der
Kohlendioxid- und der Sauerstoffgehalt gleichzeitig einen
ebenfalls sprunghaften Anstieg zeigen. Dies bedeutet offensichtlich, daß die Sauerstofflanze nicht in die Schmelze
hineinreichte. Aus diesem Grunde wurde die Vorschubgeschwindigkeit der Lanze erhöht und im Ergebnis stellten
sich die Meßwerte wieder auf den entsprechenden Pegel ein.
Gut zu beobachten in der Figur ist auch das Erreichen des Kohlenstoffendpunktes. Zu ersehen ist, daß sich der Kohlenmonoxidgehalt
zunehmend vermindert und gleichzeitig der Kohlendioxid- und der Sauerstoffgehalt anzusteigen beginnen,
sobald sich das Einblasen seinem Ende nähert. Dies signalisiert eindeutig den Kohlenstoffendpunkt.
Aus dieser Darlegung geht klar hervor, daß das erfindungsgemäße Verfahren die Technologie des durch Sauerstoffeinblasen
erfolgenden Frischens auf entscheidend neue Grundlagen stellt und dadurch fast unbeschränkte Möglichkeiten
für die Erzeugung derartiger Stähle eröffnet.
Claims (5)
1. Verfahren zur Erzeugung von Stählen mit niedrigem Kohlenstoffgehalt im Vakuum durch Sauerstoffeinblasen,
durch Regelung des Kohlenstoffendpunktes und der Einblastemperatur, wobei nach dem Abstich des Stahles ein Entschlacken,
Erhitzen, unter Vakuum erfolgendes Frischen, dann Abgaren und Gießen erfolgt und der Sauerstoff durch
eine Lanze der Schmelze zugeführt und die Einheiten des Systems mittels Kühlwasser gekühlt und die entstehenden
Rauchgase aus dem System abgeleitet werden, dadurch gekennzeichnet, daß im Verlaufe der durch die Einblaslanze
von oben durchgeführten Sauerstoffzuführung die Schmelze von unten mit Argon durchgespült wird, die Zusammensetzung,
Temperatur und Menge der entweichenden Rauchgase sowie die Temperatur und Menge des zugeleiteten und des abgeleiteten
Kühlwassers kontinuierlich gemessen werden, in
Telefon (O 89) 29 3413 und 29 3414 · Telefax (O 89) 22 839 20 · Telex 17 898 454+ · Telegramm Steinpat München
Abhängigkeit von diesen Meßwerten die Argonintensität geregelt wird und die technologischen bzw. Behandlungsschritte
aufgrund der erhaltenen Meßergebnisse vorgenommen werden.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Temperatur der Rauchgase mittels eines Nickel-Chromnickel
-Thermoelementes gemessen wird.
3. Verfahren nach Anspruch 1 bzw. 2, dadurch gekennzeichnet
daß der Kohlenmonoxid-, Kohlendioxid- und Sauerstoffgehalt der Rauchgase gemessen wird.
4. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Sauerstoffeinblasen abgestellt
wird, wenn mindestens 90% der für das Einblasen berechneten Gesamtsauerstoffmenge in die Schmelze gelangt
ist und die Menge des im Rauchgas gemessenen Kohlenmonoxides unter 8% gesunken ist.
5. Verfahren nach einem der Ansprüche 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß die Sauerstofflanze mit einer
dem Lanzenverbrauch entsprechenden Geschwindigkeit in die Schmelze eingetaucht wird und daß das Nachstellen
der Lanze, wenn zusammen mit dem Anstieg der Rauchgastemperatur der Wert des im Rauchgas befindlichen
Kohlendioxids sprunghaft ansteigt und der Wert des Kohlenmonoxids gleichzeitig zurückgeht, solange
mit erhöhter Geschwindigkeit vorgenommen wird, bis sich das Kohlendioxid-Kohlenmonoxid-Verhältnis
wieder einstellt.
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