DE2840509A1

DE2840509A1 - Bearbeitbare bzw. verspanbare, nichtrostende ferritstaehle

Info

Publication number: DE2840509A1
Application number: DE19782840509
Authority: DE
Inventors: Shozo Abeyama; Tatsuo Fujiwara; Kyohito Ishida; Sadayuki Nakamura
Original assignee: Daido Steel Co Ltd
Current assignee: Daido Steel Co Ltd
Priority date: 1977-09-20
Filing date: 1978-09-18
Publication date: 1979-04-05
Also published as: US4219356A; JPS571584B2; JPS5445615A; DE2840509C2; US4270950A

Description

Die Erfindung betrifft bearbeitbare bzw. verspanbare, nichtrostende Stähle des 18Cr-2Mo-Typs mit einer ausgezeichneten Korrosionsbeständigkeit.

Üblicher, nichtrostender 18Cr-2Mo-Stahl entspricht nichtrostendem SUS 316-Stahl,bei dem die Nickelkomponente durch Molybdän ersetzt ist, so daß dieser nichtrostende Stahl billiger als der SUS 316-Stahl ist und eine weit bessere Beständigkeit gegenüber Spannungsriß-Korrosion als die SUS 304-und SUS 316 — Stähle besitzt und im Hinblick auf die Lochfraßbeständigkeit gegenüber einer neutralen Lösung, beispielsweise Meerwasser, dem SUS 304-Stahl gleichkommt.Er ist jedoch gegenüber anorganischen Säuren, wie beispielsweise Schwefelsäure und Salzsäure nur wenig korrosionsbeständig.

Die Bearbeitbarkeit von nichtrostenden Ferritstählen ist etwas besser als diejenige von anderen, nichtrostenden Stählen,jedoch sind sie dem AISI 1212-Stahl (Schwefelstahl mit niedrigem Kohlenstoffgehalt) ziemlich unterlegen, der für die Beurteilung der Bearbeitbarkeit kennzeichnend ist. Daher ist eine Ausführungsform vorgesehen,bei der S und Se enthalten sind. AISI 430F Se-Stahl, der zur Verbesserung der Bearbeitbarkeit von nichtrostenden Stählen vorgesehen wurde, besitzt den Nachteil ,daß die zugehörige Korrosionsbeständigkeit

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beeinträchtigt ist.

Ferner ist der bearbeitbare 18Cr-2Mo-Typ des nichtrostenden Stahls UNILOY 18-2FM mit einer ausgezeichneten Korrosionsbeständigkeit bekannt geworden_/und in der Zeitschrift Alloy Digest, SS-312 (Juni 1975), ist die Zusammensetzung der Stahls wie folgt angegeben: nicht mehr als 0,08 % C, nicht mehr als 1,50 % Mn, nicht mehr als 0,04 % P, nicht mehr als 0,15 % S, nicht mehr als 1,00 % Si, 18,00-19,00 %

¹⁰ Cr, 1,75-2,25 % Mo und Rest Eisen.

Ferner ist in dieser Literaturstelle beschrieben, daß ÜNILOY 18-2FM eine etwa 1,5 mal so lange Werkzeugstandzeit als AISI 303 und eine etwa 1,3 mal so lange Werkzeugstandzeit als AISI 416 besitzt. Dort ist auch beschrieben, daß die Korrosionsbeständigkeit von UNILOY 18-2-FM derjenigen von AISI 303 gleichkommt oder etwas besser ist.und daß sie besser ist als diejenige von AISI 416. Beispielsweise ist die Beständigkeit von UNILOY 18-2FM gegenüber der Spannungsriß-Korrosion und der Lochfraßkorrosion durch Chlorideinwirkung derjenigen von AISI 303 überlegen und die Beständigkeit gegenüber einer Einwirkung durch einen 5 %-igen Salzsprühnebel ist verbessert.

Nichtrostender, 18Cr-2Mo-Stahl, der zur Verbesserung der Bearbeitbarkeit nur Schwefel enthält, ist zwar ganz ausgezeichnet bearbeitbar; es konnte jedoch nicht vermieden werden, daß die Korrosionsbeständigkeit erniedrigt wird/ und zwar wegen der Elemente, die zur Verbesserung der Bear-

³⁰ beitbarkeit enthalten sind.

Die Aufgabe der Erfindung besteht in der Schaffung eines bearbeitbaren bzw. verspanbaren, nichtrostenden Ferritstahls, der eine ausgezeichnete Bearbeitbarkeit und eine verbesserte Korrosionsbeständigkeit besitzt.

14/077':

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Es wurde nun gefunden, daß die Erniedrigung der Korrosionsbeständigkeit verhindert oder die Korrosionsbeständigkeit verbessert werden kann, wenn in bearbeitbaren, nichtrostenden Ferritstählen des 18Cr-2Mo-Typs, die Elemente für die Verbesserung der Bearbeitbarkeit, beispielsweise S, Pb, Se und Te enthalten, der Gehalt an C, N und O in den Stählen gering gehalten wird, das Mn/S-Verhältnis in den Legierungsbestandteilen innerhalb des Bereiches von 2-5 definiert wird und der Cr-Gehalt, bezogen auf 100 Gew.-Teile der in den Stählen gebildeten Sulfideinschlüsse, wie beispielsweise (Mn, Cr)S, (Mn, Cr)S + Pb, (Mn, Cr) (S, Se) und (Mn, Cr)S + MnTe_x auf 10-50 Gew.-Teile eingestellt wird.

Gegenstand der Erfindung sind bearbeitbare bzw. verspanbare, nichtrostende Ferritstähle, bestehend aus nicht mehr als 0,030 % C, nicht mehr als 0,050 % N, nicht mehr als 0,012 % O, nicht mehr als 0,8 % Si, nicht mehr als 1,6 % Mn, 0,05-0,40 % S, 16-22 % Cr, 1-3 % Mo, Rest Eisen, mit der Maßgabe, daß die Summe von C und N nicht größer als 0,060 % ist / und das Mn/S-Verhältnis 2-5 ist, dadurch gekennzeichnet, daß der Cr-Gehalt, bezogen auf 100 Gew.-Teile der in den Stählen gebildeten Sulfideinschlüsse 10 bis 50 Gew.-Teile beträgt.

25 Gemäß eines weiteren Aspektes der Erfindung werden

bearbeitbare, nichtrostende Ferritstähle geschaffen, die aus nicht mehr als 0,030 % C, nicht mehr als 0,050 % N, nicht mehr als 0,012 % O, nicht mehr als 0,8 % Si, nicht mehr als 1,6 % Mn, 0,05-0,40 % S, 16-22 % Cr, 1-3 % Mo und

30 wenigstens 0,03-0,25 % Pb, 0,03-0,20 % Se und/oder 0,ΟΙΟ, 15 % Te und Rest Eisen bestehen, mit der Maßgabe, daß die Summe von C und N nicht größer als 0,060 % ist und das Mn/S-Verhältnis 2-5 ist, wobei der Cr-Gehalt, bezogen auf -100 Gew.-Teile der in den Stählen gebildeten SuIfid-

35 einschlüsse 10 bis 50 Gew.-Teile beträgt.

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Der Grund für die Begrenzung der Zusammensetzung der Legierungsbestandteile in den erfindungsgemäßen Stählen wird nachstehend erläutert.

Da C und N Austenit-bildende Elemente sind, müssen C und N in kleinen Mengen vorliegen, d. h. nicht mehr als 0,03 % bzw. nicht mehr als 0,05 %/und die Summe von C und N darf nicht größer als 0,060 % sein, so daß die Korrosionsbeständigkeit und die Verformbarkeit der nichtrostenden

10 Ferritstähle verbessert werden.

Die Menge des Sauerstoffs darf nicht mehr als 0,012 % betragen, um die Sulfideinschlüsse zu bilden und die Werkzeugstandzeit und die Korrosionsbeständigkeit zu verbessern. 15

Si wird zusammen mit Mn als Desoxidationselement hinzugefügt, jedoch wird die Bildung von MnO-Cr₂O₃-Einschlüssen, die zur Verbesserung der Korrosionsbeständigkeit erwünscht sind, gering, so daß Si in einer Menge von nicht mehr als 0,8 % vorhanden sein darf.

Mn wird zusammen mit Si als Desoxidationselement hinzugefügt und es bildet die Sulfideinschlüsse, wie beispielsweise (Mn, Cr)S und trägt zur Verbesserung der Bearbeitbarkeit bei. Wenn jedoch der Anteil von Mn größer als 1,6 % wird, wird die Korrosionsbeständigkeit leicht geringer, so daß eine solche Menge nicht erwünscht ist und daher darf der Mn-Anteil nicht größer als 1,6 % sein.

Es ist erwünscht, daß das Cr in einer Menge von wenigstens 12 % vorhanden ist, damit die Korrosionsbeständigkeit gegenüber organischen Säuren, anorganischen Säuren und dgl. sicher erhalten wird. Der Cr-Zusammensetzungsbereich, der der Basiskomponente des 18Cr-2Mo-Stahls entspricht, muß zur Entwicklung der vorteilhaften Eigenschaften der erfindungsgemäßen Stähle innerhalb des Bereiches von 16-22 % liegen.

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1 Ferner muß Cr in den Sulfideinschlüssen in einer Menge

von nicht weniger als 10 % enthalten sein, um die Korrosionsbeständigkeit der erfindungsgemäßen Stähle beizubehalten/ wenn jedoch der Anteil von Cr 50 % überschreitet, ernied-

⁵ rigt sich die Korrosionsbeständigkeit der Stähle und die
Schneidwerkzeugstandzeit verringert sich, so daß die Menge 10 bis 50 Gew.-Teile, bezogen auf 100 Gew.-Teile der Einschlüsse, betragen muß.

"Ό Mo ist zusammen mit Cr das Ferrit-bildende Element und stabilisiert den passiven Zustand des nichtrostenden Stahls und erhöht die Korrosionsbeständigkeit,so daß es erwünscht ist, daß Mo in einer Menge von mehr als 0,5 % enthalten ist. Zur Entwicklung der wertvollen Eigenschaften der erfindungsgemä-

15 ßen Stähle muß der Mo-Zusammensetzungsbereich, der dem

18Cr-2Mo-Stahl entspricht, innerhalb des Bereiches von 1 bis 3 % liegen.

S ist das Element, das die Sulfideinschlüsse, wie beispielsweise (Mn, Cr)S bildet und die Bearbeitbarkeit verbessert. Wenn S in einer Menge von weniger als 0,05 % vorhanden ist, wird die Bearbeitbarkeit nicht verbessert, während sich die Korrosionsbeständigkeit bei einer größeren Menge als 0,4 % verringert, so daß S in einer Menge innerhalb des Bereiches von 0,05 bis 0,4 % vorliegen muß.

In dem Bereich, in dem die Menge von Mn nicht mehr als 1,6 % beträgt und die Menge von S 0,05-0,40 % im 18Cr-2Mo-Stahl beträgt, bilden sich bei einem Mn/S-Verhältnis von

weniger als 2 Sulfideinschlüsse, wie beispielsweise CrS und es ist schwierig, Sulfideinschlüsse zu bilden, die 10 bis 5 0 Gew.-Teile Cr pro 100 Gew.-Teile der Einschlüsse, wie beispielsweise (Mn, Cr)S enthalten, so daß die Verbesserung der Korrosionsbeständigkeit nicht erzielt werden kann.

Wenn das Mn/S-Verhältnis größer als 5 wird, werden andererseits Sulfideinschlüsse, wie beispielsweise MnS gebildet

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und die Bildung der Sulfide, wie (Mn, Cr)S wird schwierig. Aus diesem Grunde muß das Mn/S-Verhältnis innerhalb des Bereiches von 2 bis 5 liegen.

Pb verbindet sich mit den in dem Stahl vorhandenen Einschlüssen, wie (Mn, Cr)S unter Bildung von (Mn, Cr)S + Pb-Einschlüssen, wodurch die Bearbeitbarkeit und die Schmierfunktion zwischen dem Werkzeug und den Spänen verbessert werden und Pb trägt zur Verlängerung der Werkzeugstandzeit bei. Wenn jedoch der Pb-Gehalt weniger als 0,03 % beträgt, wird die verbesserte Werkzeugstandzeit nicht erzielt, während bei einem Pb-Gehalt von mehr als 0,25 % die Zähigkeit und die Heißverarbeitbarkeit der Stähle verringert werden, so daß Pb in einer Menge von 0,03-0,25 % vorliegen muß.

Se verbindet sich mit den (Mn, Cr)S-Einschlüssen in den Stählen unter Bildung von (Mn, Cr) (S, Se)-Einschlüssen, wodurch die Werkzeugstandzeit verbessert wird. Wenn jedoch der Se-Gehalt geringer als 0,03 % ist, ist der Effekt gering, während bei einem Se-Gehalt von mehr als 0,20 % die Zähigkeit und die Heißverarbeitbarkeit des Stahles verringert werden, so daß Se in einer Menge von 0,03-0,20 % -vorliegen muß.

Te verbindet sich mit den (Mn, Cr)S-Einschlüssen in den Stählen unter Bildung von (Mn, Cr)S + MnTe-Einschlüssen, wodurch die Werkzeugstandzeit verbessert wird. Wenn jedoch der Te-Gehalt geringer als 0,01 % ist, wird die Werkzeugstandzeit nicht verbessert, während bei einem Te-Gehalt von mehr als 0,15 % die Zähigkeit und die Verarbeitbarkeit der Stähle erniedrigt werden, so daß Te in einer Menge von 0,01-0,15 % vorliegen muß.

Die Erfindung wird nun im einzelnen erläutert. 35

Zum besseren Verständnis wird auf die in der Anlage befindlichen Zeichnungen Bezug genommen, worin:

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Fig. 1 eine Mikroaufnahme des Sulfideinschlusses des Vergleichsbeispiels Nr. 7 ist und

Fig. 2 und 3 Mikroaufnahmen der Sulfide der erfindungsgemäßen Beispiele C bzw. G sind.

Die Erfindung wird nun im Hinblick auf die experimentellen Daten konkret erläutert.

Die in der folgenden Tabelle I gezeigten, erfindungsgemäßen Stähle wurden wie folgt nergesteilt:

Die Desoxidation erfolgte unter Verwendung von Si und Mn, wobei der P -Partialdruck in einem Argon-

GO

plasmalichtbogen-Versuchsschmelzofen bei weniger als 0,01 Atmosphären gehalten wurde, um einen geschmolzenen 18Cr-2Mo-Stahl mit einem Gehalt sehr kleiner Mengen C, 0 und N zu erzeugen. Danach wurde S in einer solchen Menge hinzugefügt, daß das Mn/S-Verhältnis innerhalb des Bereiches von 2 bis 5, bezogen auf den analytischen Wert der Legierungsbestandteile des geschmolzenen Stahls eingestellt wird oder es wurden ferner die vorstehend definierten Mengen an Pb, Se und Te hinzugesetzt, nachdem der geschmolzene Stahl rasch abgegossen wurde, um (Mn, Cr)S + Pb, (Mn,

25 er) (S, Se) und (Mn, Cr)S + MnTe-Einschlüsse mit einem Chromgehalt von 10-50 % in den Einschlüssen zu bilden.

Die Gußblöcke wurden bei einer Temperatur im Bereich von 1250-1000⁰C heißgewalzt und unter Kühlung in Luft bei 800⁰C + 5O⁰C 3 h lang geglüht, um die Härte (HB) im Bereich von 160+5 einzustellen.

Die chemischen Bestandteile und die Einschlußzusammensetzung jeder Probe in der folgenden Tabelle I gezeigt. 35

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Tabelle I (a)

	Probe	SUS 430F	Nr.	Chemische Bestandteile	0	Si	Mn (M	S n/S)	0,216 ,0)	Ni	Cr	Mo	andere Bestand	(Mn,Cr)S- 7:π Rammen	S	Cr	-Einschluß- wt-.7iino	andere Bestand.
	Verg- gleich	SUS 304		C CC	0,013	0,42	0,62 C	0,290 2,1)	-	17,12	-	-	Mn	35	30	Fe	2
	Erfin dung	SUS 303	1	0,0Sl CO₁	0,012	0,45	0,72 C5	0,014 L,4)	8,51	18,42	-	-	29	36	4	4	1
	18Cr-2Mo	2	0,062 Co,	0, 013	0,33	1,56 J 0,253 (6,2)	9,11	17,30	-	-	59	35	3	2	1
Θ0981Α	erster Aspekt	3	0,074 CO₁:	0,012	0, 50	0,95 (9.	-	18,75	2,75	-	59	56	5	T I*	2
/0771	4	0, 015 CO₁ (	0,010	0,46	0,99 (nt	-	18,79	2,71	Pb 0.14	55	3S	5	2	1
	5	0,012 (0,(	0, 008	0,45	0,98 (9*	-	1S,37	2,57	Te 0.052	53	40	2	3	1
	6	0, 010 Co,(	0,007	0,51	1,72 O	-	18,46	2,23	-	5 5	59	4	?	1
	ι 7	0,013 (0,C	0,013	0,48	0,30 (]	-	18,05	2,12	-	54	57	54	2	1
	8	0,015 Co.c	O₁OOS	0,23	0, 010 3,0)	-	18,53	2,54	-	5	35	31	3	2
A	0,017 Co,c	0,006	0, 34	0,009 3,0)	-	18,81	2,12	-	29	37	22	3	1
B	0,010 Co,c	0,010 5,0)	3S	2
N *N)	0, 220 ',8)
0, 040 L21)	0,301 ,0)
0, 032 394)	0,35 j 0,16S (2,1)
0,056 L30)	0,65
0, 028 343)
0,023 )35)
0,045 )55)
0,038 )51)
0,032 )47)
0,033 )50)
0,020 )50)

Tabelle I (b)

Probe

Nr.

Chemische Zusammensetzung

C I N
(C₊N)

Si

Mn I S (Mn/S)

Ni

Cr

'(Mn,Cr) S-Einschlußzusammensetzung

andere Bestand

Mn

Cr

Fe

andere Bestand.

Erfindung

zweiter
Aspekt

C
D

0,015 I 0,034
(0,049)

0,007 0,33

0,008|0_r030
(0,038)

0,006 0,39

0,58)0,252

(2,3)

19,10

2,06

Pb 0,08

31

38

27

0,78|0,296 (2,6)

18,40

2,57

Pb 0,16

35

57

25

E
F

0,016|0,020

(0,036) °>^Oüb

0_r 02OjO,025
(0,045)

0,009 J 0,017
(0,026)

0, 016I0,026

(0,042)

0,012 I O₁038
(0,050)

0, 020I0,035

(0,055)

0,010

0,006

0,008

0,010

0,009

0,54

0 , 89!0,278 (3,2)

18,88

2,36

Te 0,025

43

0,48

0,86j0,390 (2,2)

18,51

2,50

Te 0,053

33

0,33

0_t7l|0,189 (3,6)

19,50

2,11

Pb

0,14 Te 0,045

44

0,42

0,67|0,301 (2,2)

18,27

2,63

Pb

0,07 Te' 0,061

27

0,36

O_n 80I0,276 (2,9)

19,38

2,32

Se 0,12

40

0,40

0,68|0,285 (2,4)

18,84

Pb

0,07 Te 0,029

33

54

32

38

36

24

20

31

16

32

22

12

28

IXJ

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Die in der vorstehende Tabelle gezeigten Zusammensetzungswerte wurden erhalten, indem man jede Probe durch Schleifen mit Schmirgel präpariert, die geschliffene Probe in ein Harz einbettet, die so erhaltene Probe mit einem Papiertuch abreibt und danach nur den Einschluß durch einen Röntgenstrahlenmikroanalysator identifiziert.

Im Hinblick auf die Gestalt der in der vorstehenden Tabelle gezeigten Einschlüsse, beispielsweise bei der Probe Nr. 7, sei auf die Mikroaufnahme der Fig. 1 Bezug genommen ,bei der ein MnS-Einschluß gezeigt ist. (Alle Vergrößerungen in den folgenden Aufnahmen sind 600-fach.) Bei Probe C besaß ein (Mn, Cr)S + Pb-Einschluß die in der Mikroaufnahme der Fig. 2 gezeigte Gestalt, wobei das Pb-

^5 Korn mit (Mn, Cr)S verbunden ist. Bei der Probe G besaß der (Mn, Cr)S + Pb + MnTe-Einschluß die in der Mikroaufnahme der Fig. 3 gezeigte Form, wobei das Pb-Korn und das MnTe-Korn mit (Mn, Cr)S verbunden sind.

Diese Proben wurden den folgenden Korrosionsbeständigkeitstesten unterworfen und die infolge der Korrosion verringerten Mengen sind in der folgenden Tabelle II aufgeführt.

(1) Beständigkeitstest gegenüber Schwefelsäure, bei dem die Probe 6 h lang in 5 %-iger, siedender Schwefelsäurelösung eingetaucht wurde.

(2) Sprühtest mit einer wäßrigen NaCl-Lösung, bei dem die Probe mit einer 5 %-igen, wäßrigen NaCl-Lösung bei

35⁰C 96 h lang kontinuierlich besprüht wurde-

(3) Lochfraßkorrosxonstest, bei dem die Probe bei 35⁰C in eine Eisen(III)-chloridlösung (FeCl₃6H₂0:50g/l) einge-

35 taucht wurde.

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Aus den Testergebnissen ergibt sich, daß die Korrosionsbeständxgkeit der erfindungsgemäßen Stähle besser ist als diejenige der SUS 430F-und SUS 303-Stähle_/und daß die Lochfraßkorrosionsbeständigkeit der erfindungsgemäßen Stähle

5 derjenigen des SUS 304-Stahls überlegen ist.

Aus dem Gegensatz dieser Fakten und den Daten der Korrosionsbeständigkeit und der Werkzeugstandzeit der Proben in Tabelle II zusammen mit Tabelle I ergibt sich, daß im Vergleich mit Probe Nr. 7, bei der ein MnS-Einschluß gebildet worden ist, die Probe Nr. C, bei der ein (Mn, Cr)S + Pb-Einschluß mit mehr als 10 % Cr gebildet wird, eine bessere Korrosionsbeständxgkeit aufweist und daß die Werkzeugstandzeit und insbesondere die Korrosionsbeständxgkeit gleich oder höher ist als diejenige der Proben Nr. 4, 5 und 6, bei denen der S-Gehalt niedriger ist. Bei der Probe Nr. G ist die Bohrstandzeit verbessert.

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Tabelle II (a)

co ο co OO

Probe	SUS 430F	Nr,	Korrosionstest mit einer 5%- igen siedenden Schwefelsäure lösung (g/m²/h)	Sprühtest mit einer 5%-iger wäßrigen NaCl-Lösung Resultat	. Lochfraßkorrosionsbe- . ständigkeit (35O⁰C, Eisen(III)- chloridlösung) (g/m²/h)	Schneidwerkzeug standzeitindex , Werkzeugstand zeit der Probe/ Werkzeugstand.- zeit von Nr. 4	Bohrwerkzeug standzeit der Probe/ Werkzeugstand zeit von Nr.4
Vergleich	SUS 304	1	>2 000	C	2 20	1,25	95
SUS 303	2	85	A	35,3	0,83	0,4
18Cr-2Mo	5	950	B	75,1	1,21	60
4	831	B	6,55	1,00	1,00
5	501	B	6,89	1,15	15
6	S22	B	7,92	1 ,10	7 ;
7	1 470	C	10,38	1 ,65	120
8	1 270	B	18,31	0,91	106

U) I

VO

ro OO -P-O

CT!

CD CD

Tabelle II (b)

	Probe	erster Aspekt	ttr.	Korrosionstest mit einer 5%- igen siedenden Schwefelsäure lösung (g/m²/h}	Sprühtest mit einer 5%-iger NaCl-Lösung Resultat	Lochfraßkorros ionsbe- ständigkeit (35O⁰C, Eisen(III)- chloridlösung) (g/m²/h)	Schneidwerkzeug- standzeitindex, Werkzeugstand zeit der Probe/ Werkzeugstand zeit von Nr. 4	Bohrwerkzeug standindex, Werkzeugstand zeit der Pro be/Werkzeug standzeit von Nr. 2
9098	Erfindung	zweiter Aspekt	A	869	B	7,05	2,18	130
	B	925	B	7,52	2,51	250
O	C	625	B	7,86	3,12	2 060
	D	585	B	7,46	3 -,36	2 320
	E	885	B	8,21	2,90	1 200
	F	880	B	8 ,01	2,9S	1 520
	G	500	B	7,80	3,59	>5 000
	H	512	B	8,12	3,43	>5 000
	K	830	B	7,15	3,05	1 720
L	539	B	7,69	3,21	>5 000

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Bewertung des Ergebnisses in dem Sprühtest mit einer wäßrigen NaCl-Lösung

A: Im wesentlichen nicht korrodiert B: Leicht korrodiert (Flächenverhältnis < 20 %) C: Ziemlich erheblich korrodiert (Flächenverhältnis 21-70 %).

Danach wurde jede Probe dem Drehspantest und dem Bohrtest unter den in der folgenden Tabelle III gezeigten Schneidebedingungen ausgesetzt, wobei die erzielten Ergebnisse in der Tabelle III aufgeführt sind.

Tabelle III

- Drehspantest	M10, 33-2 (0, 6, 6, 6 15,15,02R)	Bohrtest	Bohrer mit zylindrischem Schaft_y 5,0 mm Durch messer
Werkzeug	1,0 mm	Werkzeug	1500 U/min
Schnitttiefe	0,15 mm/U	Umdrehung	0,15 mm/U
Vorschub	200 mm/min	Vorschub	20 mm
Schneidege schwindig keit	keins	Bohrtiefe	keins
Schneidöl	VB = 0,1 mm	Schneidöl	Das Werkzeug wurde ge schmolzen und beschädigt
Beurteilung der Werkzeug standzeit	Beurteilung der Werkzeug standzeit

Zur Herstellung der rostfreien Stähle gemäß der Erfindung können irgendwelche üblichen Verfahren zur Herstellung von Stählen verwendet werden.

Um die Menge von C, N und 0 in den Stählen vor der Zugabe von S, Pb, Se und Te kleiner zu machen, ist es vor-

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1 teilhaft, Verfahren zur Stahlherstellung, wie beispielsweise AOD, VOD, VAD oder PIF anzuwenden.

Wie vorstehend erwähnt , besitzen die nichtrostenden Ferritstähle des 18Cr-2Mo-Typs gemäß der Erfindung, bei denen Sulfideinschlüsse mit einem Chromgehalt von 10 bis 50 % gebildet worden sind, die gleiche oder eine höhere Korrosionsbeständigkeit als übliche, nichtrostende Ferritstähle des 18Cr-2Mo-Typs, bei denen die Sulfidein-Schlüsse weniger als 10 % Cr enthalten und sie weisen eine weit verbesserte Bearbeitbarkeit bzw. Verspanbarkeit auf, so daß für die erfindungsgemäßen Stähle als industrielle Baustoffe eine breite Anwendung zu erwarten ist.

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Claims

T D^. I^ Patentanwälte: TlEDTKE - ÜÜHLING - SVlNNE Dipi.-Ing. H.Tiedtke /■* η Dipi.-Chem. G. Bühling V3RUPE - Γ*ELLMANN Dipl.-Ing. R. Kinne Dipl.-Ing. R Grupe 2 8 H O 5 U 9 Dipl.-Ing. B. Pellmann Bavariaring 4, Postfach 202403 8000 München 2 Tel.: 0 89-539653 Telex: 5-24845 tipat cable: Germaniapatent München 18. September 1978 B 9210/case 52-112,158 Patentansprüche

1. Bearbeitbare bzw. verspanbare, nichtrostende Ferritstähle, bestehend aus nicht mehr als 0,030 % C, nicht mehr als 0,050 % N, nicht mehr als 0,012 % 0, nicht mehr als
0,8 % Si, nicht mehr als 1,6 % Mn, 0,05-0,40 % S, 16-22 % Cr, 1-3 % Mo und Rest Eisen, mit der Maßgabe, daß die Summe von C und N nicht größer als 0,060 % ist und das Mn/S-Verhältnis 2-5 beträgt, dadurch gekennzeichnet, daß der Cr-Gehalt, bezogen auf 100 Gew.-Teile der in den Stählen gebildeten Sulfideinschlüsse 10 bis 50 Gew.-Teile beträgt.

2. Bearbeitbare bzw. verspanbare, nichtrostende Ferritstähle nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß sie zusätzlich wenigstens 0,03-0,25 % Pb, 0,03-0,20 % Se und/oder 0,01-0,15 % Te enthalten.

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Deutsche Bank (München) KIo. 51/61070 Dresdner Bank (München) KIo 3939 844 Posischeck (München) KIo 670-43- 804