DE3126984A1 - "stahl fuer den maschinenbau mit ausgezeichneter kaltschmiedbarkeit und zerspanbarkeit" - Google Patents
"stahl fuer den maschinenbau mit ausgezeichneter kaltschmiedbarkeit und zerspanbarkeit"Info
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Description
Stahl für den Maschinenbau mit ausgezeichneter Kaltschniiedbarkeit
und Zerspanbarkeit
Die Erfindung betrifft Verbesserungen bei Legierungsstählen. Insbesondere bezieht sich die Erfindung auf Stähle
für den Maschinenbau mit ausgezeichneter Kaltschniiedbarkeit und Bearbeitbarkeit bzw. Zerspanbarkeit.
Die meisten Maschinenteile wurden bisher durch spanabhebende
Fertigung bzw.schneidende Bearbeitung hergestellt. Um die Verarbeitungskosten der Teile zu vermindern, werden
mit dem kürzlichen Fortschreiten der Kaltbearbeitungstechniken häufig Verfahren angewendet, <j|e eine
Rohverforrnung durch Kaltbearbeitung und eine anschließende
Fertigbea'rbeitung durch spanabhebende Bearbeitung umfassen: Zu diesem Zweck werden Stähle benötigt, die sowohl ausgezeichnete Kaltschniiedbarkeit als auch ausgezeichnete
Zerspanbarkeit aufweisen.
VIII/22
!AD
DE 1399
4. Stahl nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß der Pb- und/oder Bt-Gehalt im Bereich von 0,02 bis
0,12 % liegt und der S-Gehalt geringer als 0,005 % ist und der Gehalt der Al„O„-Einschlüsse weniger als 0,0005%
ausmacht.
20 25.
35
BAD ORIGINAL
-&■ V DE 1399
Um den Stählen eine gute Kaltschmiedbarkeit zu verleihen, ist es übliche Praxis, daß man die Stähle einer Weichglüh-
und Glühbehandlung oder einem Verfahren zur Erniedrigung des Reinheitsgrades der Stähle unterzieht. Jedoch führt
dies zu einer schlechten Zerspanbarkeit des Stahls. Andererseits ist es bekannt, S oder Pb zu den Stählen zur
Verbesserung der Zerspanbarkeit hinzuzusetzen, was aber mit dem Nachteil begleitet ist, daß die Kaltschrniedbarkei.t
des Stahls geringwertig wird. Aus dem Vorstehenden ergibt sich, daß die Kaltschmiedbarkeit und die Zerspanbarkeit
in den meisten Fällen zueinander gegem;ätzlich verlaufen.und es wird im allgemeinen angenommen, daß diese
Eigenschaften miteinander unverträglich sind.
Im allgemeinen enthalten Kohlenstoffstähle oder Legierungsstähle
für den Maschinenbau S in einer Menge von etwa 0,015 bis etwa 0,030 %, wobei der meiste Schwefel
im Stahl in Form von MnS vorhanden ist. Das MnS ist gewöhnlich ungleichmäßig im Stahl verteilt und neigt dazuy
beim Walzen übermäßig.gestreckt zu werden, was die Anisotropie
der mechanischen Eigenschaften bewirkt und die Kaltschmiedbarkeit verschlechtert (diese Einschlüsse irn
Stahl werden als A-'Systemeinschluß in den JIS-Standards
definiert). Al wird gewöhnlich zur Desoxidation oder zur Regulierung der Korngröße im geschmolzenen Stahl hinzugesetzt.
Selbst nach der Verfestigung des geschmolzenen Stahls ist Al in Form von Al?0„ bei einem Gehalt von etwa
AO bis 100 ppm enthalten und verursacht die Entwicklung von Anrissen bzw. beginnenden Rissen im Stahl während
der Kaltbearbeitung, wodurch die Kaltschmiedbarkeit beeinträchtigt
und der Werkzeugverschleiß während der zerspanenden Bearbeitung wegen seiner hohen Härte beschleunigt
wird (diese Einschlüsse werden in den. JIS-Standards als.
B-Sys teiiieinschluß definiert).
35
DE 1399
Anschließend werden die bekannten Ca-desoxidierten Stähle
und bleihaltigenAutomatenstähle erläutert. Die Ca-desoxidierfeen Stähle sind solche, die durch Desoxidation
von geschmolzenem Stahl mit Ca unter Bildung von Ca-Ox iden beispielsweise Anorthit (CaO · Al0O · 2 SiO0), Gehlenit
(2 CaO « Al?0„ · SiO?) und dergleichen erhalten werden,
durch die während der Schneidbearbeitung
eine Abscheidung auf den Werkzeugoberflächen zur Unterdrückung des Werkzeugverschleisses gebildet wird.
eine Abscheidung auf den Werkzeugoberflächen zur Unterdrückung des Werkzeugverschleisses gebildet wird.
Bei einigen mittels Ca desoxidierten Stählep kann das
Ca-0xid CaO · nAl_0„ sein. Die bleihaltigen Automatenstähle
enthalten 0,15 bis 0,30 % Pb, das in Form eines
Einzeleinschlusses oder in Form von Verbindungseinschlüssen mit Sulfiden oder Oxiden vorhanden ist. Dieser Pb Einschluß
zeigt den Effekt der Spannungsanhäufung und der Schmierwirkung auf das Werkzeug während der spanabhebenden
Bearbeitung, wodurch die Zerspanbarkeit verbessert wird. In diesem Zusammenhang enthalten /jedoch üblich
verwendete bleihaltige Automatenstähle, beispielsweise S45CL,Schwefel in einer Menge im Bereich von 0,015 bis
0,030 %, von dem das meiste in Form von MnS vorhanden
ist. Dieses MnS wird beim Walzen gestreckt und wird als
A-Systeineinschluß unigewandelt. Zusätzlich wird Pb leicht
zu einem Verbindungseinschluß mit großen Abmessungen in Kombi-
nation mit MnS umgesetzt, was zur Beeinträchtigung der
Kaltschmiedbarkeit führt.
Die Legierungsstähle des Typs, auf die die vorliegende
Erfindung gerichtet ist, sind bekannt, beispielsweise aus den japanischen Patentanmeldungen Nr. 46-27661 und
54-33206, japanische Off enlegungsschrif t Nr. 53-22112, GB-PSS 874 488 und 717 896, norwegische Patentschrift
Nr. 123 551, DE-OSS 1 036 297, 1 905 247 und 1918 702
und US-PSS 31 10 586 und 34 24 576. 35
■4Γ- ** DE 1399
Aufgabe der Erfindung ist demgemäß die Bereitstellung eines Maschinenbaulegierungsstahls, der die vorstehend
beschriebenen Nachteile des Standes der Technik überwindet.
Gemäß eines weiteren Aspektes soll ein Maschinenbaulegierungsstahl
geschaffen· werden, der eine ausgezeichnete Kaltschmiedbarkeit und Zerspanbarkeit besitzt.
Schließlich soll erf indungsgernäß ein Maschinenbaulegierunßsstahl
geschaffen werden, bei dem Einschlüsse in dem Stahl in geeigneten Formen fein dispergiert sind, wodurch
die Kaltschmiedbarkeit und Zerspanbarkeit verbessert
werden. 15
Gegenstand der Erfindung ist ein Stahl für den Maschinenbau mit ausgezeichneter Kaltschmiedbarkeit und Zerspanbarkeit,
der gekennzeichnet ist durch eine Zusammensetzung von unter 0,6 % C, unter 0,35 % Si, unter 1,65 %
*w Mn, unter 3,5 % Nl, unter 3,5 % Cr, unter 0,35 % Mo,
0,010 bis 0,10 % Al, und unter 0,002 % B sowie Rest Fe
und Verunreinigungen mit begrenzten Gehalten von Ca im Dereich von 0,0005 bis 0,05 %, S von unter 0,12 % und
Alo0q-Einschlüssen von unter 0,002 %. Gemäß eines bevorzugten
Aspektes ist wenigstens eines von Pb und Bi in dein Stahl in Form von Verbindungen, Metallen oder Legierungen
in vorher-bestimmten Mengenbereichen enthalten.
Die Erfindung wird anschließend unter Bezugnahme auf die
Zeichnungen näher erläutert.
Fig. 1 zeigt eine graphische Darstellung der Kaltschmiedbarkeit und Zerspanbarkeit des erfindungsgemäßen
Stahls und eines bekannten Stahls für verschiedene S-Gehalte
der entsprechenden Stähle;
25 '2 3
DE 1399
Fig. 2 zeigt, eine Beziehung zwischen dein Flächenanteil
der CaO + CaS + (Ca,M n)S-EinSchlüsse
zu den gesamten Einschlüssen und der Kaltschmiedbarkeit
;
5
5
Fig. 3 zeigt eine Beziehung zwischen dein Gehalt der
Al?0„-Einschlüsse und der Kaltschrniedbarke j. t;
Fig. 4 zeigt die Beziehungen zwischen der Kaltschmiedbarkeit
und der Zerspanbarkeit uncj uem Gehalt
von l'b oder Bi.
Um den eri'indungspernäßen Maschinenbaustahlen verbesserte
Kaltschmiedbarkeit und Zerspanbarkeit ζυ verleihen wird
eine große Ca-Menge kontinuierJich zum geschmolzenen
Stahl hinzugesetzt, so daß der in dem geschmolzenen Stahl
vorhandene Schwefel (S) zu CaS und (Ca, Mn)F umgesetzt wird und Λ1?Ο_ vollständig entfernt oder auf einen
sehr geringen Gehalt durch Reduktionsreakti in mit Ca reduziert
wirdJJer vorstehende Vorgang kann durch die folgenden
Reaktionsformel ausgedrückt v/erden:
UH l· O»
Ca + i-in + S- X Ca, Mn) S
3Cii + Al0O0. 1 3CaO + 2Al
Aus dem.Vorstehenden ergibt sich, daß beim erfindungsgemäßen
Stahl die Sulfide, die zunächst wie bei den bekannten Stählen hauptsächlich in Form von MnS vorliegen,
zu CaS und (Ca1Mn)S umgesetzt werden, welche während der Bearbeitung, beispielsweise dem Walzen streckungsfest
bzw. beständig gegen eine Streckung sind. Hierdurch wird die Anisotropie des Stahlmaterials unter gleichzeitiger
Verbesserung der Kaitschmiedbarkeit
DE 1399 1 und Zerspanbarkeit abgeschwächt.
Im allgemeinen werdenAl-Legierungen während der Stahlherstellung
für die Desoxidation und die Einstellung der Korngröße hinzugesetzt. Ein Teil der Al-Legierung wird zu
Alo0_ umgesetzt und die Ca-Zugabe führt zu einer beträchtlLehen Reduktion des Alo0„-Einschlusses. Dies ist ferner synergistisch zusammen mit der vorstehend beschriebenen Sulfidumsetzung bei der Verbesserung der Zerspanbarkeit und Kaltschmiedbarkeit wirksam.
Alo0_ umgesetzt und die Ca-Zugabe führt zu einer beträchtlLehen Reduktion des Alo0„-Einschlusses. Dies ist ferner synergistisch zusammen mit der vorstehend beschriebenen Sulfidumsetzung bei der Verbesserung der Zerspanbarkeit und Kaltschmiedbarkeit wirksam.
Wenn gemäß einer bevorzugten Ausführungsform der Erfindung
Pb und/oder Bi zu dem Stahl in kleinen Mengen in Form von Verbindungen, Elementmetallen oder Legierungen
hinzugesetzt werden, um einen Einzeleinschluß von Pb oder Hi zu bilden oder um sie um die Sulfide oder den CaO-Einschluß
fein abzuscheiden, Wurde gefunden, daß die KaItschrniedbarkei.t
und Zerspanbarkeit durch den synergistischen
Effekt oder die synergistische Wirkung dieser Metalle mit anderen Einschlüssen verbessert werden kann.
Die Bestandteile, ihre Gehalte und die Einschlüsse des
erf indungsgeinäßen Maschinenbaustahls mit ausgezeichneter
Kai tschrniedbarke.it und Zerspanbarkeit wird nachstehend beschrieben. Es ist zu bemerken, daß die Maschinenbaustähle
Kohlenstoffstähle und Legierungsstähle für den
Maschinenbau umfassen und Zusammensetzungen von unter
0,6 in C, unter 0,35 % Si, unter 1,65 % Mn, unter 3,5 %
F und Ni, unter 3,5 % Cr, unter 0,35 % Mo, 0,010 bis
30 0,10 % Al und unter 0,002 % B aufweisen.
Wenn Ca in den Stahl eingearbeitet wird, werden verschiedene Sulfide oder Oxide gebildet und Ca dient zur positiven
Umsetzung der Einschlüsse zu CaO, CaS und (Ca,Mn)S
OJ und ferner zur Reduzierung des Al0O,, zu einem beträcht-
3AD ORIGINAL
DIi 1399
liehen Ausmaß. Dementsprechend ist es notwendig, große
Mengen Ca zuzusetzen. Falls der Ca-Gehalt bei der Stahlproduktstufe
geringer als 0,0005 % ist, sind die vorstehenden Effekte nicht befriedigend. Die Effekte v/erden
entwickelt, v/enn die Menge mehr als 0,001. "A beträgt. Wenn der Gehalt 0,0.5 % überschreitet, wird zu viel CaO-E in-Schluß
gebildet,, der einen nachteiligen Einfluß auf die Kaltschrniedborkeit ergibt. Daher ist ein Gehalt von unter
0,01 0A bevorzugt.
Ein S-Üehalt von über 0,12 % führt zur Bildung von Sulfiden
in großen Mengen, was zur Beeinträchtigung der KaItschniiedbarke
i t führt. Dementsprechend liegt S im Bereich unter 0,12 %, vorzugsweise unter 0»08 56. Insbesondere beträgt
der S-Gehalt unter 0,005 % wegen der bemerkenswerten
Verbesserung der Kaltschriuedbarkeit.
Pb und Ui sind Elemente, die zur Verbesserung der Zerspanbarkeit dienen. Wenn der Gehalt von einem oder beiden
Elementen Pb und Bi 0,2 % überschreitet, wird die Kaltschmiedbarkeit
geringwertig. Dementsprechend liegt der Gehalt unter 0,2 %. Um sowohl die Kaltschrniedbarkeit als
auch die Zerspanbarkeit gemeinsam zu verbessern,
liegt der optimale Gehaltsbereich von wenigstens einer
Komponenten bei 0,02 bis 0,12 %.
In dem erfindungsgemäßen Stahl sind drei Sulfidtypen einschließlich
CaS, (Ca,Mn)S und MnS vorhanden und es ist erwünscht, daß MnS auf einen so klein wie möglichen Gehalt
zu reduzieren, da es beim Walzen gestreckt · wird, wodurch die Kaltschmiedbarkeit beeinträchtigt wird. Es
ist zu bemerken, daß CaS und (Ca,Mn)S in Form von zv/ei Phasen vorhanden sind, die mit dem CaO-Einschluß verbunden
sind. Zur Verbesserung der Kaltschmiedbarkeit sollte
35 der Flächenanteil der CaS-,(Ca,Mn)S-und CaO-Einschlüsse in
DE 1399-
dent Gesichtsfeld eines optischen Mikroskopes (wie es beispielsweise
für den Reinheitsgrad des Stahls in der JIS G 0555 beschrieben ist)im Bereich von über 70 % der Fläche der Gesamte
inschlUsse mit Ausnahme der Einschlüsse auf Pb- oder
5 Bi-Basis liegen.
AIpO., ist so hart, daß der Werkzeugverschleiß bei der
spanabhebenden Bearbeitung beschleunigt wird, und somit die Zerspanbarkeit erniedrigt wird^und es dient ferner
zur Entwicklung von Anrissen während des Kaltschmiedens.
UeniffeinUß lieft sein Gehalt unter 0,002 %, vorzugsweise
unter 0,0005 ",Ό.
Die Erfindung wird unter Bezugnahme auf die Beispiele näher erläutert.
In der nachstehenden Tabelle sind die Bestandteile der
Stähle (auf Basis von AISI 1045) und ihre Gehalte gezeigt, die in diesem Test verwendet wurden.
Jede Stahlprobe wurde zu Stäben mit einem Durchmesser von 80 mm und 25 mm für die Z'erspan- bzw. Kaltschmiedteste
gewalzt und für die Teste nach einer Normalisierungsbehandlung verwendet.
(1.) Kaltschm i cdetest
Teststück 20 mm j/b χ 30 mrn
Jedes der Teststücke wurde einer Zwangsstauchung unterzogen,
um ein»3 Beziehung zwischen der Kompressibilität
und der iUite zu bestimmen, mit der Sprünge vorkommen, aus der eine kritische Stauchungsrate, bei welcher 50 ;;. der getesteten Proben gesprungen waren, bestimmt wurde.
und der iUite zu bestimmen, mit der Sprünge vorkommen, aus der eine kritische Stauchungsrate, bei welcher 50 ;;. der getesteten Proben gesprungen waren, bestimmt wurde.
.:- 3Ί26984
DE 1399
Der Stahl mit einer größeren kritischen Stauchungsrate hat eine bessere Kaltschrniedbarkeit. Die Kompressibilität
wurde durch die folgende Gleichung bestimmt:
H - II
ο
ο
5 Kompressibilität = χ 100 (%)
11O
bei der H : Teststückhöhe vor der Stauchung
H ; Teststückhöhe nach der Zwangsstauchung.
10 (2) Zerspanungstest
Schnittgeschwindigkeit: 50, 100, 150, 200, 250 (rn/niin)
Vorschub: 0,05; 0,125; 0,175; 0,25 (mm/Umdrehung) Schnittiefe: 1,5 mm (konstant)
Schneidöl: keines
Schneidöl: keines
Die Teststücke v/urden unter diesen zwanzig Testbedingungen unter Verwendung einer Drehmaschine mit einem Hartmetallschneidwerkzeug
P 10 spanabhebend bearbeitet und ihre Zerspanbarkeit wurde aus der Form der erzeugten Späne
abgeschätzt.
25 fein zerbrochen und weniger als 40
eine Spiralwindung
zv/ei oder drei Sp i.ralwindungen 30
regulär und kontinuierlich gelockt ?0
irregulär ohne Lockung " 10
Diese unter den zwanzig Bedingungen bestimmten Bewertungspunkte wurden summiert. Eine höhere Punktbewertung
zeigt eine noch bessere Zerspanbarkeit an.
Kf DE 1399
Die Tentnrgebnisse der Kaltschmiedbarkeit und der Zerspanbarkeit
sind in Fig. 1 gezeigt. Aus Fig. 1 ergibt sich, daß bei steigendem S-Gehalt die Kaltschmiedbarkeit
erniedrigt wird und die Zerspanbarkeit erhöht wird, sowohl bei den erfindungsgemäßen Stählen als auch bei den
bekannten Stählen. Jedoch sind die erfindungsgemäßen Stähle den bekannten Stählen sowohl in der Kaltschmiedbarkeit
als auch in der Zerspanbarkeit überlegen. Es ist
zu bemerken, daß beim Überschreiten des S-Gehaltes von
10, über 0,120 % beinahe keine Effekte erzeugt werden, selbst wenn Ca ähnlich wie bei den erfindungsgemäßen Stählen
(C5 und ClO) eingearbeitet wird.
Danach wurden einige Proben der Bestimmung des Reinheitsgrades unter
Verwendung von EPMA (ESMA) und einem optischen Mikroskop mit
den in der Tabelle 2 gezeigten Ergebnissen unterzogen.
Die erfindungsgemäßen Stähle zeigen größere Flächenanteile,
die durch C-Systenieinschlüsse, d.h. CaO +
CaS+ (Ca,Mn)S besetzt sind, in Fig. 2 ist eine Beziehung
zwischen dem Flächenanteil, der durch die CaO + CaS + (Ca1Wn)S - Einschlüsse besetzt ist, und der Kaltschmiedbarkeit gezeigt.
Die durch diese Einschlüsse eingenommene größere Fläche führt zu einer verbesserten Kaltschmiedbarkeit.
Befriedigende Ergebnisse werden erhalten, wenn der Anteil
über 70 % liegt.
Fig. 3 zeigt eine Beziehung zwischen dem Gehalt des
Alo0,.-Ki nschlusBef. Ln den Stählen und der Kai tschmiedbarkcit,
aus der ersichtlich ist, daß die bekannten Stähle
0,0Ü!3 bis 0,012 % Al^-Einnchluß enthalten, während die
erf indunjisgemäßen Stähle unter 0,002 % Al, 0 - Einschluß
enthalten, wodurch die Kaltschmiedbarkeit verbessert w i rd.
-Kf- & DE 1399
Fig. 4 zeigt eine Beziehung zwischen dem Pb- oder Bi-Gehalt
und der Kaltschmiedbarke.it und der Zerspanbarkeit. Wenn de'r Pb-oder Bi-Gehalt erhöht wird, wird die KaItschmiedbarkeit
allmählich erniedrigt und die Beeinträchtigung wird über 0,12 % deutlich und über 0,20 h sehr
beträchtlich. Ancicrnrr.c: i tu steigt die Zcr.spanbnrke i t mit
einer Krhöhung dos Geholte:.; und erreicht bei 0,12 % eine
Satt igung.
DK 1399
20
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α) X)
30
ro | ti | ιη | H | H | CN | ιη | ιη | H | O | CN | ιη | H | (N | ιη | H | CN | |
σ | O | § | O | O | 8 | O | O | O | ο | O | O | ο | O | ο | |||
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H | ο | O | O | O | σ | O | O | ο | O | O | ο | O | ο | ||||
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35
co
cn
ω
ο
cn
Cn
Tabelle 1 (Fortsetzung)
■Nr. | C | Si | Chemische ί | P | Zusammensetzung | Ca | Pb | Bi | sol .Al | A12°3 | |
Cl | 0.44 | 0.23 | Mn | 0.019 | S | — | : | — | 0.054 | 0.050 | |
C2 | 0.45 | 0.20 | 0.78 | 0.022 | 0.001 | — | — | 0.035 | 0.071 | ||
C3 | 0.46 | 0.22 | 0.72 | 0.021 | 0.020 | — | . | — | 0.042 | 0.055 | |
C4 | 0.44 | 0.24 | 0.62 | 0.020 | 0.058 | — | — | 0,049 | 0.044 | ||
(U
ι—Ι |
C5 | 0.43 | 0.25 | 0.71 | 0.022 | 0.122 | — | — | 0.057 | 0.052 | |
C6 | 0.46 | 0.25 | 0.74 | 0.022 | 0.203 | — | — | 0.055 | 0.062 | ||
co
m |
C7 | 0.43 | 0.24 | 0.78 | 0.022 | 0.004 | — | — | 0.035 | 0.071 | |
"o | C8 | 0.45 | 0.25 | 0.70 | 0.022 | 0.003 | — | — | 0.034 | 0.0105 | |
•f—} 0) |
C9 | 0.43 | 0.19 | 0.77 | 0.017 | 0.003 | — | — | 0.041 | 0.0120 | |
bO
Sh |
ClO | 0.45 | 0.28 | 0.69 | 0.011 | 0.001 | 0.012 | — | 0.043 | 0.002 | |
> | CIl | 0.45 | 0.19 | 0.86 | 0.013 | 0.202 | 0.007 | 0.16 | — | 0.028 | 0.001 |
C12 | 0.47 | 0.28 | 0.76 | 0.016 | 0.003 | 0.006 | 0.21 | — | 0.042 | -0.002 | |
Cl 3 | 0.44 | 0.27 | 0.84 | 0.013 | 0.002 | 0.005 | — | 0.20 | 0.031 | 0.001 | |
0.81 | 0.001 |
ω
ο
cn
NJ
cn
ϊaoei.
Nr. | Reinheitsgrad (%) | dAII (Silicat ) |
dB (Al2O3) |
dC CaS,(Ca,Mn)S, CaO |
d (ge samt) |
dC χ 100 d (%) |
|
erfindungs | dAI (MtS) |
||||||
.;emäße Stähle |
2 | 0 | 0 | 0.10 | 0.12 | 83 | |
Il | 5 | 0.02 | 0 | 0 | 0.03 | 0.03 | 100 |
H | 6 | 0 | 0 | 0 | 0.09 | 0.12 | 75 |
Il | 7 | 0.03 | O | 0 | 0.12 | 0.15 | 80 |
Vergleichs stähle |
C2 | 0.03 | O | 0.02 | 0.O5L | 0.13 | 8 · -· |
0.10 |
CD CD OO
Claims (2)
1. Stahl für den Maschinenbau mit ausgezeichneter
Kaltschmiedbarkeit und Zerspanbarkeit, gekennzeichnet durch eine Zusammensetzung von unter 0,6 % C, unter 0,35%
Si, unter 1,65 % Mn, unter 3,5 % Ni, unter 3,5 % Cr, unter
0,35 % Mo, 0,010 bis 0,10 % Al, und unter 0.0U2 % D
sowie Rest Fe und "Verunreinigungen mit begrenzten Ge-.halten
von fCa "im Bereich von 0,0005 bis 0,05 %, S von
unter 0,12% und A1»O -Einschlüssen von unter 0,002 %.
2. Stahl nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet,
daß die Einschlüsse im wesentlichen aus CaO, CaS, (Ca,Wn) S und MnS zusammengesetzt sind und der Flächenanteil
der CaO-, CaS- und (Ca, Mn)S-KJnSChIUSSe7 bezogen auf die
gesamten Einschlüsse außer den Einschlüssen auf Pb-oder
. - Bi-Dasis über 70 % beträgt. :-..'/·-:'-. ' --"
. - Bi-Dasis über 70 % beträgt. :-..'/·-:'-. ' --"
'.·: ":-^;5i^?f ^^M£*>"^51<rh AnsPrucn '.!,dadurch gekennzeichnet
·. (iaß Pb";yhd/oder .Ei einzeln oder insgesamt "-'-" - '
·. (iaß Pb";yhd/oder .Ei einzeln oder insgesamt "-'-" - '
■^/vgrenzten 7:B0reich''von Ö,lb >; und .S in einem"'begrenzten
ί..-.' ·. Ror'ö ι rh von O . DR »/ pnfhal fpn ί c f ■ :... ^
.. _ .VIII/22
itsche BinkfMündien) Kto. 51/61070 ':li.Dresdner Bank'(München) KIa"":
3S39844
BAD ORIGINAL
Postscheck (München) Kto. 67D-43-6O4
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JP9350080A JPS5719365A (en) | 1980-07-09 | 1980-07-09 | Machine structural steel with superior machinability |
JP9350180A JPS5719366A (en) | 1980-07-09 | 1980-07-09 | Machine structural steel with superior cold forgeability and machinability |
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Family Applications (1)
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DE3126984A Ceased DE3126984A1 (de) | 1980-07-09 | 1981-07-08 | "stahl fuer den maschinenbau mit ausgezeichneter kaltschmiedbarkeit und zerspanbarkeit" |
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DE (1) | DE3126984A1 (de) |
Cited By (1)
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EP0022134B1 (de) * | 1979-06-08 | 1985-09-25 | Henrik Giflo | Armierungsstahl mit hoher mechanischer Festigkeit |
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SU594206A1 (ru) * | 1976-10-22 | 1978-02-25 | Институт Проблем Литья Ан Украинской Сср | Литейна конструкционна сталь |
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-
1981
- 1981-07-08 DE DE3126984A patent/DE3126984A1/de not_active Ceased
- 1981-07-09 US US06/281,675 patent/US4431445A/en not_active Expired - Fee Related
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---|---|
US4431445A (en) | 1984-02-14 |
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