DE2623977C3 - Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von rieselfähigem, direkt verpressbarem Urandioxid-Pulver - Google Patents

Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von rieselfähigem, direkt verpressbarem Urandioxid-Pulver

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DE2623977C3 DE2623977A DE2623977A DE2623977C3 DE 2623977 C3 DE2623977 C3 DE 2623977C3 DE 2623977 A DE2623977 A DE 2623977A DE 2623977 A DE2623977 A DE 2623977A DE 2623977 C3 DE2623977 C3 DE 2623977C3
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Description

45
Die Erfindung betrifft ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Herstellung von direkt verpreßbarem Urandioxidpulver aus Uranperoxid (UO4 · H2O), das kontinuierlich aus Uranylnitratlösungen ausgefällt wird, wobei durch Variation der Fällbedingungen sowie der Temperatur bei der nachfolgenden Kalzination und Reduktion die Eigenschaften des UO2-Pulvers so eingestellt werden können, daß beim Pressen und Sintern von Tabletten (Pellets) die Variation der Sintei'dichte in dem großen Bereich von 75-95% der theoretischen Dichte ohne weitere Konditionierungsmaßnahmen, wie Plastifizieren, Granulieren oder Sieben, möglich ist. Ein »Nachsintern«, d. h. ein Schrumpfen bei Betriebstemperatur, tritt bei diesem Pulver im Reaktor nicht auf.
Um dem Anschwellen des Brennstoffes bei höherem Abbrand in den heutigen Leistungsreaktoren zu begegnen, hat man die Sinterdichte in den UO2-Pellets b> von 95% der theoretischen Dichte teilweise bis auf 90% herabgesetzt. Eine solche Variation der Sinterdichte ist mit den bisher bekannten Verfahren zur Herstellung von Urandioxid und den so erhaltenen Pulvern noch möglich. Die nachfolgende Reaktorgeneration, die natriumgekühlten Brüter, müssen aber Pellets mit einer Sinterdichte von nur 80-85% der theoretischen Dichte enthalten. Die heute bekannten Verfahren zur Urandioxidpulverherstellung müssen dazu eine Konditionierung des UOr Pulvers vornehmen. Es muß entweder das gesamte UO2-Pulver bei 1100 bis 14000C nachgeglüht werden oder mit einem großen Anteil von hochgeglühtem UOj vermischt werden. Solche Pulver neigen aber teilweise zum Nachsintern, was für den Reaktorbetrieb nicht zugelassen werden kann, da die Brennelemente dadurch geschädigt werden.
Es sind eine Reihe von Fällverfahren bekanntgeworden, nach denen sich sinterfähiges UO2 aus Uranylnitratlüäungen herstellen läßt Es gibt aber nur wenige Verfahren, wie z. B. über die Fällung von Ammoniumuranylkarbonat, mit denen man zu einem rieselfähigen UO2-Pulver kommt, das ein direktes Verpressen zu UOrPellets ohne Vorbehandlung gestattet. Nach allen bekannten Verfahren entsteht aber ein UO2-Pulver, aus dem nur Pellets mit relativ hoher Sinterdichte herstellbar sind.
Es war daher Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Verfahren und eine Vorrichtung zur Erzeugung eines rieselfähigen Urandioxidpulvers zu finden, das ohne Granulier- oder sonstige Nachbearbeitungsschritte direkt verpreßbar und verarbeitbar zu Pellets mit einer variablen Sinterdichte von 75 bis 95% der theoretischen Dichte ist
Diese Aufgabe wurde dadurch gelöst, daß man das Urandioxidpulver durch kontinuierliche Fällung von Uranperoxid aus Uranylnitratlösungen mit Wasserstoffperoxid, Kalzinieren des Peroxids bei 500 bis 8000C und nachfolgender Reduktion bei 550 bis 7500C herstellt, wobei erfindungsgemäß zur Bildung des Uranperoxids eine Uranylnitratlösung, enthaltend 70 bis 150 g/l Uran, mit einem Ammoniak-Luft-Gemisch mit einem Ammoniak-zu-Luft-Verhältnis von 1 :03 bis 0,6 zur Einstellung eines pH-Wertes von 1 bis 24 und einer 15- bis 20%igen wäßrigen Wasserstoffperoxidlösung im Verhältnis Uran zu Wasserstoffperoxid von 1 : 1,5 bis i : 3 zusammengeführt wird, wobei die Zuführung des Ammoniak-Luft-Gemisches in einem Abstand von 80 bis 120 mm und die Zuführung der Wasserstoffperoxidlösung in einem weiteren Abstand von 40 bis 60 mm oberhalb der Uranylnitrateinleitungsstelle erfolgt und das Reaktionsgemisch 2- bis 4mal pro Minute umgewälzt wird.
Vorzugsweise enthält die Fäll-Lösung 90 bis 120 g/l Uran, wird eine 17,5%ige Wasserstoffperoxidlösung zugesetzt, ein Ammoniak/Luft-Gemisch von 1 :0,45 durchgeleitet und der pH-Wert auf 14 bis 2 eingestellt.
Besonders vorteilhaft es es, wenn die Umwälzgeschwindigkeit des Reaktionsgemisches durch das Rühren so hoch eingestellt wird, daß das Flüssigkeitsvolumen den Rührer 3mal pro Minute passiert, wenn im Abstand von 100 mm oberhalb der Zuführung des Uranylnitrats das NH^Luft-Gemisch und 50 mm darüber die H2O2-Lösung eingeleitet werden.
Die verwendeten Uranylnitratlösungen enthalten im allgemeinen 0,5 η freie HNO3 und werden vorzugsweise durch Auflösen von UjOe mit HNO) hergestellt. Diese Lösungen werden zur Darstellung von vermindert sinterfähigem UO2-Pulver verwendet, d. h. zur Herstellung von Pellets mit geringerer Sinterdichte, zur Erzeugung von hochsinterfähigem UO2-Pulver (d. h. hoher Sinterdichte) werden der Fäll-Lösung noch bis zu 80 g/l Ammoniumnitrat zugefügt.
Die Riesel- und Sintereigenschaften des UOrPulvers werden in erster Linie durch die Uranperoxid-FiUlform beeinflußt. Diese muß kugelförmig sein und über die gesamte Fällzeit gleichbleiben. Diese Gleichmäßigkeit der Fällung wird vorteilhafterweise durch eine spezielle Fällapparatur erreicht, wie sie schematisch in der A b b. I dargestellt wird.
Die Fällanlage besteht aus einem rohrförmigen Behälter 5 mit sicherer Geometrie für alle Anreicherungsgrade, beispielsweise aus einem V2A-Zylinder mit 125 mm Durchmesser. Dieses Gefäß ist z. B. 13,5 m lang und besitzt zum Heizen und Kühlen einen Doppelmantel. Zum Ablassen der Lösung dient ein flachgedrücktes Überlaufrohr 6 mit Hahn an der inneren Behälterwand und ein am schrägen Boden 8 angesetzter Abkßhahn 7. Diese Behältergeometrie ist für hohe Anreicherungsgrade (90 bis 93% U-235) ausgelegt, läßt sich aber analog für niedere Anreicherungsgrade erweitern.
Die Lösungen und Gase werden vorgewärmt, über getrennte Leitungen in drei übereinander befestigte Ringdüsen 9,10,11 unterschiedlicher Größe zum Boden des Fäilgefäßes geleitet, wobei über die Leitung 1 die Uranylnitratlösung, über die Leitung 2 das AnMioniakgas/Luft-Gemisch und über die Leitung 3 das Wasserstoffperoxid zugeführt wird, und durch einen Korbkreiselrührer 4 mit beispielsweise 40 mm Durchmesser mit z. B. 500 Umdrehungen pro Minute vermischt, einer Geschwindigkeit, mit der das Lösungsvolumen dreimal pro Minute umgewälzt wird. Bedingt durch Rührerform und Rührgeschwindigkeit wird die gefällte Uranperoxid-Suspension in gleichmäßig aufsteigendem Strom in dem Fällbehälter nach oben zum Überlauf geführt, ohne eine Verwirbelung bis an den Rand des Behälters zu bewirken. Wichtig für die Ausbildung der gewünschten Fällform des Uranperoxids ist, daß der Abstand der Ringdüsen eine feste Größe hat, wobei die Ringdüse 10 zur Einleitung des NHVLuft-Gemisches 80 bis 120 mm, vorzugsweise 100 mm, oberhalb der Einleitungsstelle der Uranylnitratlösung liegt, und die Ringdüse 11 zur Einleitung des H2O2 nochmals 40 bis 60 mm, vorzugsweise 50 mm, darüber angeordnet ist. Dieser Abstand bleibt auch konstant bei größerem Fällkesseldurchmesser, wenn die theoretische Strömungsgeschwindigkeit durch den Querschnitt über die Düsen auf den gleichen Wert eingestellt wird. Weiterhin muß ein Rührer verwendet werden, der im Durchmesser etwa '/3 so groß ist wie der Fäilbehälterdurchmesser und dessen Ruhrgeschwindigkeit so groß ist, daß das Lösungsvolumen etwa dreimal pro Minute umgewälzt und eine abwärts gerichtete Umwälzung erzeugt wird. Außerdem ist eine gleichmäßige Dosiergeschwindigkeit der Komponenten erforderlich.
Das gefälhe UO4 · H2O gelangt vom Überlauf direkt auf ein kontinuierliches Filter. Das abgesaugte Uranperoxid wird mit wasserstoffperoxidhaltigem Wasser gewaschen und trocken gesaugt.
Zur Fällung werden beispielsweise mittels Dosierpumpe über die unterste Ringdüse 9 25 l/h Uranylnitratlösung mit 90 g/l Uran und 0,5 η freier HNO3 in den Fällbehälter eingebracht und durch Zugabe von luftverdünntem NH3-GaS (INmVh Luft + 0,45 NmVh NHj-Gas) über die mittlere Ringdüse 10 und 5 l/h Wasserstoffperoxid (17,5gew.-°/o) über die oberste Ringdüse M wird bei pH 2 und 400C mit 500 U/min Rührgeschwindigkeit UO4 · χ H2O gefällt.
Der pH-Wert wird dicht über dem Korbkreiselrührer 4 mit Hilfe einer Glaselektrode gemessen und die Zudosierung von NHj-GaVLuft-Gemisch entsprechend den auftretenden Abweichungen des pH-Wertes geändert.
Das Uran/Wasserstoffperoxid-Verhältnis beträgt dabei 1 :1,5 nach der Reaktionsgleichung:
UO2(NO3^H2O2-I-JrH2O =*= UO4
HNO3
Mit diesem speziellen erfindungsgemäßen Fällverfahren wird ein Uranperoxidpulver aus abgerundeten bis runden Agglomeraten erhalten, die eine mittlere Korngröße von 50 — 60 μίτι haben und die besonders für UOrPulver mit Sinterdichten von 75% bis 90% der theoretischen UOj-Pelletdichte geeignet sind. Für diesen Bereich genügt es, die Kalzinationstemperatur von 500 —8000C zu variieren und die Reduktionstemperatur konstant bei 650° C zu belassen.
Zur Darstellung hochsinterfähiger UOrPulver wird einer Uranylnitratlösung mit 90 — 120 g/l und 0,5 η freier HNO3 bis zu 80 g/I Ammoniumnitrat zugesetzt. Die Fällung wird bei pH 1,5 und 40"C mit einem Uran/Wasserstoffperoxid-Verhältnis von I :3, d.h. 10 I/h H2O2 17,5Gew.-%), durchgeführt Dadurch wird ein Uranperoxidpulver erhalten, welches ebenfalls abgerundete bis runde Agglomerate bis zu 50 μπι aufweist, deren größter Teil aber im Bereich um 20 u,m zu finden ist. Diese Pulver ergeben nach der Kalzination hochsinterfähige Qualitäten, d. h. Pellets mit 85 bis 95%
jn der theoretischen Sinterdichte.
Die starke Abhängigkeit der Sintereigenschaften dieser Fällprodukte von der nachfolgenden Kalzinationstemperatur zeigen nur diese erfindungsgemäß hergestellten kugelförmigen UO4 · χ H2O-FäIlpro-
j> dukte, wie sich aus A b b. Il ergibt. Andere UO.»-Fällprodukte, die nach anderen Verfahren erzeugt wurden (z. B. als nadeiförmige Kristalle), zeigen dieses variable Verhalten nicht. In Abb. II wird die Sinterdichte in g/cm3 gegen die Kalzinationstemperatur aufgetragen,
4» wobei durch die beiden Kurven jeweils der oberen und unteren üblichen Preßkörperdichte (53 bzw. 5,7 g/cm3 vor d-:m Sintern) der Arbeitsspielraum gekennzeichnet ist
Anhand der folgenden Beispiele soll das erfindungsgemäße Verfahren näher erläutert werden:
Beispiel 1
Herstellung von niedrig sinterfähigem UOrPulver
Mit einer Dosierpumpe werden über das Einleitrohr 1 der unteren Ringdüse 9 25 l/h einer Uranylnitratlösung mit 90 g Uran pro Liter zugeführt. In das Einleitrohr 2 wird ein Ammoniak/Luft-Gemisch (ca. 1 NmVh Luft+ 0,45 NmVh NH3-Gas) so zudosiert, daß während der Fällung ein pH-Wert von 2 gehalten wird. Die H2O2-Lösung (17,5gewichtsprozentig) wird über das Einleitrohr 3 mit * l/h in die obere Ringdüse 11 zugeleitet. Bei einer Fälltemperatur von 400C und einer Rührgeschwindigkeit von 5ÖÖ U/min biiden sich runde Agglomerate aus UO4 · χ H2O. Die überlaufende Suspension wird über das Überlaufrohr 6 einem Filter zugeführt. Auf dem Filter wird mit 10%iger H2O2-Losung nachgewaschen. Die Ffillmethode hat nebenbei einen guten Reinigungseffekt, wie folgende Tabelle 1 zeigt:
5 UO4 χ H2O 26 23 "> 977 D
Tabelle I getrocknet Dichte nach Sinterung
bei 1650" C
Elemente In der Uranylnitrat- pro gU bei 110 C Darstellung von ho
ausgangslösung 8 ppm
20 ppm		 !Il bei 5,3 g/cm3
pro gU 8 ppm Preßdichte
Al
Ca		 245 ppm
200 ppm		 155 ppm bei 5,7 g/cm'
Cr 78 ppm 22 ppm Preßdichte
F 430 ppm 3 ppm
Fe 300 ppm
Ni 6! ppm
Für die nachfolgende Kalzination und Reduktion wurde ein Schalendurchlaufofen gewählt. In A b b. II ist aufgetragen, welche Kalzinationstemperatur bei einer Verweilzeit von 100 min im Ofen gewählt werden muß, um die gewünschte Sinterqualität zu erhalten. Die
narhfnlcTpnHp RpHiiktinn 711 MO-. wirH immpr hpi Hpr M,O, nrn SlnnHp pinHnciprl
(theoretische Dichte 10,85 g/cm J) 8.1-9,65 g/cm'
74,7%-88,9% der Theorie 8,70-10,00 g/cm'
80-92% der Theorie
Beispiel 2
"lochsinterfähigem UO2-Pulver
Bei dieser Fällung werden der Uranylnitratlösung. die 90-120 g/l U enthält, 80 g Ammoniumnitrat pro Liter zugesetzt. Die Fällung, die wie vorher beschrieben abläuft, wird bei pH 1,5 und einer Temperatur von 400C mit einem Uran/Wasserstoffperoxid-Verhältnis von 1 : 3 durchgeführt, d. h., es werden 10 l/h 17,5gew.-%ip'.·,
gleichen Temperatur von 640°C (Verweilzeit im Ofen ca. 100 min) durchgeführt.
Das erhaltene UO2-Pulver besitzt folgende Kenndaten:
Tabelle 2
U:O-Verhältnis
H2O-Gehalt
BET-Oberfläche
Schüttdichte
Rieselfähigkeit
2,03-2,06
0,20%
3,0 — 4.3 in-Vg
2,5-2,8 g/cm'
1 s/20 g
Nach Kalzination des Fällproduktes bei der vorgesehenen Temperatur nach Abb. II erfolgt die Reduktion zu UO2 wieder bei 64O0C im Durchstoßofen (100 min Verweilzeit).
Tabelle 3
Dichte nach Sinterung bei 1650°C:
bei Preßdichte 9,5 - 9,8 g/cm'
von 5,j g/cmJ
bei Preßdichte
von 5,7 g/cm'
= 87%-90% d. Theorie
9.9-10,3 g/cm'
= 91 %-95% d. Theorie
icizii 2 Blatt Zeichnungen

Claims (3)

Patentansprüche:
1. Verfahren zur Herstellung von rieselfähigem, direkt verpreßbarem Urandioxidpulver durch kontinuierliche Fällung von Uranperoxid aus Uranylnitratlösungen mit Wasserstaffperoxid, Kalzinieren des Peroxids bei 500 bis 8000C und nachfolgender Reduktion bei 550 bis 750° C, dadurch gekennzeichnet, daß man zur Bildung des Uran peraxids in eine Uranylnitratlösung, enthaltend 70 bis 150 g/l Uran, mit einem Ammoniak-Luft-Gemisch mit einem Ammoniak-zu-Luft-Verhältnis von 1 :0,3 bis 0,6 zur Einstellung eines pH-Wertes von 1 bis 2,5 und einer 15- bis 20%igen wäßrigen Wasserstoffperoxid- 1 s lösung im Verhältnis Uran zu Wasserstoffperoxid = 1 :1,5 bis 1 :3 zusammenführt, wobei die Zuführung des Ammoniak-Luft-Gemisches in einem Abstand von 80 bis 120 mm und die Zuführung der Wasserstoffperoxidlösung in einem weiteren Abstand von 4© bis 60 mm oberhalb der Uranylnitrateinleitungssielle erfolgt und das Reaktionsgemisch 2- bis 4mal pro Minute umgewälzt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Uranylnitratlösung zusätzlich bis zu 80 g/l Ammoniumnitrat enthält
3. Vorrichtung zur Durchführung des Verfahrens nach den Ansprüchen 1 und 2, im wesentlichen bestehend aus einem geometrisch sicheren, rohrförmigen Fällbehäker, einem Rührer und Ringdüsen zum Einleiten der Reaktionspartner, dadurch gekennzeichnet, daß die Ringdüse (10) zur Einleitung des Ammoniak/Luft-Gemisches sich 80 bis 120 mm oberhalb der Ringdüse (9) zur Zuführung des Uranylnitrats und die Ringd/jse (11) zur Zugabe des Wasserstoffperoxids sich 40 bis L· mm oberhalb der Ringdüse (10) befinden und der oberhalb der Ringdüsen angeordnete Rührer (4) einen Durchmesser von etwa '/3 des Fällbehälterdurchmessers besitzt.
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GB21802/77A GB1550321A (en) 1976-05-28 1977-05-24 Process and an apparatus for the production of freeflowing directly press-formable uranium dioxide powder
IT68205/77A IT1083280B (it) 1976-05-28 1977-05-26 Procedimento e dispositivo per la fabbricazione di polvere di biossi do di uranio scorrevole ed impiegabile direttamente per la pressatura
BE6046025A BE855182A (fr) 1976-05-28 1977-05-27 Procede et dispositif pour la production de poudre de bioxyde d'uranium presentant des caracteristiques de coulabilite
BR7703459A BR7703459A (pt) 1976-05-28 1977-05-27 Processo para a producao de po de dioxido de uranio,de compressao direta e fluxo,com caracteristicas de sinteracao acentuadamente variaveis e dispositivo para a realizacao do processo
US05/801,245 US4152395A (en) 1976-05-28 1977-05-27 Process for the production of free-flowing directly compactable uranium dioxide powder with adjustable sintering properties and apparatus for this process
JP6206977A JPS52146800A (en) 1976-05-28 1977-05-27 Method of producing mobile uranium dioxide compressible directly and apparatus therefore
FR7716426A FR2352750A1 (fr) 1976-05-28 1977-05-27 Procede et dispositif pour la fabrication de dioxyde d'uranium pulverulent fluide, directement compressible, ayant des proprietes au frittage fortement variable
US05/955,606 US4271127A (en) 1976-05-28 1978-10-30 Apparatus for the continuous precipitation of uranium peroxide

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Families Citing this family (43)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2419908A2 (fr) * 1978-03-16 1979-10-12 Reaktor Brennelement Union Procede de recuperation de composes d'uranium a partir d'eaux residuaires de la conversion d'uranylcarbonate d'ammonium
DE2842402C2 (de) * 1978-09-29 1982-06-09 Nukem Gmbh, 6450 Hanau Verfahren zur Herstellung von keramischen Brennstofftabletten für Kernreaktoren
US4409157A (en) * 1981-01-21 1983-10-11 Haas Paul A Method for improved decomposition of metal nitrate solutions
FR2508025A1 (fr) * 1981-06-19 1982-12-24 Ugine Kuhlmann Peroxyde d'uranium sous forme de particules spheriques ayant une bonne coulabilite et son procede d'obtention
US4401608A (en) * 1981-10-13 1983-08-30 General Electric Company Method for enlarging grain size of uranium oxide
DE3235207C2 (de) * 1982-09-23 1985-05-02 Kernforschungszentrum Karlsruhe Gmbh, 7500 Karlsruhe Verfahren zur Herstellung keramischer Brennstofftabletten
US4521349A (en) * 1983-01-20 1985-06-04 A. R. Wilfley And Sons, Inc. Fluid diffuser for gases and liquids
US4701310A (en) * 1985-05-24 1987-10-20 Nuclear Metals, Inc. Method and apparatus for producing uranyl peroxide (UO4.2H2 O) from uranium and uranium alloy pieces
US4793978A (en) * 1985-05-24 1988-12-27 Nuclear Metals, Inc. Method and apparatus for producing uranyl peroxide (U04.2H2 O) from uranium and uranium alloy pieces
FR2634048B1 (fr) * 1988-07-11 1991-04-19 Pechiney Uranium Procede de fabrication de pastilles combustibles nucleaires comportant la production et l'utilisation de poudres coulantes et frittables obtenues directement par precipitation de peroxydes
US5084252A (en) * 1990-09-20 1992-01-28 Iowa State University Research Foundation, Inc. Method and means for continuous precipitation of easy-dry, granular uranium peroxide
FR2670945B1 (fr) * 1990-12-19 1994-03-25 Pechiney Uranium Procede de fabrication de pastilles combustibles nucleaires frittees a partir de solutions et comportant une precipitation a l'aide de peroxyde d'hydrogene en milieu acide.
FR2681139B1 (fr) * 1991-09-10 1993-11-05 Matieres Nucleaires Cie Gle Installation pour effectuer plusieurs reactions chimiques successives dans un meme recipient.
US5326532A (en) * 1993-02-25 1994-07-05 E. I. Du Pont De Nemours And Company Apparatus for chemically processing toxic materials
US6372157B1 (en) * 1997-03-24 2002-04-16 The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy Radiation shielding materials and containers incorporating same
FR2807198B1 (fr) * 2000-04-04 2002-08-23 Franco Belge Combustibles Granules de materiau combustible nucleaire
US7381836B2 (en) * 2004-09-02 2008-06-03 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7608733B2 (en) 2004-09-02 2009-10-27 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7910769B2 (en) 2004-09-02 2011-03-22 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7482482B2 (en) 2004-09-02 2009-01-27 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7608732B2 (en) 2005-03-08 2009-10-27 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7495125B2 (en) 2004-09-02 2009-02-24 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7589231B2 (en) * 2004-09-02 2009-09-15 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7572936B2 (en) 2004-09-02 2009-08-11 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7568361B2 (en) * 2004-09-02 2009-08-04 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US20060047153A1 (en) * 2004-09-02 2006-03-02 Wonders Alan G Optimized liquid-phase oxidation
US7692036B2 (en) 2004-11-29 2010-04-06 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7683210B2 (en) * 2004-09-02 2010-03-23 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7582793B2 (en) 2004-09-02 2009-09-01 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7399882B2 (en) * 2004-09-02 2008-07-15 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7572932B2 (en) 2004-09-02 2009-08-11 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7504535B2 (en) 2004-09-02 2009-03-17 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7507857B2 (en) 2004-09-02 2009-03-24 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7741515B2 (en) * 2004-09-02 2010-06-22 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7692037B2 (en) 2004-09-02 2010-04-06 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7884232B2 (en) 2005-06-16 2011-02-08 Eastman Chemical Company Optimized liquid-phase oxidation
US7355068B2 (en) 2006-01-04 2008-04-08 Eastman Chemical Company Oxidation system with internal secondary reactor
WO2009013759A1 (en) * 2007-07-24 2009-01-29 Secretary, Department Of Atomic Energy Single stage purification for uranium refining
AP2012006398A0 (en) * 2010-01-08 2012-08-31 Adelaide Control Engineers Pty Ltd Process for the production of a uranium trioxide yellowcake from a uranium peroxide precipitate
AU2011204747B2 (en) * 2010-01-08 2014-01-09 Adelaide Control Engineers Pty Ltd Apparatus for the production of yellowcake from a uranium peroxide precipitate
RU2638543C1 (ru) * 2017-02-14 2017-12-14 Федеральное государственное унитарное предприятие "Горно-химический комбинат" (ФГУП "ГХК") Способ получения смешанного уран-плутониевого оксида
RU2702095C1 (ru) * 2018-12-25 2019-10-04 Акционерное общество "Радиевый институт имени В.Г. Хлопина" Способ получения монофазных солей актинидов и устройство для их получения
CN112694129B (zh) * 2020-11-20 2023-07-14 中核北方核燃料元件有限公司 一种不同富集度的二氧化铀粉末制备方法

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2852336A (en) * 1943-01-30 1958-09-16 Glenn T Seaborg Peroxide process for separation of radioactive materials
US2855270A (en) * 1944-10-20 1958-10-07 James M Carter Process of recovering uranium
US2551543A (en) * 1948-08-31 1951-05-01 Mohr Paul Production of uranium peroxide
US2701193A (en) * 1952-03-19 1955-02-01 Saint Gobain Manufacture of fertilizers
US2723181A (en) * 1955-05-26 1955-11-08 Clarence E Larson Processes of producing uranium trioxide
FR1295817A (fr) * 1960-09-30 1962-06-08 Atomic Energy Commission Procédé pour préparer l'oxyde d'uranium uo pour pastilles de combustible destinées aux réacteurs nucléaires
FR1335272A (fr) * 1962-09-06 1963-08-16 Nukem Gmbh Procédé pour la fabrication de poudre de dioxyde d'uranium ainsi que les produits conformes ou similaires à ceux obtenus par ce procédé
US3037840A (en) * 1962-01-09 1962-06-05 Jr John F Gregory Method for preparation of spherical uo
DE1924594C3 (de) * 1969-05-14 1972-03-30 Nukem Gmbh Vorrichtung zur ausfaellung von uranverbindungen aus waessriger loesung
NL169993C (nl) * 1972-01-13 1982-09-16 Maruzen Oil Co Ltd Werkwijze ter bereiding van tereftaalzuur.

Also Published As

Publication number Publication date
FR2352750A1 (fr) 1977-12-23
JPS52146800A (en) 1977-12-06
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US4271127A (en) 1981-06-02
US4152395A (en) 1979-05-01
DE2623977A1 (de) 1977-12-01
BE855182A (fr) 1977-11-28
IT1083280B (it) 1985-05-21
GB1550321A (en) 1979-08-08
BR7703459A (pt) 1978-03-14

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