DE2344224A1

DE2344224A1 - Weitwinkel-objektiv mit langer bildseitiger schnittweite und sehr grossem bildwinkel

Info

Publication number: DE2344224A1
Application number: DE19732344224
Authority: DE
Inventors: Erhard Dr Phil Glatzel
Original assignee: Carl Zeiss SMT GmbH
Current assignee: Carl Zeiss SMT GmbH
Priority date: 1972-09-21
Filing date: 1973-09-01
Publication date: 1974-04-04
Also published as: DE2344224C2; JPS6235089B2; JPS4971935A; US3864026A; JPS6175314A; JPS6040009B2; CH558022A

Description

"~"~ "' 23 4 A 22 A

Weitwinkel-Objektiv mit langer bildseitiger Schnittweite und sehr großem Bildwinkel

Die Erfindung betrifft zusammengesetzte Weitwinkel-Objektive, deren relative öffnung in dem Bereich von etwa f/3.8 bis über f/2.8 hinaus ein nutzbares Gesichtsfeld mit einer außerordentlich hochgetriebenen Bildleistung auszeichnen, dessen angularer Durchmesser größer ist als 85 und bis .zu etwa 110° und noch darüber hinaus reichen kann, wobei diese Objektive ein in Richtung zum Bilde hin dem Blendenraum nachfolgendes Hinterglied besitzen, welches aus wenigstens drei in Luft stehenden Gliedern besteht, wober diesem Hinterglied (HgI) auf der

anderen Seite des in der Praxis oft als Central-

Scheitelabstand (CS) bezeichneten -1·— Blendenraumes in Richtung zur längeren Konjugierten hin ein aus wenigstens drei Baugruppen zusammengesetztes Vorderglied vorgeschaltet ist, und von denen jede einzelne Gruppe vom Central-Scheitelabstand (CS) gegen das ferne Objekt hin in der Weise aufgebaut ist, daß einem Positiv-Gruppenteil ein vorzugsweise meniskenförmiger Negativ-Gruppenteil in der Weise vorgeschaltet ist, daß diese beiden Gruppen-Teile einen zerstreuend-wirkenden Luftraum (negative Luftlinse) zwischen sich einschließen, deren stärker-zerstreuende Glas-Luft-JFläche in sämtlichen Gruppen gegen die kürzere Konjugierte und damit gegen das Bild hin hohl-gekrümmt ist und wobei diese Gruppen-Teile (Gr) des Vordergliedes vom Blendenraum in Richtung zur längeren Konjugierten hin der Reihe nach als Gr (_a), GiV^ \ und Gr/ \ und ggf. Gr/.) sowie die vorgenannten zerstreuenden Luftlinsen in der gleichen Reihenfolge als <*, β,γ* und ggf. 6 bezeichnet sind, sowie in Übereinstimmung mit den diesbezüglichen Merkmals-Teilen der Anspruchs-Kombination wie folgt bemessen sind:

4 0 98 U/08 4 1 1 ρ 719

ld M -i A /- H

1.) Die paraxiale Eigenbrennweite (f ) des dem Hinterglied

(HgI) benachbarten Gruppen-Teiles Gr■•> liegt zwischen dem 0.75-fachen und dem 2.25-fachen der Aequivalentbrennweite (F) des Gesamtobjektives, während gleichzeitig

2.) der absolute Wert der paraxialen Eigenbrennweite (f^)

der in Richtung zur längeren Konjugierten voraufgehenden Teil-Gruppe Gr/, s kleiner ist als 9.0 F ohne jedoch den Wert von 2.2 F zu unterschreiten, wobei außerdem

3.) der numerische Wert der paraxialen Eigenbrennweite

(f -^) der Kombination der beiden Teil-Gruppen ^Gr(_c) und Gr /-, \ seinem absoluten Werte nach größer ist als 2.25 F .ohne jedoch den Wert von 5·&5 F zu übersteigen, wobei weiter

4.) die paraxiale Eigenbrennweite (f^) einer der Teil-Gruppe

GiV \ allfällig vorgeschalteten vierten Teil-Gruppe Gr /-.s derart bemessen ist, daß sie ihrem negativen Wert nach größer ist als 5·5 F ohne jedoch den Wert von 8.5 ^F zu überschreiten, worin F die Gesamtbrennweite des Objektives bezeichnet.

Sofern die nutzbaren Bildwinkel bei voller öffnung 90 einschlägig übersteigen sollen, wird zweckmäßig :

5.) die Luftlinsenbrechkraft (0γ- ) als die Flächenbrech-

krafts-Summe der beiden Krümmungsradien, welche die Luftlinse γ in der Gruppe Gr/· \ einschließen, derart bemessen, daß der negative Wert von 0y größer ist als 0.25$ ohne jedoch den Wert von 0.4-5^ zu übersteigen, wobei £ » F die Aequivalentbrechkraft des Gesamtobjektives bedeutet.

Auf diese Weise wird erreicht, daß in diesem Gruppen-Teil bei den dort herrschenden großen Bündelquerschnitten im Falle einer Nicht-Überschreitung der genannten.Obergrenze

A098U/08A1

zonischen Zwischen-Fehler der weit geöffneten und/oder geneigten Strahlenbündel mit Sicherheit nicht nur vermieden sondern vielmehr ganz unerwartet klein gehalten werden können.

Sofern das genannte Vorderglied (Vgl) aus insgesamt vier Gruppen-Teilen aufgebaut wird, ist erfindungsgemäß weiter zur Erzielung einer besonders vorteilhaften Bildleistung

6.) die Luftlinsen-Brechkraft (0r) derart bemessen, daß sie ihrem negativen Wert nach größer ist als 0.1 $ ohne je-

— — — 1

doch den Wert von 0.4 t zu übersteigen, wobei <£ = F die Aequivalentbrechkraft des Gesamtobjektives bedeutet.

Die Bauform des Hintergliedes (HgI) entspricht der äußeren Gestaltung von jenen Weitwinkel-Hintergliedern wie sie in den Deutschen Patentschriften 1.187.393, 1.220.164, 1.250.151, 1.250.152, 1.250.153 etc. bereits vorgeschlagen worden sind und wobei sowohl das dem Blendenraum zugewendete Negativ sowie eine oder beide der nachfolgenden Sammellinsen ihrerseits als Doublets ausbildbar sind.

Es ist ein weiterer Bestandteil der Erfindung, daß in der Nähe des Blendenraumes (CS) eine der dort aufgestellten Linsen · und dabei insbesondere der Positiv-Teil der unmittelbar gegen die längere Kojugierte hin voraufgehenden Teil-Gruppe Gr/- > -— durch einen endlichen inneren Luftabstand aufgespalten ist, wobei in diesen so geschaffenen Abstand in Übereinptimmung mit dem korrespondierenden Unteranspruch Filter einschaltbar sind, welche an einen solchen Einschalt-Ort mit besonders kleinen Filter-Durchmessernausgestattet werden können, ohne daß die Filter-Fassungen für die stark-geneigten seitlichen Bündel die Ursache schädlicher Vignettierungen sind.

Bei den Objektiven nach der Erfindung, deren objekt-

40981A/08A1

23U224

seitiger Bildwinkel größer ist als 100°, hat es sich als besonders vorteilhaft erwiesen, die Gruppen-Teile Gr/^nund Gr/ \ möglichst eng aneinander zu rücken, damit die FrontÖffnung des Objektives und somit sein Frontdurchmesser im Rahmen einer vorgegebenen Vignettierungs-Armut eine möglichst kleine Dimensionierung zu erreichen gestattet. Letzteres wird in Übereinstimmung mit einem weiteren Unteranspruch dadurch realisiert, daß die positive Brechkraft des Sammel-Teiles nach der Luftlinse (<$) i^m Front-Gruppenteil Gr^\ ■ auf die Linsenflächen der Frontlinse verteilt wird, wodurch diese positive Teillinse selbst entfallen kann. Hierdurch, wird der negativ-wirkende Front-Meniskus zu einem Aequivalent der Teil-Gruppe Giv^n und kann somit unmittelbar an den vorderen Negativ-Meniskus der Gruppe Gr/ \ herangerückt werden, so daß hier ein Minimalabstand resultiert.

In den beistehenden Abbildungen sind die Objektive nach vorliegender Erfindung schematisiert dargestellt unter Verwendung der im bisherigen Text verwendeten Bezeichnungen. Weiterhin sind die Krümmungsradien der Linsenflächen in der Lichtrichtung mit R und R¹ bezeichnet, so daß diese Radien für eine Linse mit der beliebigen Ordnungszahl also als R und R_ niedergelegt sind. In den Zahlentafeln sind weiter die axialen Linsendicken einerseits und die axialen Seheitelabstände zwischen den jeweiligen Linsen andererseits in den entsprechend bezeichneten senkrechten Kolumnen eingetragen. Das gleiche gilt für die physikalischen Eigenschaften der verwendeten Gläser.

In FiK. Ό ist der Linsenschnitt jener Objektive nach der Erfindung dargestellt, die durch das Beispiel 1.)· und das Beispiel 2.) datenmäßig in ihrer numerischen Ausgestaltung der einzelnen Bauelemente belegt sind.

^In FiR« 2.) ist das Objektiv nach Beispiel 3.) veranschaulicht, bei welchem in dem aufgespaltenen Positiv-Teil

4098 U/08 A 1

des Gruppen-Teiles Gr/\ ein Filter allfällig als

sogenanntes Auswechsel-Filter eingerichtet—- eingeschaltet ist. Aus dieser zeichnerischen Darstellung kann augenfällig ersehen werden, daß bei einem solchen inneren Einschalt-Ort die erforderliche Dimensionierung des Filters außerordentlich klein gegenüber den üblichen objektivsei^- tigen Vorschalt-Filtern ist. Das gleiche trifft auch zu für Beispiel 4.) und Beispiel 5.)» wie aus Fig. 5) ersichtlich ist. '

Jedem der ausgewählten fünf Beispiele, welche sämtlich auf die Aequivalentbrennweite F » 1 als Einheit bezogen sind, ist die vorgesehene relative öffnung, ihr nutzbarer Gesamt-Bildwinkel sowie unter der Bezeichnung s' die bildseitige Schnittweite für das ferne Objekt beigeschrieben.

Die mitgeteilten Brechzahlen (n,) der verwendeten Gläser beziehen sich dabei auf die gelbe d-Linie des Helium-Spektrums, deren Wellenlänge Z d ~ 5876 AE beträgt. Die mitgeteilten Glaseigenschaften sind in den handelsüblichen Katalogen der Hersteller-Werke Optischer Gläser in korrespondierender Weise aufgeführt.

Durch die den neuen Objektiven zugemessenen langen bildseitigen Schnittweiten ist Jener große freie Achsenabstand zwischen dem letzten Flächenscheitel und der Bildebene erreicht, der auch die Verwendung von Spiegelreflex-Einrichtungen für die sehr kurzbrennweitigen Weitwinkel-Objektive gestattet.

0 9 8 1 A / 0 8 4 1

	F =	R	1.	Beispiel 1.	000	f/3.8	.105	2	C	Fig.	1 )	s'oo	234A224	Luft-	1.69 1	54.7	Ϊ	45.0 25.4
	E₁ = If₁ =	ad	ien	Linsen- Dicken			88°	= 1.928 ii¹		^:- Ύ	• ^Gr-v
		+ +	2.249 I0I27	0,	.263	Scheitel- Glaseigenschaften abstände η, \Λ, α α	Luft	1.717		53.8
	H₂ = K' =									) GrV₅)
LI	2	+ +	2.382 I6o50	0,	,060	0,	Luft	1.713	53.8	j 36.0 ! J
	^H3-							■'. ß
L₂			1.536 O.7O6	0,	,574 ,126	O₁	Luft	1.669 1.805	25.4
•	^E5 "■
^L3		-	5.772 0.864 0.864 1.662	0. 0.	059	0,	Luft	1.713	67.0
	^E6-							λ ^α
L₄		+ +	ίο 409 0.462	0.	589	O₀	Luft	1.622
					CS =
%		+	0.743 0.716	0.	144	0.	Luft	1.305
	^E8 =
		—	0.815 2.635	0.	134	0_ο		1.504
	XVq »
^L8		—	1.482 0.545	0.	0.


	.399

.005

.362
0
,007

077

148

059

O.OO3 Luft

R₁₀= - 3.803

LiO ^IU O.IO7 I.6O3 60o5

Ri₁₀= - 1.064

40981U /08U

	1.0000	Beispiel 2.	; ( -öifc	)	.»·«■'	23U224	1.69'IO	54.71
F =	Radien	f/2.8	2ω_ο «98°	.862 F	( Y )	^Gr(c)
	» + 2.7549 » + 1.1710	Linsen- Dicken	Scheitel abstände	(ila seigenschaf ten ⁿd Vd	1.8052	25.43 ;
		0.Ί224
^Rl	= + 3.532Ο = - 317.02		Ο.55Ι6	Luft	I.7I3O	53.85
		0.2765			iß")	QrTi
R₂ R'	= + 2.4620 = + 0.8898		Ο.ΟΟ3Ο	Luft	1.7130 1.5731	53.85 j > 42.58
2		Ο.Ο744
^K3	= - 5.Ο772 = - 0.8937 = - 0.8937 = - 2.9405		0.4677	Luft	i.6910	54.7Ί ! J
		0.8062 0.0656	0		(α )	1
^E4 =5 ^E5	= + 1.0377 = + 0.6213		0.1064	Luft	1.^481	45.75 : . _ ._ .J
J		0.0546
	= + 0.9028 = - I.O353		0.2085	Luft	1.7847	26.08
		Ο.6Ο39
	= - 1.0857 = + 3.6924	CS =	0.1531	Luft	1.5038	66.99
		Ο.4.3Ο5
f	= - 2.2744 = - 0.8466		Ο.Ο59Ί	Luft	1.6127	58.58
		0.1046
	,= - 2.6585 = - 1.0537		Ο.ΟΟ27	Luft
	0.1112
p' ^K10

40981A/0841

P

Beispiel 3,

= 1.000

f/3.5

> ) (

100°

2 )

23ΛΛ2

2 4

2.351 ϊ

Luft

1.623

58.1

Sadie*

Linsen-
Dicken

-O =

s¹ =
00

Scheitel- Glaseigenschaften
abstände n^ V^

( δ

H·

«= + 4.7I3
- + 1.794

0.160

Luft

1.623

58.1

Ο» 948

H₂
H'

« + 22.89
= - 18.05

0.345

Luft

1.691

54.7 i

L₂

d

0.006

( γ

) &*ί(ΐ\

^R3
^H3

- + 4.793
β + 1.822

O.I3O

Luft

1.785

26.1 ι
j

^L3

0.545

Luft

Ti f

» + 11.46
= - 14.25

O.32I

1.713
( ß

53.9

L₄

Oo 003

Luft

I.7I3
1.564

53.9
43» 8
-.-- j

^H*

- + 2.823
» + 1.378

0.123

0.462

^L5

^H6

- + 2.172
= - 1.586
= - 1.586
= - 3.060

Ο.922
0.215

0

Luft

1.788

47.4

H

*1 *-1-1 r~

O.OO3

( α

^{} Gr}(a)-

^E8

= + 1.675
= + 0.504

0.051

Luft

1.785

26.1 I
ι

^L8

O.227

» + 1.696
= - 7.290

0.379

1.522

59.5

0.056

plan
plan

0.052

JTilter

0.054 Luft R₁₀- - 8.1-73
Ηί_Λ- -0-707 ^O

GS = O. 112 Luft

^11 383

^L'll '■ 0.513 1.785 26. Ί

H^₁ = + 2.378

Ο.Ο72 Luft

H₁ = - 2.685-

^Li2 0.158 1.465 65.7

HJJ = - 0.835

0.004 Luft H, = + 22.61

^Ll3 . / · 0.178 1.465"' 65.7

H| = - I.3O3

4098 U/08 A

P

•

Beispiel 4

= 1.000

f/3.5

• )

(

JTi ρ.

3 ;

2:

344224

.788

043

Luft

ⁿd

V

)

26

Ί

53.

)

26.

d

.1

■ —>

,4

Hi

Linsen-

ο ^s ^V

10°

^sIoo

·• Γ Γ Λτ— t_ T

—

xid U X ö Ii

Dicken

= 2.

334 P

1.623

58

54

.1

"■*■

» + 3.222

Scheitel- ulaseigenschaften

d.

υ

abstände

.706

8 U ι

Luft

[ δ

53·

45,

59-

.9

'i

= + 1.723

L"}

1.691

.7 ·^;

= + 3.316

O

0,

0

.061

Luft

ί Ύ

47.

65.

^Gr(c)

.9

, 5

H

a + 1.592

L₂

1.785

= + 12.37

0,

,502

Luft

,8

■ 7

^R4

= - 10.26

L^

1.713

H₅

= + 2.505

Hi

0,

0.

0

( ß

= + 1.320

**4

E_fi

1.713

b

= + 3.437

^K6

0.

0,

007

Luft

= - 1.320

L^

«7

1.^48

Ei

» - 1.320

0.

231

Luft

R

= - 3.998

Lc

1.788

*8

= + 1.349

0.

056

Luft

' a

= + 0.507

I₇

niter

1.785

= + 1.760

Oo

0.

υ.

Luft

Eq

= - 6.958

^L8

1.522

O

plan

J

Oo

.0.

Α/0

plan

1.465

= - 16.74

— .

0.

- - O.7O6

Lq

AC

.188

.122

.311

.093

■ 751

263

047

383

052

176

198 1

23U224

R₁₀ = - 1.339

CS = 0.115 Luft

0.469 1*785 26.1

I	2.	469	0.	001	0.068	1.
^L10 I	2. 2.	469 701				Luft

59.0

. R₁₁ = - 3.487

L₁₁ '■' 0.142 U465 65.7

R₁₁ = - 0.870

• 0.003 Luft

R₁₉ = - 4.205 L ^Λά

R₁₂ = - 1.049

0.165 K465 65.7

Linse L₁ ist das AequivaXent der Baugruppe

Die Verbund-Flache in dem als Doublet ausgebildeten Negativteil ( L₁Q ) ist mit R~ und R^ bezeichnet.

4098 U/08 A 1

Beispiel 5» ) ( ilgc 3 )

23AA224

1.000 f/3.5 2u£ = 110° s'oo = 2.357 i¹

0.004 Luft

I.74O

L₇ ' 0.048 1.788 47.4

R» = + 0.501

0.223 Luft ( α )

R _a + 1.715 .

L₈ ^ö 0.368 1.785 26.1

R£ = - 8.660

0;049 Luft

plan

0.053 Filter 1.^22 ^9.5 plan

0.047 Luft

■ Rq » - 58.72

L₉ ^ O.I77 1.465 65.7

. R« « - O.7I3

■y 4098U/0841 ^:

ρ -,. Linsen- Scheitel- GtIaseigenschaften Kaaien u_icken abstände n_d v_d

H₁ β + 3.472

Li ' 0.205 1.623 58.1

R^ = + 1.778

0.932 Luft ( δ )

R₀ = + 4.039

Lp ^d 0.139 1.691 54.7

R£ = + 1.804

0.656 Luft ( γ )

R₂ =+ 10.15

Lt₅ ^ 0.342 1.785 26.1 ! R' = - 9.043 -J

0.008 Luft

R, = + 2.859 "">

L, ^- 0.168 I.7I3 53.9

R^ = + 1.277 . !

0.457 Luft ( ß ) Gr^

R_R -■ + 2.423

⁵ O.9I5 I.7I3 53.9 !

Hi«- 1.324 '

⁵ 0

it. » - 1.324 . ;

L₆ ^b 0.223 1.564 43.3 ! H£ « - 3.813 ....... J

CS = 0.106 Luft

_ R₁₀ = - 1.551

^L1O O„51O 1.785 26.1

R^₀ = +■ 2.304

Oo079 Luft

_ R-M = - 2.604

^LV1 ■ ■' 0.165 1.465 65.7

H^ »- 0.824

0.004 Luft

R₁ = + I3.34

^L12 , _Λ 0.182 1.465 65.7

R^ = - 1.443

Linse L-j ist das Aequivalent der Baugruppe

4098.1.A/08A1

23U224

Im Interesse einer möglichst vollständigen Offenbarung sei noch erwähnt, daß die Brechkraft einer einzelnen Linsenfläche in Übereinstimmung mit der wissenschaftlich üblichen Nomenklatur als φ = (n'-n):R definiert und damit die Summe mehrerer aufeinander folgender Flächenbrechkräfte dann als 0 = φ + φ¹ + geschrieben wird , wie es in der vorliegenden Beschreibung für die Luftlinsen-Brechkräfte gehandhabt worden ist.

Weiterhin sind in der nachstehenden Zahlen-Tafel für jedes einzelne Teil-Merkmal die zugehörigen numerischen Werte für die fünf ausgewählten Beispiele zur Erfindung mitgeteilt. Weiter sei noch erläuternd vermerkt, daß in Beispiel 4) die im Hinterglied an erster Stelle stehende und dem Blendenraum zugewendete Negativlinse Bweilinsig ausgebildet ist, womit die besonders vorteilhafte Möglichkeit erschließbar wird, dann die dem Bilde zugekehrte zweite Linse aus einem sehr niedrig brechendem Material zu erstellen , wobei die Verbundfläche zwischen der ersten und zweiten Teillinse des Negativs (L^q ) in der Aufnahme-Lichtrichtung mit Ry und Ry bezeichnet ist.

Zahlen-Tafel

Teil- Merk mal :	1	P	Ausfuhr 2	P	rungs - 3	Beispiele 4	1.680	P	5	P
^fa	1.194	F	1.345	P	: 1o957	P	3.670	P	1.929	P
l^fb	5.659	P	7.760	P	2.561	P	3.551	P	3.196	P
	4o960		5o117		2.529	P	6.245	P	2.890	P
	—	Φ		Φ	7.356	P	0.371	Φ	6.135	Φ
^fc,b\|	0.312		0.362		0.311	Φ	0.153	Φ	0ο306	Φ
-^fa	-	—	0.320	Φ		0.179
■Λ
"'β

/ ο η ο ι / /ηο/τ

23ΑΑ22Λ

Zwei der gegebenen fünf Beispiele sind je mit einer asphärischen Fläche ausgestattet, und zwar im Beispiel 2«) ist die gegen das Bild hohl-gekrümmte rückseitige Außenfläche ( RJ> ) des im Hinterglied an erster Stelle stehenden Fegativteiles als deformierte Fläche ausgebildet, so daß der im Beispiel 2.) angegebene Y/ert von- rX den Scheitel-Radius dieser Fläche am Ort der optischen Achse angibt. In dem Beispiel 4.) ist die gegen die kiirzere Konjugierte hohle rückseitige Außenfläche ( R-jo ) des Negativ-Doublets ( I₁Q ) ebenfalls eine deformierte Fläche, so daß auch hierbei der im Beispiel 4») angegebene Zahlenwert von R₁Q den Scheitel-Radius dieser Fläche am Ort der optischen Achse bedeutet.

Diese deformierten Flächen sind generell bestimmt durch ihre Pfeilhöhen-Gleichung : '

P = C

₀-H² + C₁-H⁴ + C₂-H⁶ + C₅-H⁸

wobei in jedem Falle c = 1 : 2·R grundsätzlich gilt , während fiir das Beispiel .2.) die c-V/erte im einzelnen lauten

C₁ = 1.637834 ΊΟ"¹ , c₂ = 1 .279149 ΊΟ"⁵-

C₃ = 1.687399·10~⁴ C₄ = 2.493060-10"⁵

und für das Beispiel 4.) betragen diese Werte im einzelnen

C₁ = 1.045481·10"¹ C₃ = - 3.482251 -10~⁵

C₅ = 0 C₄ = 0

A098U/08A1

Claims

Patentanspruch;

Weitwinkelobjektiv mit langer bildseitiger Schnittweite und großem Bildwinkel, welches ein in Richtung zum Bilde hin dem Blendenraum nachfolgendes Hinterglied aus wenigstens drei beiderseits in Luft stehenden Gliedern besitzt, von denen das dem Blendenraum benachbarte ein Negativ-Glied ist, dem seinerseits zwei Positiv-Glieder in Richtung zur kürzeren Konjugierten hin nachfolgen, wobei diesem Hinterglied (HgI) auf der anderen Seite des off als Central-

Scheitelabstand (CS) bezeichneten Blendenrauras in Richrung zur längeren Konjugierten hin ein mehrteilig zusammengesetztes Vorderglied (Vgl) vorgeschaltet ist, dadurch gekennzeichnet, daß dieses Vorderglied aus wenigstens drei Baugruppen besteht, wobei jede einzelne dieser drei Baugruppen vom Central-Scheitelabstand (CS) gegen das ferns Objekt hin in der Weise aufgebaut, ist, daß einem Positiv-Gruppenteil ein vorzugsweise meniskenförmiger Negativ-Gruppenteil in der Weise vorgeordnet ist, daß diese beiden Gruppen-Teile einen zerstreuend-wirkenden Luftraum (negativ-Luft-^ linse) zwischen sich einschließen, deren stärker-zerstrsuande Glas-Luft-Flache in sämtlichen Gruppen gegen die kürzere Konjugierte und damit gegen das Bild hin hohl-gekrümmt ist . und wObei diese Gruppen-Teile (Gr) ;des Vordergliedes vom · Blendenraum in Richtung zur längeren Konjugierten hin der Reihe nach als Gr/x, Gr ,^ und Gr, % sowie die vorgenannten zerstreuenden Luftlinsen in der gleichen Reihenfolge als

cC t ß undytezeich.net sind, denen für die vorgesehene Nutzung besonders großer Bildwinkel noch eine vierte Baugruppe ^Gr(d) ^{mit einer} entsprechenden zerstreuenden Luftlinse (⁵S) vorgeordnet ist mit folgenden Bemessungen:

a) die paraxiale Eigenbrennweite (f) des dem Hinterglied (HgI) benachbarten Gruppen-Teiles Gr ,* liegt zwischen

4098 14/084

dem O.75-fachen und dem 2.25-fachen der Aequivalentbrennweite (P) des Gesamtobjektives, während gleichzeitig.

b) der absolute Wert der paraxialen Eigenbrennweite (fJ₃) der in Richtung zur längeren Konjugierten aufgestellten Teil-Gruppe Gr/,\ kleiner ist als 9.0- F ohne jedoch den Wert von 2.2 F zu unterschreiten, wobei außerdem

c) der numerische Wert der paraxialen Eigenbrennweite (f , ) der Kombination der beiden Teil-Gruppen Gr, χ und Gr/,\ seinem absoluten Vierte nach größer ist als 2.25 F ohne jedoch den Wert von 5·65 F zu übersteigen, wobei .weiter

d) die paraxiale Eigenbrennweite (f'_d) einer der Teil-Gruppe Gr/ ν allfällig vorgeschalteten vierten Teil-Gruppe Gr/,x derart bemessen ist, daß sie ihrem negativen Werte nach größer ist als 5*5 F ohne jedoch den Wert von 8.5 F zu überschreiten, worin F die Gesamtbrennweite des Objektives bedeutet.

;>, Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Luftlins enbrechkr aft (0y ) als die Flächenbrechkraftssumrne der beiden die Luftlinse γ in der Gruppe Gr/ χ einschließenden KrümmungSi radien derart bemessen ist, daß der negative Wert von 0y größer ist als 0.25 ψ ohne jedoch den Wert von Ö.h5<£> zu übersteigen, wobei φ '= F" die Aequivalentbrechkraft des Gesamt objektives bedeutet.

5. Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß beim Aufbau des Vordergliedes (Vgl) aus vier Gruppen-Teilen die der Objektseite zugewendete Luftlinsen-Brechkraft (0^ ) derart bemessen ist, daß sie ihrem negativen Werte nach größer ist als 0.1 <£ ohne jedoch den Werf von ΟΛ Φ zu übersteigen, wobei die Aequivalent-Brechkraft des Gesamtobjektives bedeutet.

23U224

^r. Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet. daß "beim Aufbau des Vordergliedes (Vgl) aus vier Gruppen-Teilen die Positiv-Teillinse in der Front-Gruppe G*V ,\ dadurch eliminiert ist, daß deren positive Brechkräfte auf die dem fernen Objekt zugewendete meniskenförmige Frontlinse (L₁) verteilt und damit in letztere einbezogen sind unter gleichzeitiger Bemessung der Luftlinsenbrechkraft (0^-) gemäß Anspruch 3.

5. Objektiv nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß ein in der Nähe des Blendenraumes gelegenes Teilglied durch einen endlichen Luftabstand aufgeteilt ist, in welchen¹, ein . Filter in allfällig auswechselbarer V/eise eingeschaltet ist.

/♦09814/0841

23ΑΛ22Α

6. Objektiv nach Patentanspruch., gekennzeichnet durch folgende auf die Brennweite F ■ 1 als Einheit bezogene Daten :

Radien

Linsen- Scheitel- Glaseir-renscliaften

Dicken. abstände

R₁ = + 2.249 Rt = + 1.127

R₂' « + 2.382 R₂ » + 16.50

R₃ « ^ 1.536 R' = + O.7OG

R₄. = - 5.772

Hj_1- β - 0.864

E₅ β - 0.864

Ri- = - 1.662

R₆ β + 1o409 Rg = + 0.462

> Ο.743

- O.7I6

- 0.815

R^ «= + 2.635

= - 1.482 * - 0.545

I₀= - 3.8Ο3

R^₀=, - 1.064

0.105

0.263

0.060

Ο.574

0.399

0.126

O.OO7

0.059

Ο.Ο77

0.589

CS tx Ο»

0.144

0.059 O.I34

O.OO3

0.107

409814/0841 1.691 54.7 , Luft ( γ ) Gr

1.717 29.5 j

Ο.¹005 Luft

Ι.7Ι3 53.8

0.362 Luft ( ß )

Gr

(D)

1.669 45.0 !

1.805 25.4 I

Luft

L7I3 53.8

Luft ( α ) ^Gr(a)

1.622 36.0

Luft

1.005 25.4

Luft

Luft

1.504 67.0

Ί.6Ο3 6Oo5

" ²⁰" 23U224

7. Objektiv nach Patentanspruch, gekennzeichnet durch folgende auf die Brennweite F ■ ""· bezogene Daten:

Eadien

Linsen- Scheitel- Glaseigenschaften Dicken abstände n^ Vd

Rt = -

R₇ = -

^Rio⁼ -

R₁₀- -

2.7549 1.1710

3.5320 317.02

2.4620 0.8898

5.0772 0.8937 0.8937 2.9405

1.0377 0.6213

0.9028 1.0353

1.0857 3.6924

2.2744 0.8466

2.6585 1.0537

0.1224

0.2765

O.O744

0.8052

0.0656

0.0546

O.6O39

1.6910 54.71

0.5516 Luft ( γ ) Gr(_c)

1.8052 25.43

O.OO3O Luft

0.4677

I.7I3O 53.85

Gr.

Ι.7Ι3Ο 53.85

Ι.573Ι 42.58

0.1064 Luft

1.6910 54.71

0.2085 Luft ( α. ) Gr/ 1.5481 45.75

0.1531 Luft

Ο.43Ο5 1.7847 26.08

O.O59I Luft 0.1046 1.5038 66.99

Ο.ΟΟ27 Luft

0.1112 . 1.6127 58.58

4098 U/084 1

23U224

8. Objektiv nach Patentanspruch, gekannteicnner durch folgend* auf die Brennweite F ■ 1 als Einheit bezogene Daten:

Linsen- Scheitel- Glaseigenschaften Dicken abstände n_d V_d

H₁- + 4. 713 R₁ = + 1. 794 E₂, + 22 .89 E¹ = - 18 .05

0.160 1.623 58.1

0_β 948 Luft ( δ ) ^Gr(d) 0.345 1.623 58.1

.0.006 Luft

E, » + 4.793

L* ^ 0.130 1.691 54.7

H^ « + 1.822

0.545 Luft ( γ ) Gr₁

^E4 ^a + 11.46
- 14.25 O.32I Ο» 003 1.785 Luft I.7I3 26.1 4 Luft ( β E₅ = + 2.823
+ 1.378 O.I23 0.462 1.713 53.'9. 0 1.564 ) Gr (_t + 2.172
- 1.586 Ο.922 53.9 E₇ =
ΒΛ = - 1.586
- 3.060 0.215 43 c 8

O.OO3 Luft 1.675

_JA . 0.051 1.788 47.4.

^ö E^ = + 0,504

0.227 Luft ( α ) ■"■ Gr (_a)

ο + 1.696

0.379 · 1.785 26.1

.= - 7.29Ο

0.056 Luft

plan

0.052 Filter 1.522 59.5 plan

0.054 Luft

.« - 8.173

¹ 0.184 1.455 65.7 ■ j

CS = O. i 12 Luik

7 0

V¹

2.378

=· -2.685

0.513

O. IiB

« - 0.835

L-J7,

^Rl5 ⁼

22.61

=, - 1.303

0.178

0.072

O.OO^- Luft

1.785 2G.1

65.7

65.7

4098 U/08 A 1

23U224

9. Objektiv nach Patentanspruch, gekennzeichnet durch folgende auf die Brennweite F »1 als Einheit bezogene Daten:

^Λΐ\.

^H6

Ka dion

« + 3«222 = + 1.723

·■= + 3.316

- + 1.592

- + 12.37 = - 10.26

= + 2.505 ■-- + 1.320

= + 3.437

- - 1.320

:■= - 1.320 « - 3.998

- + 1.349

- + 0.507

= + 1.760 = - 6,958

plan
plan

= - 16.74

Linsen- Scheitel-Dicken abstünde

0.188

0.122

O.O93

0.751

0.263

0.0^7

O„383 1,623 .58.1

0.788 Luft ( δ )

1.691 -54.7

0.706 Luft ( γ ) ' Gr (_c:) 0.311 1.785 26.1

0.061

052 Filter

0.176 ο; 502

O.OO7

1.788 47.4 O.23I Luft ( α )

Luft

i.713 53.9

Luft ( ß ) C-r(_b)

1?713 53.9 1.543 45.8

0.056 Luft

O.043 Luft

1.785 26.Ί

1.522 59.5

1.465 65.7

4098 U/084 1

23U224

CS = 0.115 Luft

26.1

R₁₀ = - 1.339
R_T tr + 2.469 0. 469 0. 0 1. ¹IO ,
Ry = + 2.469
Rv]₀ = + 2.701 001 068 1. 0. 0. Luft _L H₁₁-- -3.487
¹¹ .R.J., = - 0.870 142^; 003 U Luft

59.0

65.7

IL = - 4.205

L₁ ^ ^Ί2 0.165 1*465 65.7

^ΛΖ ^ = - 1.049

A0981

10. Objektiv nach Patentanspruch gekennzeichnet durch folgende auf die Brennweite P » 1 als Einheit bezogene Daten:

Po τ.η Linsen- Scheitel- Gla'seigenschaften «aaicn Dicken abstände n_d v_d

R-, = + 3.472

Li · 0.205 1.623 58.1

R^ _e + 1.778

0.932 Luft ( δ )

Lp ² * 0.139 1.691 54.7

"' = + 1*804

0;656 Luft ( γ )

I, = + 10.15 . ,

³ 0.342 1.785 26.1 V^ = - 9.043 - : -J

0.008 Luft

2.859

0.168

0.457 Luft ( β ) ^Gr(b)

R_q « + 2.423

⁵ 0.915 I.7I3 53.9

RA = - 1.324

⁵ 0

R_r = - 1.324

^b 0.223 1.564 43.8 R,! =1 - 3.8i3 — —

0.004 Luft

L, ^ 0.168 . I.7I3 53^9

r;, = + 1.277

0.048 1.788 47.4

+ 0.501

0.223 Luft ( et )

R_ = + I.7I5

^ö 0.368 1.785 26; 1

R^ - - 8.660

0.Ό49 Luft G-rv ν

plan

0.053 Filter 1.522 59.5

plan

0.-047 Luft

R₀ = -' 58.72
9 O.I77 1.465 65.7

= - O.7I3

A098 1 A/08 A 1

2 3 A A 2 2 A

CS s 0*106 Luft

R₁₀ = - 1*55T

^Ll0

R]₀ = + 2.504

E-, ι = - 2.604

= - 0.824

R,_o = + 13.34

= - 1.443

0.5 10

0.165

0.182

1.785 26.1

Oo079 Luft

1.465 65^7

0.004 Luft

1.465 65.'

4098 U/084 1