DE2504632B2

DE2504632B2 - Tele-Vario-Objektiv

Info

Publication number: DE2504632B2
Application number: DE2504632A
Authority: DE
Inventors: Yoshitsugi Dipl.-Ing. Hachiouji Tokyo Ikeda
Original assignee: Olympus Optical Co Ltd
Current assignee: Olympus Corp
Priority date: 1974-02-04
Filing date: 1975-02-04
Publication date: 1981-05-21
Also published as: DE2504632A1; US4025167A; JPS5541402B2; DE2504632C3; JPS50109739A

Description

d₂₀ = 2,52
/■21 - 26,470
</₂, = 39,00

= 101,950
^22 = 7,17

= -38,878
d₁₃ = 0,99

= -36,391
d_v = 2,05

= 68,425
d_2i - 7,50

=73,111
^26 = 5,61

= -107,040

n,2 = 1,80610 V₁₂= 40,9

/I₁₃ = 1,59551 V₁₃= 39,2

n,4 = 1,72000 V₁₄= 43,7

/I₁₅ = 1,55671 V₁₅= 58,6

D₂

87,0
151,4
250,0

2,46
32,07
47,85

44,40

27,39

1,34

15,49

13,16

/, = 126,05, /₂ = -40,00, /, = 115,05, /₄ = 138,20

worin r·, bis rn die Krümmungsradien der aufeinanderfolgenden Linsen, d\ bis d₂b die dicken der aufeinanderfolgenden Linsen bzw. die Luftabstände zwischen den Linsen auf der Achse, ri\ bis Π15 die Brechungsindizes der aufeinanderfolgenden Linsen. /·ι bis ns die Abbe-Zahlen der aufeinanderfolgenden Linsen bezeichnen in bezug auf die Bildfehler dritter Ordnung im wesentlichen übereinstimmt wobei für jeden dieser Fehler zumindest folgende Bedingungen erfüllt sind:

a)

b)

<0.\ a

IΣ ^s'- Σ·⁵!^<0·³

mit 5

5'

Flachenteilkoeffizient nach Seidel (Queraberration bezogen auf (= 1 für den Bildwinkel 45° und die relative Öffnung gemäß obiger Datentabelle des Objektivs) gemäß dem betreffenden Ausführungsbeispiel

Seidelkoeffizient an der entsprechenden Linsenfläche für das vom Ausführungsbeispiel abweichende Objektiv Standardabweichung der Koeffizienten

»mittlere Abweichung« der Koeffizienten S'von den Koeffizienten S. (Der Querstrich über einer Größe bedeutet jeweils Mittelwertbildung durch Sumation der entsprechenden Werte über alle Linsenflächen und Division durch die Anzahl der Linsenflächen.) Die Erfindung bezieht sich auf ein Tele-Vario-Objektiv, das von der Objektseite her gesehen aus einer ersten sammelnden Linsengruppe, einer zweiten zerstreuenden Linsengruppe, einer dritten sammelnden Linsengruppe und einer nachgeschalteten vierten Linsengruppe besteht.

Einige der bekannten Varioobjektive sind so ausgebildet, daß sie durch die erste Linsengruppe eingestellt werden, d. h. die erste Linsengruppe wird zur Entfernungseinstellung verschoben. Diese Art der Entfernungseinstellung hat jedoch den Nachteil, daß die Bildfehler beträchtlich zunehmen, wenn sich die Aufnahmeentfernung ändert. Wenn jedoch das ganze Objektib für die Entfernungseinstellung verstellt wird, ist es bei Varioobjektiven unmöglich, die Bildebene im Brennweitenänderungsbereich konstant zu halten. Daher kann eine Entfernungseinstellung durch Verschiebung des ganzen Objektivs bei Varioobjektiven nicht verwendet werden und deshalb wird allgemein die Verstellung der Frontlinsengruppe angewendet.

Als kürzestmögliche Aufnahmeentfernung für Varioobjektive wird normalerweise eine konstante Entfernung für den ganzen Brennweitenänderungsbereich gewählt Daher wird selbst, wenn die Vergrößerung bei Aufnahmen mit kleiner Brennweite klein ist, die Vergrößerung für Aufnahmen mit großer Brennweite groß und infolgedessen wird notwendigerweise die Zunahme der Bildfehler bei der großen Brennweite groß. Insbesondere in Tele-Vario-Objektiven wird die Zunahme der sphärischen Aberration beträchtlich und infolgedessen tritt eine Verringerung der Bildqualität und eine Änderung des Bildortes im Brennweitenänderungsbereich auf.
Um dieses Problem bei der Fokussierung von

J5 Varioobjektiven zu lösen, kann man eine ausreichende Korrektion der Bildfehler durch die erste Linsengruppe in Betracht ziehen. In diesem Fall ist es jedoch notwendig, eine erste Linsengruppe mit kompliziertem Aufbau zu verwenden und dies hat zur Folge, daß die Baulänge des Objektivs notwendigerweise groß wird und daß das Gewicht des Linsensystems steigt und darüber hinaus der Objektivaufbau äußerst aufwendig wird. Daher eignet sich dieses Verfahren nicht für Varioobjektive für Stehbildkameras.

Es kann auch in Betracht gezogen werden, das Problem durch Teilung der ersten Linsengruppe in zwei Linsenkomponenten zu lösen, und dadurch die Bildfehler bei Nahaufnahmen zu korrigieren. Dieses Verfahren ist jedoch in der Praxis für Varioobjektive für

ίο Stehbildkameras aus den gleichen Gründen wie zuvor nicht empfehlenswert

Die am meisten empfehlenswerte Methode zur Lösung des Problems würde darin bestehen, daß die erste Linsengruppe aus zwei oder drei Linsen zusammengesetzt wird, um dadurch das Anwachsen der Bildfehler bei Nahaufnahmen zu reduzieren. Varioobjektive dieser Art haben hervorragende Eigenschaften zur Aufnahme eines Objekts in unendlicher Entfernung. Bei Nahaufnahmen jedoch sinkt die Bildqualität und

bo zusätzlich wird die Änderung der Bildebene im Brennweitenänderungsbereich groß. Diese Nachteile sind dadurch bedingt, daß es praktisch unmöglich ist, Bildfehler durch die ersten Linsengruppe gut zu korrigieren, wenn diese einen einfachen Aufbau besitzt

b5 Der vorliegenden Erfindung liegt daher die Aufgabe zugrunde, ein Televario-Objektiv anzugeben, das eine erste, für die Entfernungseinsteuung einstellbare Linsengruppe besitzt und das gleichzeitig so ausgebildet ist,

130121/108

daß die Bildfehler der ersten Linsengruppe sich nicht ändern, selbst wenn man die erste Linsengruppe zur Entfernungseinstellung verstellt. Ein solches TeIe-Vario-Objektiv nach der vorliegenden Erfindung enthält ein afokales Linsensystem aus drei Linsengruppen, d. h. einer ersten sammelnden Linsengruppe, einer zweiten zerstreuenden Linsengruppe, einer dritten sammelnden Linsengruppe und einem Relaislinsensystem mit einer vierten Linsengruppe, wobei die Änderung der Vergrößerung des Varioobjektivs durch axiale Verschiebung der zweiten Linsengruppe bewirkt wird und der Ort der Bildebene des Objektivs konstant gehalten wird durch Bewegung der dritten Linsengruppe und die erste Linsengruppe zur Entfernungseinstellung aus drei Linsen in zwei Linsengliedern gebildet wird, d. h. einem ersten Linsenglied, welches eine bikonvexe Linse ist und einem zweiten Linsenglied, welches ein Kittglied aus einer bikonvexen und einer bikonkaven Linse ist

Darüber hinaus erfüllt das Tele-Vario-Objektiv nach der vorliegenden Erfindung die folgenden Bedingungen

0,3 <-

-/, < 0,58

0,35 <--£-< 0,65
r

0,57 < /, < 0,75

/i<0,24

(D

(2)

(3)

(4)

worm

πι, I₂

und n-i die Brechungsindizes der Linsen der ersten

Linsengruppe,
η bis rs die Krümmungsradien der entsprechenden Oberflächen der Linsen in der Reihenfolge

von der Objektseite zur Bildseite und
f\ die Brennweite der ersten Linsengruppe

bezeichnen.

Von diesen Bedingungen für die erste Linsengruppe des Varioobjektivs dienen die Bedingungen (1) und (2) dazu, das erste Linsenglied zu definieren. Dabei definiert die Bedingung (1) die Brechkraft der ersten Linsenfläche dieser Linsengruppe, während sich die Bedingung (2) auf den Krümmungsradius r₂ der zweiten Linsenfläche dieser Linsengruppe bezieht wenn die Brechkraft der ersten Linsenfläche durch die Bedingung (1) gegeben ist Wenn, was die Bedingung (1) anbetrifft

wird die durch die Veränderung der Aufnahmeentfernung verursachte Zunahme der sphärischen Aberrration bei der Entfernungseinstellung gering. Da jedoch der Absolutwert des Astigmatismus in diesem Fall groß wird, wird es unmöglich, den Astigmatismus günstig zu korrigieren, wenn die Linsengruppe aus drei Linsen besteht und daher ist es sehr schwierig, den Astigmatismus des ganzen Objektes günstig zu korrigieren, wenn nicht die anderen Linsengruppen entsprechend aufwendig ausgebildet werden. Wenn jedoch

Entternungseinstellung insbesondere wenn die Brennweite maximal ist, groß.
Wenn, was die Bedingung (2) betrifft

wird die Zunahme der sphärischen Aberration, die durch Änderung der Entfernungseinstellung verursacht wird, groß, selbst wenn die Bedingung (1) erfüllt ist. Im ίο Falle

- — < 0,65

wird der Astigmatismus vergrößert selbst wenn die Zunahme der sphärischen Aberration nur klein wird.

Die Bedingungen (3) und (4) beziehen sich auf die

Brechkraft der objektseitigen Oberfläche und der rückwärtigen Oberfläche des zweiten Linsengliedes, das so angeordnet ist daß ein kleiner Luftraum zum ersten Linsenglied verbleibt

Wenn, was die Bedingung (3) betrifft die sich auf die Brechkraft der Oberfläche mit r₅ bezieht

-/i<0,57

wird eine Zunahme der sphärischen Aberration durch Veränderung der eingestellten Entfernung verursacht Wenn

/h-1

/i < 0,75

wird der Astigmatismus größer, obwohl die Zunahme der sphärischen Aberration gering ist

Was die Bedingung (4) anbetrifft so wird die Zunahme der sphärischen Aberration klein, wenn die Brechkraft klein gemacht wird entsprechend

In diesem Fall kann jedoch der Astigmatismus nicht günstig korrigiert werden. Wenn die Brechkraft entsprechend

-/i<0,24

wird die Zunahme der sphärischen Aberration bei der groß gemacht wird, tritt eine Zunahme der sphärischen

so Aberration bei Änderung der Entfernung auf.

Wenn daher, wie oben ausgeführt die erste Linsengruppe nicht die obengenannten Bedingungen erfüllt, tritt eine Zunahme der sphärischen Aberration bei der Entfernungseinstellung auf oder es werden beträchtlich große Aberrationen durch die erste Linsengruppe verursacht und es wird schwierig, diese durch die anderen Linsengruppen zu korrigieren. Dabei ist das zweite Linsenglied als Kittglied aus zwei Linsen ausgebildet Dieses Linsenglied kann jedoch auch als bikonvexe und bikonkave Linse, die durch einen kleinen Luftraum voneinander getrennt sind, ausgebildet sein.

Die Erfindung wird nun anhand von Ausführungsbeispielen unter Bezugnahme auf die Zeichnungen näher erläutert

es In den Zeichnungen sind:

Fig. 1 bis 3 Schnittbilder von Ausführungsbeispielen von Tele-Vario-Objektiven nach der vorliegenden Erfindung,

F i g. 4A, 4B, 4C, 5A, 5B, 5C die Aberrationskurven eines ersten Objektivs nach der vorliegenden Erfindung,

Fig.6A, 6B, 6C, 7A, 7B, 7C die Aberrationskurven eines zweiten Objektivs nach der vorliegenden Erfindung,

F i g. 8A, 8B, 8C, 9A, 9B, 9C die Aberrationskurven eines dritten Objektivs nach der vorliegenden Erfindung.

Es werden nun die erfindungsgemäßen Tele-Vario-Objektive näher beschrieben. Bei diesen Ausführungsbeispielen erfüllt natürlich die erste Linsengruppe jeweils die obengenannten Bedingungen. Darüber hinaus ist, um das ganze Objektiv außerordentlich kompakt zu machen, so daß das Televerhältnis (das Verhältnis des Abstandes der ersten Linsenfläche des Objektivs von der Bildebene zur Brennweite des Objektivs) kleiner als 1 wird, das afokale Linsensystem mit veränderbarer Brennweite bei allen Ausführungsbeispielen klein gemacht und das ortsfeste Relaissystem ist ebenfalls kompakt ausgebildet Darüber hinaus sind bei jedem Ausführungsbeispiel die entsprechenden Linsengruppen außer der ersten Linsengruppe so ausgebildet, daß die Qualität des Bildes über den gesamten Brennweitenbereich und den gesamten Entfernungsbereich günstig ist. Das heißt, bei jedem Ausführungsbeispiel ist die zweite Linsengruppe, d.h. der Variator so ausgebildet, daß er eine extrem kurze Brennweite besitzt und ist aus vier Linsen gebildet, d. h. einer konkaven Linse, einem Kittglied aus einer positiven und einer negativen Linse und einer negativen Linse, um Bildfehler zu vermeiden. Die dritte Linsengruppe, d h. der Kompensator, ist so ausgebildet, daß ein Kittglied verwendet wird, das aus einer positiven und einer negativen Linse besteht Die vierte Linsengruppe, d. h. das ortsfeste Relaissystem, ist so ausgebildet daß ein erstes Linsenglied aus einer negativen Linse, ein zweites Linsenglied, das als Kittglied aus einer positiven linse und einer negativen Linse gebildet ist oder das ein Linsenglied aus einer positiven und einer negativen Linse ist, die mit geringem Luftabstand voneinander angeordnet sind, ein drittes Linsenglied aus einer Sammellinse, die in einigem Abstand vom zweiten Linsenglied angeordnet ist und ein viertes Linsenglied aus einer zerstreuenden Linse und ein fünftes Linsenglied aus einer Sammellinse Verwendung finden.

Das Ausführungsbeispiel 1 besitzt die in der Datentabelle im kennzeichnenden Teil des Anspruches 1 aufgeführten Konstruktionsdaten.

Das Ausführungsbeispiel 2 besitzt die in der Datentabelle im kennzeichenden Teil des Anspruches 2 aufgeführten Konstruktionsdaten.

Das Ausführungsbeispiel 3 besitzt die in der Datentabelle im kennzeichnenden Teil des Anspruches 3 aufgeführten Konstruktionsdaten.

Es sind in der vierten Linsengruppe, d h. dem festen Relaislinsensystem, bei allen Ausführungsbeispielen die Gesamtlänge (Entfernung von der ersten Linsenoberfläche der vierten Linsengruppe zur Bildebene), die Brennweite U und die Petzvalsumme wie folgt:

Gesamtlänge

Petzvalsumme

Ausfühningsbeispiel 1 135,17
Ausführungsbeispiel 2 138,03
Ausfühningsbeispiel 3 138,01

138,20 0,732
138,25 0,734 138,20 0,768

Wie bereits oben erwähnt, erfüllen die Objektive gemäß den Ausführungsbeispielen alle die zuvor erwähnten Bedingungen und sind gleichzeitig wie folgt aufgebaut.

In dem Objektiv ist eine zerstreuende Linsengruppe mit einer extrem geringen Brennweite als zweite Linsengruppe verwendet Darüber hinaus ist die vierte Linsengruppe, d. h. das Relaislinsensystem, durch sechs geeignet angeordnete Linsen gebildet und hat eine

ίο Petzvalsumme mit einem großen positiven Wert, was nötig ist, um die negative Petzvalsumme der zweiten Linsengruppe zu kompensieren. Daher ist es möglich, ein extrem kompaktes Tele-Vario-Objektiv anzugeben, dessen Bildqualität hervorragend ist, wie die Aberrations- oder Fehlerkurven zeigen und dessen Televerhältnis kleiner als 1 ist

Von den Fehlerkurven zeigt F i g. 4A die sphärische Aberration, den Astigmatismus und die Verzeichnung des Objektivs nach dem ersten Ausführungsbeispiel, wenn die Aufnahmeentfernung unendlich ist und die Brennweite des Linsensystems 86,5 beträgt Fig.4B zeigt die Bildfehler beim Ausführungsbeispiel 1, wenn die Aufnahmeentfernung ebenfalls unendlich ist, aber die Brennweite 151,4 beträgt Fig.4C zeigt die Bildfehler beim Ausführungsbeispiel 1, wenn die aufnahmeentfernung ebenfalls unendlich, aber die Brennweite 250,0 beträgt F i g. 5A zeigt die Fehlerkurven des Ausführungsbeispiels 1 bei einer Aufnahmeentfernung von 300 und der Brennweite 86,5. F i g. 5B zeigt die Fehlerkurven des Ausführungsbeispiels 1 bei einer Aufnahmeentfernung von ebenfalls 300 und einer Brennweite von 151,4. Fig.5C zeigt die Fehlerkurven des Ausführungsbeispiels 1 bei einer Aufnahmeentfernung von ebenfalls 300, jedoch mit einer Brennweite von 250,0. Fig.6A zeigt die Fehlerkurven des Varioobjekivs nach dem Ausführungsbeispiels 2, wenn die Aufnahmeentfernung unendlich ist und die Brennweite 86,5 beträgt F i g. 6B zeigt die Fehlerkurve beim Ausführungsbeispiel 2 für den Fall, daß die Aufnahmeentfernung ebenfalls unendlich, die Brennweite jedoch 151,4 beträgt F i g. 6C zeigt die Fehlerkurven des Ausführungsbeispiels 2, wenn die Aufnahmeentfernung ebenfalls unendlich, die Brennweite jedoch 250,0 beträgt Fig.7A zeigt die Fehlerkurven des Ausführungsbeispiels 2 für den Fall, daß die Aufnahmeentfernung 300 und die Brennweite 86,5 beträgt F i g. 7 B zeigt die Fehlerkurven beim Ausführungsbeispiel 2 für den Fall, daß die Aufnahmeentfernung 300, die Brennweite jedoch 151,4 beträgt F i g. 7C zeigt die Fehlerkurven des Ausführungsbeispiels 2 für den Fall, daß die Aufnahmeentfernung 300, die Brennweite jedoch 250,0 beträgt F i g. 8A zeigt die Fehlerkurve des Varioobjektivs nach dem Ausführungsbeispiel 3 für den Fall, daß die Aufnahmeentfernung unendlich und die Brennweite 86,5 ist Fig.8B zeigt die Fehlerkurven beim Ausführungsbeispiel 3 für den Fall, daß die Aufnahmeentfernung unendlich, die Brennweite jedoch 151,4 ist F i g. 8C zeigt die Feblerkurven beim Ausführungsbeispiel 3 für den Fall, daß die Aufnahmeentfernung ebenfalls unendlich,

die Brennweite jedoch 250,0 beträgt Fi g. 9A zeigt die Fehlerkurven beim Ausführungsbeispiel 3 für den FaIL daß die Aafnahmeentfernung 300 und die Brennweite 864> beträgt Fig.9B zeigt die Fehlerkurven des Ausführungsbeispiels 3 in dem Fall, daß die Aufhahmeentfernung 300 und die Brennweite 151,4 beträgt Fig.9C zeigt die Fehlerkurven beim Ausführungsbeispiel 3 in dem FaIL daß die Aufnahmeentfernung 300 und die Brennweite 250,0 beträgt

Hierzu 7 Blatt Zeichnungen

Claims

Patentansprüche: du = 1,70 rn = -253,441

1. Tele-Vario-Objektiv, das von der Objektseite dyf=D₂ ^{= variabel}

her gesehen aus einer ersten sammelnden Linsen- 5 ^ri3 ~ 177,012 gruppe, einer zweiten zerstreuenden Linsengruppe, ^₁₃ = 5,50

einer dritten sammelnden Linsengruppe und einer _r — —35 nachgeschalteten vierten Linsengruppe besteht, '

gekennzeichnet durch die gleichzeitige Erfüllung nach nachstehenden Bedingungen:

0,3 < /1 < 0,58

0,35 < - -^- < 0,65 0,57 < /, <0,75 0,l< /i<0,24

(D (2) (3) (4)

d_w = 1,50 ,0 r₁₅ = -87,628

dis = Di = variabel
/-,6 = 39,044
die = 5,67
ην = -1006,691

dn = 0,60 Π« = 32,847 </w = 8,61 20 09 = - 115,909 dv> = 0,91
Oo = -107,102
dja = 2,52

worin f\ die Brennweite der ersten Linsengruppe, λ und ο die Krümmungsradien der vorderen und

rückseitigen Oberfläche des ersten Linsengliedes der 25 Oi =26,393 ersten Linsengruppe,/3 und r₅ die Krümmungsradien A₁ = 39

der Oberfläche auf der Objektseite und auf der ₌ -_m '

Bildseite des zweiten Linsengliedes der ersten ^rn ~ ^lul,'->'' Linsengruppe und tt\, n₂ und n₃ jeweils die ^22 = 7,17

Brechungsindizes der entsprechenden Linsen der jo λ₂₃ = -38,824 ersten Linsengruppe sind, und der Korrektionszu- ^ = 1

stand mit dem Korrektionszustand des Objektivs mit _²³ _ίΛ^_ς0

den folgenden Daten: ^Γ24 ~ "36,459

^₂₄ = 2,00

^Tabelle ' 35 r₂₅ = 68,595

/ =86,5-250,0 1:5

/ (Gesamtlänge: Entfernung von der ersten Linsenfläche zur Bildebene) = 232,49

ρ (Televerhältnis bei/= 250) = 0,93 T₁ = 138,961

di = 6,25 n, = 1,48749 v, = 70,2

r₂ = -306,308 d₂ = 0,58

r₃ = 122,382

di = 5,78 H₂ = 1,62299 V₂ = 58,1

/4 = -221,461

d* = 2,40 m = 1,78472 V₃= 25,7

/-5 = 504,707 J₅ = Di= variabel

r₆ = -738,315

4>5 = 3,50 r_2b = 72,873 d_2b = 5,61 = -115,433

^--fi- 0,442

« - f - 0,454

'3

50

-/.= 0,641 -/,= 0,196

/J₇ = 1,56384 V₇= 60,8

n_s = 1,61800 V₈= 63,4

n, = 1,72342 V₉= 38,0

7/10 = 1,49831 V₁₀= 65,0

n„ = 1,54739 ν,,= 53,6

H₁₂ = 1,80610 V₁₂= 40,9

/7,3 = 1,59551 V₁₃= 39,2

n,4 = 1,72000 V₁₄= 43,7

n,s = 1,55671

₅= 58,6

55

d₆ = 1,70 T₁ =75,815

ά_Ί = 1,50 r₈ =718,424

d_t = 4,00 /9 = -52,778

d₉ = 1,50 T₁₀ = 67,332

rfio = 4,50 r_n = -46,001

n₄ = 1,56873 V₄= 63,2

86,5 151,4 250,0 1,74 31,76 47,53

44,22

27,07

1,03

60

n₅ = 1,76180 n_b = 1,62299

V₅= 27,1 V₆= 58,1

/1 (Brennweite der ersten Linsengruppe) = 126,05

/2 (Brennweite der zweiten Linsengruppe) = -40,00

/3 (Brennweite der dritten Linsengruppe) '= 115,05

/₄ (Brennweite der vierten Linsengruppe) = 138,20

65 worin η bis rn die Krümmungsradien der aufeinanderfolgenden Linsen, CZ₁ bis <hs> die Dicken der

aufeinanderfolgenden Linsen bzw. die Luftabstände zwischen den Linsen auf der Achse, n\ bis ms die Brechungsindizes der aufeinanderfolgenden Linsen, Vi bis vis die Abbe-Zahlen der aufeinandtrfolgenden Linsen bezeichnen, in bezug auf die Bildfehler dritter Ordnung im wesentlichen fibereinstimmt, wobei für jeden dieser Fehler zumindest folgende Bedingungen erfüllt sind:

a) ?^y<5'-5)²<0.1 σ

b)

I Σ*

10

15

rnit

5 Flächenteilkoeffizient nach Seidel (Queraberration bezogen auf /=1 für den bildwinkel 45° und die relative öffnung gemäß obiger Datentabelle des Objektivs) gemäß dem betreffenden Ausführungsbeispiel

S' Seidelkoeffizient an der entsprechenden

Linsenfläche für das vom Ausführungsbeispiel abweichende Objektiv

σ Standardabweichung der Koeffizienren 5

, (σ=VfS=^F)

yfS.'—SJ¹ »mittlere Abweichung« der Koeffizienten S'von den Koeffizienten S.

(Der Querstrich über einer Größe bedeutet jeweils Mittelwertbildung durch Sumation der entsprechenden Werte über alle Linsenflächen und Divisionen durch die Anzahl der Linsenflächen).

2. Tele-Vario-Objektiv, das von der Objektseite her gesehen aus einer ersten sammelnden Linsengruppe, einer zweiten zerstreuenden Linsengruppe, einer dritten sammelnden Linsengruppe und einer nachgeschalteten vierten Linsengruppe besteht, gekennzeichnet durch die gleichzeitige Erfüllung nach nachstehenden Bedingungen:

0,3 <-S—5-/,<O,58

0,35 < - -^- < 0,65

0,57 < -^JlI /,< 0,75
Ο,Κ-2ϊΖΐ/<ο,24

(D

(2)

20

25

30

40

45

50

(3)

(4)

worin /, die Brennweite der ersten Linsengruppe, η und ri die Krümmungsradien der vorderen und rückseitigen Oberfläche des ersten Linsengliedes der ersten Linsengruppe, rj und rs die Krümmungsradien der Oberfläche auf der Objektseite'und auf der Bildseite des /weiten Linsengliedes der ersten Linsengruppe und Πι, n₂ und /?3 jeweils die Brechungsindizes der entsprechenden Linsen der ersten &5 Linsengruppe sind, und der Korrektionszustand mit dem Korrektionszustand des Objektivs mit den folgenden Daten:

Tabelle II /= 85,0-250,0 1:5

/ = 238,36 P = C,95 r, = 152,515 4 = 6,27 /2 = -291,307

d₂ = 0,59 O = 121,674 4 = 5,80 r₄ = -222,315

4 = 2,41 r_s =583,052

ds — Di = variabel r₆ = -569.430 d₆ = IJO

r₇ = 83,352 4 = 2,00

rg = OO

d_s = 4,00 /·, = -52,450

</, = 1,50 r,o = 69,088

40 = 4,51 ι-,, = -47,831

41 = 1,7

η 2 = -267,438

d\2 ~ D₂ -- variabel /-,3 = 158,234

43 = 5,52 /·_Μ = -35,438

44 = 1,51 Π; = -94,092

rf,5 = O₃ = variabel /■κ, = 42,042

46 = 5,67 r„ = -325,217

4₇ - 0,60 r,8 = 37,123

4s = 10,60 /■„ = - 107,794

49 = 2,52 Λ_2ϋ = 28,663

4o = 39,00 Z₂, = 100,383

4ι = 7,17 r₂₂ = -43,650

d₂₂ = 3,00 r₂₃ = -38,740

d_r - 2,05 r₂₄ = 91,922

d_2A = 7,50 /■₂5 = 78,964

/i, = 1,48749 ν,= 70,2

n₂ = 1,62041 W₃ = 1,78472

H₅ = 1,76182 n₆ = 1,61800

/Z₈ = 1,62012 /I₉ = 1,72151

n_u = 1,54739 /7,2 = 1,80610

V₂= 60,3 V₃= 25,7

/I₄ = 1,56873 V₄= 63,2

V₅= 26,6 V₆= 63,4

/I₇ = 1,56873 V₇= 63,2

V₈= 49.7 v,= 29,2

/7₁₀=l,49831 V₁₀= 65,0

V₁₁= 53,6 V₁₂= 40,9

1,59551 V₁₃= 39,2

= 1,72000 V₁₄= 43,7

du = 6,00 /Ji₅ = 1,56384 v_!5= 60,8 und η die Krümmungsradien der vorderen und

/26 = -200,325 rückseitigen Oberfläche des ersten Linsengliedes

der ersten Linsengruppe, π und rs die Krümmungsradien der Oberfläche auf der Objektseite und auf

f ^Dl °² ^Di 5 der Bildseite des zweiten Linsengliedes der ersten

Linsengruppe und π\, n₂ und ni jeweils die

85_t0 1,03 45,08 16,71 Brechungsindizes der entsprechenden Linsen der

1514 32^28 27,54 300 ersten Linsengruppe sind, und der Korrektionszu-

25o'o 48*06 149 13*27 stand mit dem Korrektionszustand des Objektivs

10 mit den folgenden Daten:
/, = 126,55, h = -40,00, /j = 115,55, /₄ = 133,25

worin η bis r-*, die Krümmungsradien der aufeinanderfolgenden Linsen, d\ bis d₂*, die Dicken der aufeinanderfolgenden Linsen bzw. die Luftabstände zwischen den Linsen auf der Achse, /?i bis /Ji5 die Brechungsindizes der aufeinanderfolgenden Linsen, i'i bis vis die Abbe-Zahlen der aufeinanderfolgenden Linsen bezeichnen in bezug auf die Bildfehler dritter Ordnung im wesentlichen übereinstimmt, wobei für jeden dieser Fehler zumindest folgende Bedingungen erfüllt sind:

b)

IΣ ^s' - Σ s I < °·³ · IΣ ^s I ^oder

IΣ S-- Σ ^ I <o-3 10-³

Flächenteilkoeffizient nach Seidel (Queraberration bezogen auf (= 1 für den Bildwinkel 45° und die relative Öffnung gemäß dem betreffenden Ausführungsbeispiel

Seidelkoeffizient an der entsprechenden Linsenfläche für das vom Ausführungsbeispiel abweichende Objektiv
Standardabweichung der Koeffizienten 5(^^)

■^(S'—Sf »mittlere Abweichung« der Koeffizienten 5' von den Koeffizienten S.

(Der Querstrich über einer Größe bedeutet jeweils Mittelwertbildung durch Sumation der entsprechenden Werte über alle Linsenflächen und Divisionen durch die Anzahl der Linsenflächen.)

3. Tele-Vario-Objektiv, das von der Objektseite her gesehen aus einer ersten sammelnden Linsengruppe, einer zweiten zerstreuenden Linsengruppe, einer dritten sammelnden Linsengruppe und einer nachgeschalteten vierten Linsengruppe besteht, gekennzeichnet durch die gleichzeitige Erfüllung nach nachstehenden Bedingungen:

0,3 <-^-i-/,<048

0,35 < - -^- < 0,65

047 <

/i<0J5

-/,<0,24

worin f\ die Brennweite der ersten Linsengruppe, η

Tabelle III

„ /= 87,0-250,0 / = 237,27 1:5

ρ = 0,95 r, = 168,255 </, = 6,25 r₂ = -281,979

d₇ = 0,58 r₃ = 118,717 d_} = 5,78 /4 = -221,405

d₄ = 2,40 jo r₅ = 660,538

ds - D\ = variabel r_h = -1282,312

d_h = 1,70 η = 76,677 d-, = 1,50 r_g = 724,782 d» = 4,00 /v, = -51,197 d_H = 1,50 f,₀ = 68,079

rfio = 4,50 η ι = -46,316 du = 1,70 r_n = -362,073 d\2~ D₂ = variabel /·,., = 169,497 du = 5,50

T₁₄ = -35,277 ^h = 1,50 γ,, = -89,281

d\s = Dj = variabel O₆ = 38,913

die = 5,67 r₁₇ = -1163,867

d„ = 0,60 /■_I8 = 32,727 d_n = 8,61 r„ = -115,565

rf„ = 0,93 r_x = -107,421

/ι, = 1,48749 V₁= 70,2

/I₂ = 1,62041 V₂= 60,3

n₃ = 1,78472 V₃= 25,7

/I₄ = 1,56873 V₄= 63,2

/I₅ = 1,76180 V₅= 27,1

/i, = 1,62299 V₆= 58,1

/I₇ = 1,56384 V₇= 60,8

/i₈ = 1,61800 V₈= 63,4

λ, = 1,72342 V₉= 38,0

H₁₀ = 1,49831 V₁₀= 65,0

n_n = 144739 V₁₁= 53,6