DE2303852C2 - Objektiv mit großem Öffnungsverhältnis vom Typ umgekehrter Teleobjektive - Google Patents

Description

5. Objektiv nach dem OberbegrifTdes Anspruches 1, gekennzeichnet durch folgende Daten bei Ausbildung des furv>en Linsenglieds als Dublett aus einer Einzellinse und mit Luftabstand dazu angeordnetem Kittglied:

	1 :2,0	rf.	/-1
	144,988
		di	= 21,43
	506,589
		d>	= 0,54
rj	189,399
		H.	= 5,49
Λ|	47,830
		d5	= 13,26
rs	83,589
		de	= 6,06
'6	56,580
		d-,	= 29,87
Tl	400,062
		dt	- 4,89
r%	68,782
		d9	= 32,54
	= -13 723,579
		rf.o	= 10,86
Ίο	571,194
		d[o	= 18,51
'Ίο	= - 237,318
		d"o	= 4,80
r\o	= - 185,577
		du	= 15,53
	= - 72,443
		dn	= 4,41
rn	184,138
		du	= 8,49
f\i	= - 194,800
		du	= 10,92
γη	84,600
		du	= 0,43
Γ\$	273,484
			= 12,48
Γΐ6	= - 165,053
Darin bezeichnen

/i, = 1,67

n₂ = 1,51633

/I₃ = 1,618

/I₄

1,50378 1,7

/I₆ = 1,7859

/I₆ = 1,8061

n₇ = 1,76182

/I₈ = 1,6968

/I₉ = 1,6968

r, bis r,₆ die Krümmungsradien der Linsen,

d_x bis </,5 die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen,

Ai bis A₉ die Brechungsindizes der Linsen, V₁ bis v₉ die Abbe-Zahlen der Linsen und

/ die Brennweite des Objektivs.

v, = 57,33

.v₂ =64,15

v, = 63,38

v₄ = 66,81

V₅ =48,08

v₆ =44,24

V₆ =40,8

v₇ = 26,55

v₈ =55,62

v, = 55,62

Die Erfindung bezieht sich auf ein Objektiv mit großem Öftbungsverhältnis vom Typ umgekehrter Teleobjektive mit einem ersten Linsenglied in Form einer gegenstandsseitig konvexen positiven Meniskuslinse, einem zweiten Linsenglied in Form einer gegenstandsseitig konvexen negativen Meniskuslinse, einem dritten Linsenglied in Form einer gegenstandsseitig konvexen negativen Meniskuslinse einem vierten Linsenglied in Form eines positiven Kittgliedes, einem fünften Linsenglied mit negativer Brechkraft, einem sechsten Lines senglied in Form einer positiven Meniskuslinse und einem siebten Linsenglied in Form einer bikonvexen Linse. Aus der DE-AS 20 04 245 ist ein Weitwinkelobjektiv

vom Typ umgekehrter Teleobjektive dieses Aufbaues bekannt, das ein Öflhungsverhältnis von 1 : 2,8 besitzt.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, Objektive dieser Gattung anzugeben, die bei einem Öffnungsverhältnis von 1 : 2,0 und bei einem Bildfeldwinkel von etwa 76° einen guten Korrekturzustand besitzen.

Diese Aufgabe wird durch Ausbildung des Objektivs der bekannten Art gemäß einer der in den kennzeichnenden Teilen der Ansprüche 1 bis 5 aufgeführten Datentabellen gelöst.

Bei der Entwicklung der erfindungsgemäßen Objektive hat sich die Einhaltung der folgenden Bedingungen aus den nachstehend erläuterten Gründen als wesentlich erwiesen

(1)
(2)
(3)
(4)
(5)
(6)
(7)
(8)
(9)
(10)
(11)

0.8/< I/",Μ K 2,0/
1,0//< 1//·, < 2,0//
n₅ - Π)> 0,1
2,5/<|/,|<4,5/
1,5/ <|/ί Κ 2,5/
0,4/ < D₄ -t- D₅ < 0,8/
0,3/< rf, + 4<0,5/
-1,0/"> l/r_n > -1,6//

v„ v₈, v, > 50
v₂, V₃ > 60

Darin bezeichnen

J\₂) die Brennweite des aus erstem, zweitem und

drittem Linsenglied bestehenden Teilsystems,

/g den Krümmungsradius der Kittfläche des

vierten Linsenglieds,

^, /I₅ die Brechungsindizes der das vierte Linsenglied bildenden Linsen,

/s die Brennweite des fünften Linsenglieds,

fs die Brennweite der gegenstandsseitigen

Linse im fünften Linsenglied,

A, D₅ die Dicke des vierten Linsengiieds bzw. Dicke des fünften Linsenglieds,

dr, <k die Dicke der das vierte Linscnglied bildenden Linsen,

r\i den Krümmungsradius einer Linse im fünf

ten Linsenglied,

r_i} den gegenstandsseitigen Krümmungsradius

des siebten Linsenglieds,

Vi, V₂, V₃ die Abbe-Zahlen des ersten, zweiten bzw. dritten Linsenglieds,

v₈, v₉ die Abbe-Zahlen der Linsen des sechsten und siebten Linsenglieds.

Wenn | f_nj I kleiner ist als 0,8/der untere Grenzwert der Bedingung (1), werden positive sphärische Aberration und Astigmatismus zu groß, um diese Aberrationen durch die übrigen Linsenglieder korrigieren zu können. Ist andererseits! /j231 größer als 0,2/, dann wird es schwierig, die Baulänge des Objektivs gering zu halten.

Ist l/r₈ kleiner als 1,0// der untere Grenzwert der Bedingung (2), dann wird die Brechung an der Kittfläche r₈ zu gering, um positive sphärische Aberration und Astigmatismus, welche durch die vordere negative Linsengruppe erzeugt werden, zu korrigieren. Ist andererseits l/r_s größer als 2,0//, so wird insbesondere Koma und chromatische Aberration im mittleren Bildbereich beträchtlich.

Wenn weiterhin die Differenz zwischen dem Brechungsindex λ der geeenstandsseitieen Linse und den; Brechungsindex /% der bildseitigen Linse *?es das vierte Linsenglied bildenden Kittglieds größer ist als der Grenzwert 0,1 in Bedingung (3), erfolgt eine gute Korrektur dieser Aberrationen durch die Kittfläche r₈ und zwar auch dann, wenn die Differenz nahe dem angegebenen Grenzwert liegt.

Wenn weiter | /₅1 kleiner ist als 2,5 der untere Grenzwert der Bedingung (4), wird sphärische Aberration unterkorrigiert und es wird unmöglich, diese über das ganze Bildfeld in gut ausgeglichenem Zustand zu halten. Wenn andererseits I/₅1 den Wert 4,5 überschreitet, treten beträchtliche Koma und starker Astigmatismus auf.

Für den Fall, daß das fünfte Linsenglied aus einer Einzellinse und einem Kittglied besteht, ist es zur Korrektür dor Bildfeldkrümmung am Bildrand zweckmäßig, wenn die Brennweite der Einzellinse im Rahmen des durch die Bedingungsgleichung (5) gegebenen Bereiches liegt.

Die Bedingungsgleichung (6) betrifft die Dicke des Jd Linsenglieds L₄ und die Dicke des Linsenglieds L₅. Zur Korrektur verschiedener Aberrationen, insbesondere von Astigmatismus und Bildfeldkrümmung sollte die Summe von D₄ + A in dem durch die Bedingungsgleichung (6) gegebenen Rahmen liegen.

Gleichzeitig sollte D₄, d. h. die Dicke des das vierte Linsenglied bildenden Kittgliedes zur Verbesserung der Erfüllung der Sinusbedingung und zur besseren Korrektur chromatischer Aberration im Bereich kleiner Bildfeldwinkel in dem durch die Bedingungsgleichung (7) in gegebenen Bereich liegen.

Für diese Korrektur ist es besonders günstig, wenn im fünften Linsenglied die Oberfläche mit negativem Krümmungsradius r_u der Bedingung (8) genügt.

Eine durch das sechste und siebte Linsenglied r. erzeugte negative sphärische Aberration dient bei den erfindungsgemäßen Objektiven zum Ausgleich der positiven sphärischen Aberration, welche durch die vordere negative Linsengruppe erhalten wird. Damit die das sechste und siebte Linsenglied bildenden Linsen •in außerdem Bildfeldkrümmung gut korrigieren können, sollten ihre Brechungsindizes «g und n, den Wert 1,65 überschreiten. Der Krümmungsradius der gegenstandsseitigen Oberfläche der das siebte Linscglied bildenden bikonvexen Linse sollte dabei zur Korrektur von j > Koma zusätzlich zu der bereits erwähnten Korrektur der sphärischen Aberration innerhalb des durch die Bedingungsgleichung (9) gegebenen Rahmens liegen.

Zur Korrektur chromatischer Aberration ist es wesentlich, wenn die Abbe-Zahlen der das erste, zweite, mi dritte, achte und neunte Linsenglied bildenden Linsen den Bedingungen (10) bzw. (11) genügen.

Die Erfindung wird nun anhand erfindungsgemäßer Objektive mit Bezugnahme auf die Zeichnungen näher erläutert. In den Zeichnungen zeigt
Fig. 1 schematisch den Aufbau eines ersten Objektivs nach der vorliegenden Erfindung,

Fig. 2 schematisch den Aufbau eines zweiten Objektivs nach der vorliegenden Erfindung,

Fig. 3 schematisch den Aufbau eines dritten Objekpo tivs nach der vorliegenden Erfindung,

Fig. 4 schematisch den Aufbau eines vierten und fünften Objektivs nach der Erfindung,

F i g. 5 Korrekturkurven des ersten Objektivs nach der Erfindung,

,-5 Fig. 6 Korrekturkurven des zweiten Objektivs nach der Erfindung,

F i g. 7 Korrekturkurven des dritten Objektivs nach der Erfindung,

	23 03	852	12	Objektiv tabellarisch
11
Fig. 8 Korrekturkurven des	vierten Objektivs nach
der Erfindung,		In den Tabellen 1 bis 5 sind die Daten von erstem b.s
Fig. 9 Korrekturkurven des	fünften Objektivs nach	fünftem erfindungsgemäßen
der Erfindung.		zusammengefaßt.
Tabelle 1			v, = 60,3
1 :2,0	/= 100
/·, = 146,803
	</, = 15,86
O = 637,795		η, = 1,64	v2 = 66,8
	di = 0,53
Π - 193,755
	</j = 5,20
rx = 44,149		n2 = 1,50378	V3 = 66,8
	dA = 13,02
r; = 81.596
	ds = 7,11
ii = 54,975		n} = 1,50378	v4 = 66,8
	^6 = 27,48
/·, = 306,164			V5 = 43,7
	U1 = 3,51
r% = 67,153		/I4 = 1,50378
	rf8 = 31,31
r9 = -6140,173		n5 = 1,72	v6 = 42,3
	d9 = 17,07
r10 = 897,850			v7 = 26,6
	d,o= 21,51
/·„ = - 72,551		/I6 = 1,79952
	d„- 3,64
T12 = 177,680		/I7 = 1,76182	v8 - 55.6
	du= 6,73
C13 = 159,677
	da = 10,47
ru = - 71,340		/I8 = 1,6968	v9 = 55,6
	</„- 0,53
r,5 = 238,752
	di5 = 10,71
rI6 = - 267,319		n9 = 1,6968
Tabelle 2			v, = 60,3
1:2,0	/=100
r, = 152,802
	</, = 15,74
r2 = 651,702		/i, = 1,64	v2 = 66,8
	d2 = 0,53
r3 = 134,493
	d3 = 5,0
r4 = 43,128		n2 = 1,50378	V3 = 66,8
	d4 = 13,30
r5 = 80,507
	ds = 7,31
r6 = 55,504		n3 = 1,50378	V4 = 66,8
	ds =27,73
T1 = 329,365			V5 = 4Ä.0
	d7 = 3,72
r8 = 67,631		n4 = 1,50378
	^ =31,60
		«5 = 1,72
	dg = 13,76

13

Fortsetzung

1 :2,0 ι-,ο = 3194,398

r„ = - 82,032

r'„ = - 75,997

r₁₂ = 223,486

r_l3 = -233,989

r_XA = - 74,255

T₁₅ = 447,901

r₁₆ =-187,702

/=

d_l0 = 21,77

d'n = 4^8

du - 3,79

rf₁₂ = 6,63

d_a = 10,43

rf,4 = 0,53

rf,5 = 10,64

n₆ = 1,788

/I₇ = 1,76182

/I₈ = 1,6968

/i₉ = 1,6968 V₅ = 47,5

V₇ = 26,6

v₈ = 55,6

v₉ = 55,6

Tabelle 3

	1 :2,0	dt	/=100	"ι	= 1,64
fl	= 157,566
		d2	= 15,96
r2	= 654,146
		d}	= 0.53	"2	= 1,50378
T1	= 188,794
		d*	= 5.32
Z4	= 44J49
		ds	= 13,12	"3	= 1,50378
r}	= 82,517
		db	= 7,09
r0	= 54,835
		dj	= 27,66	"4	= 1,50378
T1	= 344,510
		d»	= 4,26	"5	= 1,717
r8	= 66,529	rf,
			= 26,84
Γη	z= OO	d\o	= 15,60	"6	= 1,804
rw	= 948,861
		d'\u	= 8,83
*io	= -253,902
		d'\'n	= 4,61	n'„	= 1,79952
r"o	= -203.200
		d'n	= 8,83
r\\	= - 85,330
		du	= 4,29	"7	= 1,78472
r'u	= - 80,400
		dn	= 4,26
r\2	= 221,811
		du	* 5,74	"S	= 1,6968
rw	= -225,692
		du	= 10,64
	= - 74,759
		du	= 0,53	"q	= 1,6968
r15	= 457,678
		= 12,41
	= -161,676

v, = 60.3 v₂ = 66,8 V₃ = 66,8 V₄

= 66,8 = 47,9

= 46,7 = 42,3 = 25,7 = 55.6 = 55,6

Tabelle 4	1 :2,Ö	1 :2,0	di	/=100	JI1 =	1,64	= 1,76182	Vl	= 60,25
	= 151,207	144,988		= 16,07
ri	= 636,157		d2
r2		506,589	di	= 0^4	Jj2 =	= 1,50378	= 1,6968	V2	= 66,81
	= 202,764			= 5,36
rj	= 45,236	189,399	d*
U			ds	= 13,21	JI, =	= 1,50378	= 1,6968	V3	= 66,81
	= 82,382	47,830		= 7,14
's	= 56,343		dt,
J6		83,589	d!	= 27,86	Jl4 =	= 1,50378		V4	= 66,81
	= 361,204		"%	= 3,57	J!j =	= 1,72		Vc	= 43/7
J>	= 65,501	56,580	d9	= 31,43			= 1,67
r%	= OO		dxo	= 12,43	"6 =	= 1,803		V6	= 46,66
r<>	= 668,575	400,062		= 10,71
Ίο	= -237.318		d\o
Ίο		68,782	di'o	= 4,68		Ji6 = 1,79952	= 1,51633	V6	= 42,28
	= -180,039	= -13 723,579	du	= 10,71		Jl7 =		V7	= 26,55
Ίο	= - 71,889			= 3,57
Ίΐ	= 187,582		du
r\1			du	= 6,86	«8 :	= 1,618	Vg	= 56.51
	= -191,364		= 10,71
'ν,	= - 78,004	du
r\i		dxs	= 0,54	JI9		V9	= 56,51
	= 341,861		= 12,5		= 1,50378
Λ5	= -166,150				- 1,7
^6	Tabelle 5
		/=100
j-,	di		"l		V|	= 57,33
		= 21,43
r2	di
		= 0,54
Λ3	d,		"2	V2	= 64,15
		= 5,49
Γ»	dA
		= 13,26
r<	ds		"3	V3	= 63,38
		= 6,06
	d6
		= 29,87
r7	di		JI4	V4	= 66,81
	dt	= 4,89	"5	V5	= 48,08
		= 32,54
	do
		= 10.86

	Fortsetzung	1:2,0	rfl0	23 03	■■■—^-—k—^.^™. 852	1	V6 =44,24
		571,194				18
	r'.O =		d[0
17		- 221,409		/= 100
r\o =		d'\'o				V6 =40,8
f	- 185,577		= 18,51	n6 = 1,7859
/Ίο =		du			v7 =26,55
	72,443		= 4,80
Γ\\ ==		dn
	184,138		= 15,53	n'b = 1,8061
Γ] 2 =		du			v8 =55,62
	- 194,800		= 4,41	n7 = 1,76182
Γ|3 =		du
	- 84,600		= 8,49
^14 —		du			v9 = 56,62
	273,484		= 10,92	n8 = 1,6968
/*ι < —
	- 165,053	= 0,43
	= 12,48	n9 = 1,6968

In den Tabellen bezeichnen

r, bis r,₆ die Krümmungsradien der Linsen, d_x bis </|5 die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände

zwischen diesen,

n, bis tu, die Brechungsindizes der Linsen, v, bis v₉ die Abbe-Zahlen der Linsen, / die Brennweite des Objektivs.

:ί Wie sich aus den in Fig. 4 bis 9 dargestellten Konrekturkurven von erstem bis fünftem erfindungsgemäßen Objektiv ergibt, sind mit der Erfindung Objektive vom Typ umgekehrter Ttleobjektive geschaffen, die ein großes Öffnungsverhältnis von 1 :2 besitzen und bei denen

jo die verschiedenen Aberrationen gut korrigiert sind.

Hierzu 4 Blatt Zeichnungen

Claims (1)

1. 23 03 mit einem ersten 5 , einem zweiten einem dritten Lin- Objektivs. 852 2 gegenstandsseitig konvexen positiven Meniskuslinse und I /= 100 /i, = 1,64 ^insengliedes als Kittglied: 1 Linsenglied in Form einer gegenstandsseitig kon Linsenglied in Form einer gegenstandsseitig kon /=100 senglied in Form einer negativen Meniskuslinse, einem vierten Linsenglied in einem siebten Linsenglied in Form einer bikonvexen I r< = 80,507 vexen positiven Meniskuslinse vexen negativen Meniskuslinse, Form eines positiven Kittgliedes, einem fünften Lin Linse, gekennzeichnet durch folgende Daten bei 1 rf, = 15,74 Patentansprüche: 1 :2,0 rf, = 15,86 senglied mit negativer Brechkraft, einem sechsten Lin Ausbildung des fünften 1 T₁ = 146,803 senglied in Form einer rf₂ = 0,53 /I₂ = 1,50378 v, = 60,3 1. Objektiv mit großem Öffnungsverhältnis vom rf₂ - 0,53 Typ umgekehrter Teleobjektive /-, = 637,795 rf₃ = 5,0 rfj = 5,20 /ι, = 1,64 r₃ = 193,755 rf, = 13,30 nj = 1,50378 v₂ = 66,8 rf, = 13,02 r₄ = 44,149 rf₅ = 7,31 rf₅ = 7,1 i /I₂ = 1,50378 ri = 81,596 v₃ = 66,8 rf₆ = 27,48 r₆ = 54,975 rf₇ = 3,51 /I₃ = i,5O37S r₇ = 306,164 v₄ = 66,8 rf₈ =31,31 r₈ = 67,153 v, = 43,7 rf₉ = 17,07 /I₄ = 1,50378 r₉ = -6140,173 rf,o= 21,51 «5 = 1,72 /·,„ - 897,850 v₆ = 42,3 rf,, = 3,64 /■„=- 72,351 v₇ = 26,6 rf.2= 6,73 /I₆ = 1,79952 r_n = 177,680 rf, 3 = 10,47 n-, = 1,76182 r,3 = 159,677 vg = 55,6 rf,4= 0,53 r,4 = - 71,340 rf, 5 = 10,71 /I₈ = 1,6968 /-_I5 = 238,752 v, = 55,6 - λ₁₆ = - 267,319 /·, bis /-,₆ die Krümmungsradien der Linsen, Darin bezeichnen rf, bis rf,5 die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände /I₉ = 1,6968 /I₁ bis /I₉ die Brechungsindizes der Linsen, v, bis v₉ die Abbe-Zahlen der Linsen und / die Brennweite des zwischen diesen, Daten bei Ausbildung des 2. Objektiv nach dem Oberbegriff des Anspruches 1, gekennzeichnet durch folgende fünften Linsenglieds aus zwei mit Abstand voneinander angeordneten Linsen: v, - 60,3 ! : 2,0 /-, = 152,802 r₇ = 651,702 V₂ = 66,8 /-3 = 184,493 r₄ = 43,128 v₃ = 66.8

   roriscizung 1:2,0 ds /=100 n₄ = 1,50378 "4 = 66,8 = 55,504 Λ> dn = 27,73 «5 = 1,72 V₅ = 46,0 = 329,385 r₇ d, = 3,72 = 67,631 r» d₉ = 31,60 n₆ = 1,788 ^V6 = 47,5 = CXI T₉. d_i0 = 13,76 = 3194,398 r_w d'u = 21,77 n₇ = 1,76182 ^V7 = 26,6 = - 82,032 ru du = 4,58 = - 75,997 r'n dn = 3,79 /I₈ = 1,6968 ^VS = 55,6 = 223,486 rn da = 6,63 = -233,989 rn d_H = 10,43 /r₉ = 1,6968 ^V9 = 55,6 = - 74,255 ru d_l5 = 0,53 = 447,901 '15 = 10,64 = -187,702 rib Darin bezeichnen

   λ, bis r_I6 die Krümmungsradien der Linsen,

   d\ bis ί/,5 die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen,

   n, bis /I₉ die Brechungsindizes der Linsen,

   v, bis v, die Abbe-Zahlen der Linsen und

   / die Brennweite des Objektivs.

   3. Objektiv nach dem Oberbegriff des Anspruches !,gekennzeichnet durch folgende Daten bei Ausbildung des fünften Linsenglieds als Triplet aus drei mit Luftabstand angeordneten Linsen:

   1 :2,0

   r, = 157,566

   r₂ = 654,146

   T₁ = 188,794

   r₄ = 4-U49

   r₅ = 82,5 i 7

   r₆ = 54,835

   τ_Ί = 344,510

   r_t - 66,529

   r,₀ = 948,861

   r',o = -253,902

   /•'₁₀ = -20^r,200

   /=100

   d_x = 15,96

   d₂ = 0,53

   d₃ = 5,32

   d₄ = 13,12

   d_$ = 7,09

   d₆ = 27,66

   άη = 4,26

   d_% = 26,84

   d₉ = 15,60

   rfio = 8,83

   d'io = 4,61

   d['_o = 8,83

   /ι, = 1,64

   n₂ = 1,50378

   n₃ = 1,50378

   n₄ = 1,50378

   /J₅ = 1,717

   /I₆ = 1,804

   n₆ = 1,79952

   v, = 60,3

   V₂ =66,8

   V₃ = 66,8

   V₄ = 66,8

   V₅ =47,9

   V₆ =46,7

   V₅ =42,3

   Fortsetzung

   1 · 2,0
   λ, ι = - 85,330

   r'„ - - 80,400

   T₁₂ = 221,811

   /■„ = -225,692

   f,4 = - 74,759

   /·,, = 457,678

   /■,„ = -161,676

   Darin be/eicuficn

   λ ι bis r,₆ die Krümmungsradien der Linsen,

   (Z₁ bis rf,, die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen,

   η, bis «c, die Brechungsindizes der Linsen,

   ν, bis v, die Abbe-Zahlen der Linsen und

   f die Brennweite des Objektivs.

   4. Objektiv nach dem OberbegrifTdes Anspruches 1, gekennzeichnet durch folgende Daten bei Ausbildung des fünften Linsenglieds als Dublett aus einer Einzellinse und mit Luftabstand dazu angeordnetem Kittglied:

   /=100

   d[_x = 4,29

   du - 4,26

   rf, 2 = 5,74

   f/„ = 10,64

   rf,4 = 0,53

   n-, = 1,78472

   n, = 1,6968

   /i„ = 1,6968

   v₇ =25,7

   =55,6

   v, = 55,6

   1 : 2,0 r. = 151,207 Ti = 636,157 r> = 202,764 '4 45,236 rs = 82,382 r» = 56,343 Tl = 361.204 T, = 65,501 r, 1= OO = 668,575 Ίο = -237,318 Ίο = -180,039 rn = - 71,889 r,2 = 187482 r,3 = -191,364 r» = - 78,004 ^ris = 341,861 _r = -166,150

   -

   rf. = 16,07 rf₂ = 0,54 rfj = 5,36 rf4 = 13,21 rfs = 7,14 rf. = 27,86 di = 3,57 rf« = 31,43 dc = 12,43 d\o = 10,71 rfio = 4,68 rf|"o = 10,71 rf.. = 3,57 dn = 6,86 dn = 10,71 rf.4 = Ο44 rfl5 = 124

   n, = 1,64

   n₇ = 1,50378

   n₃ = 1,50378

   n₄ = 1,50378

   "5 = 1,72

   n_b = 1,803

   n'₆ = 1,79952

   n₇ = 1,76182

   »₈ = 1,6968

   n₉ = 1,6968

   ν, =60,25

   ν, = 66,81

   V₃ =66,81

   ^V5

   66,81

   43,7

   v₆ =46,66

   V₆ =42,28 V₇ =26,55

   vg =56,51 v₉ = 5641

   Darin bezeichnen

   r, bis r_l6 die Krümmungsradien der Linsen,

   d_x bis </|5 die Dicken der Linsen bzw. Luftabstände zwischen diesen,

   /I₁ bis A₉ die Brechungsindizes der Linsen,

   v, bis V₉ die Abbe-Zahlen der Linsen und

   / die Brennweite des Objektivs.