DE2211325B2

DE2211325B2 - Leitungsverstaerker

Info

Publication number: DE2211325B2
Application number: DE19722211325
Authority: DE
Inventors: Willem van Hilversum Doorn (Niederlande)
Original assignee: Philips Gloeilampenfabrieken NV
Current assignee: Koninklijke Philips NV
Priority date: 1971-03-27
Filing date: 1972-03-09
Publication date: 1976-07-08
Also published as: JPS519243B1; SE368495B; FR2132083A1; NL7104149A; NL162278C; GB1376954A; FR2132083B1; DE2211325C3; CH546519A; BE781306A; US3774118A; CA953377A; NL162278B; DE2211325A1; AT312687B; DK141148B; AU4019372A; AU467706B2; DK141148C

Description

Die Erfindung bezieht sich auf einen Leitungsverstärker zum Gebrauch in einem Übertragungssystem zum Übertragen in einem breiten Frequenzband liegender Sienale über ein Koaxialkabel, welcher Leitungsverstärker aus mehreren Transistor-Verstärkerstufen aufgebaut ist, von denen eine Anzahl mit Hilfe einer in den Emitterkreis aufgenommenen Gegenkoppelimpedanz örtlich gegengekoppelt ist und wobei der Leitungsverstäiker weiter mit einem den Ausgang mit dem Eingang verbindenden Gegenkoppelkreis und nut einer Pegelregelanordnung versehen ist, die durch eine m Abhängigkeit von einem empfangene« Pilotsignal sich ändernde Regelspannung gesteuert wird.

Zum Ausgleich von Pegeländerungen in den übertragenen Signalen, deren Ursache ün wesentlichen in Dämpfungsänderungen des Kabels, beispielsweise infolge von Witterungsemflüssen, Temperaturschwankungen und dergleichen, liegt, ist es üblich, in bestimmten Abständen in die Übeitragungsstrecke einen geregelten Verstärker aufzunehmen, der mit einer durch ein Pilotsignal gesteuerten Pegelregelanordnung versehen ist Bei bekannten Leitungsverstärkern dieser Art umfaßt die Pegelregelanordnung ein Temperaturausgleichsnetzwerk (Bode-Netzwerk), das mit einem Einstellelement in Form eines spannungsabhängigen Widerstandes abgeschlossen ist dem eine vom Pilotsignal abhängige Regelspannung zugeführt wird. Bei Anwendung in einem Übertragungssystem, das zur Übertragung eines sehr breiten Frequenzbandes, beispielsweise einige zehn MHz eingerichtet ist, wie dies für sin System mit beispielsweise einigen tausend Trägerfernsprechkanälen, Fernsehkanälen u.dgl. notwendig ist stellt es sich heraus, daß diese bekannten geregelten Leitungsverstärker nicht genau und wenig zuverlässig sind, und zwar infolge des in der Pegelregelanordnung des Verstärkers verwendeten Einstellelementes, das beispielsweise eine Lampe oder ein Thermistor sein kann. Diese Einstellelemente weisen in der Praxis bekanntlich bestimmte Nachteile auf. So hat der Thermistor eine große Toleranz, und seine Einstellung verändert sich durch Alterung. Die Lampe weist diese Nachteile in viel geringerem Maße auf, ist jedoch durch die hohe Induktivität des gewendelten Glühdrahtes zum Gebrauch in einem System mit hohen Frequenzen praktisch unbrauchbar. Sowohl die Lampe als auch der Thermistor erfordern viel Verlustleistung, wodurch zusätzliches Rauschen verursacht wird.

Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine neue Konzeption eines Leitungsverstärkers der eingangs erwähnten Art zu schaffen, der auch bei Verwendung in einem System zur Übertragung eines sehr breiten Frequenzbandes eine äußerst zuverlässige und besonders genaue Pegelregelung über den ganzen Regelbereich liefert.

Erfindungsgemäß wird die Aufgabe dadurch gelöst, daß die in dem genannten örtlichen Gegenkoppelkreis aufgenommene 1. und 2. Gegenkoppelimpedanz regelbare kapazitive Zweipolnetzwerke sind, deren aus einer regelbaren Kapazität bestehende Regelelemente durch spannungsabhängige Dioden gebildet werden, die /ur Unterdrückung der Verzerrung zweiter Ordnung wechselspannungsmäßig paarweise im Gegentakt geschaltet sind, und daß die Pegelregelanordnung die genannten Zweipolnetzwerke umfaßt sowie ein mii jedem der im Gegentakt geschalteten Diodenpaar« gekoppeltes Regelspannungsverteilernetzwerk, das du ihm zugeführte und sich mit dem Pilotsignal änderndf Regelspannung derart über die einzelnen spannungsab hängigen Dioden verteilt, daß das Verhältnis dei Zeitkonstanten der kapazitiven Zweipolnetzwerki praktisch ungeändert bleibt, wobei die Verstärkungs kennlinie des Leitungsverstärkers bei Änderung de

Regelspannung über den ganzen Regelbereich dem von der Frequenz und der Temperatur abhängigen Verlauf der Dämpfungskurve des dem Leitungsverstärker vorhergehenden Koaxialkabelabschnitte: immer genau entspricht s

Ein Ausfuhrungsbeispiel der Erfindung ist in der Zeichnung dargestellt und wird im folgenden näher beschrieben. Es zeigt

Fig.l eine Verstärkerstation für Trägerwellenfernsprechverkräir über ein Koaxialkabel, wobei der Verstärker durch einen abhängig vom Pilotsignal gesteuerten Leitungsverstärker nach der Erfindung gebildet wird.

F i g. 2 und 3 eine Anzahl Verstärkungskennlinien zur Erläuterung des in F i g. 1 dargestellten Leitungsverstär- ι s kers nach der Erfindung.

Die in Fig. 1 dargestellte Verstärkerstation bildet einen Teil eines Trägerwellenfernsprechsvstems, das für Trägerwellenfernsprechverkehr über einen Koaxialabschnitt 1, Γ, beispielsweise zur Übertragung von 10 800 Kanälen in einem Frequenzband von 4 MHz bis 60 MHz, eingerichtet ist

Die vom Koaxialkabelabschnitt 1 eintreffenden Trägerwellenfernsprechsignale werden über ein Glättungsnetzwerk 2 dem Eingangstransformator 3 eines Leitungsverstärkers 4 zugeführt dessen Ausgangstransformator 5 an den ausgehenden Koaxialkabelabschnitt I' angeschlossen ist Der genannte Leitungsverstärker wird mit einem über das Koaxialkabel gleichzeitig mit den Hochfrequenzsignalen übertragenen Gleichstrom gespeist Dazu ist zwischen dem Koaxialkabelabschnitt 1 und dem Glättungsnetzwerk 2 und zwischen dem Ausgangstransformator 5 und dem Koaxialkabelabschnitt 1' ein Speisestromtrennfilter 6, 6' vorgesehen, mit dessen Hilfe der Gleichstrom von den Hochfrequenzsignalen getrennt und über die Speiseleitungen 7, 8 der durch eine normalerweise gesperrte Diode 9 überbrückten und über geerdete Kondensatoren 10,11 und 12 wechselspannungsmäßig entkoppelten Speiseschaltung des Verstärkers 4 zugeführt wird. Der angegebene Leitungsverstärker ist als Transistorverstärker mit einem regelbaren Verstärkungsfaktor ausgebildet und wird durch die Kaskadenschaltung einer Eingangsverstärkerstufe 13, einer Zwischenverstärkerstufe 14 und einer Endstufe 15 gebildet. In der angegebenen Ausführungsform wird die Vorspannung für die Basiselektrode des Transistors in der ersten Stufe 13 den Widerständen 16 und 17 entnommen, die als Spannungsteiler an die Speiseleitungen 7 und 8 angeschlossen sind. Die Eingangsstufe ist mittels einer in den Emitterkreis des Transistors aufgenommenen 1. Gegenkoppelimpedanz 18 örtlich gegengekoppelt Die über den Eingangstransformator 3 eintreffenden Trägerwellenfernsprechsignale werden über einen Koppelkondensator 19 der Basiselektrode der Eingangsstufe 13 zugeführt. Die in dieser Stufe verstärkten Trägerwellenfernsprechsignale werden dem Kollektorwiderstand 20 entnommen und zur weiteren Verstärkung der Zwischenverstärkerstufe 14 zugeführt, deren Transistor mit einem Kollektorwiderstand 21 und einem durch einen Kondensator 22 überbrückten Emitterwiderstand 23 versehen ist. Die am Kollektorwiderstand 21 der Zwischenverstärkerstufe 14 auftretenden Trägerwellenfernsprechsignale werden zur Leistungsverstärkung der Endstufe 15 zugeführt die durch eine in den Emitterkreis des Transistors aufgenommene 2. Gegenkoppelimpedanz 24 gegengekoppelt ist und die über den Auseanßstransformator 5 mit der durch den Wellenwiderstand des dem Leitungsverstärker nachfolgenden Koaxialkabelabschnittes 1' gebildeten Belastung gekoppelt ist

Um die strengen Anforderungen, welche an einen Leitungsverstärker gestellt werden, zu erfüllen, und zwar:

die vorgeschriebene Verstärkung über das Frequenzband von 4 bis 60 MHz,

die niedrige nichtlineare Verzerrung über das Frequenzband von 4 bis 60 MHz

und die genaue Anpassung der Eingangs- und Ausgangsimpedanz, sind nicht nur eine Anzahl Verstärkerstufen mit einer eigenen örtlichen, durch die in den Emitterkreis der Stufe aufgenommenen Gegenkoppelimpedanz gebildeten Gegenkopplung versehen, sondern der Leitungsverstärker ist außerdem mit einer kombinierten Spannungs- und Stromgegenkopplung versehen. Dabei ist in Reihe mit der Primärwicklung des Ausgangstransfonnators 5 ein durch einen Kondensator 25 überbrückter Reihenwiderstand 26 gestaltet und der Verstärkerausgangskreis über einen Gegenkoppelkreis 27, in den ein Kondensator 28 in Reihe mit einem Widerstand 29 aufgenommen ist mit dem Emitter der Eingangsverstärkerstufe 13 gekoppelt

Zum A usgleich von Pegeländerungen in den übertragenen Signalen, die durch Dämpfungsänderungen in der Übertragungsstrecke herbeigeführt werden, ist der Leitungsverstärker 4 mit einer Pegelregelanordnung versehen, die durch ein mit den Gesprächssignalen über den Koaxialkabelabschnitt 1 mitgesandtes Pilotsignal gesteuert wird. Das Pilotsignal besteht dabei aus einer Trägerwelle von 3,2 MHz, die mit einer veränderlichen Frequenz von 5 bis 35 kHz moduliert ist von der die Regelspannung zur Steuerung der Pegelregelanordnung hergeleitet wird. Das mitgesandte Pilotsignal wird dazu nach Verstärkung im Leitungsverstärker 4 einem an den Leitungsverstärkerausgang angeschlossenen Pilotsignalempfänger 30 zugeführt der das Pilotsignal selektiert und zur Erzeugung einer sich mit der Modulationsfrequenz ändernden Regelgleichspannung zur Steuerung der Pegelregelanordnung demoduliert

Nach der Erfindung wird nun ein besonders günstiger und durchaus vorteilhaft geregelter Leitungsverstärker erhalten, wenn die in die genannten örtlichen Gegenkoppelkreise aufgenommenen 1. und 2. Gegenkoppelimpedanzen 18,24 durch regelbare kapazitive Zweipolnetzwerke gebildet werden, deren aus einer regelbaren Kapazität bestehende Regelelemente durch spannungsabhängige Dioden 31 bis 36 gebildet werden, die zur Unterdrückung von Verzerrungen zweiter Ordnung wechselspannungsmäßig paarweise in Gegentakt geschaltet sind, und daß die Pegelregelanordnung die genannten Zweipolnetzwerke umfaßt sowie ein mit jedem der in Gegentakt geschalteten Diodenpaare gekoppeltes Regelspannungsverteilernetzwerk 37, das die ihm zugeführte und mit dem Pilotsignal sich ändernde Regelspannung derart über die unterschiedlichen Dioden verteilt daß das Verhältnis der Zeitkonstanten der kapazitiven Zweipolnetzwerke praktisch ungeändert bleibt, wobei die Verstärkerkennlinie des Verstärkers bei Änderung der Regelspannung über den ganzen Regelbereich dem von der Frequenz und der Temperatur abhängigen Verlauf der Dämpfungskurve des dem Verstärker vorhergehenden Kabelabschnittes immer genau entspricht.

Bei der in F i g. 1 dargestellten Ausführungsform ist der Verstärker mit einer 1. und einer 2. Gegenkoppelimpedanz 18 und 24 versehen, die in die örtliche

Gegenkopplung der Eingangsstufe 13 bzw. in die Ausgangsstufe 15 aufgenommen sind.

Die einen Teil der genannten Gegenkoppelimpedanzen bildenden Regelelemente werden durch paarweise im Gegentakt geschaltete spannungsabhängige Diodenpaare gebildet Dabei ist die zu ein und demselben Regelelement gehörende Anzahl von Paaren im Gegentakt geschalteter Dioden selbstverständlich von der Bemessung abhängig und durch die verwendete Diodenart mitbestimmt In der Figur ist jedes Regelelement der Einfachheit halber durch sin einziges Paar in Gegentakt geschalteter spannungsabhängiger Dioden dargestellt

Die 1. Gegenkoppelimpedanz 18 wird beim wiedergegebenen Ausführungsbeispiel durch drei parallelgeschaltete Impedanzzweige 38, 39, 40 gebildet Dabei umfaßt der Dämpfungszweig 38 die Reihenschaltung aus einem Widerstand 41, einem Trennkondensator 42 und den durch einen Kondensator 43 und einen Leckwiderstand 44 überbrückten spannungsabhängigen Dioden 31 und 32, und der Impedanzzweig 39 umfaßt die Reihenschaltung aus einem Trennkondensator 45, den in Gegentakt geschalteten Dioden 33,34 und einem Widerstand 46, wobei diese Dioden und der Widerstand 46 durch einen Leckwiderstand 47 überbrückt sind. Der letzte Zweig 40 der 1. Gegenkoppelimpedanz 18 umfaßt die Reihenschaltung aus einem Kondensator 48 und einer Spule 49. Die 2. Gegenkoppelimpedanz 24 wird durch die Reihenschaltung aus einem Widerstand 50 und einem Kondensator 51 gebildet, welchem letzteren einerseits die Reihenschaltung aus einem Widerstand 52 und einem Kondensator 53 und andererseits die Reihenschaltung aus einem Trennkondensator 54 und den genannten durch einen Widerstand 55 überbrückten Dioden 35, 36 parallelgeschaltet ist Die Trennkondensatoren 42, 45 und 54 dienen zur Sperrung des Gleichstromes, der daher über die Widerstände 26, 26' fließt Die Impedanzzweige 38 und 39 der 1. Gegenkoppelimpedanz 18 und der Impedanzzweig 69 der 2. Gegenkoppelimpedanz 24 weisen untereinander unterschiedliche RC-Werte auf, wobei die Zweige mit in ihrer Größe aufeinanderfolgenden ÄC-Werten in sich aneinander anschließenden Frequenzteilbändern zur Neigung der Verstärkerkenn linie beitragen. Insbesondere sind diese Impedanzzweige derart bemessen, daß bei der Nennkapazität der durch die spannungsabhängigen Diodenpaare 31, 32; 33, 34; 35 und 36 gebildeten Regelelemente die Verstärkerkennlinie der nominellen Dämpfungskennlinie des dem Verstärker 4 vorhergehenden Kabelabschnittes 1 genau entspricht

Jedes dieser Regelelemente ist über einen Entkopplongswiderstand 56,57,58 an das genannte Regelspannungsverteüernetzwerk 37 angeschlossen. Dieses RegelspassungsverteOemetznrerk umfaßi beim wiedergegebenen Ausführungsbeispiel einen ersten Kreis mit Widerständen 59 and 60, dem ein zweiter Kreis mit Widerständen 61 und 62 parallel geschaltet ist, und welche parallelgeschalteten Kreise die in die Speiseleitung 7 aufgenommene Z-Diode 9 überbrücken.

Dabei sind die Verbindungspunkte 63 und 64 der Widerstände 59 und 6© bzw. 6i und 62 über einen dritten Kreis mit Widerständen 65 und 66 miteinander verbunden. Die am Ausgang des Pilotsignalempfängers 30 auftretende Regelspannung wird über die Leitung 67 dem gemeinsamen Verbindungspunkt 68 der Widerstände 65 und 66 zugeführt, während die in die kapazitiven Zweipolnetzwerke aufgenommenen Regelelemente an untereinander verschiedene Verbindungspunkte des Regelspannungsverteilernetzwerkes angeschlossen sind. So ist das durch die Dioden 31 und 32 gebildete Regelelement über den Entkopplungswiderstand 56 an den gemeinsamen Verbindungspunkt 133

s angeschlossen und das durch die Dioden 33 und 34 gebildete Regelelement über den Entkopplungswiderstand 57 an den Verbindungspunkt 68 angeschlossen, während das durch die Dioden 35 und 36 gebildete Regelelement über den Entkopplungswiderstand 58 an

ίο den gemeinsamen Verbindungspunkt 64 angeschlossen ist. Bei dem in Fi g. 1 dargestellten Ausführungsbeispiel sind die Kapazitätswerte der in die Zweipolnetzwerke aufgenommenen Regelelemente derselben Größenordnung, so daß die als Regelelement verwendeten spannungsabhängigen Dioden alle von demselben Typ sein können. Das Regelspannungsverteilernetzwerk verteilt die ihm zugeführte Regelspannung nun derart über diese Regelelemente, daß ihre Kapazitätswerte bei Änderung der Regelspannung über das ganze Regelgebiet immer alle mit demselben Faktor multipliziert werden, was zu einer Verschiebung der Verstärkerkennlinie in horizontaler Richtung längs der Frequenzskala führt. In F i g. 2 sind zur Erläuterung der beschriebenen Wirkungsweise einige Verstärkerkennlinien dargestellt In dieser Figur stellen die Kurven a, b und c Verstärkerkennlinien des beschriebenen Verstärkers dar, wobei die Verstärkung abhängig vom Logarithmus der Frequenz dargestellt ist. Dabei stellen die Kurven a und c den Verlauf der Verstärkerkennlinie bei maximaler bzw. minimaler Regelspannung dar, während die Kurve b den Verlauf der nominellen Verstärkerkennlinie zeigt, wie diese bei der Nennregelspannung auftritt Hat diese nominelle Kennlinie b einen I'7-Verlauf, so behalten die frequenzverschobenen

Kennlinien a und c diesen Verlauf, und der Verstärkungsunterschied untereinander entspricht genau der erforderlichen Temperaturausgleichsänderung und/ oder Längenänderung des Kabels.
Aus F i g. 2 geht zugleich hervor, daß bei Verschiebung der Kennlinie der ^7-Verlauf bei den äußersten Frequenzen des betreffenden Frequenzbandes, hier 4 und 60 MHz, nur dann aufrechterhalten wird, wenn die nominelle Kennlinie b noch über ein zusätzliches Frequenzgebiet Δ& unterhalb und Af\ oberhalb des genannten betreffenden Frequenzbandes diesem |/ÄVerlauf nach wie vor folgt Der Fig.2 läßt sich entnehmen, daß, wenn man ^ie Verstärkung + und -10% entsprechend einem ^-Verlauf regeln will, dies eine Frequenzverschiebung von + und -20% (\f\

impliziert Eine einfache Berechnung zeigt daß die Verstärkerkennlinie dann bis über das Band hinaus weitergehen muß, und zwar bis 72 MHz, und unter das Band bis 3,2 MHz, was also eine Bandbreitenzunahme von 4 nach 4,4 Oktaven bedeutet Bei Durchführung dei erfindungsgemäSen Maßnahmen werden als Regelelement regelbare Kapazitäten in Form von spannungsabhängigen Dioden verwendet, die im Gegensatz zu den bei Pegelregelung verwendeten NTC-Widerständen oder Glühlampen wesentliche Vorteile aufweisea So

wird durch diese spannungsabhäiudeen Dioden kein zusätzliches Rauschen eingeführt," und es ist kein Temperaturausgleichsnetzwerk (Bode-Netzwerk) erforderlich, während die Dioden sich auch zum Gebrauch bei hohen Frequenzen durchaus eignea Da keine

Verlustieistung entsteht, gibt es keinen Temperaturanstieg des durch die Dioden gebildeten Regelelement«, das dadurch weniger schnell altert Außer diesen für die Zuverlässigkeit und den Herstellungspreis des erfin-

dungsgemäßen Leitungsverstärkers wichtigen Vorteilen bietet das dabei verwendete Regelspannungsverteilernetzwerk die Möglichkeit, etwaige Toleranzen der spannungsabhängigen Dioden auf besonders einfache Weise auszugleichen. Außerdem besteht die Möglichkeit zum Einführen einer einfachen Speicherschaltung, da beim Fortfallen des Pilotsignals nur die zuletzt angelegte Regelspannung festgehalten zu werden braucht. Zu diesem Zwecke kann beispielsweise ein Kondensator verwendet werden. Zur Erläuterung des ι ο obenstehend beschriebenen geregelten Leitungsverstärkers werden nachstehend einige Daten einer in der Praxis verwendeten Schaltung erwähnt:

Spannungsabhängige Dioden31,32 3 χ 2 BA 102 is

Spannungsabhängige Dioden 33,34 4 χ 3 BA 102

Spannungsabhängige Dioden 35,36 4 χ 2 BA 102

Kondensator 48 68,1 pF

Kondensator 43 25 pF

Kondensator 51 133 ρ F

Kondensator 53 27OpF

Widerstände 60,62 und 65 10OkQ

Widerstände 59 und 61 274 kQ

Widerstand 66 2,61 kn Entkopplungswiderstände 56,57 und 58 51,1 k£l

Nennregelspainnung 3,9 V, veränderlich zwischen 1 und 14 V.

Diese Regelspannung wird, wie gesagt, von einer veränderlichen Frequenz von 5 bis 35 kHz hergeleitet, die einem gerade unter dem Fernsprechband (4 bis 60 MHz) liegenden Träger aufmoduliert ist. Der Zusammenhang zwischen der Größe der Regelspannung und der Frequenz ist durch die Hyperbelfunktion

gegeben, in der C\ eine Konstante ist. F i g. 3 zeigt nun den Verlauf der Verstärkungsänderung bei 60 MHz als Funktion der Regelspannung V«. Wie aus dieser Kurve hervorgeht, ist auch die Verstärkungsänderung Δμ als Funktion der Regelspannung annähernd eine Hyperbelfunktion. Daher läßt sich für die Verstärkungsänderung schreiben:

was bedeutet, daß die Verstärkungsänderung der Regelfrequenz proportional ist.

Zum Schluß läßt sich bemerken, daß die im Ausführungsbeispiel nach F i g. 1 dargestellten kapazitiven Zweipolnetzwerke auch auf eine andere Art und Weise ausgebildet sein können; so kann beispielsweise die Gegentaktschaltung der darin verwendeten spannungsabhängigen Dioden in Anti-Parallelschaltung statt in Anti-Reihenschaltung ausgebildet sein, wodurch die Anzahl erforderlicher Dioden verringert werden kann.

Hierzu 2 Blatt Zeichnungen «09528/2

Claims

Patentansprüche:

1. Leitungsverstärker zum Gebrauch in einem Übertragungssystem zum Obertragen in einem breiten Frequenzband Hegender Signale Ober ein Koaxialkabel, welcher Leitungsverstärker aus mehreren Transistor-Verstärkerstufen aufgebaut ist, von denen eine Anzahl mit Hilfe einer in den Emitterkreis aufgenommenen Gegenkoppelimpedanz örtlich gegengekoppelt ist und wobei der Leitungsverstärker weiter mit einem den Ausgang mit dem Eingang verbindenden Gegenkoppelkreis und mit ehrer Pegelregelanordnung versehen ist, die durch eine in Abhängigkeit von einem empfangenen Pilotsignal sich ändernde Regdspannang gesteuert wird, dadurch gekennzeichnet, daß die in dem genannten örtlichen Gegenkoppelkreis aufgenommene 1. und 2. Gegenkoppelimpedanz (18, 24) regelbare kapazitive Zweipolnetzwerke sind, deren aus einer regelbaren Kapazität bestehende Regelelemente durch spannungsabhängige Dioden (31 bis 36) gebildet werden, die zur Unterdrückung der Verzerrung zweiter Ordnung wechselspannungsmäßig paarweise im Gegentakt geschaltet sind, und daß die Pegelanordnung die genannten kapazitiven Zweipolnetzwerke umfaßt sowie ein mit jedem der im Gegentakt geschalteten Diodenpaare gekoppeltes Regelspannungsverteilernetzwerk (37), das die ihm zugeführte und sich mit dem Pilotsignal ändernde Regelspannung derart über die einzelnen spannungsabhängigen Dioden (31 bis 36) verteilt, daß das Verhältnis der Zeitkonstanten der kapazitiven Zweipolnetzwerke praktisch ungeändert bleibt, wobei die Verstärkungskennlinie des Leitungsverstärkers (4) bei Änderung de»· Regelspannung über den ganzen Regelbereich dem von der Frequenz und der Temperatur abhängigen Verlauf der Dämpfungskurve des dem Leitungsverstärker (4) vorhergehenden Koaxialkabelabschnittes (1) immer genau entspricht

2. Leitungsverstärker nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die genannten kapazitiven Zweipolnetzwerke je eine Anzahl Impedanzzweige (38 bis 40; 69) mit jeweils einer regelbaren Kapazität, die aus den genannten paarweise im Gegentakt geschalteten spannungsabhängigen Dioden (31, 32; 33, 34; 35, 36) besteht, und einem dieser regelbaren Kapazität parallelgeschalteten Kondensator (43; 48; Sl) umfassen.

3. Leitungsverstärker nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß jede der genannten regelbaren Kapazitäten aus der Parallelschaltung einer Anzahl paarweise im Gegentakt geschalteter spannungsabhängiger Dioden besteht.

4. Leitungsverstärker nach Anspruch 1, 2 oder 3, dadurch gekennzeichnet, daß das Regelspannungsverteilernetzwerk (37) aus einer Anzahl Widerstände (59 bis 62 und 65,66) aufgebaut ist.

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