DE2114176A1 - Lichtstarkes photographisches Objektiv vom erweiterten Gauss-Typ - Google Patents

Description

Die vorliegende Erfindung "betrifft lichtstarke Objektive vom erweiterten GAUSS-Iyp,. die "bei einer relativen öffnung von "bis zu 1 t 2· Ο und darüber hinaus bis zu liber 1 * 1 „8 mit einer sehr hohen Bildschärfen-Leistung ein nutzbares Gesichtsfeld auszuzeichnen gestatten, dessen Durchmesser großer ist als 0.8 P „ wobei diese Objektive- eine sehr kompakte Bauweise und zugleich eine freie bildseitige Schnittweite für das ferne Objekt besitzen,, welch¹' letztere größer ist als ■=· der Aequi-Tralent-Brennweite P . Hierdurch wird einerseits die allfällige Verwendung dieser neuen Objektive in Spiegelreflex-Kameras erleichtert und andererseits werden durch die neue kompakte Bauweise die mechanischen Dimensionen der Objektive so besonders günstig gehalten*- daß mit Rücksicht auf eine vignettierungsarme Auszeichnung der seitlichen Gesichtsfeldteile die bekannte Notwendigkeit einer erheblichen Uberdimensionierung der objektsei— tigen Bauelemente vermieden werden kann_e

Zur Lösung der vorliegenden Aufgabenstellung sind die neuen Objektive in der Weise aufgebaut,, daß die beiden modifizierten GATJSS-HaIften —- also· das objektseitige Yorderglied 3owie das bildseitige Hinterglied -— einen starkzerstreuend-wirkenden bikonvex-geformten Central-Scheitelabstand C CS ) in der Weise zwischen sich einschließen, daß dieser eine allfallige und dabei dann auch vorwiegend Öffnungs-variable Blende enthaltende innere Luftraum ( CS ) von zwei menisken-f örmigen Zerstreuungs-Gliedern C E₁ und ITp ) in der Weise eingeschlossen wird, daß die an Luft grenzenden Außenflächen dieser beiden Hegativ-Menisken gegen eben diesen Luftraum hohl-gekrümmt sind und wobei ausserdem. mindestens einer dieser beiden Uegativ-Henisken aus mindestens zwei Einzellinsen zusammengesetzt ist, deren innere ITachbarflächen im Palle einer Radien-Gleichheit verkittet werden können, sofern diese liachbarflächen auch mit einem gleichnamigen Eichtungsvorzeichen ausgestattet sind. Zur Erzielung einer möglichst langen bildseitigen Schnittweite wird bei den neuen Objektiven vorzugsweise dem Negativ-Meniskus ( H« ) tunlichst nur

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21 T/. 176

ein ungleichschenklig-gef ormtes Saramelglied in Richtung zur kürzeren Konjugierten hin nachgeschaltet, während dem anderen ETegativ ( IL ) in Sichtung zur Objektseite hin mindestens drei in Luft stehende vorwiegend einzelne Bauelemente vorgeschaltet sind, welche untereinander und relativ zu dem das Vorderglied ( TgI ) begrenzenden Uegativ ( IL ) in folgender spezifischer Weise bemessen sind t

Ca) die dem auf der Seite des inneren bikonvex-geformten Luftraumes ( CS- ) stehenden Negativ ( IL ) in Richtung zur längeren Konjugierten vorgeschalteten Linsenglieder enthalten mindestens zwei jeweils beiderseits von einem Luftabstand begrenzte Menisken ( Pj-j- = L_ß und Ρ-,γγ = L ) von positiver Brechkraft, wobei die Fläohenbrechkrafts-Summe ( φ_β -fc- φI +- φ +- φ' = fa* *■ 0y ) dieser beiden Positiv-Menisken größer ist als das 1·25-fache der AeqUivalent-Brechkraft Φ des G-esamtobjektives aber kleiner ist als 1.65 Φ , wobei diesen beiden Positiv-Menisken mindestens ein drittes Positiv-Glied ( Pj'= L^ ) gegen den Objekt raum ( längere Konjugierte ) hin vorgeordnet ist und wobei gleichzeitig

(b) das diesen beiden Positivmenisken auf der Objektseite vorgeschaltete dritte in der Lichtrichtung von der Objekt-

seite her gerechnet ist es das frontseitige sammelnde Bauelement C P-j- = L₀J. ) ebenso wie die beiden nachfolgenden Positiv-Menisken ( P_TT = Lo und P-r-r-r ⁼ ^ ) ^i» J^e einer gegen die

XX is . XXX y

längere Konjugierte erhaben-gekrümmten Oberflache ausgestattet ist, wobei diese drei Oberflächen untereinander eine von der Seite der längeren zur kürzeren Konjugierten hin und von Linse zu Linse fortschreitend starker-bemessene Krümmung ( = reziproke Radien-Länge t also D=Is R) besitzen, wobei die Krümmung s-Uifferenz-( J_ff « ) zwischen den Torderflächen der Objektseitigen

Sammellinse und des inneren Positiv-Meniskus bezogen auf die

Aequivalent-Brechicraft Φ = 1 (als der Bezugs-Einheit ) — zwischen einer unteren Lagenbereichs-Grenze von 0.600 einerseits und einer Ober-Grenze von 1.475 andererseits, sowie die ( ebenfalls auf Φ = 1 bezogene ) Krümmungs-Difierenz ( /}q )

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2TU176

zwischen der Vorderfläche des inneren Positiv-Meniskus und derjenigen des in Lichtrichtung zum ersten negativ ( BL ' ) hin nachfolgenden letzten sammelnden Yorderglied-Meniskus zwischen einer unteren Lagenbereichs-Grenze von 0„900 einerseits und einer Ober—Grenze von 1©35O andererseits bemessen ist, und daß dabei außerdem der eben diesem ersten Negativ ( BL ) voraufgehende Abstand ( S ) zu dem vorgeschalteten dritten Positiv ( P_TTT = L )

ti -LJ-J- T

mit einer derartigen menisken-f ormigen Gestaltung bemessen ist,

daß seine ihn einschließenden Begrenzungs-Flächen bezogen

auf die Aequivalent-Brennweite F = 1 und damit auf die Aequi-

valent-Brechkraft Φ = 1 mit einer Krümmungs-Differenz

( A(Q) ) bemessen sind, welche ihrem· absoluten Werte nach kleiner ist als 0.625 ohne jedoch den unteren Grenzwert von 0.410 zu unterschreiten, wobei weiter

(c) der dem Megativ ( BL ) direkt vorhergehende Positivmeniskus ( Pjjj = ü_v. ) derart ausgebildet ist, daß seine — den zum nachfolgenden Negativ ( BL ) hin eingeschlossenen endlichen Luftabstand (S) begrenzende — hohle und in Bezug auf die Lichtrichtung rückseitige Oberfläche eine starke Zerstreuungs*- Wirkung besitzt, deren Flächen—Brechkraft ( ψί ) größer ist als

— O»T65 Φ ohne jedoch den Wert von - 1 »580 Φ zu übersteigen, und daß zugleich der dieser menisken-formigen Sammellinse ( L )

if "

zur längeren Konjugierten hin in einem endlichen Luftabstand vorgeschaltete Positiv-Meniskus ( Pjj = "&q ) ebenfalls eine zerstreuende hohl-gekrümmte Buckfläche besitzt, welche derart bemessen ist, daß ihre Flächen-Brechkraft ( φή ) zusammen mit der vorgenannten zerstreuend-wirkenden Flächen-Brechkraft ( φ' ) , also die Flächenbrechkrafts-Summe ( φ^ -fr φ' ) größer ist als.

— O0.975 Φ ohne jedoch den Wert von — 1*950 Φ zu übersteigen

wobei in tibereinstimmung mit der wissenschaftlichen Praxis die Aequivalent-Breehkraft des Gesamt objektives mit Φ bezeichnet ist und die Flächen-Brechkräfte der einzelnen Linsenflächen mit φ; = ( η¹- η ) t R - (. η¹- η ) · O sowie die Linsen-Brechkräfte mit ff ( als der Flächenbreehkrafts-Summe φ *- φ¹ in der Lichtrichtung fur die vordere und die rückseitige, der kürzeren Konjugierten zugekehrte, jeweilige Linsenfläche ) definiert sind.:-?— und wobei im Rahmen der erfinderischen Gesamt-Kombination noch die weitere Bemessungsregel erfüllt ist, nach

welcher

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111 L 1 7 R

(d) der negative Wert des Quotienten aus der Summe "der Linsen-

Brechkräfte ( jZf_ß + 0γ ) von innenstehendem und dem von

dem menisken-f örmigen Negativ ( IL ) durch einen Luftabstand getrennten direkt vorausgehenden dritten Sammel-Meniskus dividiert durch die Plächenbrechkrafts-Suinme ( φ' +- φ' ) der beiden rückseitigen gegen die kürzere Konjugierte hohlen Zerstreu— ungs-Flächen dieser beiden Linsen kleiner ist als 1.500 ohne Jedoch den Betrag von 0.705 zu unterschreiten , wobei dieser Quotient abkürzend geschrieben sei als

In formelmäßiger Schreibweise lauten die Teilmerkmale dieser. Kombination der neuen Bauregeln nach der Erfindung wie folgt t

( 0Q +· 0_y ) < 1.65 Φ ..... (a )

0.600

0.900 < A_ßy < 1.350 ο» . ο ο (

0.625

0.765 Φ < - φ| '■-■< 1.580 Φ .....( 0.975 Φ < .- (>β *-φγ) < 1ο950 Φ .....(

1.500 > ~ ^Q(ß,Y) >■ ^Οο705 .... . ( d )

wobei die Abkürzungen der Reihe nach bedeuten t

0Q = lins en-Brechkraft des inneren Positiv-Meniskus ( Pj₁-

- 0 = Linsen-Brechkraft des dem Negativ ( N^ ) benachbartvorgeschalteten Positiv-Meniskus ( P-rxj = L ) . -

Q = Krummungs-Differenz der Torderflächen. ( O_ - O ) der -ersten Sammellinse ( Pj - L„ ) und des inneren '-..-. Positiv-Meniskus ( P₁₁ = L^ ) -

2098A 1 /0320

. ■ ■ 2 TU 175

= Krümmungs-Differenz der Tord erf lachen ( O - <0_ß ) von in Lichtrichtung zweitem ( Pj j = L_ß ) und drittem ( I¹J₁J -¹Y ) Positiv im objekt seit igen Torderglied

Al/gv =- Krümmungs-Differenz ( ß' - β^ ) der beiden Begrenzungsfläclien des Luftabstandes zwischen dem dritten Positiv ( Pj₁₁ ) und dem in Lichtrichtung folgenden Begativ ( IL ) .

Die vorstehenden neuen Bauregeln lehren also der Reihe nach,, daß die dem sammelnden Frontglied ( Pj ) in Richtung zu dem das Torderglied ( Tgl. ) abschließenden menisken—förmigen Uegativ C ^i ) nachfolgenden und beiderseits an Luft grenzenden Positiv-Menisken C Pjj imd Pjjj ) zur Erschließung der fortschrittlichen Bildleistung bei gleichzeitigem kompakten Aufbau dieses Tordergliedes mit dem kennzeichnungsgemäßen Mindest-Wert ihrer auf die Aequivalent-Brechkraft Φ als Einheit bezogenen —- Linsenbrechkrafts-Summe ( als der Summe ihrer HLa¹-chen-Brechkräfte ) zu bemessen sind, ohne jedoch den merkmalsgemäßen Hochst-Wert dabei zu übersteigen, um das Auftreten der einer fortschrittlichen Bildleistung so Überaus abträglichen Aberrationen höherer Ordnung zu vermeiden. Diesem letzten Ziel dient auch die folgende Merkmals-G-ruppe ( b. bis b, ) , durch

welche die Ertlmmungs-Differenzen der Linsen-Oberflachen

ebenfalls bezogen auf die Aequivalent-Brechkraft Φ = 1

auf der Seite der längeren Konjugierten bis zu dem das Torderglied C TgI ) begrenzenden Negativ C EL ) in der Weise bemessen sind, daß die Torderflächen dieser drei ersten Sammelglieder· in der Lichtrichtung mit zunehmender Konvergenz der vom fernen Objekt her aberrationslos in das Objektiv eintretenden Parallelstrahlen ebenfalls mit zunehmenden Flächenkrümmungen ausgestattet sind, um die Einfallswinkel dieser endlich-geo'ffneten Strahlen: in Übereinstimmung mit der anerkannten Lehre relativ klein zu halten, ohne daß jedoch im Gegensatz zum Stande der Technik diese Krümmungs-Differenzen außerhalb der neuartigen Bereichs-Lagen gemäß den Teil-Merkmalen ( b₁ ) und ( b_g ) bemessen sind, wozu noch im Teil-Merkmal ( b, ) die im gleichen Wirkungsbereich liegende spezifische Gestaltung der Krümmungs-Differenz

209841/0320

der "beiden den Luftraum (S ) zwischen der dritten Sammellinse' C JjJ₁ ) und dem nachfolgenden Hegativ-Meniskus C HT- ■)' ungebunden und gegen die Bildebene hohlen MachbarT^ächen in_; gleicher Weise 2m diesem Teil-Komplex der gesamten Merkmals-Kombination gehört. . ·

Weiterhin sind, in den Teil-Merkmalen C c^ ) und ( c- ) die erfindungsgemäßen: Lagenbereiche für die Flächen-Brechkräfte der dem Negativ ( IL )· und damit der kürzeren Konjugierten zugekehrten Hohlflächen der beiden in Luft stehenden Positiv-IIenisken ( Ι_γ nebst L_ß ) niedergelegt, durch welche insbesondere eine fortschrittliche Abbildungsleistung im seitlichen Gesichtsfeld bei der Hutzung weit-geöffneter Strahlenbündel er-" schlossen wird» während das Merkmal ( dl ) noch zusätzlich einer Yerfeinerung des Lagenverlaufs der seitlichen Bildschalen dient.

Bei den Untersuchungen der neuen erweiterten GAUSS-Ob3 ek-•fcive nach Torstehendem: Konstruktionsprinzip hat es sich weiterhin gezeigt, daß eine noch weitergehende Yerfeinerung der BiIavereinigung besonders hinsichtlich des Astigmatismus und seines zonischen.Yerlauf-es" , in. Übereinstimmung mit dem Kennzeichnungs-Merkmal des Unteranspruches in besonders einfacher Weise dadurch realisierbar ist, daß die dem an letzter Stelle des

Yordergliedes ( TgI ) . stehenden ITegativ ( IL· ) vorauf gehende in der Lichtrichtung von der Seite der längeren Konjugier— ilen her an dritter Stelle stehende meniskenförmige Sammellinse ( P_TTT = Ii . ) mit einer derartigen Brechkrafts-Yerteil— ung ausgestattet ist, daß der Quotient aus ihrer Linsen-Brechkraft C 0y - φ_γ +■ φΑ ) dividiert durch die KLachen-Brechkraft C 9¹. } der dem Luftabstand (S) zum. ETegativ- (3i>|) hin zugeordneten rückseitigen Hohlfläche kleiner ist als r? aber gro's-. Der ist als der untere Grenzwert von 4- » das heißt also, daß diesem Positiv-Meniskus ( Pjx-r = L ) eine relativ zur Linsers-Brechkraft dieser Sammellinse starkzerstreuende und damit iTberkorrigierend-wirkende rückseitige Plächen-Brechkräft zugemessen wird zwecks Entlastung ( Entspannung ) der Überkorrektions-Wirkung des nachfolgende^ und das Vorderglied begrenzenden Ife^ativs CH₁ ) ο Diese zusätzliche Bemessungsregel lautet in for-

i 2 ^T 1 2098A1/0320 3 ^> ~ ?f ^3 ~~ M. .

BAD ORIGINAL

_₇_ 21 U176

In den nachfolgenden Datentafeln sind acht Ausführungsbeispiele der neuen Objektive vom. erweiterten GAUSS-Typus nach der vorliegenden Erfindung gegeben, welche sämtlich nach dem neuen Konstruktionsprinzip bemessen und dabei auf die Aequivalentbrennweite (F) als der Einheit bezogen sind. Das grundlegende Konstruktionsprinzip besteht dabei aus der Kombination der obigen Teil-Merkmale ( a ) bis ( d ) . Dabei erfüllen vier dieser acht Ausfuhrungsformen noch zusätzlich das Kennzeichnungs-Merkmal ( e ) des Unteranspruches.

In diesen Datentäfeln für die Ausführungsbeispiele -zur Erfindung sind die Krümmungsradien (R) der Linsenflächen in fortlaufender Durchnummerierung von der Frontfläche in Richtung zum Bild hin bezeichnet. In der gleichen Hummerierungsfolge sind die längs der optischen Achse gemessenen Linsendicken mit d und die Luftabstände zwischen den axialen Scheiteln der einzelnen Linsenteile mit s bezeichnet, während die Brechzahlen der verwendeten Gläser mit η in der gleichen Bezifferungsfolge angegeben sind.

Sofern diese Objektive in Übereinstimmung mit den vorgesehenen Arbeitsaufgaben nur für einen sehr schmalen Spektralbereich verwendet werden sollen, bezieht sich die genannte Brechzahl, auf eben diesen schmalen Spektralbereich. Im Falle des Einsatzes der neuen Objektive für Abbildungsaufgaben, die einen Spektralbereich von endlicher Breite zu überdecken haben, ist statt der sogenannten monochromatischen Bildfehler-Korrektion eine Achromasie über den dann geforderten breiten Spektralbereich herbeizuführen, wozu in an sich bekannter "Weise die Gläser derart festgelegt werden, daß durch ihre jeweiligen HÜ-Werte ( ABBE¹ sehe Zahl ν ) die erforderliche Farbdispersion der benutzten Gläser dann zur Behebung der in Frage kommenden wellenlängenbedingten chromatischen Abweichungen dient.

Im Zuge der Erfindung wurde dabei bestätigend gefunden, daß für die Entwicklung der sogenannten Ausgangsformen ( Torform ) für die erfindungs gemäß en , Anastigmat-Linsen dann im Terlauf der anschließenden technischen Rohgestaltung ( Rohform ) in bekannter Weise mit der dabei normal-üblichen Erstkorrektion im SEIDELschen Bereich.( 3 ^Γ Ordnung ). die Verwendung einer der Standard-Brechzahlen ζ,Βο für die d- oder e-Linie des sichtbaren Spektrums mit 5876 AE, oder 54-61 AE Wellenlänge -— _r wie sie aus den Glaskatalogen der Herstellerfirmen optischer Gläser jederzeit zu entnehmen sind, ijn„bekannter Weise erfolgen kann.

- .; ^: ;: 209 |A_¥1/ CU2 0

Bei den folgenden Ausführungsformen für die neuen Objektive . nach der-Erfindung ist im Beispiel 1) ( Fig. 1 ) zunächst eine monochromatisch vorkorrigierte Ausgangsform gegeben, die zur Er- - stellung eines erweiterten GATJSS-Obj ektives mit einer relativen öffnung vpn etwa f/2<>3 dient und bei welchem die beiden den großen innenstehenden Luftabstand ( OS ) einschließenden Negativ-Menisken ( IL und N_? ) als Doublet aus je zwei miteinander

verkitteten Einzellinsen entgegengesetzten Stärkevorzeichens

"zusammengesetzt sind. Diese Gestaltung der beiden Negative entspricht dem meist-verwendeten Aufbau dieses inneren Teiles lichtstarker GAUSS-Tariationen. Sofern die Lichtstärke dieser Objektive aber über eine relative öffnung von f/2_e0 hinaus gesteigert und gleichzeitig eine besonders kompakte Bauform realisiert werden soll, dann stößt sehr oft der Einbau des das Yorderglied begrenzenden Negativs ( IL ) in der Form eines zusammengesetzten Bauelementes, auf erhebliche und oft unüberwindliche Schwierigkeiten, und zwar aus rein mechanischen Gründen, wegen des geringen nutzbaren inneren Baumes in dem vorderen Fassungs-Rohr des das Vorderglied tragenden Zentralverschluss es ( central shutter ) beziehungsweise des vorderen Einbau-Stutzens des Blenden-Körpers ( diaphragm mount ) . In diesem mechanisch bedingten engen Raum läßt sich dann ein verhältnismäßig dickes und aus Gründen der hohen relativen öffnung mit einem großen Durchmesser ausgestattetes Negativ-Glied an-dieser Stelle ohne eine unerwünschte Tergrö'ßerung der mechanischen Dimensionen der Objektiv-Einbauteile nacht ermöglichen. Die Realisierung der angestrebten kompakten

" Bauweise gelingt jedoch dadurch, daß man dieses vordergliedseitige Negativ C K-. ) als eine Einzellinse von der Form eines negati-VBn Meniskus ausbildet» welch¹ letzterer dann mit einer nur sehr geringen axialen Dicke ' bemessen werden kann, wodurch sich die Einbau-Möglichkeiten in eine sehr "kompakte Objektiv-Halterung grundlegend verbessern.

Aus diesem Grunde ist im Beispiel 2) ( Fig. 2 ) von dieser Aufbau-Art Gebrauch gemacht, wobei das Negativ (N-) also als dünne Einzellinse und das auf der Seite der längeren Konjugierten stehende und damit dem fernen Objekt zugekehrte Frontglied als ein Doublet aus zwei durch einen Luf tabs'tand getrennten Linsen entgegengesetzten Stärkevorzeichens zusammengesetzt

ist. . .

2 0 9 8 4 1/0320

■21H176

Im Beispiel 3) (Fig. 3) ist letztere Bauweise noch dadurch vereinfacht, daß das objektseitige Frontglied statt aus zwei in Luft stehenden Einzelelementen nun zu einem einheitlichen Kittglied umgebaut wurde. Dabei wurde, dieses 2-teilige Frontglied von seiner äußeren Form eines bikonvexen Baugliedes in die Form eines meniskus-förmigen Doublet umgestaltet, während die übrigen Bauglieder des Gesaintobjektives unverändert beibehalten wurden.

Im anschließenden Beispiel 4·) (Fig. 4-) ist das Frontglied (Pj=L ) ebenso wie das rückseitige Negativ (N^) des Vordergliedes (Vgl) als Einzellinse ausgebildet und damit die einfachste Form des Vordergliedes der neuen Objektive realisiert, wobei der zerstreuenden Einzellinse (N,,) drei jeweils in Luft stehende Sammellinsen voraufgehen, bei denen nunmehr die Frontlinse in Bildrichtung den beiden nachfolgenden meniskenförmigen Sammellinsen (PjJ=L^ und PjJj=L ) eine Plan-Fläche (Ei = co ) als Kückflache zukehrt. Durch diese plankonvexe Gestaltung des die längere Konjugierte begrenzenden Frontelements sind also für letzteres alle drei möglichen Bauformen nämlich die äußere Gestaltung als ein bikonvexes Glied und als ein in seiner äußeren Form gegen die kürzere Konjugierte hohler Keniskus sowie in der zwischen diesen beiden Gestaltungs-Arten als der innere Grenzfall liegenden Plankonvex-Form im Interesse der möglichst vollständigen Offenbarung gegeben worden.

Die vorgenannten Beispiele 1) bis A) sind im SEIDELschen

■fr AT*

Bereich 3 Ordnung monochromatisch vorkorrigiert unter gleichzeitiger vereinfachender Mehrfach-Verwendung von Krümmungsradien, Linsendicken und Glaslagen. Demgegenüber sind die nachfolgenden Beispiele 5) "bis 8) fein-korrigierte Ausführungsformen, bei denen zugleich auch die chromatischen Abweichungen behoben und demgemäß zu den Glaslagen der einzelnen Linsen auch die zugehörigen ABBEschen Zahlen Nu (V-Werte) mitgeteilt sind.

Die Bezeichnungen in den Abbildungen entsprechen denen der korrespondierenden Datentafeln für die Ausführungs-Beispiele. In den dann folgenden Tabellen sind die numerischen Werte der charakteristischen Bemessungsregeln zusammengestellt und damit im einzelnen ebenfalls nachgewiesen, und zwar in gleicher Reihenfolgen-Nummerierung und in gleicher Weise auf F = 1 bezogen.

209 8 A1/0320 '

T4176

Beispiel 1) . '

(Rohform, vorkorrigiert im Bereich ^^ter Ordnung)· P = 1.0000°

^sot ⁼ ί 0.7114 OAL = 0.7395

Glied

Linse

\ I

-XD4a-

K

Radien

DickeiL ι

ε

d5a

= O

,„·. Seheitel- abstände

= O

20

.0010

Brech zahlen

.•515

/

= -fr 1.30

d5b

^•D4b

R2

H

.--

.070

■«j -i

■'

= *- 1 .70

Γ

R2

= O

812 :

= O

.0010

.700

= -t 0.70

d6

P11

VI

R3

-

d2

20 9

.080

Ji2 = 1

^ + 3.00

η)

H

= O,

ß23 '■

= O

.0350

.630

OgI) ι

= + 0.40/

I111

R4

d3

,070

= +- Oo75

= O,

.770

«'+- 1.30

K

-

d4a_

= O.

.063

- O

.1900

n4a = 1

.805

= + 3οOO

V

d4l3

45

.015

= "fr 0.30

-

= O.

- -

E5 :

= O.

S56.;■* °·

>0015

.„ο

= r- 0.28 = + 1.70

.700

R6 :

020

073

= - Oo40

-

120

1/03

η5ϊ) = 1

•

- Oc

= * 3.95

84

.744

= - 0.735

n6 =1

21H176

Beispiel 2)

(Rohform, vorkorrigiert im Bereich 3^ter Ordnung) P = 1.0000 S^₀= + O.7O62 OAL = 0.748

ο co ro

Glied

•

I

i

2"

(H

TII

Linse

--

If5

E2

Badien

mcken und Ädt

= 0.015

Brech- zahlen

= + 4.50

L1

1S

.■·-

d1

812

H1 = 1o525

= + 2o15

•

P1

E5

=0.099

= -t 2.20

d2

S23

n2 = 1.505

= - 190.0

= 0.095

ι) ■

I

= +-'0.6.4

Lß

-

d5

H3 = 1.740

%

=-F 2.15

=0.070

E5

= -t 0.38

S = S45 τ

= + 0o64

d4

n4 = 1.615

• \

E6

-

= 0o020

=■ -fc- 0.96

%6

d5

Sr-C β CS S 56

n5 = 1.805

= * 0.29

R6

= Ο»020

= - Oo29

d6a

= 0.095

*

= +- 1.64

nSsb. = 1 ·600

d6t>

. ε67 :

= - 0o44

ηβλ> = 1·700

-

*

= -1-7.00 = - 0.67

Ii7 = 1.740

= 0.015

= Ο»002

= Oo002

= 0.053

= O0I9O

= 0.002

03 20

21H176

Beispiel J5)

(Rohform/ vorkorrigiert im Bereich 3 Ordnung) P = 1.0000 s' = + O.7O63 OAL = Ο.—¹'

Glied

linse

\

-

(Hi

\

*1 ;■%

5

•

Radien

4 2

.50 .15

,64

Dicken

-

S =

, Scheitel- und abstände

= 0

O 002

BreeiL— ■ . zahlen

I

nR>, = 1o700 \

-

i

E1

= +-

215o0

-

0.015 0*070

n1a= 1.525 H113 =1.505

t

VI .

e".4r

,15-

n6 = 1·^0

R^

O

S12 :

Sl)

E6

= -ti-

.58

=, 0

.002

PII

E2

. ·

CVJ

O0O95

n-g,. - i .740

(Vgl)

,64

d5a ~

0

d51y =

825 :

P111

,96

= O

.055

*

0,

d5 ~

O.O7O

n., = 10 615

= +

.29

;

R.

0«

d6 ^

iS54-r

.29

.20984

- O

1Q0

e;

0.

■64

0-020

n. = I.8O5

E

0,

44

CS

1.

== -f-

00 ;'

Oo 020

* 0

.002

n5a;= 1.600

0.

0.095

= —

67

' i ■

7o

ß56 =

20

= +-

0.

O.O7O

1/03

Beispiel 4)

,ter

(Rohform, vorkorrigiert im Bereich 3 Ordnung F=LOOOO s' = + O.7O67 OAL = O.7O9

Glied Linse

1CT

I

V

I

E1

Eadien

.70

648 ·

Dicken und

I

= 0,085

Scheitel- abstände

n1

Brecti- zahlen

.490

= 4-3

!

n\

= i plan

at

d5s

612

= 1

• -

•

Jf - A

B2

= + 0

= Oo073

- 0α002

n2

.745

(ng

(Vgl)

1) '

Η«

a2

B25

« 1

VI

Γ

1TII

1Y ;

E5

= 4-0,

a6

= O0O68

= 0.002

H5

o717

/

EJ

= +- 0,

H

= 1

-

.E4

= +-0,

=0.020

= 0.055

^4

.805

K

= 4· 0«

= 1

a · j— — V/ Q

E5

= - 0.

= O0O2O

0 91 R

n5a

06OO

— ν. c. ι j

- .

V

= 4r 2.

=0.106

n5t>

= 1

6.700

E5:

= - 0.

B56 =

= 1

% ■·

= OcO62

0.001

n6

.745 :

»65

.

.00

► 38

► PP.

.75

>28

29

00

44

=■-H--144.0

= ■- 0.

2098A1/03 20

-¹⁴- 21H176

Beispiel 5)
(Feinkorrigierte Ausführungsform -'Relative Öffnung f/1.95)

-

I

-

VI

Linse

R1

·- 1.0000

.31010

s1 = 00

• 0.081965

n1 e

O.7IOI92

Glied

»2\

Radien"

• + 0.7098 OAL =.

Gläser ; ■ :

(Hg:

L(

E? ^

- + 1

.67638

Scheitel Dicken und abstände

S12 = Ο.ΟΟ1Ο39

PI '

1.50137/56.40

R2

= + 1

.68748

d1 ■

0.089236.

R2

.15909

sO5t = 0.001000 23

•

Lß

R

= + 0

.40930

0.078598

n3 *

P1I

D

= + 3

1.69350/53.35

(Vg

1T-

B3

= + O

).7460ί

d2 =

S34 = Ο.Ο579ΟΟ

PIII

-

1.62606/38.96

B4

= + (

.11784

CL3 =

0.020082

R4

.29955

= CS = 0.198535

L4 '

= + 1

(S) =

N1

= + 0

.28139

= O.OI9274

n5a=

1.80518/25.43

d4 =

= O.O979II

Sr

,L5a

%5

= - 0.

.91981

S45

S56 = 0.001539

JO _

R5

40228

1.60140/38.23

L) -

R6

— j. Ί — .+ la

22560

d5a.

0.063113

n6 =

1.69680/55.43 *

= - 0.

73871

L6

= + 4.

= - 0.

1.744-00/44.77

d6 =

2 0 9 8 4 1/0320

- - 21H176

Beispiel 6) (Feinkorrigierte Ausführtingsform - Eelative öffnung f/1.90

Linse

Lr

VI

I

L6

F

= 1.0000

Dicken,

0.7090 (

)AL

= 0

.6965

.50137/56

.40

Scheitel

Glied

\

Badien

d1 = 0

und abstände

Gläser

E1

= + 2.79966

pi ■

L4

S

.084348

n1

= 1

.74400/44

.77

R1

= + 10.6746

Lß

d2 = 0

12= O.OOI733

B2

= + 0.64507

PII

L5a

(S) = ι

.073949

n2

= 1

.71700/47

.99

(Vgl)

B2

= + 1.91195

-

P111

L Sb

dx = 0.

325 = 0.0017^

E3

= + 0.37876

i(Hgl)

.067786

n3

= 1

.80518/25.

.43

= + 0.54666

N1

d4 = 0.

54 = 0.056232

= + 0.74490

019835

n4'

60565/37.

83

H4

= + 0.27596

d5a= 0*

> = 0.212988

69680/55.

43

N2

B5

= - 0.29021

d5b= °-

020220

a5a

= 1.

BE,

-= + 2.22386

■■ · ■ '

091281

n5b

= 1.

74400/44.

77

R5

= - 0.44054

a6 = 0.

>6 = 0.001155

16 -

E6

= + 192.575

065283 ■

a6

= 1.

R6

= - 0.60028

2 09841/032 0

Beispiel 7)

(Feinkorrigierte· Ausführungsform - Relative öffnung f/1.80) F = 1.0000 si = + 0.7089 OAL = 0.7108

Glied

I .

Linse

\

h

E1 .

Radien

.23833

.63831

Dicken

» 0

Scheitel- undabstände

.019948

n1

= 1

Gläser

.40

V-

= + 4

= +246.661

S

P

II

E2 =

= + 0

.14858

d1

= 0

.085188

5 = 0.198388

n2

= 1

-.50137/56

.58

12. = O.OOI747

h

E2 =

= + 2

«37976

d2

.097111

020755

.73520/41

.63047'

= + 0

= 0

P3 = 0.002746

O97917

n3

= 1

.15

(Vgl)

H-

= + 0

.95863

P

ni

(HgI)

*

d3 :

.072343

6 = 0.001670

.61484/51

-

E4 -

+ 0

.28842

S =

»S54=O.049630

a4

= 1

.43

063339

l

t

E4 -

+ 0.

29357

d4 =

= 0.

.80518/25.

-

.710782

V-

- 0.

62057

S45=

-■ C£

n5a

= 1,

18

HK5°

+ 1.

44038

d5a=

0.

n5b

= 1.

59551/39.

43

C

H5 "

- p.

86312

5t

0.

69680/55.

E6 -

+ 7.

67627

n6 ·

= 1.

77

VI

R6 =

-Ό.

j-_ =

0.

74400/44.

OAL

= 0

^ R U 1 / Q 3

Beispiel 8
(Eeinkorrigierte Ausführungsform - Relative Öffnung f/1.75)

21 Hi 76

j? =

ι

K2

LT

VI

L6

1.0000

.42316

D= + O.7143 OAL =

n1

0.678721

.40

Glied

Linse

I

Dicken .und Scheitel abstände

Gläser

Radien

.28388

·■■'

E1 = + 1

d1 = 0.083735

= 1.50437/56

*

L4

-

.63772

n2

.58

RJj = + 2

s12 = O.OOI339

.

.03910

"P

L

R2 = + 0

d2*= 0.071489

= 1.73520/41

L5a

.35615

n3

Λ2

(Vgl)

R2 = + 2

(S)= S25 = 0.000957

L5b

.50319

P111

Rx = + 0

d5 = 0.068350

= I.72OOO/5O

(HgI)

69137

n4

43

Ri = + 0.

S54 = 0;044221

26361

F1

R4 = + 0.

d4 = O.OI9O39

= I.8O5I8/25.

28612

n5a

04

R^ = + 0.

S4 = CS = 0.212457

21051

n5b

43

-tic- = — Um

d^a= 0.019269

= 1.61293/37.

443ΟΟ

■? — _L X "K" ^ -^ *

d5b= 0.085783

= 1.69680/55.

.4433

n6

77

R^ = - 0.

S56 β 0.001129

54996

E6 = - 15

d6 = Ο.Ο7Ο953

= 1.74400/44.

E6 = - 0.

- 18 -

2098 U 1/03 2 0

211^176 .. ,

In den vorstehenden Datentafeln sind bei den als verkittete Doublets ausgebildeten Bauelementen die zugehörigen Linsen, ihre Dicken und die Brechzahlen ihrer Gläser in der Lich.trich.tung, von der Seite der' längeren Konjugierten zur kürzeren Konjugierten, j hin mit dem zusätzlichen Index ( ) beziehungsweise (^) fxir die in dieser Richtung an erster beziehungsweise an zweiter

Stelle stehende Teillinse definiert» während ihre jeweilige innere Kittfläche mit B^ bezeichnet ist.

Während das Beispiel 2) aus sieben in Luft stehenden Bauelementen zusammengesetzt ist, wurden aus Gründen der. Realisierung eines möglichst kompakten Aufbaues die übrigen Beispiele aus nur sechs in Luft stehenden Gliedern erstellt und dabei insbesondere der Aufbau des Gesamt-Objektives aus insgesamt sieben fe Einzel-Linsen bevorzugt, von. denen zwei als verkittetes Dpublet den großen inneren Luftraum zum Bilde hin begrenzen·

Wie aus der Kopf-Zeile der Beispiele 5) bis 8) zu ersehen ist, wurde in diesen feinkorrigierten Ausführungsformen deren relative öffnung gegenüber den Rohformen noch erheblich gesteigert. Zur Erleichterung des Vergleiches . wurden dabei für die feinkorrigierten Beispiele 5) , 6) und 7) die Frontlinsen aus einer einheitlichen Glasart vorgesehen. Weiterhin wurden in allen vier feinkorrigierten Ausführungsformen die Glasarten der Linsen ■> Lj · Lr-,- und Jj_c aus didaktischen Gründen einheitlich für diese genannten Linsen verwendet. Weiterhin ist aus dem Vergleich

von Beispiel 1) .- mit dem Beispiel 5) sowie P von Beispiel 3) mit dem Beispiel 7) und

von Beispiel 4) mit dem Beispiel 6)

zu ersehen, daß die dioptrisch besonders wirksamen Bauelemente der feinkorrigierten~" Ausführungsformen sich nur verhältnismäßig geringfügig von denen der nur im SEIDELsehen Bereich 5 ^er Ordnung vorkorrigierten Rohformen unterscheiden, so daß durch die technische Nutzanwendung der neuen Bauregel-Kombination nach der Erfindung schon in den Stadien der Vorformen die Erschließung des Weges zum technischen Portschritt in Verbindung mit einer sehr kompakten Bauweise bei hohen relativen öffnungen zur Verfügung gestellt ist.

Zu einer noch weiteren Erleichterung des Vergleiches wurden einheitlich die Brechzahlen der Gläser für die d-Linie des Helium-Spektrums mit der Wellenlänge X^ = 5876 AE verwendet und in

209 84 1 /032 0

'" -fc- 19 +-

den feinkorrigierten Formen wurden diesen Brechzahlen außerdem ( durch einen Schrägstrich getrennt ) die ,ν,-Werte beigeschrieben zur Charakterisierung der verwendeten Glasarten, da diese Objektive fur die Zwecke der Farbphotographie mit den handelsüblichen Färb—Emulsionen vorgesehen sind.

In d.en nachfolgenden Tabellen sind die numerischen Werte für die Kennzeichnungsmerkmale der vorliegenden Erfindung zusammengestellt f welche ebenso wie die Angaben der Datentafeln

auf die Aequivalent—Brennweite F' =■ 1 und dementsprechend auch auf die Aequivalent-Erechkraft Φ = 1 bezogen sind» Für alle Objektiv—Brennweiten, welche von dieser gemeinsamen Einheit abweichen, sind sämtliche numerischen Werte in der bekannten Weise und in Übereinstimmung mit der routinemäßigen Berufs-Hand— habung des Optik-Konstrukteurs zu Vergleichszwecken auf eben diese Einheit umzurechnen. Durch die Ausführungs-Beispiele sind die Bereichs-Grenzen der neuen Bemessungsregeln nach der Erfindung in dem üblichen Toleranzrahmen von + 10 $ nachgewiesen, wobei- die nachstehende Tabelle IY) noch zusätzlich angibt, welchem Schutzanspruch die Jeweilige Beispielsform der neuen Objektive nach vorliegender Erfindung zuzuordnen ist.

Tabelle I).

Zur Erfüllung des Merkmals ( a )

Beispiel	+ 1.50167	Φ
1	*- 1-4-6955	Φ , -
2	+ 1.46955	Φ
3	+ 1.35686	Φ
4	+ 1.47964	Φ
5	+ 1.34567	Φ
6	-J- 1.45343	Φ
7	tJ .38307	Φ
8

2 09 8/- 1 /0320

+ 20

Tabelle II). Zur Erfüllung der Merkmale ( t>

ι Beispiel	0.65934	Ty * Tβ	. __.„T
	1.10795 '	TßiY	im ■■■■ ■
1	1.32994	1.07143
2	1.26819	1.06908
3	0,69130	1.06908	P>5iö§^
4	1.19303	1.09312
5	1.33θγθ	0.98857
6	0.86543	1.08999
7		1^06661	p?48|§g
8		1.23975
'mm.
		C llrz )

III). '

■Zur

g fer Ijterjgnrai g (■ ?" ) H|ipl ( 2 Q Q 8 Λ 1 /Q3 2Q

Bej-spiel	i;:;^f. ■'■'..	1.07333 Φ " 1.30512 Φ 1.50512 Φ 1„67614 Φ 1.05870 Φ 1.7Q072 Φ - U31739 Φ 1.79143 Φ	1.39910 1.12599 0.QQ951 . 1.39760 0.79124 1«10326, 0.77205
1- ■". ■■%,■■' '■■ -i ■ ■■ ■. ■ - '■ ' i ; : ■: & ■■ ; • i	0.P4Q0Q f i?.|6Q94 i Pf||O94 f ft|P||4 § ■.-Ρ>|752.ϊ f J43P§§ Φ;	(^)	ί d )
Merkmal- ■

Tabelle IV). ■
Zur Erfüllung des Tinteranspruchs-MerkmalsCe)

Beispiel - ( 0 : · ) Bemerkungen

1	0.87500	, Anspruch 1)
2	0.68421	" 1)
3	0.68421	"I)
4	• 0.44757	Anspruch 2)
5	0.82272	Anspruch 1)
6	0.44331	Anspruch 2)
7	0.66019	■ !' . 2)
8	0.41286	" 2)

Merkmal ( e ) Anspruchs-"

Bezug

Die Ausführungsbeispiele zur vorliegenden Erfindung sind weiterhin in der Weise aufgebaut, daß sie den nachschaffenden Optik-Konstrukteur eindeutig dahingehend unterrichten, daß die im Vorderglied (Vgl) dem Negativ (IL) unter Zwischenschaltung eines Luftabstandes in Eichtung zur längeren Konjugierten hin, also auf der Objektseite, vorgeschaltete Sammellinse gegenüber dem oft verwendeten Aufbau lichtstarker GAUSS-Modifikätionen nach dem Stande der Technik nicht unbedingt aus einem Glase bestehen muß, dessen Brechzahlen-Lage gleich oder großer ist als die auf die gleiche:

Wellenlänge bezogene Brechzahl oder das Brechzahlen-MitteΓ bei

einer zusammengesetzten Linsen-Gruppe —-- dieses Negativs (N*), sondern daß der durch die Erfindung erschlossene bedeutsame technische Portschritt auch dann realisierbar,ist, wenn bei den Objektiven nach der Erfindung für diese Sammellinse (LV) ein einfaches Baryt-Kronglas "zum Einsatz kommt,, welches eine wesentlich niedrigere Brechzahl aufweist als diejenige des das Vorderglied (Vgl) zum großen inneren;Luftabstand (CS) hin abschließenden Negativs (1^). Dabei wird in ganz überraschender Weise der angestrebte .technische Fortschritt auch dann realisierbar, wenn die Brechzahlen-Differenz an der zwischen der vorgenannten Samittellirtse χζΐιγ) und dem Negativ (N,,) eingeschlossenen Luftlinse den Wert; von -0.15 noph unterschreitet.

2098A1/0320 V

: ο

Für Beispiel 1 (Datentafel 1)

σ cd oo

O CO N) O

Radius

3 4

. 5. 6

7
8

10
11
12

13
14

Summe:

-SI.

.1021

-0.0166

.,4538

" .1393

.0257

..1720

-0.7999

-0.0453

-1.0220

-2.8032

.0885

1 .'4661

^0.0001

2.5013

.2667

S II

.0.0271 .1308

-0.3|25

.OQ75

-0.4622

1.2657

.0509

-0.4^40

1.2266

.0975 -0.4897 -0.0021 -0.6398

.4088

S III

.4363

-0.3324"

.7001

2.2452

.9728

3.2108

-5.6741

-0.1675

-2.2029

-2.9907

.3372

1.5200

-0.1110

1.0715

-0.9848

S IV

0.2441

.6255

.6569

.9685

.7267

1.6685

0.0534

1.7254

1.9171

.1223

I.I93O

.0350

-0.2166

S-Y

.2415
-0.3980

.1783
-1.5687

.2827
-1.9529.
2.6399

.0599
-0.8339

.8389

.1348

-0.3984

1.2427

-O.I9O3

.2764

PETZV

.2615 ■0.2000

.5882 -6.1373

.9663 -0.5153 • .334-6

.0037 -1.4866 -1.3804

.0149 1*0,294

,.1080

.5804

. .1674

Eadius.. 8 ■■ Radius 11

Kittflächenpaar im Negativ » Kittflächenpaar im Negativ

<- :23 -

Mir .Beispiel 2 · (latent.ä£el 2)

fiadius

1
2

5
6

10
11

13:

14

.Summe:

SI

,0028

-0.0599 .0$64

,.»^6302

S XE

-40^0155 ,0809

-1-1399 42.^;9453

OwQODI

4557

«40.0698 .0681

«-,0^2936

11*2402

...1::25O

-40.4962

-0*7445 .1042

■•■■s.-iii

.1998

-0.4045

,3990

.2123

, .7740

2,2068

.9970

2,. 6007

—4.3350

-2.2562

-2.H599

.4430

—0*2341 1.2366

,0900

' S.. IV

,1:200

-0,2416

.2347

.0719

¹ .7010

'1,0.004

-1.7773 "41^B154

• ,,1:^:26

—0

.^8354

.1869

■SY

-4498 -0,2818 .^2833

PETZY

■- v33S8 41.7059 -2.3325 -0.7811 .7644

.. .1B23 ■40-5263

£0^:2251

,0454

03BO1

^I ,5379 -1*2931

,,^6348'

...2354

Hadius 12 ■

. Jk

•■JC39.

Ϊ1-Η·17β

rc

φ IA CQ r: P Φ Θ>ν -ι Gh CQ CQ

ψ:. it Cs CM ' LfN it B- fc\ OU LTN ^ if

P |$ ^ g5 L^ ^ j|^ J^; ja GP¹· Ql Φ

c?

-■ν

vf V^: ! I

JA

O- (A ^t
φ Φ ΚΛ
ψ Ρ IA

it P Φ

Φ ω	CQ	LfN	OJ	P ^:	a co	?Μ	P	«ζ—
Ρ3 CQ	OJ..		OJ	ν ^;	* - *			LA
ν^ Sn			(A	PQ U CS C	Ί	§1	οί
■ · ." ■·'	•		"·"				•	-«
		I	OJ	P			ρ:
ϊ			1	'Γ		ι

It*¹

4· 1Λ Q ifi it T CQ 4 4" tu OQ IfN d;

m lf\ sr KS & O. TT [^- ιίΝ CVJ © IN U?\

CSJ CD SQ Q Q Θ C^ Q E^ tin So |Q (fi

Γ Q Ö IS Ii) Q <|- KN N CQ r r Q Β?

I I I

0ΙΛΟΙΛΆ4ΟΟ0Φ£ΓΦ ς£ VQ DS- Ö ^- φ OS KN O KN Vß CS D ON Ö KN LA IA d- Τ" KN KN "ίΝ OJ Φ IÜ OQ CVl (DQ 3- Ü5 CVJ CVJ

CVl

^f: CVj CVl

I f !

P
Γ"
P

V- O- tN LfN ν Φ GFA P KN P OJ P UD

VT Φ Γ¹ CO. IA KN UfN LfN P IA Via KN' ^

P P CP Ö m CO it; ^j- CVJ: öS P

fN OU Sf

VT Φ Γ CO. A
P P CPV VI Ö
P P ΚΛ P

Γ P P PV VI Ö m
P P P ν- ΚΛ P CVi

Q 0

i ι

G) CJ Q
I I !

LfN CVJ C5 ^ P 3 P CS

ar ρ

^?ί!

• Il

PQ Il

CQ pN' Cs LfN Φ ^

0. '<k '& Φ'¹ έ £

^e d ^¥ ° ^s C

Gi> KN

CS LfN LfN v:

ja'

'"1

(XN OJ C^

0 τ! Oi

:f Ί i

s> ι φ·

P P Es

■-* ■ ■* ~ ·

V^ P CVi

OJ

p;

vr OJ KN ^ LfN φ Cs CQ CJN P vr. OJ (^

p 0 § g 4 1 / Ω ^ 1 Ο

Summe:

Für Beispiel 4 (Datentafel 4)

	Radius	S I	S II	S III	S IY	S Y	PETZY	I
	1*	"■•0044-	.0140	.'2243 ■	.1340	.4314 .	.0889	I ro
	•2	.0013	-0.0102	.-2452.	.. .0817	-0.6565	0	VJI •
	3	.5486	.1653	.8063	* .7067	.2129 ■'	.6569	I
	4	.0958	-0.2625	1.9458	.5063	-1.3880	-O.2155
	VJl	-0.0179	■ -0.0056	1.0936	1.0972	.3460	1.0990.
	6	.0052	-0.0674	1.8738	.1184	-1.5429.	-0.7593
	7	-0.2440	.5912	-3.7038	' -0.8381	'2.0312	.5947
	8	-1.3784	-0.5758 '	-2.3144	-r-Λ .8334	-0.7658	-1.5929
O	9	-3.0585	1.0854	-2.4487	-1.6783	.5956,	-I.2932
CD OO	10	.0821	.1065	.4333	.1567	.2034	• .0184
■F»	11	1.1933	-0.4279 .	1-3963	1.0894	-0.3907	.9359
	12	-0.0028	'■■' .0207 '	-0.4576	-O.15O6	1.1167	.0030
to σ	113	2.8983	-0.5415 -	.9624	.7601	-0.1420	.6589

.1272

.0922'

—₌₌—₌—₌

.0567

— SZ SS £5— ™ =

.1500

.0515

.1967

Radius 10 = Kittflächenpaar im Negativ

Summe:

.2391

" Beispiel 5 (Datentafel

	Radius	; ß\ I	S ΪΪ	. S TH	S 17	SV	PETZV
	■ 1	.0989, '	.0759	.4297	.3131	..2403	.2549
	2	-0'. 01-91	' -0.030*2	-O.3423	-0.2469	-O.39OO '	-O.I992
	3	.4981	■ .1393 .	.7126	.6346	.1775	.5957
	4	■ .1565	-0. ,358,0	2.3271	.6893	-1.5765 ,	•^0.1296
	, 5	■. -0,0193 ·	. -0.0070	.9331	.9381	• ^.^-oo	.9407
	6	.1602	-0.4403	3.1133	.6937	-1.9062	fO. 5161
	7	-0.6324	1.0819	-5.1535	-I.4518	2.4837	.3990
σ ff>	8	-1.1737	-O.5372	-2.2265	-1.7349	-O.794O	-i.-1.4890
CD	9	■■. -2.8811	■1.1715	-2.7636	-1,8109	.7364	-1.3346
-O-	10	.1086:	■ .1241	.4437	.1601 ' ,	..1830	.0183
O	11	1.4688 '	-O.5258	1.5854	1.2090	-0.4328'	1.0208
CO	12	-0.0000	-0.0008	-0.1697	.0107	1.2339	.1010
O	13	2.4735	: -0.7184	' 1.2034	.7861	-0.2283	■ ; .5775

-0.0249

.0926

.1904

.0669

.2393

Radius 10 = Kittflächenpaar im Negativ EU

Für Beispiel 6 (Datentafel 6)

	1	S I	-S II	S III	S IV	S V	IEEIZV	1	I
	2	.0101	«.0235	.2823	.1736	.4019	S.H93	ro
	3	.0001	-0.0022	.1352	.0242	-0.6244 ,	-Ο-.Ο313	I
	4-	.5568	.1641	.8065	.7097	.2092	w6BH4' ■
	5	.0813	-D.,2375	1.8580	.4706		■:.^a«2231
	6 , .	-Ö.QP34	.-,0.0011	1.1016 ■	1.1022	.3412	^„1.026
	7	,.0033	~aiD533	1.814^	-Q955	•-H,-55.9B
	8	:-0.22B2	H.5SB6·	-3.6510	-D-8178	. 2,0376 .
O »jCD	9	-T. 5523	-O,.S261	-2.3740	. -1.8689	-0.753s	~1,61€4
TOO	no	-2.9722	I..-O749	-2.4660	-1.6885	„6107	=-1,,2998
	■ 11	.0^778	...0995	.3966	.1423	.1821	..OI5O
:χ-> '	12	Π..0126	-0..4194	- I.4532	1.1059	1 -0.4580	.9322
,to	13	^0.0007	,.0087	-O.3O7I '	-0.1.009	1..1930	..,0022
OQ	Summe·:	3..:2393 .	-0.5784	1.0205	.S140	^0,1453
	^2245.	.0214	.0704 .·———————	.1619	.0796

;Sadius 10 = .Kittflächenpaacr im Negativ

Für Beispiel 7 (Datentafel 7)

Radius	, S I	S II	S III	S IY	ST	PETZV	I
1	. .0029	■·. .0109	.2002	.1193	■ .4439	.0788 /	ro m
Λ :2;	, ..0008	-0.0075	/.2116 ■■'.■	.0696	-0.6564' '.■.'	-0.0014	I
■■ 3	.6220	. .1505	'.7.731	.7002 ■.·:	• .1695	.6638
4	. .1287	-0.3219	• 2.2178	,^.6078	-1*5202	-O.I972
5	*0.0223	: -0.0076	.9948	1.0000	,3422	1.0Ö26
6	.0733	' -0.2776	2.5521	.4481	-1.6980	-0.6039
• 7	• -0.5397	.9733	-4.8003	-1.2899	2.3262	.4653
8	-1.3171	. -0.5683	-2.2821	-I.7917	-O.773I	-1.5465
9	-2.78O5	1.1464-	-2.6894	-1.7440	.7191 ■	-I.2714
10.	.1127	.1288	.4645	.1702	.19^5	.0231
■ 11-1	1.1222	-0.Λ751	1.5358	1.1336.	-O.4799	•9525
12	-0.0002	.0048	-0.2697	-0.0537	1.2063	.0543,
15	2.7587	-O.7OI4	1.1659	.8O92	-0.2057	.6308
Summe:	.1615	.0552	.0743	.1786	.0684	.2308
	ist =s =s =r =: sr rs a		=======	=======	SSSS= = = = = ·	SSSS=S = =: = =

Radius 10 =* Kittflächenpaar im Negativ

Für Beispiel 8 (Datentafel 8)

Radius

1
2

3
4

5
6

7
8

10
11

' .12
13

Summe:

S I

.0772
-0.0016

.1082

.0420

.0002

-0.2066

-1.8713

-3.1682

.0602

.8838

-0.0005

3.7329

.2012

S II

.0722

-0.0049

.1630

-0.2859

.0110 -O.OI32

.5455

-0.6415

1.1944

.0794' -0.4215

.0063 -0.6508

.0539

S III

S IV

S V

PETZV

.4371	.3021	.2825	.2347
-0.1914	"0.1613	-O.4935	-0.1462
.8106	.7131	.2132 '	.6644
2.0580	.5475	■-1.4463	-0.2078
1.1841	1.1783	..3090	1.1754
1.7363	.0242	-1.5654	-O.8319
-3.6744	-O.7947	2.0977	.6452
-2.3519	-I.912O	-0.6555	-1.6921
-2.6790	-1.7785	.6705 '	-1.3282
.3235	.1142	.1506	.0095
I.53OO	1.1280	-0.5379	.9270
-O.2532	-0.1028	1.2183	-0.0276
1.1161	.8892 .	-O.I55O	.7757
.0458	.1473	'.0881 ======= ,	, .1981 _______

Eadius 10 = Kittflächenpaar im Negativ

Claims (2)

Patentansprüche. \ Z I I A 1 7 0 Anspruch. 1,)/Lichtstarkes Objektiv vom erweiterten GAUSS-Typüs aus mindestens sechs in Luft stehenden Bauteilen, von denen wenigstens vier dem der längeren Kon jugieTten zugekehrten Objektseitigen Vorderglied angehören und dem eine vorwiegend normal-üblich aufgebaute GAUSS-Hälfte als bildseitiges Hrtrcerglied nachfolgt» welche dabei einen stark zerstreuenden bikonvexgeformten Central-Scheitelabstand ( CS ) in der Weise zwischen sieh einschließen» daß die an Luft grenzenden Außenflächen der beiden inneren Ifegativglieder gegen diesen Luftraum hohl-gekrümmt sind und wobei außerdem mindestens einer dieser beiden Negativ-Menisken aus mindestens zwei Einzellinsen zusammengesetzt ist, deren innere Nachbarfläehen im Falle einer Radien-Gleichheit ver- || kittet werden können, sofern diese Nachbarflachen auch mit einem gleichnamigen Richtungsvorzeichen ausgestattet sind und wobei zur Erzielung einer möglichst langen bildseitigen Schnittweite vorzugsweise dem Negativ-EIeniskus ( Np ) tunliehst nur ein ungleichschenklig-geformtes Sammelglied- zur kürzeren Konjugierten hin nachgeschaltet ist, während dem anderen Negativ-Meniskus ( N1 ·) in Richtung zur Objektseite hin mindestens drei in Luft stehende vorwiegend einzelne Bauelemente vorgeschaltet sind, gekennzeichnet durch die folgende Bemessungs-Kombination t (a) die dem auf der Seite des inneren bikonvex-geformten Luftraumes ( CS ) stehenden Negativ (N.. ) in Richtung zur längeren Konjugierten vorgeschalteten Linsenglieder enthalten y mindestens zwei jeweils beiderseits von einem Luft ab st and begrenzte Menisken ( Pj1 = L„ und -Bjjj = L ) von positiver Brechkraft, wobei die Elächenbrechkrafts-Summe ( <pQ +· <p' -t ψγ, .+ φ' = 0n '■¥■ 0 ) dieser beiden Positiv-Menisken größer ist als das 1*23-fache der Aequivalent-Brechkraft Φ des Gesamtobjektives aber kleiner ist als 1·65 Φ > wobei diesen beiden Positiv-Menisken mindestens ein drittes Positiv-Glied ( Pj = L ) gegen den Objektraum ( längere Konjugierte ) hin vorgeordnet ist und wobei gleichzeitig (b) das diesen beiden Positivmenisken auf der Objektseite vorgeschaltete dritte in der Lichtrichtung von der Objektseite her gerechnet ist es das frontseitige sammelnde Bauelement ( Pj = L ) ebenso wie die beiden nachfolgenden Positiv- - 2 09iU1 /0 320 .. . ' Si Menisken ( P-j-j = L^ und Pjjj = 3jy ) mit Je einer gegen die längere Konjugierte erhaben-gekrümmten Oberfläche ausgestattet ist, wobei diese drei Oberflächen untereinander eine von der Seite der längeren zur kürzeren Konjugierten hin und von linse zu Linse fortschreitend stärker-bemessene Krümmung ( = reziproke Hadien-Lange : also O — 1 fc E ) besitzen, wobei die Krümraungs-Eifferenz C jja ß ) zwischen den Vor der flächen der objekt seit igen Sammellinse und des inneren Positiv-Meniskus bezogen auf die Aequivalent-Breehkraft Φ - Ά ( als der/ Bezugs-Einheit ) zwischen einer unteren Lagenbereichs-Grenze von 0.600 einerseits und einer Ober—Grenze von 1.475 andererseits, sowie die ( ebenfalls auf Φ — 1 bezogene ) Krummungs-Differenz ( zwischen der Yorderflache des inneren Positiv-Meniskus und derjenigen des in Liehtrichtung zum ersten Negativ ( IL ) hin nachfolgenden letzten sammelnden TTorderglied-Meniskus zwischen einer unteren Lagenbereichs-Grenze von 0.900 einerseits und einer Ober-Grenze von 1.350 andererseits bemessen ist, und daß dabei außerdem der eben diesem ersten Negativ ( IL ) voraufgehende Abstand C S ) zu dem vorgeschalteten dritten Positiv ( jjj L ) mit einer derartigen menisken-f6'rmigen Gestaltung bemessen ist, daß seine ihn einschließenden Begrenzungs-Flächen bezogen auf die Aequivalent-Brennweite F = 1 und damit auf die Aequi- valent-Brechkraft Φ = 1 mit einer Krummungs-Dif f erenz X JjΓη* ) bemessen sind, welche ihrem absoluten Werte nach kleiner ist als 0^625 ohne jedoch den unteren Grenzwert von 0< >410 zu unüerschreiten, wobei weiter (c) der dem Negativ ( IL ) direkt vorhergehende Positivmeniskus C Pttt = L ) derart ausgebildet ist, daß seine — den zum nachfolgenden Negativ ( 3SL } hin eingeschlossenen endlichen Luftabstand (S) begrenzende — hohle und in Bezug auf die Lichtrichtung rückseitige Oberfläche eine starke Zerstreuungs-Wirkung besitzt, deren Flachen-Brechkraft ( φ' ) größer ist als — 0e765 Φ ohne jedoch den Wert von — 1o58Q Φ zu übersteigen, und daß zugleich der dieser menisken-förmigen Sammellinse (L) zur längeren Konjugierten hin in einem endlichen Luftabstand vorgeschaltete Positiv-Meniskus ( Pj1 = Lß ) ebenfalls eine zerstreuende hohl—gekrümmte Euckfläche besitzt, welche derart be*- messen ist, daß ihre Flächen-Brechkraft ( φ! ) zusammen mit der 20 9$4 1 /0320 sz 21 um vorgenannten zerstreuend-wirkenden Flächen-Brechkraft ( φ' ) , also· die Flächenbrechkrafts^Summe ( φό +· φΙ ) größer ist als — 0.975 Φ ohne jedoch den Wert von — 1.950 Φ zu übersteigen-—■-wobei in Obereinstimmung mit der wissenschaftlichen Praxis die Aequivalent-Brechkraft des Gesamt objektives mit Φ bezeich-' net ist und die Flächen-Breehkräfte der einzelnen Linsenfläclien miir ψ — ( η1- η ) t R. = ( η1- η ) »Ο sowie die Linsen-Brechkräfte mit 0 ( als der Flächenbrechkrafts-Summe φ ".+ φΛ in der Lichtrichtung fiir die vordere und die rückseitige, der kürzeren Konjugierten zugekehrte, jeweilige Linsenfläche ) defi-. niert sind —- und wobei im Rahmen der erfinderischen Gesamt-" Kombination noch die weitere Bemessungsregel erfüllt ist, nach welcher . (d) der negative Wert des: Quotienten aus der Summe der Lins.en- * ' Brechkräfte ( 0Q + $y ) von innenstehendem und dem —- von dem menisken-f6'rmigen Negativ ( ^i ) durch einen Luftabstand getrennten direkt vorausgehenden -— dritten Sammel-Meniskus dividiert durch die Flächenbrechkrafts-Summe ( φ^ +- φ' ) der beiden riiokseit igen gegen die kürzere Konjugierte hohien Zerstreuungs-Flächen eben dieser beiden Linsen kleiner ist als. Το-5Ό0 oJhne jedoch den Betrag von. O»7O5 zu unters ehre it en β Anspruch 2-«,)', Lichtstarkes Objektiv vom erweiteriren GAUSS-Typus nach Anspruch. 1 ·.) , dadurch gekennzeichnet, daß ( e ) die. -^-- dem an letzter Stelle des: genannten Frontgliedes ( TgI ) stehenden Negativ ( E^ ) voraufgehen ψ de —«- in der Lichtrichtung von der Seite der längeren Konjugierten her an dritter Stelle stehende meniskenfo'rmige Sammellinse ( ?ill ~ ^v ^ Ψ^ eilier derartigen Brechkrafts-Terteilung ausgestattet ist, daß der Quotient aus ihrer Linsen-Brechkraft ( 0 — <p„ +- φ^; ) dividiert durch die Flächen-Brechkraft ( Φγ/ ) der *em Iuftabstand (S) zum Negativ C Ä* ) hin zugeordneten rückseitigen Hohlfläche kleiner ist als zwei Drittel, aber größer ist als der untere Grenzwert von einem Drittel·' • ■ . Anspruch 3.) Lichtstarkes Objektiv nach Anspruoli 1.) , g e k en η ζ e ich η e t durch die folgenden und auf die Brennweite F= 1 bezogenen Daten * ' : 2098 41/032 0 II· eiiedLinseιιI * ι8IRadien1.30 1-70V. DickenScheitel abstände.0010η1Brech zahlen.515•►630!-1V-♦■-.ί a, -■ οi■— 1"^ IΕ20.-70 3.00ι. != 0,0010η2^700.700DA;ΐ)h= -Jr0-40 0.75; d2 ι* ο,0350η3.630,744(Vg P1Il £"Q.= Hr-j d5 = 0= 0.Ε41..30; S = I= O,/Il4a== -Jr3.00n4a.770ff^4bε;— -P-0.30d4a- = 0< -1900n4b= 1»805= +"d4b = 0<= 1Ε50.28- ο.Β45n5a38Kl-U7Odp. = 0.0015= 1»5= -H-0.40 1n5b,(HgΕ6Ε63.95ε= 0. *n6= 1Υϊ ι— +d6 = ο.und.070312:.080323 ► 070334.063,015CS :.020.120073 Anspruch 4) ' lichtstarkes Objektiv nach Anspruch l), gekennzeichnet durch die folgenden und auf die Brennweite P = 1 bezogenen Daten: 2098 A 1 AO 320. 21U176 Glied(νLinse:......TII--IgE2Radien4 2.30.15.64.15.9629SDicken und0^015Scheitel- abstände»015Brech zahlen 'IJl -"5-■ a, =H1 = 1.525PIIIF2^2.20 190.00.38 0^6429Oo 099= 0,002JJ-Sl)E4?*0 2-■*-B23 O..Q95,002H2. = 1V5O5 *Η,Jl) 1B(HA=· -ir- -0. 0..64'B34= 0.It2 — 1*7400.070= 0.053r: jp.0.44**"45n4 = K615E600 67S =0.Q2Q= 0.1903^ -fr1.— CS :n5 = 1.805I''.00.0.020.I7.0.d&a -n6ai = 1··600Λ= *-0.095002d6b =S =n6b = T-W0.070= 0.■ -= -irTa7 = 1.740 Anspruch 5) Lichtstarkes Objektiv nach Anspruch 1), gekennzeichnet durch die folgenden und auf die Brennweite F ,= 1 bezogenen Daten: p 209 84 1 /,032 0 21U178 Glied Xinse Eadien «*· »* 2SSES" Brechzahlen (Vgl) (HgI) YI E1 - *- 4.30 f 2..15 i- 21*5.0 a1T, " 0.015..0020.070812 == 0 11Ia = n1b =

1.525 1.505

K₂ = * 0

E' — j ο 1c · ο —+·<:·■ IP

E₅ =+ 0.38

s= -fr 0.64 = 0.095

= 1.740

⁸23 ~ °·⁰⁰²

H₄ s= +- 0.96 El « + 0.29 = 0.070

d^ = Oc.020

- 1.615

n₄ = 1.805

'45

s= 0.190

= - 0.29 d,- = 0.020 pa

= 0.095

= - 0.44

= + 7.00 = - 0.67 = 1.600

ⁿ5b " ¹·⁷⁰⁰

= 0.002

d^: ₆ s=- 0.070

B₆-I

Anspruch 6) Lichtstarkes Objektiv nach Anspruch 2.), gekennzeichnet durch"äie folgenden und auf die Brennweite P=I bezogenen Da ten: ^u " "·

09BAAl 0320

2 Tl 4176

Glied • *V C (V - I linse Λ (HgI) :.ε· Eadien 3.70
plan Dicken und S Seheitel-
äbstände ,OÖ2 •
• 001 »1 Brech
zahlen s Ll "' 'ν "■ . · — +■ - - A₁ - V= = 1.490 \ ^H1 - ^0 A
H 0.65
2,00 - ' β , _ ="ö, >002 »4 = +>
= -ir ■ ^B45 = 1*745 0.38
0.55 ■■d₅ *= = 0« ,055 S = +^
= +- - ^a5a = Λ.717 ^K2 0.75
0.28 Sb - = 0. 215 ι =■ +- - S= 1.805 Λ 0.29 ~ o. ^d6 = ■ TI 2.00 - 0*085 ⁿ6 = 1 ..€00 = +- %2 6 0.44 = 0*073 - 1^700 144.0
00648 ^:'0.068 = 0. = +. ^ ⁸34 * S 0*020 - CS 0.020 0..1Q6 ^ß56 0.062

Anspruch 7)" Lichtstarkes Objektiv nach Anspruch 1),

' gekennzeichnet durch die folgenden und v. ■:. i :~ · auf-die Brennweite P = I bezogenen Daten:

2 0 9 8 ^ T /- 0 -3 2 U

J?

Linse - \ ^N2 ^LT VI I ^Rl Radien .31010 28139 ■ Scheitel- έ 0.081965 = Ο.Ο78598 und = 0.020082 • ⁿi - Gläser .50137/56 .40 Gliec I = + 1 .67638 )'icken u. abstände S₁₂ = 0.001039 '-■■ S₅₆ =0.001539 = + 1 91981 (S)= S₃₄ = 0.057900 = CS = 0.198535 1 ^PI ^Nl R₂ .68748 ^dl' = Ο.Ό89236 ■ = 0.063113 n₂ = .69350/53 .35 ^L4 = + 0 40228 ^d4 ^: = 0.019274 L_ß R₂ .15909 S₂₃ = o.ooiooo 1 P₁₁ = + 3 2256Ο ^d2 I ^S45⁼ = 0.097911 . (Vgl) ^R3 .40930 ^d5a ⁿ3 ⁼ .62606/38 .96 ^L5a = + 0 73871 P₁₁₁ ^R3 .7^605 -5b 1 Sb = + 0 ^d3 (HgI) ^R4 11784 ⁿ4 - .80518/25. 43 = + 1 ^R4. =+0.29955 ^d6 ■ 1 • ^R5 = - 0. Lichtstarkes Obj ⁿ5a⁼ 60140/38. 23 net durch rdiey folgenden ^RK = * 1. Daten: ⁿ5b⁼ 1. 69680/55. 43 - - ■- H = - 0. 1. ^R6 = + 4. ⁿ6 ⁼ 74400/44. 77 ^E6 = - 0. ektiv nach Anpruch 2) 1. gekennzeich- Anspruch 8) auf die Brennweite F 1 bezogenen • SS

- P 9 -

2098A1 /0320

2TU176

Glied Linse R₁
K Radien Dicken u. Schextel-
abstände ⁿl Gläser 40 = + 2.79966
= + 10.6746 U₁ = 0.084348 = 1.50137/56. R₂
R₂ S₁₂ = O.OOI733 ⁿ2 77 (Vg ^Lß
Λ) ^R3 = + 0.64507
= + I.91I95 d₂ =0.073949
S₂₃ = O.OOI733 ⁿ3 = I.744OO/44. 99 ^LT = + O.37876
= + 0.54666 d, = O.O67786 =1.71700/47. R₄ (S)= ^s ₅4 = O.O56232 ⁿ4 43 H =■_+ O.7449O
= +0.27596 d₄ = 0.019835 = I.805I8/25. 1 ^R5
^RK
^R5 ^süc = CS = O.212988 ⁿ5a .83
.43 I
. (HgI ^L5a
^L5b
) ^R6 = - 0.29021
= + 2.22386
= - 0.44054 d = 0.020220
d _b = O.O9I28I
S₅₆ = O.OOII55 % '■ = I.6O565/37
= I.6968O/55 77 \ ^L6 =+ 192.575
= - O.6OO28 d₆ = O.O65283 = 1.74400/44.'

Anspruch 9) Lichtstarkes Objektiv nach Anspruch 2), gekenn-■ zeichnet durch die folgenden und auf die Brennweite P=I bezogenen Daten:

-■ P 10 -

■0)9841/0320

* ■ f ^" VI ^LT R₁ Radien .23833 .63831 39 = 0.085188 ⁿi - 21 H1 .50137/56. 76 15 Glied iiirnse (Hg ^: = + 4 = + 246.661 .14858 Dicken u. Scheitel-
abstande S₁₂ = O.OOI747 Gläser R₂ - ^PI L₄ R₂ = + O .37976 ^di - : 0.097111 V- 1 40 43 = + 2 .63047 S₂₃ = 0.002746 ^R3 V ^L5a = + O .95863 d₂ = . 0.072343 ⁿ3 ⁼ 1 .73520/41.58 18 (Vgl) = + O .28842 S₃₄ = 0.049630 ^L5b R₄ 43 ^PIII 1) K = +0 29357 ^d3 ⁼ 0.019948 H₄ = i .61484/51. ^L6 = + 0 s = = CS = 0.198388 77 ■ S 62057 ^Nl = - 0. 44038 ^d4 = O.020755 "5a⁼ 1 .80518/25, ^RK ^S45 = + 1. 86312
67627 *-> = 0.097917 = - 0. ^d5a⁼ S₅₆ «= 0.001670 1 .59551/39. ^R6
^E6 Ό.063339 ⁿ6 - = + 7.
= - 0. d,,
5b = O.7IO782 • 1 .69680/55. ^₆ = 1 ,74400/44. OAL

Anspruch 10) Lichtstarkes Objektiv nach Anspruch 2), gekennzeichnet durch die folgenden.und auf die Brennweite F=I bezogenen Daten;

- P 11 -

r>.-209£U 1 /0320

Glied

Linse

Radien

HO

Dicken u. Scheitelabstände

Gläser

Ί*.

^JB

(Vgl)

5a

(HgI)

R₁ =■+ I.423I6 R^ = + 2.28388

R₂ = + O.63772 R₂ ¹ = +

2.O39IO

.R_ =.+ O.356I5 d_x = 0.083735

= I.50437/56.40

= O.OOI339

d_o = 0.071489

= I.73520/41.58

= Ο.ΟΟΟ957

R^

R₁, =

Ri

+ O.5O3I9

K-

+ 0.69137 + 0.26361

0.28612 3.2IO5I O.443OO

15.4433, O.54996 = O.O6835O

(S)= s^ = 0.044221

d^ = O.OI9O39 S₂₁₅ = CS - O.2I2457

d_5a = O.OI9269 3_5b =.0.085783

= I.72OOO/5O.42

= I.805I8/25.43

m... = 1.61293/37.04 1.69680/55.43

5a ¹Sb

S₅₆ = 0.001129

d₆ = 0.070953

= 1.74400/44.77

209 8 ^ 1/0320

Lee rs e i t e