DE2105031A1 - - Google Patents
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- C07—ORGANIC CHEMISTRY
- C07C—ACYCLIC OR CARBOCYCLIC COMPOUNDS
- C07C51/00—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides
- C07C51/16—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation
- C07C51/31—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation of cyclic compounds with ring-splitting
- C07C51/313—Preparation of carboxylic acids or their salts, halides or anhydrides by oxidation of cyclic compounds with ring-splitting with molecular oxygen
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Description
"Verfahren zur Herstellung von Maleinsäureanhydrid aus Benzol"
Priorität: 3- Februar 1970, V.St.A., Nr. 8364
Die Erfindung betrifft ein verbessertes Verfahren zur Herstellung von Maleinsäureanhydrid durch katalytische Gasphasenoxydation
von Benzol.
Das wirtschaftlich bedeutendste Verfahren zur Herstellung von Maleinsäureanhydrid ist die katalytische Gasphasenoxydation von
Benzol oder anderen aromatischen Verbindungen. Hierbei wird die gasförmige organische Verbindung zusammen mit dem freien Sauerstoff
enthaltenden Gas bei erhöhten Temperaturen über Oxydationskontakte geleitet, die im allgemeinen Vanadiumoxide als Hauptkomponente
enthalten, das z.B. mit wechselnden Mengen an I.Iolyb-.dän-
und Phosphoroxid modifiziert und vorzugsweise auf einen inerten Träger, z.B. Aluminiumoxid, aufgebracht ist.
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Diese Kontakte werden im allgemeinen in zylindrischen Reaktoren
in einer großen Anzahl relativ enger Rohre untergebracht, die zur Wärmeabführung von einer teisperaturbeständigen Flüssigkeit,
wie geschmolzenes Salz, umspült sind. Durch diese Rohre wird das Ausgangsgasgemisch geleitet. Bei einem technisch üblichen Verfahren
wird z.B. ein Reaktor von 1,83 ia Durchmesser mit einem Benzol-Luft-Gemisch beschickt. Hierbei erhält man bei Badtemperaturen
von etwa 400 bis 5000C, Benzol-Luft-Gemischen mit 1,2 bis 1,5 Holprozent Benzolgehalt und einem Durchsatz von etwa 40
bis 50 g Benzol/Stunde pro Rohr aus 45,4 kg Benzol 27,2 bis 31,8 kg Maleinsäureanhydrid.
Das erhaltene Reaktionsgasgemisch, das Maleinsäureanhydrid,
nicht umgesetzte Bestandteile und Hebenprodukte enthält, wird zunächst
zur Abscheidung von Maleinsäureanhydrid^ z.B. durch Abkühlen auf Temperaturen von etwa 57 C oder etwas darunter, kondensiert.
Das nicht kondensierte Gasgemisch wird anschließend mit Y/asser gewaschen, um Maleinsäureanhydrid zu absorbieren.
Hierbei arbeitet man im Kreislauf, um eine etwa 40-prozentige wäßrige Lösung von Maleinsäure zu erhalten. Das nach dem Waschen
erhaltene Röstgas, manchmal auch als Abgas bezeichnet,
kann beträchtliche Mengen an nicht umgesetztem Benzol enthalten. Darüber hinaus enthält dieses Abgas bestimmte saure Nebenprodukte
der Oxydation, die sich beim V/aschen mit Wasser nicht entfernen lassen, da die Konzentration der Maleinsäure in der wäßrigen
Phase mindestens etwa 40 cfo betragen muß. Offensichtlich wird die
Ausbeute an Maleinsäure bei dem Waschvorgang dadurch beschränkt, daß für eine wirtschaftliche Umwandlung in Maleinsäureanhydrid
beim anschließenden Dehydratisierungsprozeß die vorgenannte rela-
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— "5 —
tiv hohe Konzentration an Maleinsäure in der Waschlb'sung aufrechterhalten
werden muß.
Das bisher übliche Abblasen des Restgases stellt wegen des relativ
hohen Benzolgehaltes ein ernsthaftes Luftverschmutzungsproblem
dar. Die Verbrennung des Eestgases wäre kostspielig, schwierig
durchzuführen und vom wirtschaftlichen Standpunkt aus bei Anwesenheit beträchtlicher Benzolmengen verschwenderisch. Der
Vorschlag, das Restgas vollständig oder teilweise in den Oxydationsprozeß zurückzufüh fr stößt wegen technischer Schwierig- ^
keiten auf erhebliche 1 .ken. Die Anwesenheit saurer Nebenprodukte
bereitet wegen r Korrosion große Schwierigkeiten und erfordert die Verwendung aufwendiger und kostspieliger Anlagen.
Bei der Rückführung des gesamten Restgases wäre
eine Zwischenstufe zur Entfernung von Kohlendioxid und die Ver-Wendung
von reinem Sauerstoff erforderlich, um zu vermeiden, daß große Liengen Inertgas, wie Stickstoff, in den Prozeß zurückgeführt
werden. Auch bsi nur teilweiser Rückführung des Restgases werden die mit dem Abblasen und Verbrennen verbundenen Probleme
nicht gelöst. w
Aufgabe der Erfindung war somit, die vorgenannten Nachteile zu
überwinden und ein '.virtschaftlicheres Verfahren zur Herstellung
von Maleinsäureanhydrid zu schaffen, das eine Verwertung des Restgases gestattet und zugleich hiermit die Probleme der Luftverunreinigung
löst. Biese Aufgabe wird durch die Erfindung gelöst.
Somit betrifft die Erfindung ein Verfahren zur Herstellung von Maleinsäureanhydrid durch katalytische Gasphasenoxydation von
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Benzol rait Sauerstoff oder freien Sauerstoff enthaltenden Gasen,
Abscheidung von Haieinsäureanhydrid durch Kondensation der Reaktionsgase
(A) und Waschen des hierbei erhaltenen Gasgemisches
(B) mit Wasser bei Temperaturen von etwa 35 bis 45°C bei einer Maleinsäurekonzentration in der Waschlösung von nicht weniger
als etwa 40 $, das dadurch gekennzeichnet ist, daß man das nach
dem Waschen mit Wasser erhaltene Restgas (C) nochmals mit Wasser bei Temperaturen von etwa 5 bis 25 G wäscht und aus dem hierbei
anfallenden Gasgemisch (D) das Benzol abtrennt.
Durch, das Waschen des Restgases (C) mit kalten raasser von 5 bis
25 C, vorzugsweise 7 bis 15°C, werden restliche Mengen an Maleinsäureanhydrid,
Maleinsäure und andenai wasserlöslichen Bestandteilen
entfernt. Da hierbei die verwendete Wassermenge nicht begrenzt ist, lassen sich im wesentlichen alle wasserlöslichen Bestandteile,
einschließlich der sauren Nebenprodukte, aus dem Restgas
(C) entfernen. Darüber hinaus bringt die Verwendung von gekühltem Y/asser die weiteren Vorteile mit sich, daß hierdurch die Tem·
.peratur des Restgases (C) erniedrigt wird, wodurch im nachfolgen
den Verfahrensschritt die Abtrennung des Benzols erleichtert und die Menge an Wasserdampf im Restgas (C) erniedrigt werden, was
bei der Rückführung des Gasgemisches (D) in den Oxydationsprozeß von Bedeutung ist.
Aus dem Gasgemisch (D) wird anschließend in bekannter Weise, z.B durch Absorption an Aktivkohle oder Kieselgel das Benzol so weit
entfernt, daß das hierbei erhaltene Endgas (E) keine Luftverschmutzung
mehr verursacht. Vorzugsweise erfolgt beim Verfahren der Erfindung die Isolierung des Benzolö durch Waschen des Gas-
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gemisches (D) mit einem flüssigen Kohlenwasserstoff. Hierbei wird im allgemeinen im Gegenstromverfahren gearbeitet, wobei das Benzol
im wesentlichen vollständig entfernt wird. Spezielle Beispiele für geeignete Kohlenwasserstoffe sind Endölfraktionen mit einem
Siedebereich von etwa 260 bis 36O0G, Heizöle Nr.1 unä Nr.2, flüssige
Paraffine, Dieselöl Nr. 20 oder Gemische der vorgenannten Lösungsmittel.
Aus den Benzol-haltigen Kohlenwasserstoffen wird das Benzol durch Wasserdampfdestillation entfernt und anschliessend
in bekannter Weise isoliert.
Bin weiterer Vorteil des Verfahrens der Erfindung beruht auf der
Tatsache, daß gegebenenfalls ein Teil des Benzol-haltigen Gasgemisches (D) in den Oxydationsprozeß zurückgeführt werden kann.
Im allgemeinen beträgt die zurückgeführte Menge an Gasgemisch (D) bis zu etwa 65 Volumprozent, vorzugsweise etwa 40 bis 65 Volumprozent,
insbesondere 50 Volumprozent. Da das Gasgemisch (D) keine sauren Nebenprodukte mehr enthält, sind besondere apparative
Maßnahmen nicht erforderlich. Da das Gasgemisch (D) darüber hinaus einen niedrigeren Wassergehalt aufweist, werden Nachteile,
die auf einen relativ hohen Wassergehalt im Ausgangsgasgemisch
zurückzuführen sind, und die hiermit verbundenen geringeren Ausbeuten an Maleinsäureanhydrid bei der Kondensation des Reaktionsgasgemisches
(A) vermieden.
Die Rückführung eines Teils des Gasgemisches (D) und die hiermit verbundene Erhöhung der Kohlendioxidkonzentration ermöglichen das
Arbeiten bei höheren Sauerstoffkonzentrationen, ohne daß dies eine Explosionsgefahr bedingt. Hierdurch weidai die Ausbeute an
Maleinsäureanhydrid erhöht und die Lebensdauer des Oxydationskontakts verlängert, da (^-Reaktion* bei niedrigeren Tempera-
j^ege b ejaenfalls,
türen odeWbei geringeren Umsätzen durchgeführt werden kann.
türen odeWbei geringeren Umsätzen durchgeführt werden kann.
In einem typischen Beispiel enthält das Ausgangsgasgemisch bei Rückführung
eines Teils des Gasgemisches (D) etwa 11 bis 13 $ O?,
etwa 1,5 bis 3 $ °6H6» etvva 5 bis 5 ^ C0» etwa 4 bis 6 ^ C02'
sowie Np und Wasserdampf. Infolge des geringeren Sauerstoffgehalt
s liegt das Ausgangsgasgerfiiseh nicht im explosiven Bereich. Bei einem Umsatz von 90 c/o enthält das Ausgangsgas 2 bis 8 tfo On.
Die Erfindung betrifft im wesentlichen Verfahrensschritte, die
erst nach dem Abschluß der Oxydationsreaktion des Benzols erfolgen.
Daher sind die Bedingungen der katalytischen Oxydation und insbesondere die Art des verwendeten Oxydationokontakts im
Prinzip ohne besondere Bedeutung für das Verfahren der Erfindung .
Das Verfahren der Erfindung ist nicht nur auf die Herstellung von Maleinsäureanhydrid, sondern auch auf die Herstellung anderer
Dicarbonsäureanhydride, wie Phthalaäureanhydrid aus Naphthalin oder Methylnaphthalin, anwendbar. Darüber hinaus läßt sich
das Benzol auch durch andere einkernige aromatische
Kohlenwasserstoffe, wie Toluol oder Xylol, ersetzen.
Die Beispiele erläutern die Erfindung.
In der Figur ist das Verfahren der Erfindung schematisch dargestellt.
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Beispiel 1
Ein Geraisch aus Luft, rückgeführtem Gasgemisch (3) und Benzol
wird über die Zuleitung (2) dem Reaktor (1), der einen Vanadiumoxidkontakt enthält, zugeführt. Die Oxydation erfolgt "bei
Temperaturen von etwa 460 his 47O0C Das Reaktionsgasgemisch (Λ)
tritt über die Zuleitung (3) in den Kühler (4) ein, wird dort auf Temperaturen von etwa 55 bis -57°C abgekühlt und dann in
den Abscheider (5) geleitet. Über die Leitung (6) v/ird das kondensierte Maleinsäureanhydrid entfernt. Das nicht kondensierte
Gasgemisch (B) wird über Kopf abgezogen und über die Zuleitung (J
(7) dein unteren Teil des Waschturms (8) zugeführt. Über die Zuleitung
(9) wird Wasser von etwa 30 bis 35 C in den Waschturm
(8) eingeleitet. Am Boden des Waschturms (8) wird über die Leitung
(10) eine etwa 40-prozentige wäi3rige Lösung von Maleinsäure abgenommen und einer Entwässerungsvorrichtung (in der Figur
nicht dargestellt) zugeführt, um die Ausbeute a:i Maleinsäureanhydrid
zu vervollständigen. Die Ausbeute an Maleinsäure in dem Waschturm (8) wird dadurch eingeschränkt, daß eine hohe Konzentration
an Maleinsäure in der Y/as chi ö sung aufrecht erhalten wer- JL·
den muß, um eine wirtschaftliche Umwandlung in Maleinsäureanhydrid beim nachfolgenden Entwässern zu gewährleisten. Das über die
Leitung (15) mit einer Temperatur von etwa 4O0C austretende Restgas
(C) v/ird in den unteren Teil des Wascbturms (17) eingeleitet.
Über die Zuleitung (16) wird kaltes Wasser von etwa 5 bis 100C in den oberen Teil des'Waschturms (17) eingeleitet. Die
wäßrige Waschlösung v/ird über die Leitung (18) einem Wasserkühler
(in der Figur nicht dargestellt) zugeführt, in dem das Wasser automatisch gereinigt wird. Der Waschturm (17) enthält ein
Sieb oder eine Fraktionierbodengloeke (20) mit Auslauf. Das Gas
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kann hierdurch austreten, das Wasser wird jedoch zurückgehalten und über die Leitung (18) dem Kühler zugeführt. Über die Zuleitung
(21) wird normales Kühlwasser, z.B. von einem ( in der Figur nicht dargestellten) Kühlturm von etwa 25°C unmittelbar
unterhalb der Bodenglocke (20) in den Waschturm (17) eingeleitet. Auf diese Weise v/erden das Restgas (G) von etwa 4O0C auf 280G
abgekühlt und darüber hinaus der glößte Teil der Verunreinigungen und ein Teil des Y/assergehaltes entfernt. Über die Zuleitung
(22) wird die Waschlösung in den Abwasserkanal g'eleitet. Das Benzol-haltige Gasgemisch (D) tritt am Kopf des Waschturms (17)
über "die Leitung (19) mit einer Temperatur von etwa 7 bis 150G
aus und wird von der Druckpumpe (23) über die Zuleitung (24) in den Auffangbehälter (25) geleitet. Von dem Auffangbehälter (25)
gelangt das Gas über die Zuleitungen (26) und (26a) in den unteren
Teil des Lösungsmittelwaschturms (28). #in Teil, z.B. 50 $,
dieses Gasgemisches (D) wird über die Zuleitung (27) in den Reaktor (1) zurückgeführt. Über die Zuleitung (31) wird in den Lösungsmittelwaschturm
(28) Heizöl Nr. 2 eingeleitet, das beim Ab- ;'.steigen das Benzol aus dem Gasgemisch (D) auswäscht. Das restliehe
Gas wird über die Leitung (29) abgeblasen. Das mit Benzol j angereicherte Heizöl mit einer Temperatur von 8 bis 15°C wird
von dem unteren Teil des Lösungsmittelwaschturms (28) über die
■«r
Zuleitung (30) in den Wärmeaustauscher (34) geleitet. Hier wird es durch heißes regeneriertes Öl (185 bis 195°C), das über die
Zuleitung (43) in den Wärmeaustauscher (34) eingeleitet worden ist, erwärmt. Das Benzol-haltige Heizöl wird aus dem Wärmeaus-
; tauscher (34) über die Zuleitung (35) in den Vorerhitzer (36) ge-'
leitet und dort mit Wasserdampf von 17»5 atü erhitzt. Das heiße
Benzol-reiche Heizöl tritt über die Zuleitung (37) in den Benzolabscheideturm
(38) ein. Beim Absteigen wird das Benzol durch aufsteigenden Niederdruckwasserdampf, der über die Zuleitung (44)
am Boden des Benzolabscheideturms (38) eintritt, abgetrennt. Das Heizöl am Boden des Benzolabscheideturms (38) wird durch Wasserdampf,
der über die Zuleitung (45) in eine Heizspirale ein- und über die Zuleitung (46) ausfließt, auf Temperaturen von etwa
bis 195°C erhitzt. Das heiße regenerierte Heizöl wird mittels der Pumpe (41) über die Zuleitung (43) in den Wärmeaustauscher
(34) und über die Zuleitung (33) in den Wärmeaustauscher (3 2) ge ~
pumpt,"in dem mit kaltem Wasser (5 C) gekühlt wird. Das regenerierte
Heizöl wird über die Zuleitung (31) dem Lösungsmittelwaschturm (28) zugeführt. ·
Aus dem Benzolabscheideturm (38) treten Wasserdampf, zurückgewonnenes
Benzol und eine kleine Menge Heizöl in Form von heißem Dampf über die Leitung (39) aus. Verdampftes Heizöl wird in dem
Dephlegmator (55) kondensiert'und kann in den Benzolabscheideturm (38) zurückgeführt werden (in der Figur nicht dargestellt). *
Über die Zuleitung (39) werden Benzol und Wasserdampf in den Kühler (40) geleitet. Hier erfolgt vollständige Kondensation. Über
die Zuleitung (56) fließt das erhaltene Kondensat in den Abscheider (42), in dem es in eine obere Schicht (Benzol) und eine untere
Schicht (Wasser ) getrennt wird. Das Wasser wird über die Zuleitung (47) in denSammeltank (49) geleitet. Wenn die Trennung
in dem Abscheider (42) unvollständig ist, kann eine zweite .Trennung
durchgeführt werden, wobei das Benzol über die Zuleitung (51) einem Benzolsammeltank zugeführt wird. Das Wasser gelangt
über die Leitung (50) in den Abwasserkanal. Das Benzol fließt
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■ ■■ ■ - ίο - .. ■■ ■.. : cv
über die Zuleitung (48) aus dem Abscheider (42) in das Auffanggefäß (53). Über die Zuleitung (54) wird das Benzol in den (in
der Figur nicht dargestellten) Benzolsarameltank geleitet. Von
hier kann das Benzol über die Zuleitung (2) in den Oxydationsprozeß zurückgeführt werden.
der Figur nicht dargestellten) Benzolsarameltank geleitet. Von
hier kann das Benzol über die Zuleitung (2) in den Oxydationsprozeß zurückgeführt werden.
Die Tabellen I und II enthalten die Ergebnisse, die bei der Reinigung
des Restgases (C) bei der Herstellung von Maleinsäureanhydrid erzielt wurden.·
In Tabelle I ist die Zusammensetzung der verschiedenen Grasgemische
"in Molprozent und m Tabelle II in Mol angegeben.
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BAD QP^HAL °0PY
■ ι
- 11 -
\ ,\ \ Lei- Lei- Lei
Leitung 15
'
Leitung 19 ; Leitung 26a Leitung 29 tung 37 tung 39 tung
Benzol
Sauerstoff
Stickstoff
„_a Kohlenmonoxid
co Kohlendioxid
OO
<*» Wasser
.p-
.p-
^Maleinsäure
m Heizöl ·
• 0,288 1,752
78,000 5,185 .7,450 7,300
Spuren
Angaben in Mol-# Restgas (C)
Gasgemisch (D) Abgas
Gasgemisch (D) Abgas
83,368 5,542 7,959 0,952
0,307 | • 0,0025 |
1,870 | '1,870 |
83,368 | -83,368 |
.5,542 | 5,542 |
7,959 | 7,959 |
0,952 | 0,952 |
3,76
7,13 99,851
96,24
92,66
0,214 0,143
Komponente
n) ä) p) Lei- Lei-
Leitung 15 Leitung 19 Leitung 26a Leitung 29 tung 37 tune 39
Leitung
Benzol
Sauerstoff
Stickstoff
Kohlenmonoxid
Kohlendioxid
Sauerstoff
Stickstoff
Kohlenmonoxid
Kohlendioxid
Wasser
Maleinsäure
Maleinsäure
Heizöl
8,87
54,00
2407,00
160,00
229,80
225,00
0,05
54,00
24o7,00
160,00
229,80
27,50
4.435
27,00
1203,5
80,00
114,90
13,80
27,00
1203,5
80,00
114,90
13,80
0,036
27,00
1203,50
80,00
114,90
13,80
4,340
111,10
4,339
56,40
0,130
4,330
0,006
zusammen
3084,7
2887,2
1443,6
1439,2
115,4
60,87
4,336
Angaben in Mol Restgas (C)
Gasgemisch (D) Abgas (E)
Gasgemisch (D) Abgas (E)
Die Tabellen I und II zeigen, daß sich nach dem Verfahren der Erfindung das Restgas (3) so gut reinigen läßt, daß es -nach dem
Waschen mit Wasser als Gasgemisch(ü)wieder in den Prozeß zurückgeführt
werden kann. Darüber hinaus kann aus dem nicht mehr zurückgeführten Gasgemisch (D) das Benzol praktisch vollständig zurückgewonnen
werden.
Für die folgenden Beispiele wird ein Gasgemisch (D) aus etwa 0,3 c/o Benzol, 24 cß>
Kohlenmonoxid, 3,4 cß> Kohlendioxid, 4,5 $
Sauerstoff, 88,4 $ Stickstoff und 1,0 fo Wasserdampf,
das mit frischem Ausgangsgasgemisch im Verhältnis 1 : 1 gemischt wird, für die Herstellung von Maleinsäureanhydrid verwendet.
Der röhrenförmige Reaktor besteht aus einer 91,5 cm langen Vorwärm-.
zone und einem 274,5 cm langen Katalysatorbett. Er ist aus 2,5 cm starkem unlegierten Stahl hergestellt und hat eine lichte W.eite
von etwa 2,2 cm. Solche Rohre werden in Reaktoren für die großtechnische Darstellung von Maleinsäureanhydrid verwendet. Zum
Vorheizen des Ausgangsgemisches und zum Kühlen des Katalysatorbettes nach Beginn der Oxydation wird eine Salzschmelze verwendet.
Durch zwei voneinander unabhängige Regelgeräte wird das Salzbad auf der gewünschten Temperatur gehalten. Durch mechanisches
Rühren wird der Temperaturgradient im allgemeinen auf + 10C eingehalten.
Die Gasinisöhapparatur ist mit Zuleitungen für Luft, Stickstoff
und Kohlenmonoxidι den dazu benötigten Regeleinrichtungen, Manometern,
Strömungsmessern und Kontrollventilen ausgerüstet. Das
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Ben-zol wird dem Gasgemisch zugeführt, indem man Luft oder
Stickstoff durch das thermostatisierte Benzolgefäß leitet. Die Zuleitungen für das gasförmige Benzol werden mit Dampf beheizt.
Das gebildete Maleinsäureanhydrid wird aus dem Reaktionsgas (A) entfernt und die erhaltene Maleinsäure wird unter Ausnutzung des
ersten Endpunktes dieser stärken Säure titriert. Die in einem Versuch verbrauchte Benzolmenge wird durch Wiegen bestimmt. Der
Umsatz an Benzol und Sauerstoff wird ebenso v/ie die Menge an (CO + CO2) mittels chromatographischer Analyse bestimmt. Schwache
-Säuren -und" Carbonylver^indangen v/erden durch Titration der entsprechenden
Lösungen bestimmt. Die Oxydationskontakte v/erden im allgemeinen 1 Woche kontinuierlich verwendet. Für Analysenzwecke
werden einzelne Versuche über 4 bis 7 Stunden durchgeführt. Gelegentlich werden zur Ermittlung der Betriebsdaten 24-stündige
Versuche durchgeführt, wenn das System optimal arbeitet.
Der Reaktor wird bei 25O0C mit 975 ml eines auf einen Träger
aufgebrachten Vanadiumoxidkontakts beschickt. Nachdem die Temperatur
durch Durchleiten von heißer Luft auf 380 C erhöht worden ist, wird zusammen mit dem Luftstrom bei 380 C Benzol eingeleitet.
Nach 90-stündigem Betrieb beträgt die Ausbeute an Maleinsäureanhydrid 67,4 bis 70 Molprozent bei einem Tagesdurchsatz
an Benzol von 3,13 bis 3,40 kg/Rohr und bei einer Benzolkonzentration
von 1,34 bis 1,52 Molprozent. Die Salztemperatur beträgt 378 bis 3840C, die Reaktionstemperatur 430 bis 435°C.
Es werden zwei Versuche (a) und (b) über jeweils 30 Stunden unter
Verwendung von rückgeführtera Gasgemisch (D) mit folgenden Reaktionsbedingungen
durchgeführt;
109834/1679'" ~
- 15 -
Komponente | 11 | Reaktionsbedingungen | Versuch | a | JL | 1 | ,9 | b |
Sauerstoff | 1, | Salztemperatur ( C) | 384 | bis 1 | 1 | ,7 | 400 | |
Kohlendioxid | 1, | Reaktionstemperatur ( C) | 464 | 0 bis | 1 | ,3 | 499 | |
Kohlenmonoxid | 1, | Benzol-Durchsatz pro Tag | 4,31 | 1 bis | 2 | ,2 | 4,45 kg/Rohr | |
Benzol | ö, | Benzol-Konzentration (Molprozent) |
1,99 | 9 bis | 1 | ,1 | 2 20 | |
V/asser | 8 bis | |||||||
Stickstoff, Rest zu | 100,0 | |||||||
kg/Rohr | ||||||||
Bei den Versuchen (e) und (b) wurden folgende Ausbeuten erhalten:
Ausbeute (MoI-^o) a b
• Maleinsäureanhydrid 62,3 62,3
nicht umgesetztes Benzol 8,2 11,6
zu (CO+ CO2) umgesetztes Benzol 21,1 21,8
schwache Säuren 3,4. 1,5
Carbony!verbindungen 5,1 3,2
100,1 100,4
Der Sauerstoffgehalt des Abgases beträgt 4,5 ^ anstelle der
erwarteten 2 $>. Dies liegt teilweise an der geringeren Benzolkonzentration.
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Beispiel 3
Der neu mit Oxydationskontakt beschickte Reaktor aus Beispiel 2 wird zunächst unter Verwendung eines Luft-Benzol-Gemisches "betrieben.
Hierbei erhält man eine Ausbeute von 67 Molprozent Maleinsäureanhydrid bei einem Tagesbenzoldurchsatz von 3,58 kg
pro Rohr. Danach wird das zurückgeführte Gasgemisch (D) aus 11 c/o O2, 84 ^ N2, 2,6 i° CO und 2 # Benzol 600 Stunden bei
Benzoltagesdurchsätzen von 4,54 kg/Rohr verwendet. Hierbei beträgt die Ausbeute an Maleinsäureanhydrid 60 bis 62 Molprozent,
wobei das Benzol, das durch die Gasrückführung teilweise wiedergewonnen wird, nicht berücksichtigt ist. Die Reaktionstemperatur
beträgt 460 bis 47O0G.
Nach Beendigung des 600-stündigen Versuchs wird der Reaktor erneut
mit einem Luft-Benzol-Gemisch betrieben. Bei Benzoltagesdurchsätzen von etwa 3,54 kg/Rohr beträgt die Ausbeute an Maleinsäureanhydrid
etwa 62 bis 64 Molprozent.
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Claims (7)
1. Verfahren zur Herstellung von Maleinsäureanhydrid durch katalytische Gasphasenoxydation von Benzol mit Sauerstoff
oder freien Sauerstoff enthaltenden Gasen, Abscheidung von Maleinsäure durch Kondensation der Reaktionsgase (A) und
Waschen des hierbei erhaltenen Gasgemisches (B) mit Y/asser bei Temperaturen von etwa 35 bis 45°C bei einer Maleinsäurekonzentration
in der Y/aschlösung von nicht weniger als etwa 40 cß>f dädu-rch gekennzeichnet ,
daß man das nach dem Y/aschen mit Wasser erhaltene Restgas (C) nochmals mit Wasser bei Temperaturen von etwa 5 bis 25°^
wäscht und aus dem hierbei anfallenden Gasgemisch (D) das Benzol abtrennt.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß man das Gasgemisch (C) mit Wasser bei Temperaturen von 7 bis
15°C wäscht.
3· Verfahren nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet,
daß man etwa 40 bis 65 $, vorzugsweise 50 $, des Gasgemisches (D) in den Oxydationsprozeß zurückführt.
4. Verfahren nach Anspruch 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß man die Abtrennung des Benzols durch Y/aschen des Gasgemisches
(D) mit Kohlenwasserstoffen vornimmt.-
5. Verfahren nach Anspruch 4, dadurch gekennzeichnet, daß man Kohlenwasserstoffe mit einem Siedebereich von etwa 260 bis
36O0C verwendet.
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6. Verfahren nach Anspruch 4 und 5, dadurch gekennzeichnet, daß man das Benzol aus der Kohlenwasserstofflösung durch
Wasserdampfdestillation isoliert.
7. Verfahren nach Anspruch 1 bis 6, dadurch gekennzeichnet, daß
man die katalytische Oxydation mit einem Oxydationskontakt auf Basis von Vanadinoxid durchführt.
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Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
US836470A | 1970-02-03 | 1970-02-03 |
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Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE2105031A1 true DE2105031A1 (de) | 1971-08-19 |
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