DE2034791A1

DE2034791A1 - Verfahren zur Zubereitung von Be schickungsmaterial fur Blasschachtofen

Info

Publication number: DE2034791A1
Application number: DE19702034791
Authority: DE
Inventors: Philip Malcolm James Bristol Gray (Großbritannien) R
Original assignee: Brevets Metallurgiques, S A , Freiburg (Schweiz)
Priority date: 1969-07-14
Filing date: 1970-07-14
Publication date: 1971-02-04
Also published as: ES381736A1; NL7010422A; BE753327A; YU33986B; BG19195A3; YU178570A; DE2034791C3; RO61612A; ZM8670A1; JPS4949089B1; IE34385B1; NL156191B; FR2054981A5; IL34874A0; IE34385L; DE2034791B2

Description

Patentanwalt

Karl A. Bros*

Dipi-Ing.
D-8023 München - Pulladi

, 1₅. Juli 1970 12 559

BREVETS METALLIIRGIQUES S.A., Boulevard de Perolles 4, Freiburg, .Schweiz

Verfahren zur Zubereitung. von Beschickungsmaterial für Blasschachtöfen.

Die Erfindung betrifft die Verbesserung der Qualität von Beschickungsmaterial für Blasschachtöfen, in denen oxydische Zink- und Bleimaterialien geschmolzen werden, durch Einbau einer Agglomeration-(Press-)Phase zur Schaffung brikettierten Klumpenmaterials als Charge für den Ofön. Wenn dieses Verfahren im allgemeinen auch für die Behandlung von üblicherweise erhältlichen Zink/Bleimaterialien gedacht ist, so ist die Erfindung doch auch anwendbar bei oxydischen Materialien, die von dm wesentlichen bleifreien Zinkoxyden (möglicherweise aschenbildende Oxyde oder andere Metalloxyde enthalten) bis zu im wesentlichen zinkfreien Bleioxyden reichen.

Die einzige bekannte Methode, aus einer Mischung von Blei- und Zinksulfiden, die mehr als 8 bis 10 % Blei enthält, Beschickungsmaterial für einen Zink/Bleischachtofen zu bereiten, ist die mittels eines beweglichen Sinterbandrostes. Rohmaterialien werden vermischt bzw. verschmolzen mit vorgesintertem feinkörnigem Material (hinaus bis zu 1/4 ") und die Mischung wird auf einen wandernden Eost gestreut. Dort wird sie angezündet? und die Verbrennung wird durch Luft aufrechterhalten, die durch das Bett hindurch geblasen wird, während es in der Längsrichtung bewegt wird. Der Brennstoff für die Verbrennung ist normalerweise

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. der als Sulfid enthaltende Schwefel in den Zink- und Bleikonzentraten oder aber, wenn nicht genügend Schwefel vorhanden ist, hinzugefügter Kohlenstaub. Nach fertiger Verbrennung ist die Mischung im wesentlichen frei von Schwefel und ist infolge der hohen Sohlenreaktionstemperatur weitgehend in einem zusammenhängenden Kuchen zusammengebacken. Nach Entladung von der Maschine wird dieser Kuchen klein gebrochen und in Klumpenmaterial (♦ 1/2 ") und Staub

P gesiebt. Der feinkörnige Staub wird zur schon beschriebenen Vermischung mit frischem !tonmaterial zurückgeführt. Um genügend feinkörniges Material zur Auflösung des Sulfidanteils an Schwefel der Mischung zu erhalten, die in die Maschine gegeben wird (im allgemeinen 5 bis 6 % des Gewichtes der Mischung) werden auch einige + 1/2 " Klumpen zerstoßen. Das übrig bleibende Klumpensaterial, das gewöhnlich die Größenordnung von +1/2 " bis - 4 ^w hat, wird in den Schachtofen gegeben. Alles Beschickungsmaterial für den Ofen mit Ausnahme des Koksbrennstoffes und eines kleinen Betrages an Zuschlag (FlußSchmelzmittel), wird in der Sintermaschine verarbeitet; eine typische Beschickung

k für die Sintermaschine enthält eine Mischung von schwefligen Zinkkonzentraten, schwefligen Bleikonzentraten, schwdfligen voluminösen Zink/Bleikonzentraten, oxydiertes Zink, Blei oder Zink/Bleierze oder Rückstände, vom Schachtofen zurückgeführte - oxydierte Zink/Bleirückstände, vorgesintertes Material, Staub und Schlamm aus feinkörnigem Material das beim Heinigen des aus der Sinteranlage austretenden Gases erhalten wird und Flußmittel.

Dieser beschriebene Prozeß ist eine ganze Seihe von Jahren erfolgreich durchgeführt worden, hat aber eine Anzahl von Nachteilen)

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1. Eine typische Mischung von Rohmaterialien enthält ungefähr 20 % an Schwefelanteilen in Form von Sulfiden. Um diesen Gehalt des Speisematerials für das Sinterband auf 5 bis 6 % Schwefel herabzusetzen, ist es notwendig, das Rohmaterial mit ungefähr dem Vierfachen seines eigenen Gewichtes an entschwefelten Sinterrückständen zu vermischen. Weiter muß die Mischung so zu- · bereitet sein, wenn sie auf das Sinterband gegeben wird, daß sie gleichmässige und angepaßte Durchgängigkeit hat, um der Luft den Durchtritt durch das Bett zu gestatten und den Schwel'el geh alt gleichmässig wegzubrennen. Ein solches Vermischen und Zubereiten erfordert eine Ausrüstung zum Kleinbrechen des Sinterkuchens und seinen Sieben, weiter eine Ausrüstung zum Mahlen der zurückgeführten feinkörnigen Teile auf eine enge gegebene Grösse, Iransportanordnungen für groiie Mengen von feinkörnigem Material zur Beförderung von einem Ende der Anlage zum anderen Ende, Misch- und Zubereitungstische, Trommelöder Scheibenschroter und Vorrichtungen zum Verteilen der Mischung am Chargenende des Sinterbandes. Diese ganze Ausrüstung bildet den Hauptteil der Kapitalkosten sowie der Arbeitskosten einer Sinteranlage, während des iSint er band selbst nicht mehr als ein Viertel der Kosten erforde'rt. Ausserdem sind die Vorgänge zum Mahlen, Mischen, zubereiten und Aufbringen auf das Sinterband nicht leicht auf ein Steuerrumpfniveau zu bringen,das erforderlich ist, um ein Optimum an Arbeitsausbringen zu erreichen.

2. Das von der Sintermaschine kommende Gas wird gewöhnlich nach Filterung und Reinigung benutzt, um Schwielsäure herzustellen, hat aber kaum eine höhere Konzentration als / % SOo. Eine Anlage zur Herstellung von Schwefel-

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säure kann nur ein beschränktes Volumen an Gas verarbeiten und ihre Produktivität erreicht ein theoretisches Maximum bei einer S0₂-Konzentration von ungefähr 11 %.

3. Der das Sinterband verlassende Sinterküchen muß eine . genügende Festigkeit besitzen, damit beim Kleinbrechen auf - 4 " Klumpen die Proportion von - 1/2 " Material nicht größer ist als die für die Rückführung und für die Verdünnung des neuen Chargenmaterials erforderliche. Die zum Schachtofen gehenden + 1/2 "-Klumpen müssen ebenfalls genügend fest sein, um der Bearbeitung ohne ernsthafte Verschlechterung zu widerstehen. Feinkörniges bzw. staubförmiges Material, das beim Bearbeiten erzeugt wird, wird unmittelbar vor der Beladung des Ofens mit dem Sinter ausgesiebt und dem zurückgeführten feinkörnigen Material hinzugeführt, das in der Sinteranlage selbst ausgesiebt worden ist. Die Festigkeit des Sinters wächst mit dem Bleigehalti ebenso wächst sie mit dem Gehalt an Silica. Die gleichwertigen Pb und SiOp, die benötigt werden, um eine ausreichende Festigkeit zu erreichen, sind angenähert folgende:

Pb SiO₂

bis zu 8 % in Sinter 8 % oder mehr über 20 % 2^5Ϊ6.

Extrablei ist nicht von Nachteil, da es als ein wertvolles Nebenprodukt des Ofens zurückgewonnen wird* Jedoch sind ausreichende" Bleimengen nicht immer zu erhal-ten und oft ist es nötig, Silica hinzuzufügen, um die nötige Sinterfestigkeit zu erhalten. Die hinzugefügten

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8AD

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Silica bilden aber letzten Endes schlacke im Ofen und benötigen zusätzliche Zuschläge (üblicherweise Kalk), um die gewünschte Schlackenzusammensetzung zu erhalten. Die so erzeugte zusätzliche Schlacke vermindert sowohl den Schmelzwirkungsgard des Verfahrens und (wegen der zum Schmelzen benötigten Hitze), die Kapzität zum Schmelzen des Zinks in diesem Verfahren, Die durch das Zufügen von Silica (zu^r Erzielung der nötigen Sinterfestigkeit) entstehenden Netto-Kosten sind daher beträchtlich.

4. In dem Maße, in dem oxydiertes Rohmaterial (z.B. oxydische Erze und oxydische Bückstände) in der Mischung zunimmt, nimmt die Menge an zurückgeführtem Sinter-Feinmaterial, die nötig ist, um den Schwefelgehalt herabzusetzen, ab. Die Grenze des Gehalts an oxydierenden Rohmaterialien, die behandelt werden können, ist erreicht, wenn die Belieferung mit Feinmaterial nur durch Sieben des zerstückelten Sinterkuchens befriedigt werden kann und keine + 1/2 "-Klumpen zu Feinmaterial zerkleinert werden muß. Es gibt Falle, wo es wünschenswert wäre, grössere Mengen von oxydierenden Erzen zu verarbeiten als diese Grenze dies zulaßt. Ausserdem wird in dem Maße, in dem das Verhältnis an oxydiertem Feinmaterial in der Mischung anwächst, die Sinterfestigkeit entgegengesetzt beeinflußt-und dies tendiert auch dahin, die zulässige Proportion an Oxyden zu begrenzen.

5. Wegen der Notwendigkeit, die Menge an vom Sinterkuchen erhaltenem Sinterfeinmaterial mit den Erfordernissen der Chargenmischung in Einklang zu bringen, ist es kaum möglich, einen Anteil an Klumpenausstoß zu produzieren, deren Größe in einem engeren Bereich liegt als + 1/2 " - 4 ", und es ist ganz unmöglich, diesen Bereich einzuengen auf + 3/4 "' - 1 1/2 ", also auf einen Bereich, der

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BAD OFÄlM?^:< '

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die höchste Gleichmässigkeit an Permeabilität für den Gasfluß im Schachtofen ergibt.

6. Die in den Schachtofen gegebenen Klumpen sind in der Form unregelmässig· Um weich, ohne Wandzunahme, zu arbeiten, sollte der abwärts gerichtete Fluß an Charge in dem Ofenschacht so regelmässig wie möglich sein. Die Gleichmäßigkeit des Flusses würde verbessert werden und ein höherer Schmelzwirkungsgrad sowie bessere Blasverhältnisse wurden hiermit erzielt werden, wenn die Klumpenform gleichmässiger wäre und einer Kugelform zustreben würde.

7. Wenn der Bleigehalt des Sinters ungefähr 25 % übersteigt ,ehält man Schwierigkeiten im Of en schacht, wegen der schnelleren Schwächung der Sinterklumpen, wenn das Bleioxyd chemisch reduziert wird. Dies laßt einen wachsenden Druckabfall über dem Ofenbett aufkommen - begrenzt auf diese Weise das Blasverhältnis - erzeugt einen Verlust am Zinkschmelzwirkungsgrad und vergrößerte Zunahme an Wandstärke und vermindert somit die Kontinuität des Irbeitsprozesses. Ein möglicher Vorteil des Zink/ Blei-Schachtofenverfahrens, das ausserordentlich wirtschaftliche Schmelzen von Blei bei Mindestzunahmen über ungefähr 12 % im Sinter, wird auf diese Weise begrenzt·

8. Die exothermisch erzeugte Hitze beim Sintern wird weitgehend im Gasstrom zerstreut, da die Sinterreaktion so wie die Sinterflammenfront durch das Bett fortschreitet und das gesinterte Material hiter dieser Front durch den Gasfluß gekühlt wird. Der Sinterkuchen wird weiterhin durch das Gas gekühlt, bevor er vom Sinterband entladen wird, da dasSieben, Zerkleinern und Bearbeiten

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sehr heißen Materials Probleme aufwirft. Dementsprechend ist der Sinter, wenn er schließlich in den Ofen eingegeben wid, niemals wärmer als 200 bis 300° C, obwohl er beim Sinterprozeß Temperaturen über 1100° 0 erreicht hatte. Im Interesse eines möglichst großen thermischen Wirkungsgrades im Schachtofen wäre es wünschenswert, den , Ofen mit öinter von möglichst hohen Temperaturen zu beschicken.

9. Die Bearbeitung von heißen trockenen Materialien in ihrem Fluii durch Behälter, Transportbänder, zerkleinerte Siebe Ui-w. über eine beträchtliche Anlagefläche hin wirft Probleme der Ventilation und der Sammlung von bleireichem Dunst auf. Es ist daher kostspielig, dafür zu sorgen, daß das Arbeitsgelände einer Sinteranlage zuverlässig innerhalb der Sicherheitsgrenzen gehalten wird, die für ein Arbeiten mit Blei in Luft vorgeschrieben sind. Auch ist die vJröße des umfangreichen Arbeitsaufwandes, der benötigt wird, um den bleireichen Rauch und Staub aus den Sintergasen auszuscheiden und sie sicher zu Chargenmischung zurückzuführen, in keinem Verhältnis zu dem in dem Verfahren behandelten Blei außer zu der Menge an verbranntem Schwefel und dem Volumen an Luft für diesen Schwefel.

Trotz dieser Nachteile des Sinterprozesses schlieBen die natürlichen Zusammenballungscharakteristiken von bleihaltigen Mischungen bei der Temperatur der Schwefeloxydation die Benutzung anderer bekannter Verfahren zum Rösten eingesprengter Materialien aus, wie die Benutzung von Herden, Fließbetten, Schnellröster (flash roasters) usw.

Sie Erfindung zeigt ein Verfahren auf, das für diesen Zweck vorteilhaft ist.

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Die Erfindung besteht in einem Verfahren zur Vorbereitung einer Klumpencharge zum Schmelzen in einem Zink/Bleiblasschachtofen mit dem Verfahrensschritt relativ feinkörniger oxydischer Zink/Bleimaterialien bei hohen Temperaturen und Drücken zu komprimären, um Klumpenmaterial größerer Abmessungen zu erhalten.

Mehr im einzelnen sieht die Erfindung ein Verfahren vor P zum Herstellen einer Klumpencharge zum Schmelzen in einem Zink/Bleischachtofen mit folgenden Schrittens

(a) Entschwefelung von sulfidisches Zink/Blei enthaltenden fiohmaterial zur Herstellung homogenen, vornehmlich oxydischen Materials, und

(b) Zusammenpressen dieses homogenen,vornehmlich oxydischen

ο Materials bei einem Druck von 1 bis 20 t je " und bei

hoher Temperatur, ohne Zusatz von kohleartigen oder anderen Bildern, um' klumpenförmiges oxydisches Material herzustellen, das für die Beschickung eines Schachtofens . geeignet ist.

Man erkennt, daß die erforderliche festigkeit durch Zusammenpressen unter Temperatur und Druckbedingungen erfolgt, bei den physikalische Bindungen zwischen den aneinanderliegenden mineralischen Artikeln entstehen,"und bei denen kein Bindemittel in diesem Verfahren benutzt zu werden braucht.

Der angewendete Druck liegt vorzugsweise im-Bereich atdsehen 2 bis 15 t 4® ⁿ ,b®iepieXw©ise wißchea 2"-möcl 10 t, und die Kompressionstempermin? liegt im B@r©icfa zwischen 500 und ?00° C, dgl diese BediöguBgea im "al] zu einem Produkt von einer Mikroporosität

BAD Otg$ftft&o

25 % führen, die eine gute Reaktion zwischen Gas und festem Stoff, eine gute Festigkeit und einen guten Abriebwiderstand in dem Produkt gewährleisten.

Da nach der Kompression keine Zerkleinerungsstufe erforderlich ist (im Gegensatz zu dem bekannten Verfahren, wo der Sinterkuchen abgekühlt und gebrochen werden muß), kann das komprimierte Produkt heiß zum Ofenbeschickungssystem gegeben werden.

Ent schwelung kann mit Hilfe eines Röstprozesses vorgenommen werden, wo das zu röstende Material verhältnismässig niedrig im Bleigehalt ist, und/oder mit Hilfe eines Sinterprozesses. So kann z.B. die Entschwefelung durch Sintern allen Rohmaterials und Zerbrechen des Sinterkuchens durchgeführt werden, oder durch Sintern nur eines verhältnismässig bleireichen Teiles und Zerbrechen des Sinterkuchens, während ein relativ bleiarmer Teil geröstet wird und durch vorzugsweise Mischen des Produktes aus diesen beiden Phasen. In beiden Fällen kann der Sinterkuchen, wenn er gebrochen wird, zu einer Größe gebrochen werden, die geeignet für die Kompressionsstufe ist, oder zu einer Größe, diä für sich als Schachtofencharge geeignet ist, und der Staubabfall, der ebenfalls entsteht, kann in der Kompressionsstufe benutzt werden. Die letztgenannte Möglichkeit gestattet das Einhalten eines engen Größ6ereiches beim Herstellen durch Brechen und Bildung eines relativ hohen Anteils an feinkörnigem Material, das direkt benutzt werden kann, anstatt daß es zurückgeführt wird.

Weitere Eigenschaften und Vorteile der Erfindung sind folgende:

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BAD

1. Wenn ein Sinterband nur dazu benutzt wird, bleireiciie sulfidische Konzentrate zu entschwefeln, getrennt von allen anderen Beschickungsmaterialien, so ist die Sinteroperation vergleichbar mit der schon bekannten Praxis zur Vorbereitung von Beschickungsmaterial für einen Bleischachtofen. Damit ist die Größe der Sintermaschine die Vorbereitung des Beschickungsmaterials, des Siebens und Brechens, der Behandlung der Seinstofife und des Gases sowie der Eeinigungsanordnung wesentlich geringer als für die übliche Sinteranlage für einen Zink/Bleischachtofen.

2. Wenn niedrige Blei/Schwefelkonsentrate durch Rösten entschwefelt werden, z.B. auf einem Hera, Fließbett oder Schnellröster (wie das flash roaster), sollte das Gas von einem solchen Böster mehr als 10 % SO₂ enthalten, und selbst wenn es mit dem Gas von dem Bleisinterband gemischt ist, sollte es immer noch ein Gemischgas für die Schwefelsäurefabrik geben, das mehr als 7 % enthält, wie es bisher höchstens vom üblichen Sintern her erreichbar ist.

3. Die HeißbrakettieruBgsanlage kann das gemäß dem vorstehenden Punkt 2 geröstete Material, irgendwelche oxydischen Erz©, oxydisch© Hückstände₈ die vom Schachtofen zurückgeführt wurden oder als ffeb/e&produk't- von anderen Zink- oder Bleiverfahren anfallen,, -Zuschlagmittel und Jeden überflüssigen - SinterfeinsHazb vom. Bleiaaterband nach obigem Punkt 1 behandeln. All dies© Materialien können somit zu einem heißeß Ghargemiaterial für den Sehachtofen von gleichmässiger Größe uad lOrm snasammengapreßt werden. Beschickungsaaterialien, die in ^orangogaagenen Verfahren nicht genügend erhitzt worden sind, können vor dem Brikettieren in einem öl- oder gasbefeuerten Ofen, . "

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■- 11 -

in einem Fließbett oder in einem Herdofen erhitzt werden.

4. Die Verwendung zugefügter Silica zum Erhärten ist bei dem Sinterschritt nicht erforderlich, auch ist dies nicht erforderlich, um eine genügende Festigkeit in den Briketts zu erzeugen, da die Aueformung unter Druck eine genügende Bindestärke ohne Extrasilica erzeugt. Daher besteht keine Notwendigkeit, irgendeine zusätzliche Schlacke über die hinaus im Ofen herzustellen, die durch die geologischen Bestandteile (Gangmaterial) in den Zink/Bleirohmaterialien gebildet wird, sowie durch die Flußmittel, Zuschläge, die erforderlich sind, um die richtige Sehlackenzusammensetzung zu erhalten.

5. Der bei Benutzung des Bleisinterbandes erzeugte Sinterkuchen kann gebrochen und innerhalb eines engen GrÖssenbereiches gesiebt werden, z.B. von + J/**- "bis - 1 1/2 ", und jeder Überschuß an feinen Materialien über dem Bedarf für die Rückführung zum Speiseende der Sintermaschine hinaus in die Brikettieranlage hinein geliefert werden. Wenn es gewünscht wM, kann das gesamte von der Sintermaschine gelieferte PxOdukt zu einer Größe unterhalb - 1/4 " gebrochen und in die Beschickung der Brikettieranlage eingefügt werden. Im letztgenannten Fall würde das Beschickungsmaterial für den Ofen durchwegs von gleicher Große und Form sein; anfcrnfalls würde es aus einer Mischung von Briketts und Sinter von ähnlicher Größe aber verschiedener Form und Zusammensetaing bestehen.

6. Wenn ein (feil des sulfidischen Rohmaterials z.B. in einem Fließbett oder Schnellröster geröstet wird, kann ein Teil der erzeugten Hitze in nützlicher Meise durch einen Abwärmeboiler als Dampf wiedergewonnen werden, der an einer anderen Steile €er Anlage verwendet werden kann»- Solch

0098-86/151 S'

BAD t

ein Gewinn ist bei einem Sinterbandverfahren nicht möglich.

Die beigefügten Zeichnungen geben ein Beispiel des Verfahrens nach der Erfindung und sind beides Fließschemen. Es zeigt:

Figur 1 ein übliches Verfahren zur Chargenvorbereitung (Fließschema A) und

Figur 2 einen Brikettierungsschritt gemäß der Erfindung (Fließschema B).

Das der Anlage gelieferte Material umfaßt beispielsweise 14- Zink/Bleimaterialien, von denen drei hochprozentige Zinksulfide sind, vier hochprozentige Bleisulfide'und sieben Zink- oder Bleioxyde. Die Chargenzubereitung nach dem üblichen Sinterverfahren ist im Fließschema A dargestellt Im Fließschema B ist die Behandlung desselben Materials in einer Anlage gezeigt, die eine Brikettierungsstufe und eine getrennte Stufe zur Entschwefelung der hochprozentigen Zinksulfide enthält.

Die Erfindung wird weiterhin anhand der folgenden Beispiele erläutert.

Beispiel 1

Die Analysenergebnisse und Verteilungen der Materialien, die in einem Verfahren, wie es in Fließschema 2 dargestellt ist, verwendet wurden,waren die folgendem

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Analyse

Verteilung

% Zn % Pb % S Zn Pb

Kombinierte Rohmaterialien

hochprozentige Zinksulfide

hochprozentige Bleisulfide

Zn/Pb-Oxyde

42.2 15.6 15-6 100 100 100 .51-5 1.2 32.0 46.7 3.0 77-8

14.8 42.3 18.4 5-7 44.0 19.5 43.9 18.1 0.9 47.6 53-0 2.7

Ein Vergleich der wichtigsten Parameter der beiden Fließschemata ergibt:

(Für alle Figuren gelten je 1000 t an Rohmaterialien.)

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übliches Sin- Verfahren terverfahren nach der

Erfindung

Totalgewicht der behandelten Rohmaterialien in Tonnen

beigefügte Zuschläge in Tonnen

vollständiges Gemisch aus der Sintermaschine in Tonnen

zurückgeführter Sinterstaub in Tonnen

Ausstoß an Klumpen von der Sintermaschine in Tonnen

Sinterfeinmaterial zum Brikettieren in Tonnen

Klumpensinterausstoß für den Ofen in Tonnen

Größenbereich des Ausstosses an Sinterklumpen

zum Eöster gelieferte Zinksulfide in Tonnen

zum Brikettieren gelieferte Zinkcalciner in Tonnen

neues Beschickungsmaterial zum Brikettieren in Tonnen

zum Schachtofen gelieferte Briketts in Tonnen

Größenbereich der Briketts

Bleirauch im Gas für die Säure f ab rikat ion Ln Tonnen

Gasvolumen für die Bäure-

gö in Kubikfoß ießschema
1.000

43
3.860.

2.817
969

969

+1/2 - 4"

(Fließschema B)

1.000

755

594

147

127

Unterschiede

Nil

-69.7 -80.4

-78.9 -84.8

-86.9

+3/4 - 1 1/2" 381

341

470

831 +3/4 - 1 1/4»

13 -64.8

6,24 χ 10'' 3.81 x

-39.0

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übliches Sin- Verfahren %

terverfahren nach der unterirhi*-

"|?T>f-i ηΛliner ^"^ veJ. aOilAtJ —

(Fließschema ™ de

A) (Fließsche- —

ma B)

% SOp im Gas für die _{6 0} QQ + π ο

Säurianlage b.ü y.y +55.0

Totalgewicht des innerhalb der Anlage bearbei- 2.817 955 - 66.0 teten Materials in Tonnen .

BEISPIEL 2

^inkcalcine und Sinterfeinmaterial von folgender Zusammensetzung und Großes

% Zn % Pb % Fe % SiOp % CaO % S Partikelgröße

Calcine 57.3 ;0·7 11.2 2.1

Sinter-

feinma- 42.7 17.9 7-6 4.7 terial

wurden im Vei'hältnis 1 ι 1 gemischt und auf /00° C erhitzt. Die erhitzte Mischung wurde in einer Kolbenpresse

"2

bei einem Druck von 5 t/ zusammengedrückt, um Briketts von 1 " Durchmesser χ 1" Länge zu erhalten. Die Briketts hatten folgende mittleren Eigenschaften:

Festigkeitsindex durch Falltest 89.0% Dichte in g/cm^ 4.69

Porosität . 29-5 %·

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	.6	1.	5	XU	min
0	.1	1.	f	0-0.	3
6	0-4.	0

Der "Fallprozeß", der in diesem und in den folgenden Beispielen erwähnt wird, wurde ausgeführt durch Hin- und Herfallen bzw. Purzeln von 1 kg Briketts in einer Trommel
von 6 1/2 " Durchmesser und 9 " Länge bei /2 Umdrehungen in der Minute 6 Minuten lang und durch Messen des Gewichtes an Staub, der durch ein Sieb von 1/2 " hindurchgeht.

BEISPIEL 3

Zinkcalcine von der in Beispiel 2 gegebenen Zusammensetzung und "blauer Staub" (Kratze) von folgender Zusammensetzung und Größe:

% Zn % Pb % Pe % SiO₂ % GaO % S Partikel-

Kratze 30.3 33.6 2.9 3-2 2.2 4.3 0-0. <?

wurden im Verhältnis 4 : 1 gemischt und auf 600° C"- erhitzt. Die Mischung wurde in einer Kolbenpresse bei 2.5 t/ zusammengepreßt, um Briketts von 1 " Durchmesser und 1 " Länge zu erhalten. Die Briketts hatten folgende Eigenschaft:

Festigkeitsindex durch Falltest 92.0 %

Dichtigkeit in g/cm/^/ 3 «15

Erosität 41.0 %

BEISPIEL 4

Z.inkcalcine, ointerstaub und Kratze in der Zusammensetzung und Partikelgröße, wie sie in den Beispielen 2 und 3 ange-

0Q9886/1S1S , " ·

geben sind, wurden ,in den Proportionen von 5 ^: 5 J 2 gemischt und auf 700° C erhitzt. Die Mischung wurde - in einer Kolbenpresse bei 2.5 V zusammengepreßt, um Briketts von 1 " Durchmesser und1 " Länge zu erhalten. Die Briketts hatten folgende Eigenschaften:

Festigkeitsindex durch Fälltest (kalt) 94.0 %

Festigkeitsindex durch Fälltest (bei" 1000° G) 97.0 %

Dichte in g/cm^ 3·66

Erosität 28.2

BEISPIEL 5

Um die optimale Festigkeit, den optimalen Abriebwiderstand und die optimale Porosität der oben definierten Agglomerate in Briketts von einem mittleren Durchmesser zwischen 1 und 2 " von Material verschiedener Partikelgrösse zu erhalten, sind verschiedene Preßdruckbedingungen erforderlich. Die

"2 folgende !Tabelle, gibt Einzelheiten der Preßdrücke in t/ und der Temperaturen in ° G, die sich als günstig erwiesen haben, um zufriedenstellende Agglomerate von einzelnen Materialien zu erhalten,.deren Größenanalyse in ersten drei Reihen der Tabelle angegeben; ist:

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BAD H

	Größenanalyse	0.08-0.3 mm Gewicht in %	*	0.3-50 mm Gewicht in %	Preßdruck	Tempera
	(Mittlerer Durchmesser dei Partikel)	20	0	t/ ²	tur o_c
	0-0.08 IDBl Gewicht in %	30	10
A	80	40	20	9-14	600-750
B	60	60	20	6- 9	600-/00
C	40		5- 7	600-/00
D	20	4- 6	500-650

Sämtliche in der Beschreibung erkennbaren und in den Zeichnungen dargestellten technischen Einzelheiten sind für die Erfindung von Bedeutung.

Claims

Patentansprüche

1. Verfahren zur Herstellung einer Klumpencharge für den Schmelzprozeß in einem Zink/Blei-Schachtofen, dadurch gekennzeichnet , daß es eine Verfahrensstufe aufweist, in der relsbiv feines oxydisehes Zink-Bleimaterial * bei hohen Temperaturen und Preßdrücken zusammengepreßt wird, so daß Klumpenmaterial größerer Abmessung entsteht.

2. Verfahren zur Herstellung einer Klumpencharge für den Schmelzprozeß in einem Zink/Blei-Schachtofen, dadurch gekennzeichnet, daß es folgende beide Verfahrensschritte enthält:

Ca; EntsciiWäfeiung von zink/bleihaltigen Rohmaterial zur Erzeugung gleichmäßigen, vornehmlich oxydischen Materials, und

(b) «usammenpressung dieses gleichmäßigen, vawiegend oxydischen Materials bei einem Preßdruck von 1 bis 20 t/ und bei erhöhter Temperatur, ohne Beifügung kohlenartigen oder anderen Binders, um Klumpen oxydischen Materials herzustellen, das geeignet zur Beschickung eines Schachtofens ist.

3- Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß

Up

der angewendete Freßdruek zwischen 2 und 10 t/ liegt.

4. Verfahren nach. Anspruch 2 oder J» dadurch gekennzeichnet, daß die Zusammenpressung bei Temperaturen zwischen 500 und ,50° G stattfindet.

009886/1515 BADORWSiNAi

5· Verfahren nach Anspruch 2, 3 oder 4-, dadurch gekennzeichnet, daß das Klumpenmaterial heiß zu dem Ofenbeschickungssysteiu geliefert wird.

6. Verfahren nach einem der Ansprüche 2 bis 5, dadurch gekennzeichnet, daß das Rohmaterial einen geeigneten niedrigen Bleigehalt hat und mittels eines Röstprazesses entschwefelt wird.

V⁷. Verfahren nach einem der Ansprüche 2 bis 5₅ dadurch gekennzeichnet, daß dieEntschwefelung zur Erzeugung von gleichförmigem, vornehmlich oxydischem Material für die nachfolgende Zusammenpressung durch Sintern des ge-samten Rohmateriales und Brechen des Sinterkuchens erfolgt.

8. Verfahren nach einem der Ansprüche 2 bis 5? dadurch gekennzeichnet, daß die Entschwefelung zur Herstellung des gleichmässigen, vornehmlich oxydischen Materials für die nachfolgende Zusammenpressung erfolgt erstens für einen Teil des Rohmaterials, das relativ ärmer an Blei ist durch einen Röstprozeß und zweitens an einem zweiten Seil des

™ Rohmaterials, das relativ reicher als Blei ist; durch Sintern dieees Teils und Brechen des Sinterkuchens.

9. Verfahren nach Anspruch 8, dadurch gekennzeichnet, daß das gleichförmige, vornehmlich oxydische Material für die nachfolgende Zusammenpressung, das aus den ersten und zweiten genannten Teilen entsteht, vor der Zusammenpressung gemischt wird. -

10. Verfahren nach Anspruch 7, 8 oder 9, dadurch gekennzeichnet, daß der gesamte Sinterkuchen ein gleichmässiges, vornehmlich oxydisches Material für die folgende Zusammenpressung gebrochen wird.

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BAD

11. Verfahren nach'Anspruch 7, 8 oder 9, dadurch gekennzeichnet, daß der Sinterkuchen gebrochen wird, um ein Sinterklumpenmaterial in einem Abmessungsbereich herzustellen, das geeignet zur Beschickung eines Blasschacht-, ofens und daß feineass Material, das beim Brechen entstanden ist, gleichmässiges, vornehmlich oxydisches Material für die nachfolgende Zusammenpressung bildet.

12. Verfahren nach Anspruch 6, 8 oder 9> dadurch gekennzeichnet, daß der Eöstprozeß in einem Fließbett durchgeführt wird.

1J. Klumpenförmiges oxydisches Beschickungsmaterial für einen Blasschachtofen, dadurch gekennzeichnet, daß es nach einem der beanspruchten Verfahrensschritte hergestellt ist, und daß es eine Mikroporosität von wenigstens 25 % hat.

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BAD