DE19628280A1 - Wärmeübertragungsrohr mit einer gerillten Innenfläche - Google Patents
Wärmeübertragungsrohr mit einer gerillten InnenflächeInfo
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Description
Die vorliegende Erfindung betrifft Wärmeübertragungsrohre mit
gerillten Innenflächen. Weiterhin betrifft die Erfindung eine
Walze zum Herstellen derartiger Wärmeübertragungsrohre.
Derartige Wärmeübertragungsrohre mit gerillten Innenflächen
werden hauptsächlich als Verdampfungs- oder Kondensations
rohre in Wärmetauschern und dgl., in Klimageräten oder in
Kühlanlagen verwendet. Seit kurzem werden Wärmeübertra
gungsrohre mit schraubenförmigen Rippen, die über die gesamte
Innenfläche ausgeformt sind, in großem Umfang vermarktet.
Die derzeit weitestverbreiteten Wärmeübertragungsrohre werden
durch ein Verfahren hergestellt, bei dem Rippen über die ge
samte Innenfläche eines Metallrohres durch Rollen ausgeformt
werden, indem ein Schwimmkern mit Spiralnuten an der äußeren
Umfangsfläche über das Innere eines nahtlosen Rohrs geführt
wird, das durch einen Zieh- oder Strangpreßprozeß erhalten
wird. Bei den Wärmeübertragungsrohren mit Außendurchmessern
von ca. 10 mm, die allgemein verwendet werden, beträgt die
Höhe der Rippen ca. 0,15-0,20 mm, die Teilung der Rippen
(der Abstand zwischen den Spitzen benachbarter Rippen)
beträgt ca. 0,45-0,55 mm, und die Breite des Nutgrundes
zwischen den Rippen beträgt ca. 0,20-0,30 mm.
Bei Wärmeübertragungsrohren mit gerillten Innenflächen und
Spiralrippen dieses Typs wird die Wärmeübertragungsflüssig
keit, die sich am Boden im Inneren des Wärmeübertragungs
rohres angesammelt hat, entlang der Spiralrippen nach oben
gezogen, indem sie von einem im Rohrinneren fließenden Dampf
strom mitgenommen wird, wodurch sie sich entlang der gesamten
Umfangsfläche im Inneren des Rohrs verteilt. Aufgrund dieses
Effekts wird die gesamte Umfangsfläche im Inneren des Rohrs
nahezu gleichmäßig benetzt, so daß der Bereich, in dem Sieden
stattfindet, vergrößert werden kann, um die Siedewirkung zu
verbessern, wenn das Rohr als Verdampfungsrohr zum Verdampfen
der Wärmeübertragungsflüssigkeit dient. Wird das Rohr als
Kondensatorrohr zur Verflüssigung des Wärmeübertragungsgases
verwendet, so kann außerdem die Kondensationswirkung erhöht
werden, indem die Berührungsintensität zwischen den Metall
oberflächen und dem Wärmeübertragungsgas durch die Spitzen
der Rippen, die aus der Flüssigkeitsoberfläche herausragen,
verstärkt wird.
Es ist jedoch offensichtlich, daß das Wärmeübertragungsver
mögen dank der Spiralrippen noch weiter verbessert werden
kann. Die Erfinder der vorliegenden Erfindung stellten des
halb zahlreiche Typen von Wärmeübertragungsrohren mit gerill
ten Innenflächen her, indem sie die Muster der Rillen in den
Wärmeübertragungsrohren änderten und dann Experimente durch
führten, um die jeweiligen Resultate zu vergleichen. Als Er
gebnis stellte man fest, daß ein besseres Wärmeübertragungs
vermögen im Vergleich mit anderen Rillenmustern erzielt wer
den kann, wenn der Neigungswinkel der Rippen, die auf der
Innenfläche der Wärmeübertragungsrohre ausgeformt sind, in
Umfangs- oder in axialer Richtung wechselweise geändert wird.
Es ist Aufgabe der vorliegenden Erfindung, ein Wärmeübertra
gungsrohr mit hervorragendem Wärmeübertragungsvermögen be
reitzustellen. Die Lösung der Aufgabe der Erfindung erfolgt
mit einem Wärmeübertragungsrohr gemäß den Merkmalen der
Patentansprüche 1, 5, 9 und 15, wobei die Unteransprüche min
destens zweckmäßige Ausgestaltungen und Weiterbildungen des
Gegenstandes umfassen. Weiterhin wird die Aufgabe durch eine
Walze zum Herstellen von Wärmeübertragungsrohren nach An
spruch 18 gelöst.
Gemäß der Erfindung weist das Wärmeübertragungsrohr mit einer
gerillten Innenfläche eine Vielzahl von Rippen auf, die
nacheinander in Umfangsrichtung auf einer inneren Umfangs
fläche eines Metallrohres ausgeformt sind; bei dem die innere
Umfangsfläche des Metallrohres in Umfangsrichtung in minde
stens zwei Zonen geteilt ist; ein Neigungswinkel der Rippen
10 bis 25° bezogen auf eine Achse des Metallrohres innerhalb
ungeradzahliger Zonen bei Zählung ab einer Zone aus diesen
Zonen beträgt, und ein Neigungswinkel der Rippen -10 bis -25°
bezogen auf eine Achse des Metallrohres innerhalb
geradzahliger Zonen bei Zählung ab der einen Zone beträgt.
Bei dem Wärmeübertragungsrohr sind die auf der Innenfläche
ausgeformten Rippen so angeordnet, daß sie mindestens ein
Paar V-Formen bilden, die sich in stromaufwärtiger Richtung
des Stroms des Wärmeübertragungsmediums öffnen, so daß sich
das Wärmeübertragungsmedium, das entlang den Seitenflächen
der Rippen strömt, am Verbindungsabschnitt der V-Form vereint
und über diesen Verbindungsabschnitt strömt. Während dieses
Prozesses wird das Wärmeübertragungsmedium bewegt, um eine
chaotische turbulente Strömung zu erzeugen, wodurch das Auf
treten von Temperaturgradienten im Strom des Wärmeübertra
gungsmediums verhindert wird. Dies fördert den Wärmeaustausch
zwischen dem Wärmeübertragungsmedium und den Metalloberflä
chen, was Steigerungen des Wärmeübertragungsvermögens ermög
licht.
Um den Druckverlust in dem durch das Wärmeübertragungsrohr
mit gerillter Innenfläche strömenden Wärmeübertragungsmedium
zu verringern, während ein hohes Wärmeübertragungsvermögen
aufrechterhalten wird, sind gemäß einem Grundgedanken der
Erfindung Spalte zwischen den Umkehrabschnitten der zick
zackförmigen Rippen ausgeformt.
Entsprechend diesem Typ Wärmeübertragungsrohr mit gerillter
Innenfläche sind zwischen den Endabschnitten der Rippen Spal
te ausgeformt, so daß die Wärmeübertragungsflüssigkeit durch
diesen Spalt entweichen kann, um den Druckverlust niedrig zu
halten, ohne durch die Steigerungsrate des Wärmeübertragungs
vermögens beeinflußt zu werden.
Weiterhin kann das Wärmeübertragungsrohr mit gerillter Innen
fläche ein Metallohr mit einer Vielzahl von auf seiner
Innenfläche ausgeformten Rippen umfassen, die bezogen auf die
axiale Richtung des Metallrohres geneigt sind, bei dem die
Orientierung des Neigungswinkels der Rippen bezogen auf die
axiale Richtung nach jedem vorgegebenen Intervall in der
axialen Richtung umgekehrt wird.
Entsprechend diesem Typ Wärmeübertragungsrohr mit gerillter
Innenfläche wird die Vorwärtsrichtung des durch das Wärme
übertragungsrohr strömenden Wärmeübertragungsmediums von den
Rippen schräg gerichtet. Als Ergebnis wird das Wärmeübertra
gungsmedium bewegt, um den Wärmeaustausch zwischen dem Wärme
übertragungsrohr mit gerillter Innenfläche und dem Wärmeüber
tragungsmedium zu fördern, während die Vorwärtsrichtung des
Stroms des Wärmeübertragungsmediums von den Rippen der näch
sten Zone durch Rippen mit einem entgegengerichteten Nei
gungswinkel selbst dann geändert wird, wenn das Wärmeübertra
gungsmedium an Standardstellen der Innenfläche des Wärmeüber
tragungsrohrs mit gerillter Innenfläche während dieser Bewe
gungsphase konzentriert ist, wodurch das Wärmeübertragungs
medium erneut bewegt werden kann. Auf diese Weise wird die
Strömungsrichtung des Wärmeübertragungsmediums zwangsweise
geändert, um einen Bewegungseffekt in vorgegebenen Inter
vallen zu wiederholen, so daß das Wärmeübertragungsvermögen
gesteigert werden kann.
Um darüber hinaus einer örtlichen Verdünnung vorzubeugen, die
auf der Ummantelung des Wärmeübertragungsrohrs mit gerillter
Innenfläche auftritt, wenn das Wärmeübertragungsrohr mit
gerillter Innenfläche einem Rundformungsverfahren unterzogen
wird, kann gemäß einem weiteren Grundgedanken der Erfindung
eine Vielzahl von Rippen vorgesehen sein, die nacheinander in
Umfangsrichtung auf einer inneren Umfangsfläche eines
Metallrohres ausgeformt sind; bei dem die innere Umfangs
fläche des Metallrohres in Umfangsrichtung in mindestens zwei
Zonen geteilt ist; ein Neigungswinkel der Rippen bezogen auf
eine Achse des Metallrohres innerhalb ungeradzahliger Zonen
bei Zählung ab einer Zone einen positiven Wert hat, und ein
Neigungswinkel der Rippen bezogen auf eine Achse des Me
tallrohres innerhalb geradzahliger Zonen bei Zählung ab der
einen Zone einen negativen Wert hat; und bei dem Verstär
kungsrippen zum Verbinden der Umkehrpunkte der in axialer
Richtung des Metallrohres benachbarten Rippen ausgeformt
sind.
Entsprechend diesem Typ Wärmeübertragungsrohr mit gerillter
Innenfläche werden Verstärkungsrippen ausgeformt, um die
Umkehrpunkte der zickzackförmigen Rippen zu koppeln, wodurch
eine ungeordnete Spreizung der Spalte zwischen den Umkehr
abschnitten der Rippen aufgrund der Zugfestigkeit der Ver
stärkungsrippen im Vergleich zu anderen Abschnitten selbst
dann vermieden wird, wenn das Wärmeübertragungsrohr mit ge
rillter Innenfläche einem Rundformungsverfahren unterzogen
wird. Folglich findet im Bereich um die konischen Endab
schnitte der Rippen kein Ausbeulen aus der Außenfläche des
Wärmeübertragungsrohrs mit gerillter Innenfläche statt, durch
das Beule entstehen, und es ist möglich, Beeinträchtigungen
des äußeren Erscheinungsbildes aufgrund der Ausformung sol
cher Beule und eine verringerte Zuverlässigkeit des Wärme
übertragungsrohrs mit gerillter Innenfläche aufgrund einer
Schwächung an den Beulen zu vermeiden.
Die einfache Herstellung eines Wärmeübertragungsrohrs mit
gerillter Innenfläche, bei dem eine örtlich begrenzte Ver
dünnung der Ummantelung des Wärmeübertragungsrohrs mit
gerillter Innenfläche selbst dann nicht eintritt, wenn ein
Rundformungsverfahren ausgeführt wird, ist mittels einer
Walze gewährleistet, welche mindestens zwei mehrlagige
Walzenteilstücke umfaßt, von denen jedes eine Vielzahl von
Nuten aufweist, die bezogen auf die Umfangsrichtung einer
äußeren Umfangsfläche desselben schräg verlaufen. Die Orien
tierungen der Winkel der Nuten bezogen auf die Umfangs
richtung der äußeren Umfangsflächen benachbarter Wal
zenteilstücke sind hierbei einander entgegengerichtet, und
beide Kanten sind in axialer Richtung jeder der Walzen
teilstücke abgeschrägt.
Weitere Merkmale und Vorteile der Erfindung werden nachfol
gend anhand von Ausführungsformen unter Zuhilfenahme von
Figuren näher erläutert. Es zeigen:
Fig. 1 eine Draufsicht eines Wärmeübertragungsrohrs mit
gerillter Innenfläche entsprechend einem Ausführungsbeispiel
der vorliegenden Erfindung, in der die Innenfläche des Rohres
teilweise aufgeklappt ist;
Fig. 2 eine Schnittansicht entlang der Linie II-II in
Fig. 1;
Fig. 3 eine Draufsicht eines weiteren Ausführungsbeispiels
der vorliegenden Erfindung, in der die Innenfläche des Rohres
teilweise aufgeklappt ist;
Fig. 4 eine Draufsicht eines weiteren Ausführungsbeispiels
der vorliegenden Erfindung, in der die Innenfläche des Rohres
teilweise aufgeklappt ist;
Fig. 5 eine Draufsicht eines weiteren Ausführungsbeispiels
der vorliegenden Erfindung, in der die Innenfläche des Rohres
teilweise aufgeklappt ist;
Fig. 6 eine Draufsicht eines weiteren Ausführungsbeispiels
der vorliegenden Erfindung, in der die Innenfläche des Rohres
teilweise aufgeklappt ist;
Fig. 7 eine Draufsicht eines weiteren Ausführungsbeispiels
der vorliegenden Erfindung, in der die Innenfläche des Rohres
teilweise aufgeklappt ist;
Fig. 8 eine Draufsicht eines weiteren Ausführungsbeispiels
der vorliegenden Erfindung, in der die Innenfläche des Rohres
teilweise aufgeklappt ist;
Fig. 9 eine Draufsicht eines weiteren Ausführungsbeispiels
der vorliegenden Erfindung, in der die Innenfläche des
Rohres teilweise aufgeklappt ist;
Fig. 10 eine Ansicht der Innenfläche des Rohrs im auf
geklappten Zustand entsprechend einem weiteren Ausführungs
beispiel der vorliegenden Erfindung;
Fig. 11 eine vergrößerte perspektivische Ansicht des Grenz
abschnitts der Rippe des in Fig. 10 gezeigten Ausführungsbei
spiels;
Fig. 12 eine vergrößerte perspektivische Ansicht eines
Beispiels für eine Modifikation des Grenzabschnitts der
Rippe;
Fig. 13 eine vergrößerte perspektivische Ansicht eines
Beispiels für eine Modifikation des Grenzabschnitts der
Rippe;
Fig. 14 eine vergrößerte perspektivische Ansicht eines
Beispiels für eine Modifikation des Grenzabschnitts der
Rippe;
Fig. 15 eine Ansicht der Innenfläche des Rohrs im auf
geklappten Zustand entsprechend einem weiteren Ausführungs
beispiel;
Fig. 16 eine Ansicht der Innenfläche des Rohrs im auf
geklappten Zustand entsprechend einem weiteren Ausführungs
beispiel;
Fig. 17 eine Ansicht der Innenfläche des Rohrs im auf
geklappten Zustand entsprechend einem weiteren Ausführungs
beispiel;
Fig. 18 eine Ansicht der Innenfläche des Rohrs im auf
geklappten Zustand entsprechend einem weiteren Ausführungs
beispiel;
Fig. 19 eine Ansicht der Innenfläche des Rohrs im auf
geklappten Zustand entsprechend einem weiteren Ausführungs
beispiel;
Fig. 20 eine Ansicht der Innenfläche des Rohrs im auf
geklappten Zustand entsprechend einem weiteren Ausführungs
beispiel;
Fig. 21 eine Ansicht der Innenfläche des Rohrs im auf
geklappten Zustand entsprechend einem weiteren Ausführungs
beispiel;
Fig. 22 eine Ansicht der Innenfläche des Rohrs im auf
geklappten Zustand entsprechend einem weiteren Ausführungs
beispiel;
Fig. 23 eine Draufsicht eines weiteren Ausführungsbeispiels
der vorliegenden Erfindung, in der die Innenfläche des Rohres
teilweise aufgeklappt ist;
Fig. 24 eine vergrößerte Ansicht der Innenfläche des Rohrs
entsprechend dem in Fig. 23 dargestellten Ausführungsbei
spiels;
Fig. 25 eine Schnittansicht entlang der Line XXV-XXV in
Fig. 24;
Fig. 26 eine Ansicht der Innenfläche des Rohrs im auf
geklappten Zustand entsprechend einem weiteren Ausführungs
beispiel;
Fig. 27 eine Ansicht der Innenfläche des Rohrs im auf
geklappten Zustand entsprechend einem weiteren Ausführungs
beispiel;
Fig. 28 eine Gesamtansicht einer Fertigungsvorrichtung für
Wärmeübergangsrohre;
Fig. 29 eine Schnittansicht einer Walze zum Erzeugen des
Ausführungsbeispiels in Fig. 23;
Fig. 30 eine vergrößerte Vorderansicht eines Abschnitts der
in Fig. 29 dargestellten Walze;
Fig. 31 eine vergrößerte perspektivische Ansicht eines
Abschnitts der in Fig. 29 dargestellten Walze;
Fig. 32 eine Draufsicht, die eine Problemlösung mittels des
in Fig. 23 dargestellten Ausführungsbeispiels zeigt;
Fig. 33 eine vergrößerte Ansicht der Innenfläche eines
Rohres, die ein mittels des in Fig. 23 dargestellten Aus
führungsbeispiels gelöstes Problem zeigt;
Fig. 34 eine schematische Darstellung einer Meßvorrichtung
für die Verdampfungswirkung bei Wärmeübertragungsrohren mit
gerillten Innenflächen;
Fig. 35 eine schematische Darstellung einer Meßvorrichtung
für die Kondensationswirkung bei Wärmeübertragungsrohren mit
gerillten Innenflächen;
Fig. 36 ein Graph zur Darstellung der Ergebnisse von Expe
riment 1 (Verdampfungswirkung);
Fig. 37 ein Graph zur Darstellung der Ergebnisse von Expe
riment 1 (Kondensationswirkung);
Fig. 38 ein Graph zur Darstellung der Ergebnisse von Expe
riment 2 (Verdampfungswirkung und Druckverlust während der
Verdampfung);
Fig. 39 ein Graph zur Darstellung der Ergebnisse von Expe
riment 2 (Kondensationswirkung und Druckverlust während der
Kondensation);
Fig. 40 ein Graph zur Darstellung der Ergebnisse von Expe
riment 2 (Verdampfungswirkung und Druckverlust während der
Verdampfung);
Fig. 41 ein Graph zur Darstellung der Ergebnisse von Expe
riment 2 (Kondensationswirkung und Druckverlust während der
Kondensation).
Fig. 1 ist eine Draufsicht eines Ausführungsbeispiels eines
Wärmeübertragungsrohrs 1 mit gerillter Innenfläche entspre
chend der vorliegenden Erfindung, in der die Innenfläche des
Rohres teilweise aufgeklappt ist. Eine Vielzahl paralleler
Rippen 2, die zickzackförmig in Umfangsrichtung verlaufen,
sind auf der inneren Umfangsfläche eines Wärme
übertragungsrohrs 1 mit gerillter Innenfläche ausgeformt,
wobei Rillenabschnitte 3 zwischen den Rippen 2 ausgeformt
sind. Eine einzige Schweißlinie 4, die in axialer Richtung
verläuft, ist auf der Innenfläche des Wärmeübertragungsrohrs
1 mit gerillter Innenfläche ausgebildet, und die Rippen
werden durch diese Schweißlinie geteilt. Diese Schweißlinie 4
sollte vorzugsweise einen geringeren Überstand haben als die
Rippen 2.
Das Hauptmerkmal des Wärmeübertragungsrohrs 1 mit gerillter
Innenfläche der vorliegenden Erfindung besteht in der Anord
nung der Rippen. Das heißt, daß die Innenfläche des Wärme
übertragungsrohres 1 in vier Zonen R1 bis R4 geteilt ist, von
denen sich jede über 90° in Umfangsrichtung erstreckt, wobei
die ungeradzahligen Zonen R1 und R3 bei Zählung ab jeder be
liebigen Zone (in diesem Fall R1) die Rippen 2 enthalten, die
so ausgeformt sind, daß sie einen positiven Winkel α, vor
zugsweise 10 bis 25°, bezogen auf die Achse des
Wärmeübertragungsrohres bilden, während die geradzahligen
Zonen R2 und R4 die Rippen 2 enthalten, die so ausgeformt
sind, daß sie einen negativen Winkel β, vorzugsweise -10 bis
-25°, bezogen auf die Achse des Wärmeübertragungsrohres
bilden. Übersteigen die Neigungswinkel α und β der Rippen 2
einen Absolutwert von 25°, nähern sie sich bezüglich der
Strömung der Rechtwinkligkeit, so daß sie die Tendenz haben,
die Strömung zu blockieren und den Druckverlust zu erhöhen.
Haben die Neigungswinkel α und β der Rippen 2 Absolutwerte
kleiner als 10°, werden sie nahezu parallel zur Strömung, so
daß der turbulenzerzeugende Effekt der Rippen 2 vermindert
wird.
Die Orientierung der Neigungswinkel α und β kann auch umge
kehrt werden, und es ist nur erforderlich, daß die Rippen 2
wechselweise nach jeweils vorgegebenen Strecken in Gegenrich
tung geneigt sind, so daß sie insgesamt ein Zickzackmuster
bilden. Obwohl die Rippen 2 innerhalb derselben Zone im Bei
spiel nach Fig. 1 zueinander parallel verlaufen, besteht
keine zwangsweise Einschränkung auf ihre Parallelität, so daß
die Neigungswinkel der Rippen innerhalb des obigen Winkelbe
reichs variieren können.
Während die Querschnittsformen und Abmessungen der Rippen 2
keinen Beschränkungen unterliegen, sollten die Rippen 2 einer
Zone vorzugsweise einen Abstand P von 0,3 bis 0,4 mm, am
besten 0,34 bis 0,37 mm haben, und die Höhe H der Rippen 2 ab
der Innenfläche des Metallrohres sollte 0,15 bis 0,30 mm, am
besten 0,21-0,26 mm, betragen, wie in Fig. 2 dargestellt.
Werden die Rippen auf diese Weise höher ausgeführt als bei
herkömmlichen Produkten, wird der turbulenzerzeugende Effekt
verstärkt, so daß er in Zusammenwirken mit dem durch die
Zickzackanordnung der Rippen 2 gegebenen Effekt das Wärme
übertragungsvermögen des Wärmeübertragungsrohres 1 vergrößert.
Des weiteren verbessern diese Typen dünner und hoher Rippen 2
die Ableitung an den Spitzen der Rippen 2, wenn die Innenflä
che des Metallrohres 1 mit der Wärmeübertragungsflüssigkeit
benetzt ist, so daß die Metallflächen der Spitzen der Rippen
2 leicht einen direkten Kontakt mit dem Wärmeübertragungsgas
herstellen, wenn das Rohr als Kondensationsrohr dient, woraus
eine hervorragende Kondensationswirkung resultiert.
Ein Winkel γ (Spitzenwinkel) zwischen den Seitenflächen der
Rippen 2 ist nicht notwendigerweise beschränkt, sollte jedoch
vorzugsweise 10 bis 25°, am besten 15 bis 20°, betragen. Hat
der Spitzenwinkel der Rippen 2 einen so kleinen Wert, so
stehen die Seitenflächen der Rippen 2 nahezu senkrecht auf
der Innenfläche des Rohres, so daß neben den Abschnitten, die
ein V-förmiges Gebiet zur stromaufwärtigen Seite des Wärme
übertragungsmediums bezogen auf die Rippen 2 bilden, das
Wärmeübertragungsmedium nicht aufgrund des Strömungsdrucks
vom durch das Wärmeübertragungsrohr 1 strömenden Wärmeüber
tragungsgas zu den Spitzen der Rippen 2 mitgenommen wird.
Folglich wird nicht nur der Strom der Wärmeübertragungs
flüssigkeit mittels der Rippen 2 zur Verstärkung des tur
bulenzerzeugenden Effekts gesteuert, sondern auch die Wahr
scheinlichkeit, daß der Spitzenabschnitt jeder Rippe 2 frei -
liegt, nimmt zu, wenn das Wärmeübertragungsrohr 1 als
Kondensationsrohr verwendet wird, so daß die Kontaktfläche
zwischen dem Wärmeübertragungsgas und der Metalloberfläche
vergrößert wird, um eine höhere Kondensationsrate zu erzie
len. Außerdem können die Spitzen der Rippen 2, obwohl sie in
den in der Zeichnung dargestellten Beispielen einen halb
kreisförmigen Querschnitt aufweisen, bei der vorliegenden
Erfindung auch einen Trapez- oder Dreieck-Querschnitt haben.
Die Abmessungen des Wärmeübertragungsrohres 1, wie z. B.
Außendurchmesser, Dicke und Länge, sind nicht beschränkt, und
die vorliegende Erfindung kann auf Wärmeübertragungsrohre mit
beliebigen herkömmlicherweise verwendeten Abmessungen ange
wendet werden. Während normalerweise Kupfer oder eine Kupfer
legierung als Material der Wärmeübertragungsrohre 1 verwen
det wird, ist die vorliegende Erfindung nicht in der Weise
beschränkt, und es kann jeder Metalltyp verwendet werden,
z. B. Aluminium. Während der Querschnitt des Wärmeübertra
gungsrohres 1 der vorliegenden Erfindung eine Kreisform hat,
ist die vorliegende Erfindung nicht darauf beschränkt und
kann ein Rohr mit ovalem oder flachem Querschnitt sein. Sie
ist außerdem bei Verwendung als Hauptkörper eines Heizrohres
wirksam.
Das folgende Verfahren kann zum Herstellen eines Wärmeüber
tragungsrohrs mit gerillter Innenfläche dieses Typs verwendet
werden. Zunächst wird ein Band aus metallenem Flachmaterial
hergestellt, und dieses wird zwischen einer Konturwalze und
einer Stützwalze durchgeführt, deren Querschnitte komple
mentär zu den Formen der Rippen 2 und der Rillenabschnitte 3
sind, wodurch die Rippen 2 und die Rillenabschnitte 3 gleich
zeitig auf der Oberfläche des Flachmaterials ausgeformt
werden. Hinsichtlich der obengenannten Konturwalze kann eine
mehrlagige Walze verwendet werden, mit Konturwalzen mit
Spiralnuten zum Ausformen der Rippen 2 und der Rillen
abschnitte 3, wobei die Richtungen der Spiralen wechselweise
umgekehrt sind, so daß in diesem Fall die Form jedes Ab
schnitts beliebig durch Austauschen der mehrlagigen Walzen
eingestellt werden kann.
Danach wird das metallene Flachmaterial mit den darauf aus
geformten Rippen und Rillenabschnitten 3 mit der gerillten
Fläche nach innen in einer elektrischen Nahtschweißvorrich
tung so angeordnet, daß das Flachmaterial in seitlicher Rich
tung rundgeformt wird, indem es mehrere Stufen Formwalzen
durchläuft, und schließlich werden die zusammengefügten seit
lichen Randabschnitte 4 miteinander verschweißt, um das Wär
meübertragungsrohr 1 mit gerillter Innenfläche zu bilden. Zu
diesem Zeitpunkt wird eine Schweißlinie 4, die den seitlichen
Randabschnitten 4 entspricht, auf der Innenfläche des Rohres
gebildet. Die elektrische Nahtschweißvorrichtung kann von
einem beliebigen allgemein verwendeten Typ sein, und die
Nahtschweißbedingungen können identisch mit denjenigen des
üblichen Prozesses sein. Nachdem der geschweißte Abschnitt
der Außenfläche des Wärmeübertragungsrohres geglättet worden
ist, wird das Wärmeübertragungsrohr zu einem Wickel gewickelt
oder in vorgegebene Längen geschnitten.
Bei dem Wärmeübertragungsrohr 1 mit gerillter Innenfläche
entsprechend dem obigen Aufbau sind die auf der Innenfläche
ausgeformten Rippen 2 so angeordnet, daß sie zwei V-Formen in
stromaufwärtiger Richtungen des Stroms eines in einer der
beiden Richtung strömenden Wärmeübertragungsmediums bilden,
so daß sich das an den Seitenflächen jeder Rippe 2 angesam
melte Wärmeübertragungsmedium in angrenzenden Abschnitten der
V-Formen vereint, dann über die angrenzenden Abschnitte und
weiter strömt. Aufgrund dieses Prozesses wird das Wärmeüber
tragungsmedium bewegt, um eine chaotische turbulente Strömung
zu erzeugen, wodurch das Auftreten von Temperaturgradienten
im Strom des Wärmeübertragungsmediums verhindert, der Wärme
austausch zwischen dem Wärmeübertragungsmedium und den
Metalloberflächen des Wärmeübertragungsrohres gefördert und
das Wärmeübertragungsvermögen gesteigert wird. Speziell bei
Verwendung eines gemischten Wärmeübertragungsmediums (eines
Gemisches aus einer Vielzahl Wärmeübertragungsmedien) kann
eine Trennung der Komponenten des Wärmeübertragungsmediums
verhindert werden, so daß die ursprünglichen Eigenschaften
des gemischten Wärmeübertragungsmediums erhalten bleiben.
Fig. 3 zeigt ein zweites Ausführungsbeispiel der vorliegenden
Erfindung. Bei Ausführungsbeispiel 1 ist die Innenfläche des
Wärmeübertragungsrohrs 1 in Umfangsrichtung in vier Zonen R1
bis R4 geteilt; beim vorliegenden Ausführungsbeispiel ist sie
in nur zwei Zonen R1 und R2 in Umfangsrichtung geteilt. Ist
der Außendurchmesser des Wärmeübertragungsrohres identisch,
so verdoppelt sich im Vergleich zum vorigen Ausführungsbei
spiel die Länge der Rippen in etwa. Hinsichtlich der anderen
Merkmale sind sie identisch mit dem vorigen Ausführungsbei
spiel.
Nach Ausführungsbeispiel 2 sind die auf der Innenfläche aus
geformten Rippen so angeordnet, daß sie in stromaufwärtiger
Richtung der Strömung bezogen auf das in einer der beiden
Richtungen strömenden Wärmeübertragungsmedium eine einzelne
V-Form bilden, so daß sich das Wärmeübertragungsmedium an Ab
schnitten entsprechend den Vertiefungen der V-Form sammelt.
Um diese Eigenschaft zu nutzen, sollte die Auf-/Abwärts
orientierung des Wärmeübertragungsrohrs 1 vorzugsweise in
Abhängigkeit von der Anwendung nach Ausführungsbeispiel 2 ge
wählt werden.
Bei Verwendung als Kondensationsrohr sollten beispielsweise
die Metalloberfläche und das Wärmeübertragungsmedium in
direkten Kontakt gebracht werden, so daß der der Vertiefung
in der V-Form entsprechende Abschnitt bezogen auf den Dampf
strom nach unten weist. Folglich wird es für das Wärmeüber
tragungsmedium, das innerhalb des Wärmeübertragungsrohrs 1
sich ansammelt und durchströmt, schwierig, sich entlang der
Rippen 2 zur Oberseite der Innenfläche des Wärmeübertragungs
rohrs 1 zu verteilen, was zusammen mit dem obigen Effekt die
Kondensationswirkung verstärkt.
Fig. 4 zeigt ein viertes Ausführungsbeispiel der vorliegenden
Erfindung. In dem vorliegenden Beispiel ist die Innenfläche
des Wärmeübertragungsrohrs 1 in Umfangsrichtung in sechs
Zonen R1 bis R6 geteilt, wobei eine Vielzahl zueinander
paralleler Rippen 2 in axialer Richtung des Wärmeübertra
gungsrohrs 1 in jeder dieser Zonen R1 bis R6 ausgeformt ist.
Die anderen Merkmale sind identisch mit Ausführungsbeispiel
l, so daß sie die gleichen Bezugszeichen tragen und auf ihre
Beschreibung verzichtet wird. Die bemerkenswerten Effekte des
Ausführungsbeispiels 1 können von einem Wärmeübertragungsrohr
1 mit gerillter Innenfläche dieses Typs gleichermaßen erzielt
werden.
Natürlich ist das Wärmeübertragungsrohr mit gerillter Innen
fläche der vorliegenden Erfindung nicht notwendigerweise auf
die Strukturen der obigen Ausführungsbeispiele beschränkt,
und verschiedene andere Strukturen sind ebenfalls möglich.
Ist beispielsweise der Außendurchmesser des Wärmeübertra
gungsrohrs 1 groß, so kann dessen Innenfläche in acht oder
mehr Zonen geteilt werden, und Rippen können erforderlichen
falls gekrümmte Formen haben. Außerdem können in den zen
tralen Abschnitten der Rippen 2 konkave Bereiche oder Ver
tiefungen eingeformt werden.
Fig. 5 ist eine Draufsicht eines weiteren Ausführungsbei
spiels der vorliegenden Erfindung, bei der die Innenfläche
des Rohrs teilweise aufgeklappt ist. Die innere Umfangsfläche
dieses Wärmeübertragungsrohrs 1 mit gerillter Innenfläche
ist in vier Zonen R1 bis R4 geteilt, von denen sich eine jede
über 90° in Umfangsrichtung erstreckt. Jede dieser Zonen R1
bis R4 weist eine Vielzahl von zueinander parallelen Rippen 2
auf, die in axialer Richtung des Wärmeübertragungsrohrs 1
ausgerichtet sind, und zwischen den parallelen Rippen 2 be
finden sich Rillenabschnitte 3.
Bei diesem Wärmeübertragungsrohr 1 mit gerillter Innenfläche
sind die Rippen 2 in den ungeradzahligen Zonen R1 und R3 bei
Zählung ab einer Zone (in diesem Fall R1) so ausgeformt, daß
sie einen Winkel α bezogen auf die Achse des Wärmeübertra
gungsrohres bilden, und die Rippen 2 in den geradzahligen
Zonen R2 und R4 sind so ausgeformt, daß sie einen Winkel β
bezogen auf die Achse des Wärmeübertragungsrohres bilden.
Die Neigungswinkel α und β könnten entgegengesetzte Werte
haben, und es ist nur erforderlich, daß die Rippen 2, die in
Umfangsrichtung benachbart sind, in einander entgegengesetz
ter Richtung bezogen auf die Achse des Wärmeübertragungs
rohres 1 geneigt sind, so daß die Rippen 2 insgesamt in einem
Zickzackmuster angeordnet sind. Bei diesem Ausführungsbei
spiel sind die Spitzen der Rippen 2 in Umfangsrichtung aus
gerichtet. Obwohl die Rippen 2 innerhalb derselben Zone gemäß
Fig. 5 außerdem zueinander parallel sind, brauchen sie nicht
notwendigerweise parallel zu sein, so daß der Neigungswinkel
für jede Rippe innerhalb des obengenannten Bereichs verschie
den sein kann.
Ein Rillenabschnitt 5, der sich in axialer Richtung des Wär
meübertragungsrohres 1 erstreckt, ist an den Grenzen zwischen
den jeweiligen Zonen R1 bis R4 ausgeformt, wodurch zwischen
den in Umfangsrichtung benachbarten Rippen 2 ein konstanter
Spalt 5A gebildet wird. Der Boden der Rillenabschnitte 5 kann
dieselbe Höhe wie der der Rillenabschnitte 3 erhalten oder
etwas höher ausgeführt werden als der der Rillenabschnitte 3.
Bei einem Universal-Wärmeübertragungsrohr mit einem Außen
durchmesser von ca. 1 cm sollte die Breite C1 des Spaltes 5A
vorzugsweise 0,05 bis 0,5 mm, am besten 0,1 bis 0,3 mm, be
tragen. Bei einer Breite C1 innerhalb des Bereiches von 0,05
bis 0,5 mm ist das Gleichgewicht zwischen Druckverlust und
Wärmeübertragungsvermögen gut. Die vorliegende Erfindung ist
jedoch nicht auf die obengenannten Bereiche beschränkt, son
dern es können ggf. andere Werte verwendet werden.
Obwohl die Querschnittsform der Rippen 2 nicht notwendiger
weise eingeschränkt ist, wäre eine ähnliche Form wie in Aus
führungsbeispiel 1 wünschenswert. Sind die Rippen höher als
bei herkömmlichen Anwendungen, wird der turbulenzerzeugende
Effekt verbessert, so daß dies zusammen mit den Effekten auf
grund der speziellen Anordnung der Rippen eine deutliche Er
höhung des Wärmeaustauschvermögens des Wärmeübertragungsroh
res 1 bewirkt. Außerdem verleiht dieser Typ dünner und hoher
Rippen 2 den Endabschnitten der Rippen 2 hervorragende Ab
leitungseigenschaften, wenn die Innenfläche des Metallrohrs 1
mit Wärmeübertragungsflüssigkeit benetzt ist, so daß die Me
tallflächen an den Enden der Rippen 2 in besseren Kontakt mit
dem Wärmeübertragungsgas kommen, wenn das Rohr als Kondensa
tionsrohr verwendet wird, was in einer besseren Kondensa
tionswirkung resultiert.
Obwohl der Winkel γ (Spitzenwinkel), der von den Seitenflä
chen der Rippen 2 gebildet wird, nicht notwendigerweise be
schränkt ist, sollte er vorzugsweise identisch wie in Ausfüh
rungsbeispiel 1 eingestellt sein. Obwohl die Spitzen der Rip
pen 2 in den in der Zeichnung dargestellten Beispielen einen
halbkreisförmigen Querschnitt aufweisen, können sie bei der
vorliegenden Erfindung auch einen Trapez- oder Dreieck-Quer
schnitt erhalten.
Obwohl die Querschnittsform des Wärmeübertragungsrohres 1
beim vorliegenden Ausführungsbeispiel kreisförmig ist, ist
die vorliegende Erfindung nicht notwendigerweise auf einen
Kreisquerschnitt beschränkt, und je nach Bedarf kann das Rohr
einen ovalen oder flachen Querschnitt erhalten. Außerdem kann
das Rohr ebenso wirksam als Hauptkörper eines Heizrohres
eingesetzt werden.
Dieser Typ Wärmeübertragungsrohr mit gerillter Innenfläche
kann ebenfalls auf dieselbe Weise wie Ausführungsbeispiel 1
hergestellt werden. Als Konturwalze zum Ausformen der Rippen
2 auf dem metallenen Flachmaterial können eine mehrlagige
Walze mit einer Konturwalze mit Spiralnuten zum Ausformen der
Rippen und der Rillenabschnitte 3 und eine scheibenförmige
Walze zum Ausformen der Rillenabschnitte 5, die wechselweise
versetzt sind, verwendet werden, so daß in diesem Fall die
Form jedes Abschnitts beliebig durch Austauschen der die
Schichten bildenden Walzen eingestellt werden kann.
Mit dem Wärmeübertragungsrohr 1 mit gerillter Innenfläche
entsprechend der obigen Struktur lassen sich nicht nur die
selben Effekte wie mit Ausführungsbeispiel 1 erzielen, son
dern zwischen den Endabschnitten der Rippen werden Spalte 5A
gebildet, so daß das Wärmeübertragungsmedium durch diesen
Spalte 5A strömen kann, um den Druckverlust beim Durchströmen
des Wärmeübertragungsrohres 1 unabhängig von der Steigerungs
rate des Wärmeübertragungsvermögens gering zu halten. Auf
diese Weise besteht ein wichtiger Effekt der vorliegenden
Erfindung darin, daß die beiden einander entgegenwirkenden
Effekte, nämlich die Erhöhung des Wärmeübertragungsvermögens
und die Verringerung des Druckverlustes, gleichzeitig erzielt
werden.
Fig. 6 zeigt ein fünftes Ausführungsbeispiel der vorliegenden
Erfindung. Während die Endabschnitte der in Umfangsrichtung
benachbarten Rippen 2 beim Ausführungsbeispiel 4 ausgerichtet
sind, ist Ausführungsbeispiel 5 dadurch gekennzeichnet, daß
die Rippen 2 in benachbarten Zonen um einen halben Abstand
gegeneinander versetzt sind. Die übrigen Merkmale sind iden
tisch mit denjenigen von Ausführungsbeispiel 4.
Durch ein derartiges Versetzen der Rippen 2 in den Zonen R1
bis R4 um einen halben Abstand, kann der Spalt 5A zwischen
den in Umfangsrichtung benachbarten Rippen 2 erheblich ver
größert werden, ohne die Breite der Rillenabschnitte 5 zu
ändern. Außerdem wird dadurch die Tendenz zur verschränkten
Strömung des Wärmeübertragungsmediums unterstützt, wie durch
die Pfeile in den Zeichnungen angedeutet.
Fig. 7 zeigt ein sechstes Ausführungsbeispiel der vorliegen
den Erfindung. Während beim vierten Ausführungsbeispiel die
Innenfläche des Wärmeübertragungsrohres 1 in die vier Zonen
R1 bis R4 geteilt ist, ist sie bei vorliegenden Beispiel in
nur zwei Zonen R1 und R2 in Umfangsrichtung geteilt. Ist also
der Außendurchmesser des Wärmeübertragungsrohres gleich, so
wird folglich die Länge der Rippen 2 im Vergleich zum obigen
Ausführungsbeispiel in etwa doppelt so groß. Die anderen
Merkmale können identisch mit denjenigen der obenbeschrie
benen Ausführungsbeispiele sein.
Beim Ausführungsbeispiel 6 dieses Typs sind die auf der
Innenfläche ausgeformten Rippen 2 so angeordnet, daß sie eine
einzelne V-Form bilden, die sich in stromaufwärtiger Richtung
der Strömung bezogen auf das in einer der beiden Richtungen
strömende Wärmeübertragungsmedium öffnet, so daß sich das
Wärmeübertragungsmedium im Rillenabschnitt 4 an der Seite
entsprechend den Vertiefungen der V-Form sammelt. Um diese
Eigenschaft zu nutzen, sollte die Auf-/Abwärtsorientierung
des Wärmeübertragungsrohrs 1 vorzugsweise in Abhängigkeit
von der Anwendung gemäß dem Ausführungsbeispiel in Fig. 3 ge
wählt werden. Natürlich ist es auch möglich, den Abstand der
Rippen benachbarter Zonen bei diesem Ausführungsbeispiel zu
versetzen.
Fig. 8 zeigt ein siebtes Ausführungsbeispiel der vorliegenden
Erfindung. Dieses Beispiel ist dadurch gekennzeichnet, daß
die Innenfläche des Wärmeübertragungsrohrs 1 in sechs Zonen
R1 bis R6 geteilt ist, wobei eine Vielzahl zueinander paral
leler Rippen 2 in axialer Richtung des Wärmeübertragungsrohrs
1 ausgeformt ist. Die anderen Merkmale sind identisch mit
denjenigen von Ausführungsbeispiel 4, so daß sie die
gleichen Bezugszeichen tragen und auf ihre Beschreibung
verzichtet wird.
Die bemerkenswerten Effekte des Ausführungsbeispiels 4 können
von einem Wärmeübertragungsrohr 1 mit gerillter Innenfläche
dieser Struktur gleichermaßen erzielt werden.
Fig. 9 zeigt ein achtes Ausführungsbeispiel der vorliegenden
Erfindung. Dieses Beispiel gleicht dem Ausführungsbeispiel 4
darin, daß das Wärmeübertragungsrohr 1 in Umfangsrichtung in
vier Zonen geteilt ist; allerdings ist in den Grenzbereichen
zwischen den Zonen kein Rillenabschnitt 5 ausgeformt. Alter
nativ ist ein Spalt 6 zwischen Rippen 2 dadurch gebildet, daß
die Zonen R1 bis R4 um einen halben Abstand versetzt werden.
Bei einem Universal-Wärmeübertragungsrohr mit einem Außen
durchmesser von ca. 1 cm sollte die Breite C1 des Spaltes 5A
vorzugsweise 0,05 bis 0,5 mm, am besten 0,1 bis 0,3 mm, be
tragen. Bei einer Breite C1 innerhalb des Bereiches von 0,05
bis 0,5 mm ist das Gleichgewicht zwischen Druckverlust und
Wärmeübertragungsvermögen gut. Die vorliegende Erfindung ist
jedoch nicht auf die obengenannten Bereiche beschränkt, son
dern es können ggf. andere Werte verwendet werden.
Auch bei diesem Strukturtyp sind die auf der Innenfläche des
Wärmeübertragungsrohres 1 ausgeformten Rippen 2 so ange
ordnet, daß sie V-Formpaare (y-Formen) bilden, die sich in
stromaufwärtiger Richtung der Strömung bezogen auf das in
einer der beiden Richtungen strömende Wärmeübertragungsmedium
öffnen, so daß sich das an den Seitenflächen der Rippen 2
angesammelte Wärmeübertragungsmedium in den Verbindungs
abschnitten der V-Formen vereinigt und dann durch die Spalte
6 zwischen den Rippen 2 abfließt. Während dieses Prozesses
wird das Wärmeübertragungsmedium bewegt, um eine chaotische
turbulente Strömung zu erzeugen, wodurch das Auftreten von
Temperaturgradienten im Strom des Wärmeübertragungsmediums
verhindert und der Wärmeübergang zwischen dem
Wärmeübertragungsmedium und den Metalloberflächen des
Wärmeübertragungsrohres gefördert und damit das Wärmeüber
tragungsvermögen gesteigert wird. Außerdem werden die Spalte
6 zwischen den Endabschnitten der Rippen 2 gebildet, so daß
das Wärmeübertragungsmedium zwischen diesen Spalten 6 entwei
chen kann, wodurch die bemerkenswerten Effekte eines
niedrigen Druckverlustes bei der Strömung durch das Wärme
übertragungsrohr 1 ohne Beeinträchtigung der hohen Stei
gerungsrate des Wärmeübertragungsvermögens geboten werden.
Die Wärmeübertragungsrohre mit gerillter Innenfläche der
vorliegenden Erfindung sind nicht notwendigerweise auf die
obenbeschriebenen Ausführungsbeispiele beschränkt, und es
sind auch verschiedene andere Strukturtypen möglich. So kann
beispielsweise bei einem großen Außendurchmesser des Wärme
übertragungsrohres 1 seine Innenfläche in acht oder mehr
Zonen geteilt werden, und die Rippen können ggf. gekrümmte
Formen erhalten. Außerdem können in den zentralen Abschnitten
der Rippen 2 konkave Bereiche oder Vertiefungen eingeformt
werden.
Fig. 10 ist eine Ansicht der Innenfläche des Rohrs im auf
geklappten Zustand entsprechend einem weiteren Ausführungs
beispiel der vorliegenden Erfindung.
Dieses Wärmeübertragungsrohr 1 mit gerillter Innenfläche be
sitzt eine Vielzahl Rippen 2, die sich zickzackartig in Um
fangsrichtung erstrecken. Diese Rippen 2 sind so ausgeformt,
daß die Orientierung der Neigungswinkel α und β nach jedem
vorgegebenen Intervall L in axialer Richtung umgekehrt wird
(α → α′ → α → α′ . . . , β → β′ → β → β′ . . . ). Der Abstand
zwischen benachbarten Rippen 2 wird als Rillenabschnitt 3 mit
konstanter Breite ausgeführt, wobei ein Überstand 7, der eine
konstante Breite aufweist und sich entlang des gesamten Um
fangs der Innenfläche erstreckt, an der Grenze ausgeformt
ist, an der sich die Orientierung der Rippen 2 ändert.
Ein rippenloser Abschnitt 8, der eine konstante Breite auf
weist und sich in axialer Richtung erstreckt, ist über die
gesamte Länge eines Abschnitts des Wärmeübertragungsrohres 1
mit gerillter Innenfläche ausgeformt, und eine Schweißlinie
ist in der Mitte dieses rippenlosen Abschnitts 8 über die
gesamte Länge ausgebildet (siehe Schweißlinie 4 in Fig. 1).
Die Rippen 2 werden mittels dieses rippenlosen Abschnitts 8
und der Schweißlinie getrennt. Die Schweißlinie kann von der
Innenfläche des Wärmeübertragungsrohres mit gerillter Innen
fläche aus nach innen überstehen, der Betrag des Überstandes
sollte jedoch kleiner sein als der Betrag, um den die Rippen
2 überstehen, so daß der Rohr-Dehnstopfen nicht auf die
Schweißlinie drückt, wenn er zum Aufweiten in das Wärmeüber
tragungsrohr 1 mit gerillter Innenfläche eingebracht wird.
Wie aus Fig. 10 ersichtlich ist, ist die Innenfläche des
Wärmeübergangsrohres 1 der vorliegenden Erfindung in vier
Zonen R1 bis R4 geteilt, von denen sich eine jede über 90° in
Umfangsrichtung erstreckt, wobei die ungeradzahligen Zonen R1
und R3 ab jeder beliebigen Zone (in diesem Fall R1) gezählt
werden, und die geradzahligen Zonen R2 und R4 Rippen 2 ent
halten, die einander entgegengerichtete Neigungswinkel α und
β; α′ und β′) mit der Axiallinie einschließen. Die Absolut
werte der Neigungswinkel (α, β, α′ und β′) sollten vorzugs
weise zwischen 10 und 25° betragen. Überschreitet der Abso
lutwert des Neigungswinkels 25°, werden die Rippen 2 bezüg
lich der Strömung nahezu rechtwinklig, so daß die Strömung
blockiert wird und der Druckverlust ansteigt. Wird der
Absolutwert des Neigungswinkels kleiner als 10°, werden die
Rippen 2 nahezu parallel zur Strömung, so daß der turbulenz
erzeugende Effekt der Rippen 2 vermindert wird.
Obwohl die Neigungswinkel α und β sowie α′ und β′ mit iden
tischem Wert ausgeführt werden können, können sie auch
voneinander verschiedene Werte haben, sofern sie innerhalb
des obigen Bereichs liegen. Analog können die Neigungswinkel
α und α′ sowie β und β′ mit identischem Wert ausgeführt wer
den; sie können auch voneinander verschieden sein, sofern sie
innerhalb des obigen Bereichs liegen. Obwohl außerdem die
Rippen 2 in derselben Zone gemäß Ausführungsbeispiel 9
parallel ausgeführt werden können, besteht nicht
notwendigerweise die Beschränkung, daß sie parallel sein
müssen, so daß der Neigungswinkel für jede Rippe verschieden
sein kann, vorausgesetzt, er liegt innerhalb des oben
genannten Bereichs.
Obwohl das Intervall L der Winkelumkehr der Rippen 2 nicht
notwendigerweise beschränkt ist, sollte es vorzugsweise zwi
schen 100 und 500 mm, am besten 200 bis 400 mm, betragen.
Innerhalb des Bereichs von 100 bis 500 mm wird der Bewegungs
effekt für das Wärmeübertragungsmedium ausreichend wirksam,
so daß Ungleichmäßigkeiten innerhalb des Wärmeübertragungs
mediums von den Rippen 2 zur Verbesserung des Gleichgewichts
zwischen ihnen korrigiert werden können.
Der Überstand 7 hat einen leicht gekrümmten Querschnitt, und
sein maximaler Überstandsbetrag ist kleiner als der der Rip
pen 2, wie aus Fig. 11 ersichtlich ist. Durch ein derartiges
Ausformen der Überstände 7 kann die durchschnittliche Dicke
des Wärmeübergangsrohres 1 mit gerillter Innenfläche an der
Umkehrgrenze der Rippen 2 etwa gleich derjenigen anderer Ab
schnitte ausgeführt werden, um eine Verringerung der Festig
keit an den Grenzabschnitten der Rippen 2 zu vermeiden.
Andererseits muß der Überstand 7 nicht notwendigerweise im
Grenzabschnitt der Rippen 2 ausgeformt werden, wie in Fig. 11
gezeigt, so daß ein Überschneidungsabschnitt 9 mit einer kon
stanten Breite durch Überlappen der Rippen 2 um eine vorgege
bene Länge gebildet werden kann, wie in Fig. 12 dargestellt.
Ein Verbindungsabschnitt 10 kann durch Verbinden der Endab
schnitte der Rippen 2 gebildet werden, wie in Fig. 13 darge
stellt, oder die Rippen 2 können, wie in Fig. 14 dargestellt,
kontinuierlich verlaufen. In jedem dieser Fälle ist es mög
lich, eine Verringerung der einer Verformung entgegenwirken
den Festigkeit im Grenzabschnitt der Rippen 2 zu vermeiden.
Wie unter Bezugnahme auf Fig. 2 erläutert, haben die Rippen 2
eine solche Querschnittsform, daß der Abstand P zwischen Rip
pen 2 in derselben Zone vorzugsweise 0,3 bis 0,45 mm, am
besten 0,33 bis 0,38 mm, beträgt; die Höhe H der Rippen 2 ab
der der Innenfläche des Metallrohrs beträgt vorzugsweise 0,15
bis 0,30 mm, am besten 0,22 bis 0,26 mm. Werden die Rippen
höher ausgeführt als bei herkömmlichen Anwendungen, wird der
turbulenzerzeugende Effekt verbessert, so daß dies zusammen
mit dem Effekt aufgrund der Zickzack-Anordnung der Rippen
eine Erhöhung des Wärmeaustauschvermögens des Wärmeübertra
gungsrohres 1 bewirkt. Außerdem verbessern diese Typen dünner
und hoher Rippen 2 die Ableitung an den Spitzen der Rippen 2,
wenn die Innenfläche des Metallrohrs 1 mit Wärmeübertragungs
flüssigkeit benetzt ist, so daß die Metallflächen an den
Spitzen der Rippen 2 leicht in direkten Kontakt mit dem
Wärmeübertragungsgas kommen, wenn das Rohr als Kondensa
tionsrohr verwendet wird, was in einer hervorragenden
Kondensationswirkung resultiert.
Der Winkel γ (Spitzenwinkel) zwischen den Seitenflächen der
Rippen 2 sollte vorzugsweise 10 bis 25°, am besten 15 bis
20°, betragen. Der Grund ist derselbe wie bei Ausführungsbei
spiel 1.
Bei dem Wärmeübertragungsrohr 1 mit gerillter Innenfläche
gemäß dem obengenannten Ausführungsbeispiel wird die Vor
wärtsrichtung des innerhalb des Wärmeübertragungsrohres 1 mit
gerillter Innenfläche strömenden Wärmeübertragungsmediums
entlang den Rippen 2 schräg gerichtet, so daß das Wärmeüber
tragungsmedium durch diesen Prozeß bewegt wird, um den Wärme
austausch zwischen dem Wärmeübertragungsrohr 1 mit gerillter
Innenfläche und dem Wärmeübertragungsmedium zu fördern.
Selbst dann, wenn das Wärmeübertragungsmedium an bestimmten
Stellen der Innenfläche des Wärmeübertragungsrohrs 1 mit
gerillter Innenfläche während dieses Bewegungsprozesses
konzentriert wird, wird die Vorwärtsrichtung des Wärmeüber
tragungsmediums erneut von den Rippen 2 der nächsten Zone, in
der der Neigungswinkel der Rippen 2 umgekehrt worden ist,
schräggerichtet, so daß die Bewegung des Wärmeübertragungs
mediums umfassender wird. Auf diese Weise ist es möglich, das
Wärmeübertragungsvermögen zu steigern, indem man die Strö
mungsrichtung des Wärmeübertragungsmediums zwangsweise
ändert, um eine Bewegung nach jedem konstanten Intervall L zu
bewirken.
Insbesondere sind die Rippen 2 an der Innenfläche des Wärme
übertragungsrohres 1 mit gerillter Innenfläche so angeordnet,
daß sie zwei V-Formpaare bilden, die sich zum stromaufwärti
gen Ende der Strömung des Wärmeübertragungsmediums öffnen, so
daß sich das Wärmeübertragungsmedium in den Verbindungs
abschnitten der V-Formen vereinigt und über diese und an
diesen vorbeiströmt. Da dieser Prozeß eine chaotische
turbulente Strömung durch die Bewegung des
Wärmeübertragungsmediums erzeugt, wirken die Bewegungs
effekte mit den obengenannten Effekten im Sinne einer
weiteren Verstärkung zusammen, wodurch das Auftreten von
Temperaturgradienten im Strom des Wärmeübertragungsmediums
verhindert und der Wärmeaustausch zwischen dem Wärmeüber
tragungsmedium und den Metalloberflächen gefördert und damit
das Wärmeübertragungsvermögen gesteigert wird.
Fig. 15 ist eine Ansicht der Innenfläche des Rohrs im auf
geklappten Zustand entsprechend einem weiteren Ausführungs
beispiel. Das vorliegende Ausführungsbeispiel ist identisch
mit dem Ausführungsbeispiel 9, mit der Ausnahme, daß die Rip
pen 2 nicht zickzackartig gekrümmt sind, sondern in einem
einfachen Spiralmuster verlaufen.
Bei einem Wärmeübertragungsrohr 1 mit gerillter Innenfläche
dieses Typs wird das durch das Rohr strömende Wärmeübertra
gungsmedium wechselweise mittels der Spiralrippen 2, die nach
jedem konstanten Intervall L umgekehrt werden, in die entge
gengesetzte Richtung geleitet, wodurch es sich von Wärmeüber
tragungsrohren 1 mit einfachen Spiralrippen 2 dadurch
unterscheidet, daß das Wärmeübertragungsmedium nicht
kollektiv in bestimmte Bereiche strömt, wodurch man einen
außergewöhnlichen Bewegungseffekt erzielt. Als Ergebnis kann
das Wärmeübertragungsvermögen gesteigert werden.
Fig. 16 ist eine Ansicht der Innenfläche im aufgeklappten
Zustand eines Wärmeübertragungsrohrs mit gerillter Innen
fläche entsprechend einem elften Ausführungsbeispiel der
vorliegenden Erfindung. Das vorliegende Ausführungsbeispiel
unterscheidet sich von Ausführungsbeispiel 9 darin, daß die
Rippen 2 als V-Formen ausgebildet sind. Das bedeutet, daß im
vorliegenden Ausführungsbeispiel die Innenfläche des Rohrs in
Umfangsrichtung in zwei Zonen R1 und R2 geteilt ist, wobei
die Winkel α und β zwischen der Achse und den Rippen 2 einan
der entgegengerichtete Orientierungen zwischen den Zonen R1
und R2 aufweisen. Außerdem werden die Orientierungen der Nei
gungswinkel α und β innerhalb jeder Zone R1 und R2 für jedes
Standardintervall L in axialer Richtung des Rohrs umgekehrt
(α → α′ → α → α′ . . . , β → β′ → β → β′ . . . ). Die übrigen
Merkmale sind identisch mit denjenigen von Ausführungsbei
spiel 9.
Bei einem Wärmeübertragungsrohr 1 mit gerillter Innenfläche
dieses Typs hat das innerhalb des Rohrs strömende Wärmeüber
tragungsmedium eine Tendenz, sich in Richtung der Vertie
fungsabschnitte der V-förmigen Rippen 2 zu konzentrieren, so
daß sich die Wärmeübertragungsflüssigkeit in den Vertie
fungsabschnitten der V-Form ansammelt. Da die Orientierung
der Rippen 2 dann umgekehrt wird, wird die Wärmeübertragungs
flüssigkeit nach links und rechts geteilt, so daß sie sich
erneut in einem Vertiefungsabschnitt an einer Stelle ansam
melt, die bezogen auf die Umfangsrichtung auf der entgegen
gesetzten Seite liegt. Durch Wiederholen dieses Zyklus für
jedes konstante Intervall L wird das Wärmeübertragungsver
mögen zwischen dem Wärmeübertragungsmedium und dem Wärme
übertragungsrohr 1 mit gerillter Innenfläche gesteigert und
damit verbessert.
Fig. 17 ist eine Ansicht der Innenfläche im aufgeklappten
Zustand eines Wärmeübertragungsrohrs 1 mit gerillter Innen
fläche entsprechend einem zwölften Ausführungsbeispiel der
vorliegenden Erfindung. Dieses Ausführungsbeispiel unter
scheidet sich von Ausführungsbeispiel 9 darin, daß die auf
geklappte Form der Rippen 2 sechs Umkehrpunkte in Umfangs
richtung hat und somit ein "VVV"-Muster bildet. Das bedeutet,
daß im vorliegenden Ausführungsbeispiel die Innenfläche des
Rohrs in sechs Zonen R1 bis R6 geteilt ist, wobei die Winkel
α und β zwischen den Rippen 2 und der Achse wechselweise
zwischen diesen sechs Zonen R1 bis R6 umgekehrt werden.
Außerdem sind die Neigungswinkel α und β innerhalb der Zonen
R1 bis R6 so ausgeformt, daß sich ihre Orientierung für jedes
konstante Intervall L in axialer Richtung des Rohrs umkehrt
(α → α′ → α → α′ . . . , β → β′ → β → β′ . . . ). Die übrigen
Merkmale sind identisch mit denjenigen von Ausführungsbei
spiel 9. Mit diesem Typ Wärmeübertragungsrohr 1 mit gerillter
Innenfläche lassen sich dieselben Effekte erzielen wie mit
dem Ausführungsbeispiel 9.
Wird die Anzahl der Zonen zu groß, so wird der Strömungs
widerstand aufgrund der Rippen 2 zu hoch, so daß dann, wenn
der Außendurchmesser des Wärmeübertragungsrohres 1 10 mm oder
weniger beträgt, vorzugsweise 2 bis 6 Zonen vorgesehen werden
sollten. Außerdem braucht die Anzahl der Zonen nicht gerad
zahlig zu sein, so daß die Effekte nicht stark durch eine
ungeradzahlige Anzahl Zonen beeinflußt werden.
Fig. 18 ist eine Ansicht der Innenfläche im aufgeklappten
Zustand eines Wärmeübertragungsrohrs mit gerillter Innen
fläche entsprechend einem 13. Ausführungsbeispiel der vor
liegenden Erfindung. Bei dem vorliegenden Ausführungsbeispiel
ist ein Spalt 11 im zentralen Abschnitt der in Fig. 16 dar
gestellten V-förmigen Rippen 2 ausgeformt. Das heißt, daß das
Wärmeübertragungsrohr 1 mit gerillter Innenfläche zwei
schräge Rippen 2 aufweist, die entlang der Innenfläche des
Rohres in Umfangsrichtung mit einem dazwischen ausgeformten
Abstand angeordnet sind. Die Neigungswinkel sowie die übrigen
Merkmale sind identisch mit denjenigen des Ausfüh
rungsbeispiels in Fig. 16.
Obwohl die Breite C3 des Spalts 11 nicht einer besonderen Be
schränkung unterliegt, sollte sie bei einem normalen Wärme
übertragungsrohr mit einem Außendurchmesser von ca. 10 mm
vorzugsweise 0,05 mm bis 0,5 mm betragen. Innerhalb dieses
Bereichs kann ein hervorragendes Wärmeübertragungsvermögen
erzielt werden, während der Strömungswiderstand des Wärme
übertragungsmediums deutlich gesenkt wird. Der Effekt des
reduzierten Strömungswiderstandes ist hervorragend, wenn die
Tiefe des Spalts 11 gleich der der Rillenabschnitte 3 ausge
führt wird, aber der Spalt kann auch flacher als die Rillen
abschnitte 3 ausgeführt werden, wenn dies die jeweilige Si
tuation erfordert.
Bei dem diesem Strukturtyp entsprechenden Ausführungsbeispiel
13 vereinigt sich das an den Seitenflächen der Rippen 2 ange
sammelte Wärmeübertragungsmedium in den Verbindungsabschnit
ten der V-Formen und strömt dann durch den Spalt 11, wodurch
das Wärmeübertragungsmedium bewegt wird. Folglich wird der
Druckverlust des Wärmeübertragungsmediums bei der Strömung
durch das Wärmeübertragungsrohr 1 niedrig gehalten, ohne den
Bewegungseffekt des Wärmeübertragungsmediums durch die Rippen
2 zu beeinträchtigen. Ein wichtiger Effekt der vorliegenden
Erfindung besteht darin, daß die beiden einander
entgegenwirkenden Effekte, nämlich die Erhöhung des Wärme
übertragungsvermögens und die Verringerung des Druckver
lustes, auf diese Weise erzielt werden. Selbstverständlich
kann auch bei diesem Ausführungsbeispiel die Strömung des
Wärmeübertragungsmediums abwechselnd verteilt und konzen
triert sein, da der Neigungswinkel der Rippen 2 nach jedem
konstanten Intervall L in axialer Richtung des Rohrs
umgekehrt wird.
Fig. 19 ist eine Ansicht der Innenfläche im aufgeklappten
Zustand eines 14. Ausführungsbeispiels eines Wärmeübertra
gungsrohrs 1 mit gerillter Innenfläche gemäß der vorliegenden
Erfindung. Das vorliegende Ausführungsbeispiel ist dadurch
gekennzeichnet, daß Spalte 11 an den Umkehrpunkten der in
Fig. 10 dargestellten W-förmigen Rippen 2 ausgeformt sind.
Bei diesem Ausführungsbeispiel kann der Strömungswiderstand
des Wärmeübertragungsmediums mittels der Spalte 11 verringert
werden, während der Druckverlust in dem im
Wärmeübertragungsrohr 1 strömenden Wärmeübertragungsmedium
niedrig gehalten wird, ohne die Effekte bei Ausführungsbei
spiel 10 zu beeinträchtigen.
Fig. 20 ist eine Ansicht der Innenfläche im aufgeklappten
Zustand eines Wärmeübertragungsrohrs mit gerillter Innen
fläche entsprechend einem 15. Ausführungsbeispiel der vor
liegenden Erfindung. Das vorliegende Ausführungsbeispiel ist
dadurch gekennzeichnet, daß Spalte 20 in konstanten Inter
vallen in Längsrichtung der in Fig. 15 dargestellten Spiral
rippen 2 ausgeformt sind. Auch in diesem Fall kann der Druck
verlust in dem im Wärmeübertragungsrohr 1 strömenden Wärme
übertragungsmedium dadurch niedrig gehalten werden, daß das
Wärmeübertragungsmedium in geeigneter Weise über die Spalte
20 entweichen kann, während die durch das Ausführungsbeispiel
in Fig. 15 bereitgestellten Effekte erhalten bleiben.
Fig. 21 ist eine Ansicht der Innenfläche im aufgeklappten
Zustand eines Wärmeübertragungsrohrs mit gerillter Innen
fläche entsprechend einem 16. Ausführungsbeispiel der vorlie
genden Erfindung. Das vorliegenden Ausführungsbeispiel ist
dadurch gekennzeichnet, daß Spalte 11 an jedem zweiten Um
kehrpunkt der in Fig. 17 dargestellten "VVV"-förmigen Rippen
2 ausgeformt sind. Auch in diesem Fall kann der Druckverlust
in dem im Wärmeübertragungsrohr 1 strömenden Wärmeübertra
gungsmedium dadurch niedrig gehalten werden, daß das Wärme
übertragungsmedium in geeigneter Weise über die Spalte 20
entweichen kann, während die durch das Ausführungsbeispiel in
Fig. 17 bereitgestellten Effekte erhalten bleiben.
Fig. 22 ist eine Ansicht eines 17. Ausführungsbeispiels der
vorliegenden Erfindung im aufgeklappten Zustand. Das vorlie
gende Ausführungsbeispiel ist dadurch gekennzeichnet, daß das
Intervall, nach dem die Neigungsrichtung der Rippen 2 umge
kehrt wird, für jede Zone verschieden ist. Das heißt, die
Positionen der Überstände 7A und 7B, die an den Umkehrgrenzen
ausgeformt sind, sind in axialer Richtung des Rohrs gegenein
ander versetzt. Auch in diesem Fall kann die Form des Grenz
abschnitts jeder der in Fig. 11, 12, 13 und 14 dargestellten
Strukturen entsprechen.
Das Wärmeübertragungsrohr mit gerillter Innenfläche der vor
liegenden Erfindung ist nicht notwendigerweise auf die obigen
Ausführungsbeispiele beschränkt. Ist beispielsweise der
Außendurchmesser des Wärmeübertragungsrohres groß, dann kann
seine Innenfläche in sieben oder mehr Zonen geteilt werden;
es ist auch möglich, die Rippen 2 ggf. so zu formen, daß sie
im aufgeklappten Zustand Bögen anstelle von Geraden beschrei
ben. Außerdem können zusätzlich Änderungen vorgenommen wer
den, z. B. die Rippen nur in geradzahligen oder ungeradzahli
gen Zonen um einen halben Abstand in axialer Richtung des
Rohrs zu versetzen, oder konkave Abschnitte oder Vertiefungen
in geeigneten Stellen der Rippen 2 auszuformen.
Die Erfinder stellten bei der Herstellung eines Wärmeüber
gangsrohres mit gerillter Innenfläche, wie in Fig. 1 darge
stellt, fest, daß sich bei Rundformen dieses Wärmeübergangs
rohres mit gerillter Innenfläche zu einer U-Form Beulen 72
entlang der gepunkteten Linie in Fig. 32 bilden.
Als Ergebnis einer sorgfältigen Untersuchung dieses Phänomens
stellt man fest, daß die Beulen 72 deshalb entstehen, weil
die Rippen 73 im Vergleich zu den dünnwandigen Rillenab
schnitten 74 zwischen den Rippen, wie in Fig. 33 dargestellt,
sehr hart sind, so daß die Härte an den Spitzen der Umkehrab
schnitte der zickzackförmigen Rippen 73 bewirkt, daß die dün
nen Abschnitte 74 neben diesen Spitzenabschnitten während des
Rundformprozesses lokal gedehnt werden. Da diese Beulen 72
die dünnwandigen Abschnitte 74 noch dünner machen, beein
trächtigen sie nicht nur das äußere Erscheinungsbild, sondern
sind auch unerwünscht, wenn die Zuverlässigkeit der Wärme
übertragungsrohre von Bedeutung ist.
Die folgenden Ausführungsbeispiele haben die Aufgabe, diese
Probleme zu lösen.
Fig. 23 ist eine Draufsicht eines 18. Ausführungsbeispiels
eines Wärmeübertragungsrohres mit gerillter Innenfläche gemäß
der vorliegenden Erfindung. Die Innenfläche dieses Wärmeüber
tragungsrohres 1 mit gerillter Innenfläche besitzt eine Viel
zahl paralleler Rippen 2, die zickzackförmig bezogen auf die
Umfangsrichtung verlaufen, wobei Rillenabschnitte 3 zwischen
den Rippen 2 ausgeformt sind. Außerdem ist auf der Innenflä
che des Wärmeübertragungsrohrs 1 mit gerillter Innenfläche
eine einzige Schweißlinie 4 so ausgebildet, daß sie entlang
der gesamten Länge in axialer Richtung des Rohrs nach innen
übersteht. Die Rippen 2 werden durch diese Schweißlinie 4 ge
teilt. Diese Schweißlinie 4 sollte vorzugsweise einen gerin
geren Überstand haben als die Rippen 2.
Die Innenfläche des Wärmeübertragungsrohres 1 ist in vier
Zonen R1 bis R4 geteilt, von denen sich jede über 90° in Um
fangsrichtung erstreckt. Wie beim Ausführungsbeispiel 1 haben
die ungeradzahligen Zonen R1 und R3 bei Zählung ab einer Zone
(in diesem Fall R1) Rippen 2, die so ausgeformt sind, daß sie
einen positiven Winkel α, bezogen auf die Achse des Wärme
übertragungsrohres bilden, während die geradzahligen Zonen R2
und R4 die Rippen 2 enthalten, die so ausgeformt sind, daß
sie einen negativen Winkel β, bezogen auf die Achse des Wär
meübertragungsrohres bilden. Die Orientierung der Neigungs
winkel α und β kann umgekehrt werden, vorausgesetzt, die Rip
pen 2 sind wechselweise in entgegengerichteten Winkeln,
bezogen auf die Achse des Wärmeübertragungsrohres über eine
jeweils vorgegebene Länge geneigt, so daß sie insgesamt ein
Zickzackmuster bilden. Obwohl die Rippen 2 innerhalb der
selben Zone in dem in der Zeichnung dargestellten Beispiel
zueinander parallel verlaufen, brauchen sich nicht unbedingt
parallel zu sein, so daß der Neigungswinkel der Rippen 2
innerhalb des obigen Winkelbereichs variieren kann. Außerdem
sind die Breiten der Zonen R1 bis R4 nicht notwendigerweise
auf gleiche Werte beschränkt, so daß sie voneinander ver
schieden sein können.
Das Hauptmerkmal des vorliegenden Ausführungsbeispiels ist,
daß gerade Verstärkungsrippen 14, die die Umkehrpunkte be
nachbarter Rippen in axialer Richtung des Wärmeüber
tragungsrohres verbinden, entlang den Grenzen zwischen jeder
der Zonen R1 bis R4 ausgeformt sind. Diese Verstärkungsrippen
14 sind bezogen auf die Innenfläche des Wärmeübertragungs
rohres 1 mit gerillter Innenfläche und die Rippen 2 gleich
mäßig ausgeformt, wie in Fig. 24 und 25 dargestellt. Die
Verstärkungsrippen haben einen annähernd dreieckigen oder
halbkreisförmigen Querschnitt. Die Grenze zwischen den
Verstärkungsrippen 14 und der Innenfläche des Wärmeübertra
gungsrohres 1 mit gerillter Innenfläche sollte vorzugsweise
abgeschrägt sein, um die Entstehung von Spannungen zu ver
meiden. Obwohl die Verstärkungsrippen 14 beim vorliegenden
Ausführungsbeispiel entlang der gesamten Länge des Wärmeüber
tragungsrohres 1 mit gerillter Innenfläche ausgeformt sind,
können sie auch nur in den Abschnitten des Wärme
übertragungsrohres 1 mit gerillter Innenfläche vorgesehen
werden, die rundgeformt sind.
Auf der Innenfläche des Wärmeübertragungsrohres 1 mit gerill
ter Innenfläche sind rillenlose Abschnitte 16 mit konstanter
Breite, die sich parallel zur Schweißlinie 4 erstrecken, an
beiden Seiten der Schweißlinie 4 ausgeformt, wie in Fig. 23
dargestellt. Außerdem sind Verstärkungsrippen 18 zur Verbin
dung der Endabschnitte der Rippen 2 in den Grenzen zwischen
den rillenlosen Abschnitten 16 und den Endabschnitten der
Rippen 2 ausgeformt. Die rillenlosen Abschnitte 16 sind dazu
erforderlich, um eine gleichmäßige Dichte des an den Endflä
chen des Flachmaterials erzeugten Schweißstroms zu bewirken,
wenn das Flachmaterial durch elektrisches Naht schweißen zu
einem Rohr geformt wird. Die Verstärkungsrippen 18 verhindern
eine Schwächung des Wärmeübertragungsrohres 1 mit gerillter
Innenfläche an den Bereichen, die den Endbereichen der Rippen
2 entsprechen, und dienen auch dazu, die Querschnittsform der
rillenlosen Abschnitte 16 aufrechtzuerhalten, wenn die Rippen
2 aufgeformt werden.
Die Höhe H2 der Verstärkungsrippen 14 gegenüber der inneren
Umfangsfläche sollte kleiner sein als die Höhe H1 der Rippen
2 gegenüber der inneren Umfangsfläche, vorzugsweise 5 bis
90%, am besten 10 bis 70%. Sind die Verstärkungsrippen 14
höher als die Rippen 2, so kann das Wärmeübertragungsrohr 1
mit gerillter Innenfläche durch Einführen eines Rohr-Dehn
stopfens nicht gleichmäßig aufgeweitet werden. Ist außerdem
H2 höher als 90% von H1, dann sind die Verstärkungsrippen 14
zu hart, so daß der Querschnitt des rundgeformten Abschnittes
keine saubere elliptische Form bildet, wenn das Wärmeüber
tragungsrohr 1 mit gerillter Innenfläche rundgeformt wird.
Ein normales Wärmeübertragungsrohr 1 mit gerillter Innen
fläche und einem Außendurchmesser von 10 mm oder weniger
sollte vorzugsweise mit Rippen ausgeführt sein, die eine Höhe
von 0,05-0,15 mm ab der Innenfläche aufweisen. Dies gilt
gleichermaßen für die Verstärkungsrippen 18.
Die Querschnittsform der Rippen 2 und der Winkel γ (Spitzen
winkel) zwischen den Seitenflächen der Rippen 2 sollten vor
zugsweise denjenigen von Ausführungsbeispiel 1 ähnlich sein.
Bei den Wärmeübertragungsrohren mit gerillter Innenfläche
gemäß dem obigen Ausführungsbeispiel werden Verstärkungs
rippen 14 zum Verbinden der Umkehrpunkte der in Zickzackform
verlaufenden Rippen ausgebildet, so daß selbst bei Rundformen
des Wärmeübertragungsrohrs 1 mit gerillter Innenfläche zu
einer U-Form eine ungeordnete Spreizung der Spalte zwischen
den Umkehrabschnitten der Rippen 2 aufgrund der Zugfestigkeit
der Verstärkungsrippen 14 im Vergleich zu anderen Abschnitten
vermieden wird. Folglich werden im Bereich um die Spitzenab
schnitte der Rippen 2 keine Beulen auf der Außenfläche des
Wärmeübertragungsrohrs 1 mit gerillter Innenfläche gebildet,
so daß es möglich ist, Beeinträchtigungen des äußeren Er
scheinungsbildes aufgrund der Ausformung solcher Beulen und
eine verringerte Zuverlässigkeit des Wärmeübertragungsrohrs 1
mit gerillter Innenfläche aufgrund einer Schwächung an den
Beulen zu vermeiden.
Außerdem sind beim vorliegenden Ausführungsbeispiel die
Rippen 2 an der Innenfläche so angeordnet, daß sie zwei
V-Formpaare bilden, die sich in stromaufwärtiger Richtung der
Strömung bezogen auf ein Wärmeübertragungsmedium öffnen, das
in einer der beiden Richtungen strömt, so daß sich das an den
Seitenflächen der Rippen 2 angesammelte Wärmeübertragungs
medium in den Verbindungsabschnitten der V-Formen vereinigt
und über diese strömt. Da das Wärmeübertragungsmedium während
dieses Prozesses zur Erzeugung einer chaotischen turbulenten
Strömung bewegt wird, kann das Entstehen von Temperatur
gradienten im Strom des Wärmeübertragungsmediums verhindert
werden, so daß der Wärmeaustausch zwischen dem Wärmeüber
tragungsmedium und den Metalloberflächen des Wärmeübertra
gungsrohres gefördert und damit das Wärmeübertragungsvermögen
gesteigert werden kann. Speziell bei Verwendung eines ge
mischten Wärmeübertragungsmediums (eines Gemisches aus einer
Vielzahl Wärmeübertragungsmedien) kann eine Trennung der
Komponenten des Wärmeübertragungsmediums verhindert werden,
so daß die ursprünglichen Eigenschaften des gemischten
Wärmeübertragungsmediums erhalten bleiben.
Während die obengenannten außerordentlichen Bewegungseffekte
erzielt werden, kann das Wärmeübertragungsmedium aufgrund
der Ausbildung der Verstärkungsrippen 14 in den Verbindungs
abschnitten der Rippen 2 außerdem relativ leicht die Verbin
dungsabschnitte der Rippen 2 passieren, so daß das vorlie
gende Ausführungsbeispiel außerdem den Vorteil bietet, daß
der Strömungswiderstand nicht stark zunimmt.
Fig. 26 zeigt ein 19. Ausführungsbeispiel der vorliegenden
Erfindung. Während die Innenfläche des Wärmeübergangsrohres 1
beim Ausführungsbeispiel 18 in der Umfangsrichtung in vier
Zonen R1 bis R4 geteilt ist, ist die Innenfläche beim vorlie
genden Beispiel in nur zwei Zonen R1 und R2 in Umfangsrich
tung geteilt. Ist also der Außendurchmesser des Wärmeübertra
gungsrohres gleich, so wird im Vergleich zum vorigen Ausfüh
rungsbeispiel die Länge der Rippen folglich etwa doppelt so
groß. Die anderen Merkmale sind identisch mit denjenigen der
obenbeschriebenen Ausführungsbeispiele.
Bei Ausführungsbeispiel 19 dieses Typs beult sich aufgrund
der Zugfestigkeit der Verstärkungsrippen 14 der Bereich um
die Endabschnitte der Rippen 2 nicht aus der Außenfläche des
Wärmeübertragungsrohres 1 mit gerillter Innenfläche zu Beulen
aus, so daß Oberflächenfehler aufgrund der Ausbildung von
Beulen und eine Verringerung der Zuverlässigkeit des Wärme
übertragungsrohres 1 mit gerillter Innenfläche aufgrund der
Schwächung an diesen Beulenabschnitten vermieden werden kön
nen.
Fig. 27 zeigt ein 20. Ausführungsbeispiel der vorliegenden
Erfindung. Das vorliegenden Ausführungsbeispiel ist dadurch
gekennzeichnet, daß die Innenfläche des Wärmeübertragungs
rohres 1 mit gerillter Innenfläche in sechs Zonen R1 bis R6
geteilt ist. Jede dieser Zonen R1 bis R6 weist eine Vielzahl
zueinander paralleler Rippen in axialer Richtung des Wärme
übertragungsrohres 1 mit gerillter Innenfläche auf. Die ande
ren Merkmale sind identisch mit denjenigen von Ausführungs
beispiel 18, so daß sie die gleichen Bezugszeichen tragen und
auf ihre Beschreibung verzichtet wird. Die bemerkenswerten
Effekte des Ausführungsbeispiels 18 können von einem Wärme
übertragungsrohr 1 mit gerillter Innenfläche dieser Struktur
gleichermaßen erzielt werden.
Bei dem Wärmeübertragungsrohr 1 mit gerillter Innenfläche
dieses Typs kann seine Innenfläche in acht oder mehr Zonen
geteilt werden, sofern der Außendurchmesser des Wärmeübertra
gungsrohres groß ist, und die Rippen 2 können ggf. bogenför
mig ausgebildet sein. Außerdem ist es möglich, Rillen in die
Oberseiten der Umkehrabschnitte der Rippen 2 einzuformen, wo
bei die Höhe der Bodenabschnitte der Rillen auf die Höhe der
Verstärkungsrippen 14 abgestimmt ist. Werden Rillen auf diese
Weise ausgeformt, wird das Wärmeübertragungsmedium veranlaßt,
durch diese Rillen zu strömen, so daß der Strömungswiderstand
des im Wärmeübertragungsrohr 1 mit gerillter Oberfläche strö
menden Wärmeübertragungsmediums weiter gesenkt werden kann,
während das Risiko einer Beulenbildung durch Vermindern der
Härte der Spitzen der Umkehrbereiche der Rippen 2 verringert
wird.
Anschließend wird eine beispielhafte Walze zum Herstellen des
Wärmeübergangsrohres mit gerillter Innenfläche gemäß Ausfüh
rungsbeispiel 18 erläutert, wobei zunächst eine zusammenfas
sende Beschreibung des Aufbaus dieser Vorrichtung gegeben
wird. In den Zeichnungen kennzeichnet 21 einen Abwickler für
die kontinuierliche Zufuhr eines metallenen Flachmaterials T
mit einer konstanten Breite. Das zugeführte Flachmaterial T
wird durch ein Druckwalzenpaar geführt und läuft dann zwi
schen einer Konturwalze 24 und einer glatten Walze 26, die
ein Paar bilden, durch, wodurch die Konturwalze 24 Rippen 12
und Rillen 13 ausformt. Die Konturwalze 24 und die glatte
Walze 26 können synchron mit dem Vorschub des Flachmaterials
T getrieben werden oder sich einfach ohne Antrieb passiv
drehen. Die Konturwalze 24 hat die Aufgabe, die gerillte
Innenfläche des Wärmeübertragungsrohrs der vorliegenden Er
findung herzustellen.
Nach dem Einformen der Rillen in das Flachmaterial T mittels
der Konturwalze 24 und der glatten Walze 26 durchläuft das
Flachmaterial T ein Walzenpaar 28 und wird dann allmählich zu
einer Rohrform rundgeformt, indem es eine Vielzahl von Form
walzenpaaren 30 durchläuft. Während der Abstand zwischen den
zu verbindenden Kanten des Flachmaterials durch eine Trenn
walze 31 konstant gehalten wird, werden die Kanten beim
Durchlauf durch eine Induktionsheizspule 32 erhitzt. Das zu
einem Rohr geformte und erhitzte Flachmaterial T wird durch
ein Schweißwalzenpaar 34 geführt, so daß die erhitzten Kan
tenabschnitte durch den Druck von beiden Seiten verbunden und
verschweißt werden. Die durch das herausgepreßte geschmolzene
Material auf der Außenfläche des auf diese Weise geschweißten
Wärmeübertragungsrohres 1 mit gerillter Innenfläche gebilde
ten Wülste werden durch einen Wulstfräser 36 entfernt.
Das Wärmeübertragungsrohr 1 mit gerillter Innenfläche, von
dem die Wülste entfernt worden sind, wird beim Durchlauf
durch einen Kühlbehälter 38 zwangsgekühlt und beim Durchlauf
durch eine Vielzahl Kalibrierwalzenpaare 40 auf einen vorge
gebenen Außendurchmesser geschrumpft.
Fig. 29 ist eine Ansicht eines Schnitts entlang der Achse der
Konturwalze 24 gemäß der vorliegenden Erfindung. Die Kontur
walze 24 besitzt einen Walzenhauptkörper 50, der einen zylin
drischen Abschnitt 50B mit kleinem Durchmesser und einen
ringförmigen Flanschabschnitt 50A umfaßt, der koaxial mit
einem Ende dieses Abschnitts 50B mit kleinem Durchmesser in
axialer Richtung ausgeformt ist. Vier ringförmige Walzenteil
stücke 52 mit identischen Abmessungen werden über den Ab
schnitt 50B mit kleinem Durchmesser des Walzenhauptkörpers 50
geschoben, und außerdem ist ein Druckring 54 vorgesehen. Da
nach werden Schrauben 56, die durch den Flanschabschnitt 50A,
die vier Walzenteilstücke 52 und den Druckring 54 hindurch
gehen, in Standardabständen in Umfangsrichtung der Flansch
abschnitte 50A so eingesetzt, daß sie diese Elemente zwangs
weise verbinden. Ein Paßstift 59 ist zwischen dem Innenumfang
des Druckrings 54 und dem Außenumfang des Abschnitts 50B mit
kleinem Durchmesser so eingesetzt, daß er ein Lockern des
Druckrings 54 verhindert. Außerdem ist eine ringförmige
Walzenoberfläche 58 zum Pressen des rillenlosen Abschnitts 16
neben den Walzenteilstücken 52 auf den Außenumfangsflächen
des Druckrings 54 und des Flanschabschnitts 50A ausgeformt.
Obwohl für die Konturwalze 24 vier Walzenteilstücke 52 ver
wendet werden, da das Wärmeübertragungsrohr mit gerillter
Innenfläche gemäß Ausführungsbeispiel 18 in vier Zonen R1 bis
R4 geteilt ist, können Breite und Anzahl der Walzenteilstücke
52 bei einer anderen Anzahl Zonen entsprechend geändert wer
den.
Wie in Fig. 30 dargestellt, haben die Außenumfangsflächen der
Walzenteilstücke 52 Rippenformnuten 60 zum Ausformen der Rip
pen 2 auf der Oberfläche des Flachmaterials T. Diese Rippen
formnuten 60 weisen eine Schraubenform auf, deren Mittelachse
von der Achse des Walzenteilstücks 52 gebildet wird, und die
Orientierung der Neigungswinkel der Rippenformnuten 60 wird
zwischen benachbarten Walzenteilstücken 52 bezüglich der Um
fangsrichtung umgekehrt. Die Querschnittsform der Rippenform
nuten 60 ist komplementär zur Form der Rippen 2, und die
offenen Kanten 60A der Rippenformnuten 60 werden ggf. ab
geschrägt. Andererseites brauchen die offenen Kanten 60A
nicht abgeschrägt zu werden, wenn dafür keine Notwendigkeit
besteht.
Das Hauptmerkmal der Konturwalze 24 gemäß der vorliegenden
Erfindung besteht darin, daß die Umfangskanten an beiden
Enden bezogen auf die axiale Richtung der Walzenteilstücke 52
um ihren gesamten Umfang abgeschrägt sind, so daß sie abge
schrägte Abschnitte 62 bilden. Da keine Notwendigkeit be
steht, dieses Abschrägungsverfahren bei Nahtstellen her
kömmlicher Walzen auszuführen, gibt es keine herkömmlichen
Walzen mit diesem Abschrägungstyp. Durch die Bildung dieser
abgeschrägten Abschnitte 62 bilden aneinanderliegende Paare
abgeschrägter Abschnitte 62 Nuten an den Grenzen der mehr
lagigen Walzenteilstücke 52. Diese Nuten formen die Verstär
kungsrippen 14 auf dem Flachmaterial T.
Fig. 31 ist eine vergrößerte perspektivische Ansicht der ab
geschrägten Abschnitte 62. Die abgeschrägten Abschnitte 62
werden nur an der Grenze zwischen den Endflächen 52A der
Walzenteilstücke 52 ausgeformt, so daß die Innenflächenseite
der Kanten 60B zwischen den Innenflächen der Rippenformnuten
und den Endflächen 52A der Walzenteilstücke 52 nicht abge
schrägt sind. Dies hat den Grund, daß dann, wenn diese Ab
schnitte abgeschrägt wären, die Höhe der Rippen örtlich be
grenzt extrem hoch werden würde.
Die Querschnittsformen der abgeschrägten Abschnitte 62 unter
liegen keiner besonderen Einschränkung; sie können beispiels
weise jede beliebige Querschnitts form haben, die sich durch
ein normales Abschrägungsverfahren erzielen läßt, wie ge
krümmte, lineare oder elliptische Formen. Das Ausmaß der
Abschrägung sollte unter Berücksichtigung der Höhe der aus
zuformenden Verstärkungsrippen 14 festgelegt werden; ein all
gemein geeignetes Beispiel für den Krümmungsradius der abge
schrägten Abschnitte 62 ist der Bereich R = 0,05 bis 0,1 mm.
In diesem Fall sollte der seitliche Abschnitt der Kante 60B
des Walzenumfangs zwischen der Innenfläche der Rippenform
nuten 60 und der Endfläche 62A vorzugsweise gleichzeitig mit
einem Krümmungsradius R = 0,05 bis 0,1 mm an der Seite 62A
abgeschrägt werden, wo sich die Rippenformnuten 60 und die
Endflächen 52A in einem stumpfen Winkel schneiden, und die
Seite 62B, wo sich die Rippenformnuten 60 und die Endflächen
52A in einem spitzen Winkel schneiden, sollten vorzugsweise
mit einem Krümmungsradius R = 0,05 bis 0,2 mm stärker als an
der Seite des stumpfen Winkels abgeschrägt werden. Auf diese
Weise kann die Rißbildung in dem spitzwinkligen Endabschnitt
62B während der Rillenausformung dadurch vermieden werden,
daß die Seite 62B, wo sich der Rippenformnuten 60 und die
Endfläche 52A in einem spitzen Winkel schneiden, relativ
stärker abgeschrägt wird als die Seite 62A des stumpfen Win
kels 62A.
Beispiele von Verfahren zum Ausformen der abgeschrägten Ab
schnitte 62 sind Polieren mittels z. B. Schleifschwammscheibe,
Abziehen mittels verschiedenen Typen von Abziehsteinen oder
Schrot-, Sand- oder Kugelstrahlen. Strahlen eignet sich am
besten, da die abgeschrägten Abschnitte 62 durch diesen Prozeß
gehärtet werden können.
Mit der Walze 24 zum Herstellen eines Wärmeübertragungsrohres
mit gerillter Innenfläche der obigen Struktur, ist es mög
lich, auf einfache Weise Wärmeübergangsrohre herzustellen,
die die obigen Effekte bieten. Außerdem wird die Seite 62B,
wo sich die Rippenformnuten 60 und die Endfläche 52A in einem
spitzen Winkel schneiden, abgeschrägt, um während des Walzens
der Rillen Risse im spitzwinkligen Ende 62B zu vermeiden.
Selbstverständlich ist die Struktur zur gegenseitigen Veran
kerung der Walzenteilstücke 52 nicht auf die in den Zeichnun
gen dargestellte Struktur beschränkt, und ggf. können Ände
rungen vorgenommen werden.
Obwohl oben eine Anzahl von Ausführungsbeispielen der vorlie
genden Erfindung beschrieben worden ist, ist diese nicht dar
auf beschränkt, und selbstverständlich können die Strukturen
der Ausführungsbeispiele ggf. kombiniert werden.
Zwischen den in Fig. 1, 3 und 4 dargestellten Wärmeübertra
gungsrohren mit gerillter Innenfläche (elektrisch nahtge
schweißte Rohre) und herkömmlichen Wärmeübertragungsrohren mit
gerillter Innenfläche (elektrisch nahtgeschweißte Rohre), die
mit einfachen Spiralnuten ausgeführt waren, fand eine ver
gleichende Bewertung statt.
Zunächst wurden sieben Typen Wärmeübertragungsrohre A1 bis
A3, B1 bis B4, mit verschiedenen Kombinationen für die pla
nare Form und die Querschnittsform der Rippen hergestellt und
das Wärmeübertragungsvermögen dieser Wärmeübertragungsrohre
verglichen. Die Außendurchmesser dieser Wärmeübertragungs
rohre betrugen einheitlich 9,52 mm, und auch die durch
schnittlichen Dicken waren gleich.
Für die Muster der Rippen wurden vier Typen gewählt: Spiral
form (herkömmliches Produkt), V-Form (zwei Zonen gemäß dem
Ausführungsbeispiel von Fig. 3), W-Form (vier Zonen gemäß dem
Ausführungsbeispiel von Fig. 1) und VVV-Form (sechs Zonen
gemäß dem Ausführungsbeispiel von Fig. 4). Der Neigungswinkel
der Rippen gegenüber der Achse des Wärmeübertragungsrohres
betrug beim Wärmeübertragungsrohr des Spiraltyps 15°; für
alle anderen Typen wurde der Winkel α = 15° und der Winkel
β = 15° gewählt.
Für die Querschnittsformen der Rippen wurden zwei Typen ge
wählt: ein hoher Typ, bei dem alle Rippen hoch und dünn sind,
und ein kurzer Typ (herkömmlicher Typ), bei dem die Rippen
kurz und breit sind. Die Abmessungen der Rippen dieser beiden
Typen sind in Tabelle 1 zusammengefaßt. Die fertiggestellten
Wärmeübertragungsrohre A1 bis A3 und B1 bis B4 hatten außer
dem die in Tabelle 2 aufgeführten Strukturen.
Danach wurde das Wärmeübertragungsvermögen (Verdampfungs-,
Kondensationswirkung) jedes der resultierenden Wärmeübertra
gungsrohre A1 bis A3 und B1 bis B4 mittels der in Fig. 34 und
35 dargestellten Vorrichtung bestimmt. Während der Messung
wurde jedes der Wärmeübertragungsrohre in die in der Zeich
nung dargestellte Meßstrecke zur Bestimmung der Verdampfungs-
und Kondensationswirkung nach den folgenden Bewer
tungsverfahren eingeschaltet. Die Bewertungsbedingungen sind
nachstehend aufgeführt.
Bewertungsverfahren:
Gegenstrom -Doppelrohrsystem aktuelle Geschwindigkeit:
1,5 m/s
Gesamtlänge Wärmeübertragungsrohr: 3,5 m
Sättigungstemperatur während der Verdampfung: 5°C
Grad der Überhitzung: 3°
Sättigungstemperatur während der Verdampfung: 45°C
Grad der Überhitzung: 5°
Wärmeübertragungsmedium: Freon R-22 (Handelsname)
Gesamtlänge Wärmeübertragungsrohr: 3,5 m
Sättigungstemperatur während der Verdampfung: 5°C
Grad der Überhitzung: 3°
Sättigungstemperatur während der Verdampfung: 45°C
Grad der Überhitzung: 5°
Wärmeübertragungsmedium: Freon R-22 (Handelsname)
Die Ergebnisse des obigen Experiments sind in Fig. 36 und 37
als Verhältnis bezüglich der Verdampfungs-, Kondensations-,
und Druckverlustwerte für das Wärmeübertragungsrohr des Typs
Al dargestellt. Wie aus diesen Graphen ersichtlich ist, wie
sen die Wärmeübertragungsrohre mit V-Form A2 und B2, die
jenigen mit W-Form, A3 und B3, und das Wärmeübertragungsrohr
mit VVV-Form, B4, im Vergleich zum Typ A1 mit einfachen
spiralförmigen Rippen eine hervorragende Verdampfungs- und
Kondensationswirkung insbesondere bei einer hohen Durch
flußrate des Wärmeübertragungsmediums auf.
Die Typen B2, B3 und B4 mit hohen Rippen wiesen außerdem
selbst dann eine gute Verdampfungs- und Kondensationswirkung
auf, wenn die Durchflußrate des Wärmeübertragungsmediums
vergleichweise niedrig war.
Das Wärmeübertragungsvermögen der in Fig. 1, 3, 4, 5, 8 und 9
dargestellten Ausführungsbeispiele wurde mit dem herkömmli
cher Wärmeübertragungsrohre mit einfachen Spiralnuten ver
glichen.
Die folgenden acht Typen Wärmeübertragungsrohre, die sich nur
in der Form der Rippen voneinander unterscheiden, wurden her
gestellt, und Wärmeübertragungsvermögen und Druckverlust
dieser Wärmeübertragungsrohre wurden verglichen. Die Außen
durchmesser dieser Wärmeübertragungsrohre betrugen
einheitlich 9,52 mm, und auch die durchschnittlichen Dicken
waren gleich.
Typ a1:
Wärmeübertragungsrohr mit auf der Innenfläche aus geformten Spitalnuten (herkömmliches Produkt).
Typ b2:
Wärmeübertragungsrohr mit zwei Reihen Rippen, die so ausgeformt sind, daß sie eine einzige V-Form auf der Innenfläche bilden, ohne zwischen benachbarten Rippen in Umfangsrichtung ausgeformten Spalten (Ausführungsbeispiel in Fig. 3).
Typ c1:
Wärmeübertragungsrohr mit vier Reihen Rippen, die so ausgeformt sind, daß sie zwei V-Formpaare auf der Innenfläche bilden, ohne zwischen benachbarten Rippen in Umfangsrichtung ausgeformten Spalten (Ausführungsbeispiel in Fig. 1).
Typ d1:
Wärmeübertragungsrohr mit sechs Reihen Rippen, die so ausgeformt sind, daß sie drei V-Formpaare auf der Innenfläche bilden, ohne zwischen benachbarten Rippen in Umfangsrichtung ausgeformten Spalten (Ausführungsbeispiel in Fig. 4).
Typ c2:
Wärmeübertragungsrohr mit vier Reihen Rippen, die so ausgeformt sind, daß sie zwei V-Formpaare auf der Innenfläche bilden, mit zwischen benachbarten Rippen in Umfangsrichtung ausgeformten Spalten (Ausführungsbeispiel in Fig. 5).
Typ d2:
Wärmeübertragungsrohr mit sechs Reihen Rippen, die so ausgeformt sind, daß sie drei V-Formpaare auf der Innenfläche bilden, mit zwischen benachbarten Rippen in Umfangsrichtung ausgeformten Spalten (Ausführungsbeispiel in Fig. 8).
Typ c3:
Wärmeübertragungsrohr mit vier Reihen Rippen, die so ausgeformt sind, daß sie zwei V-Formpaare auf der Innenfläche bilden, mit zwischen benachbarten Rippen ausgeformten Spalten, die in Umfangsrichtung um einen halben Abstand versetzt sind (Ausführungs beispiel in Fig. 9).
Typ d3:
Wärmeübertragungsrohr mit sechs Reihen Rippen, die so ausgeformt sind, daß sie drei V-Formpaare auf der Innenfläche bilden, mit zwischen benachbarten Rippen ausgeformten Spalten, die in Umfangsrichtung um einen halben Abstand versetzt sind (Ausführungs beispiel in Fig. 5).
Wärmeübertragungsrohr mit auf der Innenfläche aus geformten Spitalnuten (herkömmliches Produkt).
Typ b2:
Wärmeübertragungsrohr mit zwei Reihen Rippen, die so ausgeformt sind, daß sie eine einzige V-Form auf der Innenfläche bilden, ohne zwischen benachbarten Rippen in Umfangsrichtung ausgeformten Spalten (Ausführungsbeispiel in Fig. 3).
Typ c1:
Wärmeübertragungsrohr mit vier Reihen Rippen, die so ausgeformt sind, daß sie zwei V-Formpaare auf der Innenfläche bilden, ohne zwischen benachbarten Rippen in Umfangsrichtung ausgeformten Spalten (Ausführungsbeispiel in Fig. 1).
Typ d1:
Wärmeübertragungsrohr mit sechs Reihen Rippen, die so ausgeformt sind, daß sie drei V-Formpaare auf der Innenfläche bilden, ohne zwischen benachbarten Rippen in Umfangsrichtung ausgeformten Spalten (Ausführungsbeispiel in Fig. 4).
Typ c2:
Wärmeübertragungsrohr mit vier Reihen Rippen, die so ausgeformt sind, daß sie zwei V-Formpaare auf der Innenfläche bilden, mit zwischen benachbarten Rippen in Umfangsrichtung ausgeformten Spalten (Ausführungsbeispiel in Fig. 5).
Typ d2:
Wärmeübertragungsrohr mit sechs Reihen Rippen, die so ausgeformt sind, daß sie drei V-Formpaare auf der Innenfläche bilden, mit zwischen benachbarten Rippen in Umfangsrichtung ausgeformten Spalten (Ausführungsbeispiel in Fig. 8).
Typ c3:
Wärmeübertragungsrohr mit vier Reihen Rippen, die so ausgeformt sind, daß sie zwei V-Formpaare auf der Innenfläche bilden, mit zwischen benachbarten Rippen ausgeformten Spalten, die in Umfangsrichtung um einen halben Abstand versetzt sind (Ausführungs beispiel in Fig. 9).
Typ d3:
Wärmeübertragungsrohr mit sechs Reihen Rippen, die so ausgeformt sind, daß sie drei V-Formpaare auf der Innenfläche bilden, mit zwischen benachbarten Rippen ausgeformten Spalten, die in Umfangsrichtung um einen halben Abstand versetzt sind (Ausführungs beispiel in Fig. 5).
Die Abmessungen aller Wärmeübertragungsrohre entsprachen den
nachstehenden Werten:
Abstand der Rippen P = 0,36 mm
Höhe der Rippen H = 0,24 mm
Spitzenwinkel der Rippen γ = 17°
(Querschnittswinkel der Rippen bei einem zur Rohrachse senkrecht verlaufenden Schnitt = 20°)
Breite der Rillenabschnitte 3 = 0,22 mm
(Breite der Rillen in axialer Richtung = 0,85 mm)
Höhe der Rippen H = 0,24 mm
Spitzenwinkel der Rippen γ = 17°
(Querschnittswinkel der Rippen bei einem zur Rohrachse senkrecht verlaufenden Schnitt = 20°)
Breite der Rillenabschnitte 3 = 0,22 mm
(Breite der Rillen in axialer Richtung = 0,85 mm)
Der Neigungswinkel der Rippen gegenüber der Achse des Wärme
übertragungsrohres betrugt bei den Wärmeübertragungsrohren
des Spiraltyps 15°; für allen anderen Typen wurde der Winkel
α = 150 und der Winkel β = -15° gewählt. Die Breite der
Spalte C1 der Wärmeübertragungsrohre der Typen c2 und d2 be
trug 0,2 mm, die Breite C2 der Wärmeübertragungsrohre der
Typen c3 04939 00070 552 001000280000000200012000285910482800040 0002019628280 00004 04820und d3 betrug ebenfalls 0,2 mm.
Danach wurde das Wärmeübertragungsvermögen (Verdampfungs-,
Kondensationswirkung) der resultierenden Wärmeübertragungs
rohre mittels der in Fig. 34 und 35 dargestellten Vorrichtung
bestimmt. Während der Messung wurden die Wärmeübertragungs
rohre in die in der Zeichnung dargestellte Meßstrecke zur
Bestimmung der Verdampfungs- und Kondensationswirkung nach
den folgenden Bewertungsverfahren eingeschaltet. Gleichzeitig
wurde der Druckverlust gemessen. Die Bewertungsbedingungen
sind nachstehend aufgeführt.
Bewertungsverfahren:
Gegenstrom -Doppelrohrsystem aktuelle Geschwindigkeit:
1,5 m/s
Gesamtlänge Wärmeübertragungsrohr: 3,5 m
Sättigungstemperatur während der Verdampfung: 5°C
Grad der Überhitzung: 3°
Sättigungstemperatur während der Verdampfung: 45°C
Grad der Überhitzung; 5°
Wärmeübertragungsmedium: Freon R-22 (Handelsname)
Gesamtlänge Wärmeübertragungsrohr: 3,5 m
Sättigungstemperatur während der Verdampfung: 5°C
Grad der Überhitzung: 3°
Sättigungstemperatur während der Verdampfung: 45°C
Grad der Überhitzung; 5°
Wärmeübertragungsmedium: Freon R-22 (Handelsname)
Die Ergebnisse des obigen Experiments sind in Fig. 38 und 39
als Verhältnis bezüglich der Verdampfungs-, Kondensations-,
und Druckverlustwerte für das Wärmeübertragungsrohr des Typs
a1 dargestellt. Wie aus diesen Graphen ersichtlich ist, wie
sen die Wärmeübertragungsrohre des Typs c2, c3, d2 und d3 ein
hohes Wärmeübertragungsvermögen auf, während sie gleichzeitig
in etwa den gleichen Druckverlust wie das einfache Spiralrohr
des Typs a1 zeigten.
Das Wärmeübertragungsvermögen der in Fig. 10 und 15 bis 17
dargestellten Ausführungsbeispiele und das eine herkömmlichen
Wärmeübertragungsrohres mit einfachen Spiralnuten wurden ver
glichen.
Zunächst wurden fünf Typen Wärmeübertragungsrohre E1 bis E5
hergestellt, die sich nur in den planaren Formen der Rippen
jedes Wärmeübertragungsrohres unterscheiden. Die planaren
Formen der Rippen jedes Wärmeübertragungsrohres wurden wie
folgt gewählt:
E1:
Einfache Spiralform ohne Umkehr der Rippenwinkel (herkömmliches Produkt).
E2:
Spiralform mit Umkehr der Rippenwinkel nach jeweils 300 mm in axialer Richtung (Fig. 15).
E3:
V-Form mit Umkehr der V-förmigen Rippen nach je weils 300 mm in axialer Richtung (Fig. 16).
E4:
W-Form mit Umkehr der W-förmigen Rippen nach je weils 300 mm in axialer Richtung (Fig. 10).
E5:
VVV-Form mit Umkehr der VVV-förmigen Rippen nach jeweils 300 mm in axialer Richtung (Fig. 17).
Einfache Spiralform ohne Umkehr der Rippenwinkel (herkömmliches Produkt).
E2:
Spiralform mit Umkehr der Rippenwinkel nach jeweils 300 mm in axialer Richtung (Fig. 15).
E3:
V-Form mit Umkehr der V-förmigen Rippen nach je weils 300 mm in axialer Richtung (Fig. 16).
E4:
W-Form mit Umkehr der W-förmigen Rippen nach je weils 300 mm in axialer Richtung (Fig. 10).
E5:
VVV-Form mit Umkehr der VVV-förmigen Rippen nach jeweils 300 mm in axialer Richtung (Fig. 17).
Die Neigungswinkel der Rippen gegenüber der Achse des Wärme
übertragungsrohres betrugen α = 15° und β = -15°, wobei die
Rippen 2 dünner und höher waren als bei herkömmlichen Produk
ten.
Abstand der Rippen P = 0,36 mm
Höhe der Rippen H = 0,24 mm
Spitzenwinkel der Rippen γ = 17°
Breite der Rillenabschnitte 3 = 0,22 mm
Höhe der Rippen H = 0,24 mm
Spitzenwinkel der Rippen γ = 17°
Breite der Rillenabschnitte 3 = 0,22 mm
Die Wärmeübertragungsrohre 1 mit gerillter Innenfläche hatten
des weiteren einen Außendurchmesser von 8,0 mm, eine durch
schnittliche Dicke von 0,35 mm und bestanden aus Kupfermate
rial.
Danach wurde das Wärmeübertragungsvermögen (Verdampfungs-,
Kondensationswirkung) der resultierenden Wärmeübertragungs
rohre E1 bis E5 mittels der in Fig. 34 und 35 dargestellten
Vorrichtung bestimmt. Während der Messung wurden die Wärme
übertragungsrohre in die in der Zeichnung dargestellte
Meßstrecke zur Bestimmung der Verdampfungs- und Kondensa
tionswirkung nach den folgenden Bewertungsverfahren einge
schaltet. Gleichzeitig wurde der Druckverlust gemessen. Die
Bewertungsbedingungen sind nachstehend aufgeführt.
Bewertungsverfahren:
Gegenstrom -Doppelrohrsystem aktuelle Geschwindigkeit: 1,5 m/s
Gesamtlänge Wärmeübertragungsrohr: 3,5 m
Sättigungstemperatur während der Verdampfung: 5°C
Grad der Überhitzung: 3°
Sättigungstemperatur während der Verdampfung: 45°C
Grad der Überhitzung: 5°
Wärmeübertragungsmedium: Freon R-22 (Handelsname)
Gegenstrom -Doppelrohrsystem aktuelle Geschwindigkeit: 1,5 m/s
Gesamtlänge Wärmeübertragungsrohr: 3,5 m
Sättigungstemperatur während der Verdampfung: 5°C
Grad der Überhitzung: 3°
Sättigungstemperatur während der Verdampfung: 45°C
Grad der Überhitzung: 5°
Wärmeübertragungsmedium: Freon R-22 (Handelsname)
Die Ergebnisse des obigen Experiments sind in Fig. 40 und 41
als Verhältnis bezüglich der Verdampfungs-, Kondensations-,
und Druckverlustwerte für das Wärmeübertragungsrohr des Typs
E1 dargestellt. Wie aus diesen Graphen ersichtlich ist, wie
sen die Wärmeübertragungsrohre des Typs E2 bis E5, bei denen
die Neigungswinkel der Rippen nach jedem Standardintervall in
axialer Richtung umgekehrt wurden, einen ziemlich hohen
Druckverlust auf, der jedoch dank einer verbesserten Verdamp
fungs- und Kondensationswirkung mehr als ausgeglichen wurde.
Die Wärmeübertragungsrohre des Typs E4 und E5 zeigten außer
dem selbst bei denjenigen Ausführungen mit umgekehrten
Rippenwinkeln eine hervorragende Kondensationswirkung.
Claims (18)
1. Wärmeübertragungsrohr mit einer gerillten Innenfläche,
gekennzeichnet durch:
eine Vielzahl von Rippen (2), die nacheinander in Umfangs richtung an einer inneren Umfangsfläche eines Metallrohres ausgeformt sind;
wobei die innere Umfangsfläche des Metallrohres in Umfangs richtung in mindestens zwei Zonen (R1-R4) geteilt ist; der Neigungswinkel (α) der Rippen (2) 10 bis 25° bezogen auf die Achse des Metallrohres innerhalb ungeradzahliger Zonen (R1; R3) bei Zählung ab einer Zone (R1) aus diesen Zonen (R1-R4) beträgt, und der Neigungswinkel (β) der Rippen (2) -10 bis -25° bezogen auf die Achse des Metallrohres innerhalb gerad zahliger Zonen (R2; R4) bei Zählung ab der einen Zone (R1) beträgt.
eine Vielzahl von Rippen (2), die nacheinander in Umfangs richtung an einer inneren Umfangsfläche eines Metallrohres ausgeformt sind;
wobei die innere Umfangsfläche des Metallrohres in Umfangs richtung in mindestens zwei Zonen (R1-R4) geteilt ist; der Neigungswinkel (α) der Rippen (2) 10 bis 25° bezogen auf die Achse des Metallrohres innerhalb ungeradzahliger Zonen (R1; R3) bei Zählung ab einer Zone (R1) aus diesen Zonen (R1-R4) beträgt, und der Neigungswinkel (β) der Rippen (2) -10 bis -25° bezogen auf die Achse des Metallrohres innerhalb gerad zahliger Zonen (R2; R4) bei Zählung ab der einen Zone (R1) beträgt.
2. Wärmeübertragungsrohr mit einer gerillten Innenfläche
nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das Metallrohr
ein elektrisch nahtgeschweißtes Rohr ist und die Rippen (2)
durch eine Schweißlinie (4) an einer einzigen Stelle der
inneren Umfangsfläche getrennt sind.
3. Wärmeübertragungsrohr mit einer gerillten Innenfläche
nach Anspruch 1 oder 2, dadurch gekennzeichnet, daß der
Abstand (P) der Rippen (2) 0,3 bis 0,4 mm, die Höhe der
Rippen ab der inneren Umfangsfläche des Metallrohrs 0,15 bis
0,30 mm und der zwischen den Seitenflächen jeder der Rippen
(2) gebildete Winkel (γ) 10 bis 20° beträgt.
4. Wärmeübertragungsrohr mit einer gerillten Innenfläche
nach einem Ansprüche 1 bis 3, dadurch gekennzeichnet, daß die
Anzahl der Zonen (R1-R6) zwei, vier oder sechs ist.
5. Wärmeübertragungsrohr mit einer gerillten Innenfläche,
gekennzeichnet durch:
ein Metallrohr mit einer inneren Umfangsfläche, die in Um fangsrichtung in mindestens zwei Zonen (R1-R4) geteilt ist; und
eine Vielzahl von Rippen (2), die in jeder der Zonen in axia ler Richtung des Metallrohrs ausgeformt sind;
wobei der Neigungswinkel (α) der Rippen (2) 10 bis 25° bezo gen auf die Achse des Metallrohres innerhalb ungeradzahliger Zonen (R1; R3) bei Zählung ab einer Zone (R1) aus diesen Zonen (R1-R4) beträgt, und der Neigungswinkel (β) der Rippen (2) -10 bis -25° bezogen auf die Achse des Metall rohres innerhalb geradzahliger Zonen (R2; R4) bei Zählung ab der einen Zone (R1) beträgt; und
Spalte (5A) zwischen den Kantenabschnitten der Rippen (2) ausgeformt sind, die in Umfangsrichtung gegenseitig benach bart sind.
ein Metallrohr mit einer inneren Umfangsfläche, die in Um fangsrichtung in mindestens zwei Zonen (R1-R4) geteilt ist; und
eine Vielzahl von Rippen (2), die in jeder der Zonen in axia ler Richtung des Metallrohrs ausgeformt sind;
wobei der Neigungswinkel (α) der Rippen (2) 10 bis 25° bezo gen auf die Achse des Metallrohres innerhalb ungeradzahliger Zonen (R1; R3) bei Zählung ab einer Zone (R1) aus diesen Zonen (R1-R4) beträgt, und der Neigungswinkel (β) der Rippen (2) -10 bis -25° bezogen auf die Achse des Metall rohres innerhalb geradzahliger Zonen (R2; R4) bei Zählung ab der einen Zone (R1) beträgt; und
Spalte (5A) zwischen den Kantenabschnitten der Rippen (2) ausgeformt sind, die in Umfangsrichtung gegenseitig benach bart sind.
6. Wärmeübertragungsrohr mit einer gerillten Innenfläche
nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß die Rippen (2),
die sich innerhalb derselben Zone (R1; R2; R3; R4) befinden,
zueinander parallel sind.
7. Wärmeübertragungsrohr mit einer gerillten Innenfläche
nach Anspruch 5 oder 6, dadurch gekennzeichnet, daß die Rip
pen (2), die sich innerhalb benachbarter Zonen befinden,
symmetrisch zur Grenzlinie (5) zwischen den Zonen (R1-R4)
ausgeformt sind, und die Breite (C1) der Spalte (5A) 0,05 bis
0,5 mm beträgt.
8. Wärmeübertragungsrohr mit einer gerillten Innenfläche
nach einem Ansprüche 5 bis 7, dadurch gekennzeichnet, daß die
Rippen (2), die sich innerhalb benachbarter Zonen befinden,
so ausgeformt sind, daß ihre Teilung in axialer Richtung des
Wärmeübertragungsrohrs versetzt ist und die Breite (C1) der
Spalte (5A) 0,05 bis 0,5 beträgt.
9. Wärmeübertragungsrohr mit einer gerillten Innenfläche,
gekennzeichnet durch:
ein Metallrohr mit einer Vielzahl von Rippen (2), die bezogen auf die axiale Richtung des Metallrohrs schräg verlaufend an einer inneren Umfangsfläche desselben ausgeformt sind;
wobei die Orientierung des Neigungswinkels (α; β) der Rippen (2) bezogen auf die axiale Richtung nach einem jeden vorge gebenen Intervall (L) in axialer Richtung umgekehrt wird.
ein Metallrohr mit einer Vielzahl von Rippen (2), die bezogen auf die axiale Richtung des Metallrohrs schräg verlaufend an einer inneren Umfangsfläche desselben ausgeformt sind;
wobei die Orientierung des Neigungswinkels (α; β) der Rippen (2) bezogen auf die axiale Richtung nach einem jeden vorge gebenen Intervall (L) in axialer Richtung umgekehrt wird.
10. Wärmeübertragungsrohr mit einer gerillten Innenfläche
nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß der Absolutwert
des Neigungswinkels (α; β) der Rippen (2) 10 bis 25° bezogen
auf die axiale Richtung beträgt.
11. Wärmeübertragungsrohr mit einer gerillten Innenfläche
nach Anspruch 9 oder 10, dadurch gekennzeichnet, daß jede der
Rippen (2) eine kontinuierliche Zickzackform in Umfangsrich
tung der Innenfläche des Metallrohrs aufweist.
12. Wärmeübertragungsrohr mit einer gerillten Innenfläche
nach einem der Ansprüche 9 bis 11, dadurch gekennzeichnet,
daß jede der Rippen (2) in eine Vielzahl von Abschnitten
(R1-R4) in Umfangsrichtung der Innenfläche des Metallrohrs ge
teilt ist, und in Umfangsrichtung benachbarte Rippen (2) ent
gegengerichtete Winkel (α; β) bezogen auf die axiale Richtung
aufweisen.
13. Wärmeübertragungsrohr mit einer gerillten Innenfläche
nach einem der Ansprüche 9 bis 11, dadurch gekennzeichnet,
daß jede der Rippen (2) in eine Vielzahl von Abschnitten
(R1-R4) in Umfangsrichtung der Innenfläche des Metallrohrs ge
teilt ist, und in Umfangsrichtung benachbarte Rippen (2) ein
ander gleiche Winkel (α; β) bezogen auf die axiale Richtung
aufweisen.
14. Wärmeübertragungsrohr mit einer gerillten Innenfläche
nach einem der Ansprüche 9 bis 13, dadurch gekennzeichnet,
daß Spalte (6) zwischen den Endabschnitten der Rippen (2)
ausgeformt sind, die in Umfangsrichtung benachbart sind.
15. Wärmeübertragungsrohr mit einer gerillten Innenfläche
gekennzeichnet durch:
eine Vielzahl von Rippen (2), die nacheinander in Umfangs richtung an einer inneren Umfangsfläche eines Metallrohrs ausgeformt sind;
wobei die innere Umfangsfläche des Metallrohrs in Umfangs richtung in mindestens zwei Zonen (R1-R4) geteilt ist; der Neigungswinkel (α) der Rippen (2) bezogen auf die Achse des Metallrohres innerhalb ungeradzahliger Zonen (R1; R3) bei Zählung ab einer Zone (R1) einen positiven Wert hat, und ein Neigungswinkel (β) der Rippen (2) bezogen auf die Achse des Metallrohres innerhalb geradzahliger Zonen (R2; R4) bei Zäh lung ab der einen Zone (R1) einen negativen Wert hat; und Verstärkungsrippen (14) zur Verbindung der Umkehrpunkte der in axialer Richtung des Metallrohrs benachbarten Rippen (2) ausgeformt sind.
eine Vielzahl von Rippen (2), die nacheinander in Umfangs richtung an einer inneren Umfangsfläche eines Metallrohrs ausgeformt sind;
wobei die innere Umfangsfläche des Metallrohrs in Umfangs richtung in mindestens zwei Zonen (R1-R4) geteilt ist; der Neigungswinkel (α) der Rippen (2) bezogen auf die Achse des Metallrohres innerhalb ungeradzahliger Zonen (R1; R3) bei Zählung ab einer Zone (R1) einen positiven Wert hat, und ein Neigungswinkel (β) der Rippen (2) bezogen auf die Achse des Metallrohres innerhalb geradzahliger Zonen (R2; R4) bei Zäh lung ab der einen Zone (R1) einen negativen Wert hat; und Verstärkungsrippen (14) zur Verbindung der Umkehrpunkte der in axialer Richtung des Metallrohrs benachbarten Rippen (2) ausgeformt sind.
16. Wärmeübertragungsrohr mit einer gerillten Innenfläche
nach Anspruch 15, dadurch gekennzeichnet, daß das Metallrohr
ein elektrisch nahtgeschweißtes Rohr ist, und die Rippen (2)
durch eine Schweißlinie (4) an einer einzigen Stelle der
inneren Umfangsfläche getrennt sind.
17. Wärmeübertragungsrohr mit einer gerillten Innenfläche
nach Anspruch 15 oder 16, dadurch gekennzeichnet, daß die
Größe (H2) des Überstandes der Verstärkungsrippen (14) gegen
über der inneren Umfangsfläche des Metallrohrs 5 bis 90% der
Größe (H1) des Überstands der Rippen (2) gegenüber der inne
ren Umfangsfläche des Metallrohrs entspricht.
18. Walze zum Herstellen von Wärmeübertragungsrohren mit
gerillten Innenflächen gekennzeichnet durch:
mindestens zwei mehrlagige Walzenteilstücke (52), von denen jede eine Vielzahl von Nuten (60) aufweist, die bezogen auf die Umfangsrichtung der äußeren Umfangsfläche derselben schräg verlaufen; wobei die Orientierungen der Winkel der Nuten (60) bezogen auf die Umfangsrichtung der äußeren Umfangsflächen benachbarter Walzenteilstücke (52) einander entgegengerichtet sind; und beide Kanten in axialer Richtung jeder der Walzenteilstücke (52) abgeschrägt sind.
mindestens zwei mehrlagige Walzenteilstücke (52), von denen jede eine Vielzahl von Nuten (60) aufweist, die bezogen auf die Umfangsrichtung der äußeren Umfangsfläche derselben schräg verlaufen; wobei die Orientierungen der Winkel der Nuten (60) bezogen auf die Umfangsrichtung der äußeren Umfangsflächen benachbarter Walzenteilstücke (52) einander entgegengerichtet sind; und beide Kanten in axialer Richtung jeder der Walzenteilstücke (52) abgeschrägt sind.
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP17925495A JP2842810B2 (ja) | 1995-07-14 | 1995-07-14 | 内面溝付伝熱管 |
JP19688095A JP3145277B2 (ja) | 1995-08-01 | 1995-08-01 | 内面溝付伝熱管 |
JP20711195A JP2922824B2 (ja) | 1995-08-14 | 1995-08-14 | 内面溝付伝熱管 |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE19628280A1 true DE19628280A1 (de) | 1997-01-16 |
DE19628280C2 DE19628280C2 (de) | 1999-12-09 |
DE19628280C3 DE19628280C3 (de) | 2001-11-08 |
Family
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Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE19628280A Expired - Fee Related DE19628280C3 (de) | 1995-07-14 | 1996-07-12 | Wärmeübertragungsrohr mit einer gerillten Innenfläche |
Country Status (4)
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US (2) | US5791405A (de) |
KR (1) | KR100260112B1 (de) |
CN (1) | CN1150645A (de) |
DE (1) | DE19628280C3 (de) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19654366A1 (de) * | 1996-12-24 | 1998-06-25 | Behr Gmbh & Co | Strömungskanal, insbesondere für einen Abgaswärmeübertrager |
WO2001031275A1 (en) * | 1999-10-28 | 2001-05-03 | Mitsubishi Shindoh Co., Ltd. | Heat exchanger and heat exchanging apparatus |
DE10041919C1 (de) * | 2000-08-25 | 2001-10-31 | Wieland Werke Ag | Innenberipptes Wärmeaustauschrohr mit versetzt angeordneten Rippen unterschiedlicher Höhe |
Families Citing this family (46)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US6164370A (en) * | 1993-07-16 | 2000-12-26 | Olin Corporation | Enhanced heat exchange tube |
MY120261A (en) * | 1998-11-24 | 2005-09-30 | Furukawa Electric Co Ltd | Internal-grooved heat exchanger tube and metal strip machining roll for internal-grooved heat exchanger tube |
US6336501B1 (en) * | 1998-12-25 | 2002-01-08 | Kabushiki Kaisha Kobe Seiko Sho (Kobe Steel, Ltd.) | Tube having grooved inner surface and its production method |
JP3296325B2 (ja) * | 1999-04-08 | 2002-06-24 | ダイキン工業株式会社 | 内面溝付伝熱管 |
SE521816C2 (sv) | 1999-06-18 | 2003-12-09 | Valeo Engine Cooling Ab | Fluidtransportrör samt fordonskylare med sådant |
SE517450C2 (sv) | 1999-06-18 | 2002-06-04 | Valeo Engine Cooling Ab | Fluidtransportrör samt sätt och anordning för framställning av detsamma |
DE10085171T1 (de) * | 1999-11-19 | 2002-10-10 | Mitsubishi Shindo Kk | Wärmeaustauscherrohr mit einer gerillten Innenfläche, Rohraufweitemethode dafür und Vorrichtung zu seiner Fertigung |
US6298909B1 (en) * | 2000-03-01 | 2001-10-09 | Mitsubishi Shindoh Co. Ltd. | Heat exchange tube having a grooved inner surface |
JP3271962B2 (ja) * | 2000-05-10 | 2002-04-08 | 冨士ダイス株式会社 | 伝熱管製造用の複合ロール及び伝熱管製造用の複合ロールの製造方法 |
US6883597B2 (en) | 2001-04-17 | 2005-04-26 | Wolverine Tube, Inc. | Heat transfer tube with grooved inner surface |
DE10210016B9 (de) * | 2002-03-07 | 2004-09-09 | Wieland-Werke Ag | Wärmeaustauschrohr mit berippter Innenoberfläche |
PL202661B1 (pl) * | 2002-06-10 | 2009-07-31 | Wolverine Tube | Sposób wytwarzania rury, zwłaszcza do wymiennika ciepła |
US8573022B2 (en) * | 2002-06-10 | 2013-11-05 | Wieland-Werke Ag | Method for making enhanced heat transfer surfaces |
US7311137B2 (en) * | 2002-06-10 | 2007-12-25 | Wolverine Tube, Inc. | Heat transfer tube including enhanced heat transfer surfaces |
US6834515B2 (en) * | 2002-09-13 | 2004-12-28 | Air Products And Chemicals, Inc. | Plate-fin exchangers with textured surfaces |
US20040099409A1 (en) * | 2002-11-25 | 2004-05-27 | Bennett Donald L. | Polyhedral array heat transfer tube |
JP4597475B2 (ja) * | 2002-12-12 | 2010-12-15 | 住友軽金属工業株式会社 | 熱交換器用クロスフィンチューブの製造方法及びクロスフィン型熱交換器 |
CN1211633C (zh) * | 2003-05-10 | 2005-07-20 | 清华大学 | 不连续双斜内肋强化换热管 |
FR2855601B1 (fr) * | 2003-05-26 | 2005-06-24 | Trefimetaux | Tubes rainures pour echangeurs thermiques a fluide monophasique, typiquement aqueux |
US20060112535A1 (en) * | 2004-05-13 | 2006-06-01 | Petur Thors | Retractable finning tool and method of using |
TW200503608A (en) * | 2003-07-15 | 2005-01-16 | Ind Tech Res Inst | Cooling plate having vortices generator |
DE10333348B4 (de) * | 2003-07-23 | 2007-05-24 | Stiebel Eltron Gmbh & Co. Kg | Wärmeübertragungswandung |
US7373778B2 (en) * | 2004-08-26 | 2008-05-20 | General Electric Company | Combustor cooling with angled segmented surfaces |
CN100395506C (zh) * | 2004-12-23 | 2008-06-18 | 中国石油化工集团公司 | 一种管壳式换热器 |
US7182128B2 (en) * | 2005-03-09 | 2007-02-27 | Visteon Global Technologies, Inc. | Heat exchanger tube having strengthening deformations |
MX2007011736A (es) * | 2005-03-25 | 2008-01-29 | Wolverine Tube Inc | Herramienta para producir superficies de transferencia. |
KR100752636B1 (ko) * | 2006-05-02 | 2007-08-29 | 삼성광주전자 주식회사 | 냉장고용 열교환기 및 그 튜브의 제조방법 |
SE533323C2 (sv) * | 2007-10-05 | 2010-08-24 | Muovitech Ab | Kollektor samt bergvärmeanläggning innefattande kollektor |
JP4738401B2 (ja) | 2007-11-28 | 2011-08-03 | 三菱電機株式会社 | 空気調和機 |
TW200940198A (en) * | 2008-03-27 | 2009-10-01 | Rachata Leelaprachakul | Processes for textured pipe manufacturer |
CN102016482B (zh) * | 2008-04-24 | 2012-11-14 | 三菱电机株式会社 | 热交换器以及使用该热交换器的空调机 |
JP5455503B2 (ja) * | 2009-08-11 | 2014-03-26 | モレックス インコーポレイテド | 熱輸送ユニット、電子機器 |
US9376960B2 (en) * | 2010-07-23 | 2016-06-28 | University Of Central Florida Research Foundation, Inc. | Heat transfer augmented fluid flow surfaces |
US8881500B2 (en) * | 2010-08-31 | 2014-11-11 | General Electric Company | Duplex tab obstacles for enhancement of deflagration-to-detonation transition |
US10697629B2 (en) * | 2011-05-13 | 2020-06-30 | Rochester Institute Of Technology | Devices with an enhanced boiling surface with features directing bubble and liquid flow and methods thereof |
US8833741B2 (en) * | 2011-11-07 | 2014-09-16 | Spx Cooling Technologies, Inc. | Air-to-air atmospheric exchanger |
US20150323264A1 (en) * | 2013-02-01 | 2015-11-12 | Muovitech Ab | Geothermal pipe collector |
JP6219199B2 (ja) * | 2014-02-27 | 2017-10-25 | 株式会社神戸製鋼所 | 熱交換用プレートとなる元板材、及びその元板材の製造方法 |
CA2964853A1 (en) | 2014-10-17 | 2016-04-21 | Moog Inc. | Superconducting devices, such as slip-rings and homopolar motors/generators |
JP6718666B2 (ja) * | 2015-10-13 | 2020-07-08 | 株式会社Uacj | 熱交換器用伝熱管及びそれを用いた熱交換器 |
CN105536890A (zh) * | 2015-12-21 | 2016-05-04 | 苏州市东华试验仪器有限公司 | 一种带蒸发器过流装置的高低温试验箱 |
JP6764765B2 (ja) * | 2016-11-14 | 2020-10-07 | 株式会社Uacj | 伝熱部材 |
JP6815965B2 (ja) * | 2017-10-12 | 2021-01-20 | 株式会社神戸製鋼所 | 熱交換プレートに用いられる金属製元板材 |
JP6663899B2 (ja) * | 2017-11-29 | 2020-03-13 | 本田技研工業株式会社 | 冷却装置 |
US11788416B2 (en) | 2019-01-30 | 2023-10-17 | Rtx Corporation | Gas turbine engine components having interlaced trip strip arrays |
CN113701137B (zh) * | 2020-11-03 | 2022-07-26 | 中北大学 | 一种均温板分布优化的蒸汽锅炉 |
Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2032891B2 (de) * | 1969-07-02 | 1972-11-09 | Sumitomo Metal Industries Ltd., Osaka (Japan) | Dampferzeugerrohr mit schraubenförmigen Innenzügen und Verfahren zu seiner Herstellung |
US5184674A (en) * | 1990-12-26 | 1993-02-09 | High Performance Tube, Inc. | Inner ribbed tube and method |
Family Cites Families (19)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3088494A (en) * | 1959-12-28 | 1963-05-07 | Babcock & Wilcox Co | Ribbed vapor generating tubes |
US3590619A (en) * | 1968-07-19 | 1971-07-06 | Landis Machine Co | Manufacture of herringbone gears |
DE2209325C3 (de) * | 1970-05-18 | 1978-08-03 | Noranda Metal Industries Inc., Bellingham, Wash. (V.St.A.) | Wärmeaustauschrohr |
JPS55167091U (de) * | 1979-05-16 | 1980-12-01 | ||
JPS61659A (ja) * | 1984-06-13 | 1986-01-06 | ユニチカ株式会社 | タフトカ−ペツト用一次基布 |
JPH06100432B2 (ja) * | 1984-06-20 | 1994-12-12 | 株式会社日立製作所 | 伝熱管 |
US4705103A (en) * | 1986-07-02 | 1987-11-10 | Carrier Corporation | Internally enhanced tubes |
JPS6317289A (ja) * | 1986-07-07 | 1988-01-25 | Sumitomo Electric Ind Ltd | 半導体単結晶の製造方法 |
JPS63172893A (ja) * | 1987-01-12 | 1988-07-16 | Matsushita Refrig Co | 内面溝付伝熱管 |
JPH0610594B2 (ja) * | 1988-09-14 | 1994-02-09 | 住友軽金属工業株式会社 | 内面溝付伝熱管 |
US5010643A (en) * | 1988-09-15 | 1991-04-30 | Carrier Corporation | High performance heat transfer tube for heat exchanger |
JPH02108411A (ja) * | 1988-10-17 | 1990-04-20 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 熱交換管の製造法および製造装置 |
JPH02207918A (ja) * | 1989-02-06 | 1990-08-17 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 伝熱管の製造方法 |
JPH0631326Y2 (ja) * | 1989-11-22 | 1994-08-22 | 東洋ラジエーター株式会社 | 熱交換器用チューブ |
JP3014432B2 (ja) * | 1990-10-23 | 2000-02-28 | 古河電気工業株式会社 | 伝熱管の製造方法 |
JP2730824B2 (ja) * | 1991-07-09 | 1998-03-25 | 三菱伸銅株式会社 | 内面溝付伝熱管およびその製造方法 |
US5388329A (en) * | 1993-07-16 | 1995-02-14 | Olin Corporation | Method of manufacturing a heating exchange tube |
JPH07180984A (ja) * | 1993-12-21 | 1995-07-18 | Sanden Corp | 熱交換器及びその製造方法 |
US5655599A (en) * | 1995-06-21 | 1997-08-12 | Gas Research Institute | Radiant tubes having internal fins |
-
1996
- 1996-07-11 US US08/680,215 patent/US5791405A/en not_active Expired - Lifetime
- 1996-07-12 DE DE19628280A patent/DE19628280C3/de not_active Expired - Fee Related
- 1996-07-12 KR KR1019960028156A patent/KR100260112B1/ko not_active IP Right Cessation
- 1996-07-13 CN CN96113213A patent/CN1150645A/zh active Pending
-
1998
- 1998-04-21 US US09/063,722 patent/US5934128A/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (2)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE2032891B2 (de) * | 1969-07-02 | 1972-11-09 | Sumitomo Metal Industries Ltd., Osaka (Japan) | Dampferzeugerrohr mit schraubenförmigen Innenzügen und Verfahren zu seiner Herstellung |
US5184674A (en) * | 1990-12-26 | 1993-02-09 | High Performance Tube, Inc. | Inner ribbed tube and method |
Cited By (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE19654366A1 (de) * | 1996-12-24 | 1998-06-25 | Behr Gmbh & Co | Strömungskanal, insbesondere für einen Abgaswärmeübertrager |
DE19654366B4 (de) * | 1996-12-24 | 2005-10-20 | Behr Gmbh & Co Kg | Strömungskanal, insbesondere für einen Abgaswärmeübertrager |
WO2001031275A1 (en) * | 1999-10-28 | 2001-05-03 | Mitsubishi Shindoh Co., Ltd. | Heat exchanger and heat exchanging apparatus |
DE10041919C1 (de) * | 2000-08-25 | 2001-10-31 | Wieland Werke Ag | Innenberipptes Wärmeaustauschrohr mit versetzt angeordneten Rippen unterschiedlicher Höhe |
EP1182416A2 (de) | 2000-08-25 | 2002-02-27 | Wieland-Werke AG | Innenberipptes Wärmeaustauschrohr mit versetzt angeordneten Rippen unterschiedlicher Höhe |
US6631758B2 (en) | 2000-08-25 | 2003-10-14 | Wieland-Werke Ag | Internally finned heat transfer tube with staggered fins of varying height |
US6722420B2 (en) | 2000-08-25 | 2004-04-20 | Wieland-Werke Ag | Internally finned heat transfer tube with staggered fins of varying height |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US5791405A (en) | 1998-08-11 |
CN1150645A (zh) | 1997-05-28 |
DE19628280C2 (de) | 1999-12-09 |
KR970007237A (ko) | 1997-02-21 |
DE19628280C3 (de) | 2001-11-08 |
US5934128A (en) | 1999-08-10 |
KR100260112B1 (ko) | 2000-07-01 |
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