DE1667426B2 - Verfahren und vorrichtung zum ausziehen von protium und tritium aus schwerem wasser - Google Patents
Verfahren und vorrichtung zum ausziehen von protium und tritium aus schwerem wasserInfo
- Publication number
- DE1667426B2 DE1667426B2 DE19671667426 DE1667426A DE1667426B2 DE 1667426 B2 DE1667426 B2 DE 1667426B2 DE 19671667426 DE19671667426 DE 19671667426 DE 1667426 A DE1667426 A DE 1667426A DE 1667426 B2 DE1667426 B2 DE 1667426B2
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- tritium
- water
- protium
- heavy water
- deuterium
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
- XLYOFNOQVPJJNP-ZSJDYOACSA-N Heavy water Chemical compound [2H]O[2H] XLYOFNOQVPJJNP-ZSJDYOACSA-N 0.000 title claims description 64
- YZCKVEUIGOORGS-NJFSPNSNSA-N Tritium Chemical compound [3H] YZCKVEUIGOORGS-NJFSPNSNSA-N 0.000 title claims description 38
- 229910052722 tritium Inorganic materials 0.000 title claims description 36
- YZCKVEUIGOORGS-IGMARMGPSA-N Protium Chemical compound [1H] YZCKVEUIGOORGS-IGMARMGPSA-N 0.000 title claims description 33
- 241000720974 Protium Species 0.000 title claims description 33
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 13
- 238000000605 extraction Methods 0.000 title claims description 11
- 229910052805 deuterium Inorganic materials 0.000 claims description 37
- YZCKVEUIGOORGS-OUBTZVSYSA-N Deuterium Chemical compound [2H] YZCKVEUIGOORGS-OUBTZVSYSA-N 0.000 claims description 35
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 claims description 25
- 230000000155 isotopic effect Effects 0.000 claims description 19
- 238000004821 distillation Methods 0.000 claims description 11
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 11
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 claims description 9
- 238000004508 fractional distillation Methods 0.000 claims description 6
- 238000000926 separation method Methods 0.000 claims description 5
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 4
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 claims description 3
- 239000011949 solid catalyst Substances 0.000 claims description 3
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 2
- 238000011049 filling Methods 0.000 claims description 2
- XLYOFNOQVPJJNP-PWCQTSIFSA-N Tritiated water Chemical compound [3H]O[3H] XLYOFNOQVPJJNP-PWCQTSIFSA-N 0.000 claims 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N Palladium Chemical compound [Pd] KDLHZDBZIXYQEI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 claims 2
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 2
- RPNUMPOLZDHAAY-UHFFFAOYSA-N Diethylenetriamine Chemical compound NCCNCCN RPNUMPOLZDHAAY-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N Trioxochromium Chemical compound O=[Cr](=O)=O WGLPBDUCMAPZCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 229910052770 Uranium Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910000423 chromium oxide Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 claims 1
- 238000011109 contamination Methods 0.000 claims 1
- 125000004431 deuterium atom Chemical group 0.000 claims 1
- 230000005611 electricity Effects 0.000 claims 1
- 230000004907 flux Effects 0.000 claims 1
- 238000005194 fractionation Methods 0.000 claims 1
- 239000000446 fuel Substances 0.000 claims 1
- 125000004435 hydrogen atom Chemical group [H]* 0.000 claims 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910052763 palladium Inorganic materials 0.000 claims 1
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 claims 1
- 230000005258 radioactive decay Effects 0.000 claims 1
- 230000009257 reactivity Effects 0.000 claims 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims 1
- JFALSRSLKYAFGM-UHFFFAOYSA-N uranium(0) Chemical compound [U] JFALSRSLKYAFGM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 3
- 150000001975 deuterium Chemical class 0.000 description 2
- 244000089409 Erythrina poeppigiana Species 0.000 description 1
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000009776 Rathbunia alamosensis Nutrition 0.000 description 1
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 description 1
- 238000009833 condensation Methods 0.000 description 1
- 230000005494 condensation Effects 0.000 description 1
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 1
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 238000011068 loading method Methods 0.000 description 1
- 230000002285 radioactive effect Effects 0.000 description 1
- 238000003608 radiolysis reaction Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B5/00—Water
- C01B5/02—Heavy water; Preparation by chemical reaction of hydrogen isotopes or their compounds, e.g. 4ND3 + 7O2 ---> 4NO2 + 6D2O, 2D2 + O2 ---> 2D2O
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B4/00—Hydrogen isotopes; Inorganic compounds thereof prepared by isotope exchange, e.g. NH3 + D2 → NH2D + HD
-
- G—PHYSICS
- G21—NUCLEAR PHYSICS; NUCLEAR ENGINEERING
- G21C—NUCLEAR REACTORS
- G21C19/00—Arrangements for treating, for handling, or for facilitating the handling of, fuel or other materials which are used within the reactor, e.g. within its pressure vessel
- G21C19/28—Arrangements for introducing fluent material into the reactor core; Arrangements for removing fluent material from the reactor core
- G21C19/30—Arrangements for introducing fluent material into the reactor core; Arrangements for removing fluent material from the reactor core with continuous purification of circulating fluent material, e.g. by extraction of fission products deterioration or corrosion products, impurities, e.g. by cold traps
- G21C19/307—Arrangements for introducing fluent material into the reactor core; Arrangements for removing fluent material from the reactor core with continuous purification of circulating fluent material, e.g. by extraction of fission products deterioration or corrosion products, impurities, e.g. by cold traps specially adapted for liquids
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Health & Medical Sciences (AREA)
- General Health & Medical Sciences (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Plasma & Fusion (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- High Energy & Nuclear Physics (AREA)
- Vaporization, Distillation, Condensation, Sublimation, And Cold Traps (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
Description
Austauschreaktion zurückgeführt wird und die isotofische
Austauschreaktion durch Erhöhung der Temperatur auf 800 bis 1200° C oder durch feste Katalysatoren
bei einer Temperatur zwischen 80 und 400° C eingeleitet wird.
Während des isotopischen Austausches sind die beiden au sich bekannten Hauptgleichungen folgende:
(HDO) + (D2) ^= (D2O) + (HD)
(TDO) + (D2) ^ (D2O) + (TD)
Bekanntlich sind die Gleichgewichtskonstanten dieser beiden Reaktionen, nämlich
D,O · HD
D,O · HD
und
TD
D
ä
ä
m dem benachbarten Konzentrationsbereich praktisch
gleich den Trennfaktoren, welche folgendermaßen definiert sind:
atomare Konzentration von H in dem Deuterium
atomare Konzentration von H in dem schweren Wasser
atomare Konzentration von H in dem schweren Wasser
atomare Konzentration von T in dem Deuterium
atomare Konzentration von T in dem schweren Wasser
Bekanntlich sind die Werte von \, und \., von 1
verschieden und liegen oberhalb und unterhalb von 1, wobei \, stets größer und *2 stets kleiner als 1 ist.
Dies bedeutet, daß bei der Herstellung eines Gleichgewichtes
zwischen gasförmigem Deuterium und geringen Mengen von Protium und Tritium enthaltendem
schwerem Wasser das gasförmige Deuterium reicher an Protium und ärmer an Tritium ist
als das schwere Wasser. Da sich ferner bekanntlich die Trennfaktoren im allgemeinen der Einheit nähern,
wenn die Temperatur, bei der das Gleichgewicht des isotopischm Austausches hergestellt wird, zunimmt,
kann der Schluß gezogen werden, daß eine Temperaturerhöhung gegensinnig auf die beiden Cileichur
den
lsotou
Kombination eines Reaktionsgefaßes pischen Austausch, in dem mit S**
terium das Protium und das Tnüu
dem schweren Wasser, das dem pefaßg
zugeführt wird, entfernt wird mit einer Desmner
anlage, in der das Prot.um und das Tritium teilweise
aus dem gasförmigen Deuterium entfernt werden^
Dabei weist das Reaktionsgefaß fur de η^.so »Pichen
Austausch mehrere, m Reihe angeordne Stufen au
in denen das schwere Wasser im Gegenstrom iru.
gasförmigem Deuterium in Berührung gbracht
während die Destilheranlage aus«J^J
Kolonnen mit Einsatzen oder einer
^fTS iETS gegeben, durch Be-
eisung der Temperatur der isotopischen Aus-
uihreaktion nach Belieben die überführung des
einen Isotops zu dem Deuterium auf Kosten der Cbertührung des anderen zu begünstigen. Anders
ausgedrückt, die Überführung des Tritiums wird
i Tthöh d die des Protiums
herabzusetzen, die bei der
ausgedrückt, die Überführung des Tritiums wird g
durch eine Temperaturerhöhung und die des Protiums 45 Ver fahrer^
Ausführung^«Pi e Erfindung sina
Zeichnung ^mat.ch darge^,
Fig. 1 eine Apparatur zur
mit drei Stufen,
S rSSÄ ^brSrSn^Ä
Nickel zu benuUen, wenn die Austauschreaktion durch feste Katalysatoren in Gang gebracht werden soll.
Ob dies durch Temperaturerhöhung oder durch Verwendung von Katalysatoren erfolgt, hängt nicht
nur von wirtschaftlichen Betrachtungen ab, sondern Zn dem Temperaturbereich, in dem gearbeitet werden
soll, um das eine oder andere Isotop bevorzug auszuscheiden. Es spielt ferner die Geschwmdigkei
des Eindringens der Isotope in das schwere Wasser des Reaktors eine Rolle. Gemäß einem weitere?
Merkmal der Erfindung erfolgt das Ausziehen des Tritiums im oberen Bereich und das Ausziehen des
Protiums im unteren Bereich der oben angebenen Temperaturen. Die Reaktion kann gegebenenfalls
durch Vergrößerung der Berührungsflache des Gases mit den Wänden, z. B mit Hilfe von ,ndifferenten
Belägen, begünstigt werden.
Gegenstand der Erfindung ist ferner eine Apparatür
zur Durchführung des Verfahrens, die aus der andere Ausfuhrungsform einer Destil-
kann die schematann d
to
heranlage.
Zur A^ j^
tisch in Fig. 1 J"^Je"^Jfes (z B. mit Gleichden
wddjemjn ^^^Β^ isotopischen
strom arbeitendes) KeaKuonsg
^^^äSenTsSwere Wasser
abg ηο™ nachdem es
%£?££ den fn ihm gelösten Gasen mit
verdampft undl von aen 8 Vorrichtun-
Hilfe von bekannten nicm aa g
gen betreit wirae. . {äß {ür isotopischen
f h ^fSS^Leitung 3 gasförmiges
« dessen Berührung das
^^Sfum befreit wird. Am Ausgang
nen P^^™11^ utopischen Austausch
wird das schwere Wasser, dessen Gehalt an Protium wird das schwere w ^ Kondensation
und Tritium gesenkt wu
it wirae
f Jhen
f Jhen
Deuterium
5 6
wieder dem Kernreaktor durch eine Leitung 4 zu- kehrt schließlich zu dem Kernreaktor durch eine
geführt. Leitung 14 zurück. Das Deuterium kommt seinerseits
Das Deuterium, dessen Gehalt an Protium und von der Destillationsanlage (welche nicht dargestellt,
Tritium gesteigert wurde, wird seinerseits durch eine aber wie die Anlage 6 der vorhergehenden Apparatur
Leitung 5 nach Trocknung und Verflüssigung mit 5 ausgebildet ist) durch eine Leitung 15 an (welche der
Hilfe von bekannten nicht dargestellten Vorrichtun- Leitung 3 der Apparatur der F i g. 1 entspricht) und
gen einer Anlage 6 zur fraktionierten Destillation tritt nacheinander in eine isotopische Austauschzugeführt,
welche z. B. wie die zur Destillation von reaktion mit dem schweren Wasser in den Stufen 12,
flüssigem Wasserstoff benutzten Anlagen ausgebil- 11 und 10 (gemäß dem in Fig. 2 dargestellten
det ist. ίο Durchlauf), worauf es durch eine Leitung 16 zu der
Diese Destillationsanlage 6 kann durch Kolonnen Destillieranlage zurückkehrt. Dk hierdurch herge-
mit Einsätzen oder einer Füllung gebildet werden. stellte Berührung im Gegenstrom verbessert die Wirk-
Bei der schematisch in F i g. 1 dargestellten Aus- samkeit des Austausches.
führung wird eine einzige Säule mit zwei Teilen A Wie bei der in F i g. 1 dargestellten Anlage sind
und B benutzt, es können natürlich aber auch zwei 15 die Vorrichtungen zur Kondensation des schweren
getrennte Säulen verwendet werden. Wassers oder zur Wiederverdampfung am Eingang
Mittels der dargestellten Anlage wird fortlaufend und am Ausgang der durch die Stufen 10, 11 und 12
eine geringe Menge von stark an Protium ange- gebildeten Anordnung oder zwischen diesen nicht
reichertem Deuterium an dem oberen Teil A und dargestellt.
eine geringe Menge von stark an Tritium angereicher- 20 Es sind auch andere Umlaufschemata möglich. So
tem Deuterium an dem unteren Teil B entnommen. kann z. B. die Apparatur so ausgebildet werden, daß
Die gegenseitige Länge der Teile A und B beherrscht die drei Stufen 10, 11 und 12 von dem Deuterium in
die Konzentration des Gutes, welches sie aufzufangen Reihe und von dem schweren Wasser parallel durchgestatten,
strömt werden oder umgekehrt.
Der größte Teil des Deuteriums, welches so teil- 25 Falls man das Ausziehen ders Protiums gegenüber
weise von dem in ihm enthaltenen Protium und dem des Tritiums begünstigen will, kann man die
Tritium befreit wurde, verläßt die Anlage 6 durch erfindungsgemäße Apparatur so ausbilden, daß der
eine Leitung, weiche bei der dargestellten Aus- isotopische Austausch im Gegenstrom in einem
führungsform mit der Leitung 3 identisch ist, um zu Reaktionsgefäß oder einer Reaktionskolonne erfolgt,
dem Reaktionsgefäß 1 zurückgeführt zu werden. In 30 welche abwechselnd mit Einsätzen (auf welchen der
F i g. 1 ist die Leitung 5 zur Zufuhr des an Protium Austausch »flüssiges schweres Wasser« — »dampf-
und Tritium angereicherten Deuteriums auf der förmiges schweres Wasser« erfolgt) und Katalysatorgleichen
Höhe wie die Abgangsleitung 3 dargertellt. betten (auf welchen der Austausch »dampfförmiges
Es ist jedoch auch möglich, die Leitung 3 auf eine schweres Wasser« — »Gas« erfolgt) versehen ist.
andere Höhe zu legen, welche von den gegenseitigen 35 Diese Methode wurde von Frank T. Barr in der
für das Protium und das Tritium gewünschten LTSA.-Patentschrift 2 676 875 beschrieben. In diesem
Auszugsgeschwindigkeiten abhängt. Es ist zu bemer- Fall ist man nämlich infolge des Vorhandenseins des
ken, daß, wenn die"Höhe der Leitung 3 über die der flüssigen schweren Wassers auf die Zone niedriger
Leitung 5 gelegt wird, der Auszug des Tritiums auf Temperaturen in der Größenordnung von 100 bis
Kosten des Auszugs des Protiums begünstigt wird, 40 150c beschränkt,
und umgekehrt. Wie bereits oben bei der Beschreibung der Appa-
und umgekehrt. Wie bereits oben bei der Beschreibung der Appa-
Natürlich muß zum Ausgleich des Verlustes an ratur der F i g. 1 erwähnt, wird das Ausziehen des
Deuterium infolge der Abfuhr der aus der Anlage 6 Tritiums dadurch verbessert, daß die Leitung 3 über
entnommenen Mengen eine fortlaufende Zufuhr von die Leitung 5 gelegt wird, wobei jedoch gleichzeitig
frischem Deuterium vorgesehen werden, z. B. durch 45 der Auszug des Protiums verringert wird, und umge-
eine Leitung 7. wobei dieses frische Deuterium das kehrt.
sein kann, welches sich durch Radiolyse in dem Um diesem Nachteil abzuhelfen, kann, wie in
Kernreaktor bildet und vor der Verwendung einer Fig. 3 dargestellt, die Destillationsanlage 6 durch
Reinigung unterworfen wird, zwei getrennte Destillierkolonnen 17 und 18 ersetz!
Die beiden an Protium bzw. Tritium angereicher- 50 werden, deren jede einen Anreicherungsabschnitt unc
ten Deuteriumfraktionen, welche am Kopf (durch einen Ausziehabschnitt besitzt (Abschnitte 19 bzw
eine Leitnng 8) bzw. am Fuß (durch eine Leitung 9) 2Θ bei der Kolonne 17 und 21 bzw. 22 bei der Ko
aus der Anlage 6 abgeleitet werden, können natürlich lpnne 18).
ihrerseits durch ein bekanntes Verfahren zur isoto- Das von dem in F i g. 3 nicht dargestellten Reak
pischen Anreicherung behandelt werden, um in dem 55 tionsgefäß für isotopischen Austausch kommende
ersten Fall einen Teil des schweren Wassers zurück- mit Protium und Tritium beladene Deuterium win
zugewinnen und in dem zweiten Fall einen Teil des durch eine Leitung 23 in eine Kolonne 17 eingeführt
Tritiums auszuziehen. Das an Tritiam angereicherte Am Kopf des Ausziehabschnitts 20 der Kolonne Γ
Deuterium kann auch, gegebenenfalls nach Umwand- entnimmt man durch eine Leitung 24 eine gering«
lung in schweres Wasser, bis zu dem teilweisen Ver- 60 Menge von stark an Protium angereichertes Deu
schwinden des Tritiums durch radioaktives Ab- terium und am Fuß des Anreicherungsabschnitts 1!
klingen aufbewahrt werden. der Kolonne 17 durch eine Leitung 25 den größtei
In der schematisch in F i g. 2 dargestellten Anlage Teil des teilweise von dem Protium befreiten, abe
ist das Reakt'onsgefäß 1 für isotopischen Austausch noch fast das gesamte Tritium enthaltenden Deu
durch eine An aiming mit drei in Reihe geschalteten 65 teriums. Dieses Deuterium wird in die Kolonne Ii
Stufen 10. 11 u;-ei 12 ersetzt. Das verdampfte schwere eingeführt, wie in Fig. 3 dargestellt, und am Fuß de
Wasser kommt an der Stufe 10 durch eine Leitung 13 Ausziehabschnitts 22 dieser Kolonne entnimmt ma!
an durchströmt hierauf die Stufen 11 und 12 und durch eine Leitung 26 eine geringe Menge stark as
7 8
Tritium angereichertes Deuterium, während man am 31 durch eine Leitung 35 eine geringe Menge stark
Kopf des Anreicherungsabschnitts 21 der Kolonne 18 an Tritium angereichertes Deuterium und am Kopf
durch eine Leitung 27, welche bei der dargestellten des Anreicherungsabschnitts 30 durch eine Leitung
Ausführungsform mit der Leitung 3 der F i g. 1 iden- 36 der größte Teil des teilweise von seinem Tritium
tisch ist, den größten Teil des teilweise von Protium 5 befreiten, aber noch fast das gesamte Protium ent-
und Tritium befreiten Deuteriums entnimmt, welcher haltenden Deuteriums abgeführt wird. Durch die
wieder zu dem Reaktionsgefäß für isotopischen Leitung 36 wird dieses Deuterium in die Kolonne 29
Austausch zurückgeführt wird. eingeführt, bei welcher man am Fuß des Auszieh-
Um entgegen der vorhergehenden Ausführungsform abschnitts 33 durch eine Leitung 37 eine geringe
zunächst die Abscheidung des Tritiums und hierauf io Menge stark an Protium angereichertes Deuterium
die des Protiums vorzunehmen, kann man die und am Fuß des Anreicherungsabschnitts 32 durch
schematisch in Fig. 4 dargestellte Apparatur be- eine Leitung38 (welche bei der dargestellten Ausnutzen,
welche ebenfalls zum Ersatz der Destillier- führungsform mit der Leitung 3 der F i g. 1 identisch
anlage 6 der F i g. 1 bestimmt ist. ist) den größten Teil des teilweise sowohl von dem
Diese Apparatur enthält zwei Kolonnen, nämlich ts Tritium als auch von dem Protium befreiten Deu-
die Kolonnen 28 und 29, welche einen Anreiche- teriums abführt, welcher zu dem Reaktionsgefäß für
rungsabschnitt bzw. einen Ausziehabschnitt enthalten isotopischen Austausch zurückgeschickt wird.
(30 bzw. 31 bei der Kolonne 28 und 32 bzw. 33 bei Wie aus den obigen Ausführungen hervorgeht,
der Kolonne 29). bieten das ernndungsgemäße Verfahren und die
Das von dem nicht dargestellten Reaktionsgefäß »o erfindungsgemäße Apparatur zur Ausübung desselben
für isotopischen Austausch kommende Deuterium zahlreiche Vorteile gegenüber den bereits bekannten
wird durch eine Leitung 34 in die Kolonne 28 ein- Verfahren und Apparaturen, insbesondere den, daß
geführt, aus welcher am Fuß des Ausziehabschnitts sie wirksamer sind.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
Iv
Claims (4)
1. Verfahren zum Ausziehen von Protium und des schweren Wassers hat eine kostspielige Senkung
Tritium aus in einem Atommeiler oder Kern- 5 der Reaktivität des Reaktors zur Folge. So können
reaktor benutztem schwerem Wasser, dadurch z. B. jährlich mehr als 50 kg leichtes Wasser in einen
gekennzeichnet, daß ständig ein Teilstrom 50 bis 100 Tonnen schweres Wasser enthaltenden
von dem in dem Atommeiler oder dem Kern- Reaktor eindringen.
reaktor enthaltenen schweren Wasser abgezweigt Da außerdem die Wirkung der Neutronen auf die
wird, der Teilsrrom einer isotopischen Austausch- io Deuteriumatome durch eine Kernreaktion (η, γ)
reaktion mit gasförmigem Deuterium unter- Tritiumatome T erzeugt, wird schon nach einigen
worfen wird und daß aus dem an Protium und Wochen diezulässige Tritiumdosis in schwerem Wasser
Tritium angereicherten gasförmigen Deuterium erreicht In einem Leistungsreaktor, der 80 Tonnen
durch fraktionierte Destillation ein erster an D2O enthält und einen Neutronenfluß in der Größen-Tritium
angereicherter Anteil und ein zweiter an 15 Ordnung von 5 · 10ts n/em'/s hat, kann sich nämlich
Prothua angereicherter Anteil abgeschieden wer- monatlich der Gegenwert von etwa 10 Litern gasden,
wobei das teilweise von Protium und Tritium förmigem Tritium (unter normalen Bedingungen gebefreite
Deuterium zweckmäßigerweise zu der messen) bilden, d. h. etwa 10 bis 20 Milliliter Tritiumisotopischen Austauschreaktion zurückgeführt oxyd oder »tritiumhaltiges Wasser«. Da oberhalb der
wird und die isotopische Austauschreaktion durch ao zulässigen Dosis eine schwere Gefahr für die Gesund-Erhöhung
der Temperatur auf 800 bis 1200° C heit der Benutzer des Reaktors bei Handhabungen
oder durch feste Katalysatoren bei einer Tempe- des schweren Wassers oder infolge des Vorhandenratur
zwischen 80 und 400° C eingeleitet wird. seins von Lecken besteht, müssen Vorsichtsmaßnah-
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch ge- men getroffen werden, die außerordentlich kostspielig
kennzeichnet, daß die Katalysatoren aus Platin 25 sind.
oder Palladium auf einer indifferenten Unterlage Es ist bekannt, das schwere Wasser von dem sich
oder aus auf Chromoxyd aufgebrachtem Eisen- in diesem ansammelnden leichten Wasser durch
oxyd und Nickel bestehen. fraktionierte Destillation zu befreien. Infolge des
3. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch ge- äußerst kleinen, in der Größenordnung von 1,04
kennzeichnet, daß das Ausziehen des Tritiums im 30 liegenden Trennfaktors zwischen dem schweren
oberen Bereich und das Ausziehen des Protiums Wasser und dem leichten Wasser, das bei dien in
im unteren Bereich der oben angegebenen Tem- Frage kommenden geringen Konzentrationen die
peraturen durchgeführt wird. Form HDO hat, muß bei der einfachen fraktionier-
4. Apparatur zur Durchführung des Verfahrens ten Destillation eine beträchtliche Anzahl von
nach den Ansprüchen 1 bis 3, gekennzeichnet 35 Kolonneneinsätzen benutzt werden, die alle die
durch die Kombination eines Reaktionsgefäßes Elementartrennwirkung haben.
(1) für den isotopischen Austausch mit einer Bei tritiumhaltigem Wasser ist der Trennfaktor
Destillieranlage (6), wobei das Reaktionsgefäß (1) noch kleiner und liegt in der Größenordnung von
mehrere in Reihe angeordnete Stufen aufweist, in 1,01. Das Ausziehen des tritiumhaltigen Wassers
denen das schwere Wasser im Gegenstrom mit 40 durch fraktionierte Destillation wäre daher äußerst
gasförmigem Deuterium in Berührung gebracht aufwendig und umständlich. Im allgemeinen läßt man
wird und die Destillieranlage (6) aus einer oder daher das tritiumhaltige Wasser sich ansammeln, bis
mehreren Kolonnen mit Einsätzen oder einer es die »Sättigung« erreicht hat, d. h. eine Konzen-Füllung
besteht. tration, bei der die Geschwindigkeit, mit der das
45 Tritium infolge seines radioaktiven Abklingens verschwindet, gleich seiner Bildungsgeschwindigkeit ist.
^____ Diese »Sättigung« entspricht aber einer Konzentration,
die ein Mehrfaches der mit den Sicherheitsbedingungen zu vereinbarenden Konzentration ist.
50 Die Aufgabe, die der Erfindung zugrunde liegt,
50 Die Aufgabe, die der Erfindung zugrunde liegt,
Die Erfindung bezieht sich auf ein Verfahren zum besteht darin, das Ausziehen von Protium und
Ausziehen von Protium und Tritium aus in einem Tritium aus schwerem Wasser so durchzuführen, daß
Atommeiler oder Kernreaktor benutztem schwerem die vorstehend erwähnten Nachteile vermieden wer-Wasser
sowie auf eine Apparatur zur Durchführung den und die für die fraktionierte Destillation erforderdes
Verfahrens. 55 liehe Anzahl der Kolonnensätze gegenüber den be-
Die Benutzung von schwerem Wasser D0O als kannten Verfahren erheblich reduziert wird.
Moderator oder Mittel zur Wärmeübertragung in Die Erfindung besteht darin, daß ständig ein Teil-
Moderator oder Mittel zur Wärmeübertragung in Die Erfindung besteht darin, daß ständig ein Teil-
Kernreaktoren ist gegenüber der Verwendung von strom von dem in dem Atommeiler oder dem Kernleichtem
Wasser HaO infolge seines erheblich kleine- reaktor enthaltenen schweren Wasser abgezweigt
ren Wirkungsquerschnittes für Neutronen sehr vorteil- 60 wird, der Teilstrom einer isotop;schen Austauschhaft.
Die Benutzung von schwerem Wasser öffnet reaktion mit gasförmigem Deuterium unterworfen
daher neue Möglichkeiten für Brennstoffe mit natür- wird, und daß aus dem auf diese Weise an Protium
lichem oder nur sehr wenig angereichertem Uran. und Tritium angereicherten gasförmigen Deuterium
Da das schwere Wasser sehr leicht seineDeuterium- durch fraktionierte Destillation ein erster an Tritium
atome gegen Wasserstoffatome austauschen kann, die 65 angereicherter Anteil und ein zweiter an Protium
in verschiedenartigen Stoffen, z. B. Wasserdampf, ent- angereicherter Anteil abgeschieden werden, wobei
halten sein können, mit denen das schwere Wasser in das teilweise von Protium und Tritium befreite
Berührung kommt, ist es praktisch nicht möglich, Deuterium zweckmäßigerweise 2:11 der isotopischen
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
FR72612A FR1526867A (fr) | 1966-08-09 | 1966-08-09 | Perfectionnements apportés aux moyens pour retirer le protonium et le tritium de l'eau lourde |
Publications (3)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1667426A1 DE1667426A1 (de) | 1972-07-27 |
DE1667426B2 true DE1667426B2 (de) | 1973-04-26 |
DE1667426C3 DE1667426C3 (de) | 1973-11-22 |
Family
ID=8615170
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DE1667426A Expired DE1667426C3 (de) | 1966-08-09 | 1967-08-01 | Verfahren und Vorrichtung zum Ausziehen von Protium und Tritium aus schwerem Wasser |
Country Status (14)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3505017A (de) |
JP (1) | JPS4918680B1 (de) |
BE (1) | BE701753A (de) |
BR (1) | BR6791919D0 (de) |
CH (1) | CH480261A (de) |
DE (1) | DE1667426C3 (de) |
ES (1) | ES343924A1 (de) |
FR (1) | FR1526867A (de) |
GB (1) | GB1189015A (de) |
IL (1) | IL28392A (de) |
LU (1) | LU54207A1 (de) |
NL (1) | NL6710984A (de) |
SE (1) | SE324188B (de) |
YU (1) | YU31707B (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3122498A1 (de) * | 1980-06-13 | 1982-06-03 | Atomic Energy of Canada Ltd., Ottawa, Ontario | Verfahren zum extrahieren von tritium aus einem fluessigen schwerwasserstrom |
Families Citing this family (16)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1528942A (en) * | 1974-11-07 | 1978-10-18 | Aerojet General Co | Tritiated water treatment process |
JPS5381899A (en) * | 1976-12-27 | 1978-07-19 | Power Reactor & Nuclear Fuel Dev Corp | Manufacturing method of tritium |
DE2711366A1 (de) * | 1977-03-16 | 1978-09-21 | Hoechst Ag | Verfahren zum anreichern und abtrennen von tritium und/oder tritiumhydrid von tritiumwasser |
US4190515A (en) * | 1978-05-18 | 1980-02-26 | Atomic Energy Of Canada Limited | Apparatus for removal and recovery of tritium from light and heavy water |
CA1160428A (en) * | 1979-01-22 | 1984-01-17 | Allan H. Dombra | Process for the extraction of tritium from heavy water |
JPS55121832A (en) * | 1979-03-13 | 1980-09-19 | Showa Denko Kk | Method for vapor-liquid mist contact catalytic reaction |
DE2945771A1 (de) * | 1979-11-13 | 1981-05-21 | Kraftwerk Union AG, 4330 Mülheim | Verfahren zur beseitigung von in kernkraftwerken entstehenden radioaktiven kohlenstoff |
US4532102A (en) * | 1983-06-01 | 1985-07-30 | The United States Of America As Represented By The United States Department Of Energy | Producing tritium in a homogenous reactor |
US4820477A (en) * | 1983-06-29 | 1989-04-11 | Mcnally Lillian | Method and apparatus for providing a non-radioactive coolant for a nuclear reactor |
DE3476939D1 (en) * | 1983-06-29 | 1989-04-06 | Lillian A Mcnally | Method and apparatus for providing a non-radioactive coolant for a nuclear reactor |
US4964900A (en) * | 1989-01-25 | 1990-10-23 | Mine Safety Appliances Company | Respirator filter means for removal of tritiated water |
US5154878A (en) * | 1990-04-30 | 1992-10-13 | Anthony Busigin | Process and apparatus for tritium recovery |
US8090071B2 (en) * | 2001-08-08 | 2012-01-03 | James Robert DeLuze | Apparatus for hot fusion of fusion-reactive gases |
US20080069289A1 (en) * | 2002-09-16 | 2008-03-20 | Peterson Otis G | Self-regulating nuclear power module |
US20040248735A1 (en) * | 2003-06-06 | 2004-12-09 | Atomic Energy Of Canada Limited/ Energie Atomique Du Canada Limitee | Wetproofed catalysts for hydrogen isotope exchange |
CN104828778B (zh) * | 2015-05-06 | 2017-03-01 | 中国工程物理研究院核物理与化学研究所 | 重水同时升级和除氚工艺 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
BE542187A (de) * | 1954-10-22 | |||
GB826128A (en) * | 1955-09-08 | 1959-12-31 | Atomic Energy Authority Uk | Improvements in or relating to the separation of isotopes |
GB825934A (en) * | 1956-02-04 | 1959-12-23 | Atomic Energy Authority Uk | Improvements in or relating to the separation of the isotopes of hydrogen |
BE540686A (de) * | 1956-04-30 | 1900-01-01 | ||
NL264254A (de) * | 1960-05-02 | |||
GB1008475A (en) * | 1962-07-22 | 1965-10-27 | Chem & Phosphates Ltd | Production of hydrogen fractions enriched in deuterium |
-
1966
- 1966-08-09 FR FR72612A patent/FR1526867A/fr not_active Expired
-
1967
- 1967-07-24 BE BE701753D patent/BE701753A/xx unknown
- 1967-07-24 CH CH1048167A patent/CH480261A/fr not_active IP Right Cessation
- 1967-07-25 IL IL28392A patent/IL28392A/xx unknown
- 1967-07-26 US US656179A patent/US3505017A/en not_active Expired - Lifetime
- 1967-07-27 GB GB34545/67A patent/GB1189015A/en not_active Expired
- 1967-07-31 LU LU54207A patent/LU54207A1/xx unknown
- 1967-08-01 DE DE1667426A patent/DE1667426C3/de not_active Expired
- 1967-08-07 YU YU1558/67A patent/YU31707B/xx unknown
- 1967-08-08 BR BR191919/67A patent/BR6791919D0/pt unknown
- 1967-08-08 ES ES343924A patent/ES343924A1/es not_active Expired
- 1967-08-08 SE SE11239/67A patent/SE324188B/xx unknown
- 1967-08-09 NL NL6710984A patent/NL6710984A/xx unknown
- 1967-08-09 JP JP42050799A patent/JPS4918680B1/ja active Pending
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3122498A1 (de) * | 1980-06-13 | 1982-06-03 | Atomic Energy of Canada Ltd., Ottawa, Ontario | Verfahren zum extrahieren von tritium aus einem fluessigen schwerwasserstrom |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
US3505017A (en) | 1970-04-07 |
IL28392A (en) | 1972-01-27 |
FR1526867A (fr) | 1968-05-31 |
NL6710984A (de) | 1968-02-12 |
BE701753A (de) | 1968-01-02 |
BR6791919D0 (pt) | 1973-12-27 |
DE1667426C3 (de) | 1973-11-22 |
SE324188B (de) | 1970-05-25 |
JPS4918680B1 (de) | 1974-05-11 |
ES343924A1 (es) | 1968-12-16 |
GB1189015A (en) | 1970-04-22 |
LU54207A1 (de) | 1967-10-02 |
CH480261A (fr) | 1969-10-31 |
DE1667426A1 (de) | 1972-07-27 |
YU31707B (en) | 1973-10-31 |
YU155867A (en) | 1973-04-30 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE1667426B2 (de) | Verfahren und vorrichtung zum ausziehen von protium und tritium aus schwerem wasser | |
DE1215669B (de) | Verfahren zum Aufbereiten von bestrahltem Kernreaktorbrennstoff | |
DE1929512C3 (de) | Verfahren zur Aufbereitung von bestrahltem Kernbrennstoff | |
DE2621795A1 (de) | Extraktionsverfahren | |
EP0067439A1 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur stufenweisen Anreicherung von Deuterium und/oder Tritium in einem für den Isotopenaustausch von Deuterium und Tritium mit Wasserstoff geeigneten Stoff | |
DE2521723C3 (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von reinem Argon durch Fraktionierung der Luft | |
DE1592418B2 (de) | Verfahren zur aufarbeitung waessriger loesungen bestrahlter reaktorbrennstoffe | |
DE1233506B (de) | Verfahren zum Reinigen einer Primaerfluessigkeit in einem Kompakt-Kernreaktor | |
DE1106884B (de) | Verfahren zum Betrieb einer Gruppe von Kernreaktoren | |
DE1931414B2 (de) | Verfahren und vorrichtung zum reinigen von schwerem wasser | |
DE2842950A1 (de) | Kolonnen zur extraktion mit hilfe eines loesungsmittels | |
DE2064983C3 (de) | Verfahren zum Entfernen von metallischen Spaltprodukten aus verbrauchten Actinid-Brennelementen | |
DE2905585A1 (de) | Verfahren zur trennung der wasserstoffisotopen h, d, t, um aus einem gemisch einzelne isotopen selektiv zu entfernen | |
DE3001967A1 (de) | Verfahren zur extraktion von tritium aus schwerem wasser | |
DE1189214B (de) | Verfahren und Reaktorsystem zur Steuerung der Spaltgasmenge in homogenen Siedekernreaktoren | |
DE1533134A1 (de) | Verfahren zur Rueckgewinnung von Polonium | |
DE1153466B (de) | Wassergekuehlter Kernreaktor mit mindestens einer im direkten Kreislauf arbeitenden Dampfturbine | |
DE2800120C2 (de) | Verfahren zum Reinigen der Abgase einer Wiederaufarbeitungsanlage für bestrahlte Kernbrennstoffe | |
DE2057760A1 (de) | Verfahren zur verbesserten Spaltproduktabtrennung bei der waessrigen Wiederaufarbeitung von abgebrannten Kernbrennstoffen | |
DE2458214C2 (de) | Verfahren zur Anreicherung einer Flüssigkeit mit Deuterium durch Zweitemperatur-Isotopenaustausch | |
DE2621743C3 (de) | Verfahren zur Verminderung von Plutoniumverlusten bei der Uran-Plutonium-Mischcarbid-Herstellung | |
DE2127107C3 (de) | Verfahren zur Abreicherung von Fluoridionen aus UO2 -Pulvern | |
DE1170918B (de) | Verfahren zur Abtrennung von Thorium und Uran aus einer neutronenbestrahlten Thoriummasse | |
DE1539817C (de) | Verfahren zur Kompensation der Reak tivitatsveranderungen eines schwerwasser moderierten Kernreaktors und Kernreaktor zur Durchfuhrung dieses Verfahrens | |
DE1054429B (de) | Verfahren zur Anreicherung von Deuterium beim Betrieb von mit Wasser moderierten und bzw. oder gekuehlten Kernreaktoren |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
C3 | Grant after two publication steps (3rd publication) |