DE1233145B - Verfahren zur Herstellung mehrphasiger Legierungen im festen Zustand - Google Patents
Verfahren zur Herstellung mehrphasiger Legierungen im festen ZustandInfo
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Description
BUNDESREPUBLIK DEUTSCHLAND
DEUTSCHES
PATENTAMT
AUSLEGESCHRIFT
Int. CL:
C22c
Deutsche Kl.: 40 b-1/04
Nummer: 1233145
Aktenzeichen: H 53144 VI a/40 b
Anmeldetag: 2. Juli 1964
Auslegetag: 26. Januar 1967
Die Erfindung betrifft die Herstellung von mehrphasigen
Legierungen in gekneteter Form, wie z. B. Legierungen mit einer harten und spröden Phase, die
in einem Grundmetall verteilt vorliegt, welches verhältnismäßig gut zu verarbeiten ist und welches aus
einem einzigen Metall, aus einer als feste Lösung vorliegenden Legierung oder auch aus einer Legierung
mit zwei oder mehr Phasen bestehen kann. Gemäß der vorliegenden Erfindung werden derartige
Legierungen dadurch hergestellt, daß eine oder mehrere dünne Metallplatten zu einer kompakten Rolle
dicht zusammengewickelt werden, so daß sich ein Strangpreßbarren ergibt, und daß ein derartiger Barren
zu einem massiven Stück stranggepreßt wird.
Mehrphasige Legierungen der Art, wie sie von der vorliegenden Erfindung betroffen werden, wurden
bislang im allgemeinen nach den Verfahren der Pulvermetallurgie hergestellt, da die harte und spröde
Phase, die sie enthalten, nach den üblichen Schmelz-, Gieß- und Metallverarbeitungsverfahren nicht in geknetete
Stücke eingebracht werden kann. Wenige derartige Legierungen sind auch dadurch hergestellt
worden, daß Legierungen, die eine geringe Menge eines leicht oxydierbaren Metalls in einer großen
Menge eines anderen Metalls, das sich nicht leicht oxydieren läßt, enthalten, innerlich oxydiert wurden.
Es ist auch schon vorgeschlagen worden, Legierungen der letzteren Art dadurch herzustellen, daß oberflächlich
oxydierte Stückchen, Drehspäne, Stanzabfälle u. dgl. entweder vor oder nach dem Erhitzen,
damit das Oberflächenoxid in das Metall diffundiert und die Legierung intern oxydiert, stranggepreßt
werden. Alle diese Verfahren leiden unter dem Nachteil, daß sie sich nicht zur Herstellung von großen
oder schweren gekneteten Stücken von gleichmäßiger und genau eingestellter Zusammensetzung eignen.
Die vorliegende Erfindung betrifft ein verbessertes Verfahren zur Herstellung von mehrphasigen Knetlegierungen,
die bisher nicht in gekneteter Form oder doch nur mit geringer Produktionsgeschwindigkeit
oder auf umständliche Weise oder mit nicht genau einstellbarer und ungleichmäßiger Zusammensetzung
hergestellt werden konnten. Nach der vorliegenden Erfindung wird ein geknetetes Stück einer mehrphasigen
Legierung, die aus einem Grundmetall, das eine Phase der Legierung bildet, und einer zweiatomigen
oder binären Verbindung eines Elements des Grundmetalls mit einem anderen Element besteht, welche
die andere Phase der Legierung bildet, dadurch hergestellt, daß dieses andere Element auf die Oberfläche
einer dünnen Platte aus dem Grundmetall aufgetragen und die so vorbehandelte Platte auf eine
Verfahren zur Herstellung mehrphasiger
Legierungen im festen Zustand
Legierungen im festen Zustand
Anmelder:
Handy & Harman, New York, N. Y. (V. St. A.)
Vertreter:
Dr.-Ing. E. Maier, Patentanwalt,
Stuttgart 1, Werastr. 24
Als Erfinder benannt:
Allen Stephen McDonald,
Samuel Owen Spooner,
Charles Dickey Coxe,
Fairfield, Conn. (V. St. A.)
Allen Stephen McDonald,
Samuel Owen Spooner,
Charles Dickey Coxe,
Fairfield, Conn. (V. St. A.)
Beanspruchte Priorität:
V. St. v. Amerika vom 18. November 1963
(324225)
V. St. v. Amerika vom 18. November 1963
(324225)
höhere Temperatur erhitzt wird, so daß sich die binäre Verbindung durch Diffusion des aufgetragenen
Elements in das Grundmetall bildet, und daß die Platte dann in praktisch konzentrischen Schichten zu
einer Rolle aufgewickelt wird, so daß ein Barren entsteht und daß dieser Barren schließlich zu einem
massiven Stück stranggepreßt wird, das dann aus der gewünschten mehrphasigen Legierung besteht. Das
Aufwickeln der Platte zur Rolle kann unmittelbar nach dem Auftragen des anderen Elements auf ihre
Oberfläche erfolgen, wonach dann die Rolle geglüht wird, damit das andere Element in das Grundmetall
eindiffundiert; die Platte kann aber auch erst dann zur Rolle aufgewickelt werden, wenn die Platte nach
dem Auftragen des anderen Elements zunächst erhitzt wurde, um die Diffusion des anderen Metalls in das
Grundmetall herbeizuführen.
Das erfindungsgemäße Verfahren ermöglicht seinerseits mit Vorteil die Herstellung von knetbaren
Stücken, die aus einer harten, für sich nicht verarbeitbaren, binären, intermetallischen, supraleitenden
Phase oder Verbindung in einem Grundmetall bestehen, indem auf die Oberfläche einer dünnen
Platte aus dem Metall, das eine Komponente einer derartigen Verbindung bildet, eine dünne Platte aus
einem anderen Metall (Element oder Legierung) auf-
609 759/337
gebracht wird, welche die andere Komponente der Verbindung bildet, so daß sich eine zweischichtige
Platte ergibt. Diese zweischichtige Platte wird dann dicht zusammengerollt, so daß sich ein Extrusionsbarren
bildet, worauf der Barren auf die Strangpreßtemperatur erhitzt und zu einem massiven Stück verpreßt
wird, in welchem die supraleitende Phase oder Verbindung (die sich durch Diffusion zwischen den
beiden Metallplatten beim Erhitzen zur Vorbereitung des Strangpressens gebildet hat) praktisch konzenirische
Schichten bildet, die durch das nicht in Reaktion getretene Grundmetall oder durch die Grundlegierung
gebunden sind.
Dispersionsgehärtete Legierungen, wie z. B. durch innere Oxydation dispersionsgehärtete Legierungen,
können nach dem erfindungsgemäßen Verfahren ebenfalls leicht in Form von massiven gekneteten
Stücken erhalten werden. Zur Gewinnung eines solchen Produkts wird ein dünner Streifen einer durch
innere Oxydation härtbaren Legierung (das ist eine Legierung, die eine geringe Menge eines leicht oxydierbaren
Metalls enthält, dessen Oxid eine hohe Bildungswärme aufweist, wie etwa Magnesium, Beryllium,
Aluminium oder Silicium, und eine verhältnismäßig große Menge eines Metalls, das sich nicht sehr
leicht oxydieren läßt, d. h. dessen Oxid eine verhältnismäßig geringe Bildungswärme aufweist, wie z. B.
die Metalle der Gruppen Ib und VIII des Periodischen Systems der chemischen Elemente) der
Oxydation unterworfen und dann in konzentrischen Lagen zur Bildung eines zylindrischen Extrusionsbarrens
aufgewickelt, dann auf die Extrusionstemperatur erhitzt und schließlich zu einem massiven Stück
stranggepreßt.
Es folgt nun eine ausführlichere Beschreibung der Erfindung an Hand der Herstellung von Legierungen,
die durch innere Oxydation dispersionsgehärtet sind, und an Hand der Herstellung von Zweiphasengef ügen
mit einer supraleitenden Phase. Diese Ausführungen haben jedoch nur die Bedeutung einer beispielhaften
Erläuterung und sollen in keiner Weise den Bereich der nutzbringenden Anwendung des erfindungsgemäßen
Verfahrens eingrenzen.
Durch innere Oxydation dispersionsgehärtete
Legierungen
Legierungen
45
Der Prozeß der inneren Oxydation geht in der Weise vor sich, daß Sauerstoff von der Oberfläche
ins Innere einer als feste Lösung vorliegenden Legierung diffundiert, die zum überwiegenden Teil aus
einem lösenden Metall mit einer verhältnismäßig geringen Bildungswärme für sein Oxid,wie etwa Silber,
Kupfer oder Nickel, und einem geringeren Anteil eines gelösten Metalls mit einer verhältnismäßig
hohen Bildungswärme für sein Oxid, wie etwa Magnesium, Aluminium oder Beryllium, besteht, die
dabei selektiv oxydiert werden und in hochdisperse, feine Oxidteilchen in dem lösenden Metall übergehen.
Es können auch feste Lösungen von anderen als den obengenannten Metallen verwendet werden, vorausgesetzt,
daß sich die Bildungswärme der Oxide des lösenden und gelösten Metalls hinreichend unterscheiden,
wobei das lösende Metall das Oxid mit der niedrigeren Bildungswärme ergibt und so geartet ist,
daß erhebliche Sauerstoffmengen hindurchdiffundieren, ohne daß es dabei selbst in nennenswertem Umfang
oxydiert wird. Derartige Legierungen werden — wie schon oben bemerkt — durch innere Oxydation
härtbare Legierungen genannt.
"T)er Prozeß der inneren Oxydation ist von den bekannten Methoden die wirksamste, um durch Dispersion von Oxidteilchen in der Matrix oder in dem lösenden Metall eine Steigerung der Festigkeit und der Härte zur erzielen. Sie ist jedoch nur bei kleinen Metallstücken oder -teilen wirksam, deren Dicke oder Durchmesser kleiner ist als ungefähr 2,5 mm und vorzugsweise unter ungefähr 0,5 mm liegt. Bei dickeren Teilen sind außerordentlich lange Zeiten für den vollständigen Ablauf des Prozesses der inneren Oxydation erforderlich, wobei sich infolge der geringeren Oxydationsgeschwindigkeit im Innern der größeren Stücke gröbere und weniger wirksame Oxidteilchen ausscheiden. Um größere Stücke von innerlich oxydiertem Material zu gewinnen, kann man Pulver, Abschnitte oder andere kleine Teilchen der als feste Lösung vorliegenden Legierung herstellen und diese Teilchen dann innerlich oxydieren, worauf man sie zu einem Barren preßt und heiß zu massiven Stücken strangpreßt. Dieses Verfahren hat einige Mangel, die durch die vorliegende Erfindung überwunden werden. Diese Mängel sind
"T)er Prozeß der inneren Oxydation ist von den bekannten Methoden die wirksamste, um durch Dispersion von Oxidteilchen in der Matrix oder in dem lösenden Metall eine Steigerung der Festigkeit und der Härte zur erzielen. Sie ist jedoch nur bei kleinen Metallstücken oder -teilen wirksam, deren Dicke oder Durchmesser kleiner ist als ungefähr 2,5 mm und vorzugsweise unter ungefähr 0,5 mm liegt. Bei dickeren Teilen sind außerordentlich lange Zeiten für den vollständigen Ablauf des Prozesses der inneren Oxydation erforderlich, wobei sich infolge der geringeren Oxydationsgeschwindigkeit im Innern der größeren Stücke gröbere und weniger wirksame Oxidteilchen ausscheiden. Um größere Stücke von innerlich oxydiertem Material zu gewinnen, kann man Pulver, Abschnitte oder andere kleine Teilchen der als feste Lösung vorliegenden Legierung herstellen und diese Teilchen dann innerlich oxydieren, worauf man sie zu einem Barren preßt und heiß zu massiven Stücken strangpreßt. Dieses Verfahren hat einige Mangel, die durch die vorliegende Erfindung überwunden werden. Diese Mängel sind
1. eine unvermeidbar ungleichmäßige Größe der Teilchen des Pulvers oder der Abschnitte, was
dazu führt, daß auch die Teilchen der innerlich gebildeten Oxide ungleichmäßig groß sind;
2. wenn die Oxydation nach dem zweistufigen Verfahren durchgeführt wird, nach welchem zunächst
eine oberflächliche Oxidschicht gebildet wird, worauf dann der Sauerstoff einer solchen
Schicht ins Innere des Pulver- oder Abschnittteilchens diffundiert, dann weisen die kleineren
Teilchen einen höheren Anteil an Oberflächenoxid auf, während die größeren Teilchen mit
einem geringeren Anteil an Oberflächenoxid ausgestattet sind, wenn der mittlere Anteil an
Oberflächenoxid im Gleichgewicht ist mit dem inneren Sauerstoffbedarf eines Materials von
bestimmter Zusammensetzung und gegebener Teilchengröße;
3. die Raumerfüllung der Pulver oder Abschnitte beim Einfüllen in einen Behälter zur Bildung
eines Strangpreßbarrens ist nur gering, oft unter 50%; das bedeutet, daß der Rezipient der
Strangpresse nur sehr schlecht ausgenutzt wird. Durch ein Vorpressen kann die Raumerfüllung
erhöht werden, doch sind dafür zusätzliche Arbeitsgänge und schwere und kostspielige Einrichtungen
erforderlich;
4. es ist sehr schwierig, auf einer größeren, lose geschichteten Masse von Teilchen eine gleichmäßige
oberflächliche Oxidschicht zu erzeugen. Teilchen, die oben auf dem Haufen liegen, nehmen
mehr Sauerstoff auf als solche, die sich im Innern des Haufens befinden; und wenn das
Material umgewälzt wird, damit die verschiedenen Teilchen gleichmäßig der Einwirkung des
Sauerstoffs ausgesetzt sind, dann werden bereits gebildete Oxide von den zuerst der Sauerstoffeinwirkung
ausgesetzten Teilchen abgerieben.
Nach der erfindungsgemäßen Arbeitsweise werden diese Schwierigkeiten dadurch umgangen, daß die
gegossene Grundlegierung, die aus einer festen Lösung besteht, zunächst zu einem langen Streifen
ausgewalzt wird, der dann ganz gleichmäßig so dünn
5 6
ist, daß er in wirksamer und wirtschaftlicher Weise 19 mm Durchmesser aus dem gleichen Material berasch
der inneren Oxydation unterworfen werden stand. Von dem Streifen wurde so viel aufgewickelt,
kann. Für diesen Zweck sollte der Streifen nicht bis sich ein Barren von ungefähr 8,26 cm äußerem
dicker sein als ungefähr 2,5 mm und vorzugsweise Durchmesser und einer Länge von ungefähr 25,4 cm
eine Dicke von weniger als ungefähr 0,5 mm auf- 5 gebildet hatte. Die Dichte dieses Barrens war 95%
weisen. Dieser Streifen wird dann entweder direkt der theoretischen. Der Streifen wurde dann abgeinnerlich
oxydiert oder in der Weise indirekt inner- schnitten und der Barren gegen das Abwickeln durch
lieh oxydiert, daß zunächst eine oberflächliche Oxid- Umschlingen mit einem Stück von einem Draht aus
schicht in einer oxydierenden Umgebung gebildet dem gleichen Material gesichert. Der gewickelte Barwird,
worauf man in einer inerten Umgebung den io ren wurde zusammen mit dem darin befindlichen
Sauerstoff aus solchen Schichten nach innen diffun- Kern anschließend in einen Ofen gebracht, in weldieren
läßt. Der oxydierte Streifen wird dann auf chem er an Luft auf ungefähr 843° C erhitzt wurde,
einen geeigneten Dorn gewickelt, so daß sich ein worauf er in den Rezipienten einer Strangpresse gevielschichtiger
Barren von hoher Dichte bildet, der bracht wurde, aus welchem er mit einer Kraft von
an eine Papierrolle erinnert. Wird ein massiver 15 ungefähr 6001 zu einem Stab von ungefähr 15,9 mm
Barren gewünscht, so kann als Kern ein Stab ver- Dicke ausgepreßt wurde. Dieser Stab bestand aus
wendet werden, der aus der gleich zusammengesetzten einem klingenden, dichten, kompakten, verfestigten
Legierung in einer vorhergehenden Verpressung her- und harten Metall mit einer Zugfestigkeit von ungegestellt
wurde. Wird ein röhrenförmiger Barren ge- fähr 42kp/mm3 und einer Bruchdehnung von 18%
wünscht, so kann ein beliebiger, entfembarer Kern ao bei 5,08 cm Meßlänge. Nach weiterem Kaltziehen zu
verwendet werden. Dieser gewickelte Barren wird einem Draht von 2,5 mm Durchmesser waren die
dann (in einem Behälter oder frei) auf die Strang- Eigenschaften des Materials wie folgt:
preßtemperatur erhitzt und zu einem Stab oder einem Zugfestigkeit 56,2 kp/mm*
Rohr verpreßt. Das Preß verhältnis wird vorzugsweise
höher als 15 :1 gewählt, damit das vollständige Zu- 25 Bruchdehnung 77»
sammenfließen des vielschichtigen Barrens sicher- Streckgrenze
gestellt ist. (0,2°/» bleibende Dehnung) 49,2kp/mma
Eine andere Möglichkeit besteht darin, den ober- Elektrische Leitfähigkeit 75«/» IACS
flächlich oxydierten Streifen zu einem Barren zu wik- T T . . . , . nnanv.
11 Jj- T^n · j 1 τ- t ·,. j· ·ι (IACS = International annealed copper standard [20° C])
kein und die Diffusion durch Erhitzen dieses gewik- 30
kelten Barrens mit den darin eingeschlossenen Ober- . . flächenoxiden herbeizuführen. Die Temperatur und Beispiel 11
die Erhitzungsdauer hängen von der speziellen Legie- Bei diesem Versuch wurde im wesentlichen die
rung und der jeweiligen Dicke des angewandten Strei- Arbeitsweise vom Beispiel I wiederholt, wobei jedoch
fens ab; sie sollten jedoch so gewählt und aufeinander 35 zum Wickeln des Barrens ein Stahldorn von ungeabgestimmt
werden, daß die eingeschlossenen Ober- fähr 28,6 mm Durchmesser verwendet wurde. Dieser
flächenoxide vollständig dissoziieren und der Steuer- Barren wurde dann nach Entfernen des Wickelkernes
stoff vollständig in die Metallphase eindiffundieren über einen Dorn von 25,4 mm Durchmesser durch
kann. Je dünner der Streifen ist, um so geringer ist eine kreisförmige Öffnung mit ungefähr 31,8 mm
selbstverständlich die erforderliche Menge an Ober- 40 lichter Weite stranggepreßt, so daß sich ein Rohr erflächenoxid
und um so geringer ist die für die Diffu- gab, dessen äußerer Durchmesser ungefähr 31,8 mm
sion benötigte Zeit. Auch durch die Anwendung und dessen Wandstärke ungefähr 3,18 mm war.
höherer Temperaturen kann die für die Diffusion erforderliche
Zeit abgekürzt werden. Beispiel III
Beispiel I Eine Legierung mit 0,1% Beryllium, Rest Kupfer,
wurde ebenso wie im Beispiel I beschrieben gegossen,
Eine Legierung aus 0,25 % Magnesium, Rest SiI- gewalzt und zu einer offenen Spirale geformt. Diese
ber, wurde geschmolzen und zu einem Barren gegos- offene Spirale wurde in Säure gereinigt und gebeizt
sen; dieser wurde dann nach den üblichen Verfahren 50 und dann 15 Minuten lang in eine alkalische Oxydazu
einem Streifen von ungefähr 25 cm Breite und tionslösung mit einer Temperatur von ungefähr 99
ungefähr 0,25 mm Dicke ausgewalzt. Der Streifen bis 102° C eingelegt, wobei sich auf beiden Seiten
aus dieser Legierung wurde zu einer offenen Spirale des zur Spirale gewickelten Streifens eine festhaftende
geformt, bei welcher die Windungen einen Abstand Schicht aus schwarzem Kupferoxid bildete. Die gevon
ungefähr 6 mm voneinander hatten, so daß die 55 samte in der gebildeten Oxidschicht enthaltene
Luft oder ein anderes oxydierendes Gas ungehindert Sauerstoffmenge war etwas mehr als diejenige, die
zwischen den Windungen hindurchströmen konnte. zur vollständigen Oxydation des in dem Streifen ent-Diese
offene Spirale wurde auf einem Tragkreuz aus haltenen Berylliums zu BeO erforderlich war. Der
einem wärmebeständigen Metall in einem Ofen mit mit der Oxidschicht überzogene Streifen wurde noch
Luftumwälzung, dessen Atmosphäre mit Sauerstoff 60 in der weichen Beschaffenheit auf einen Stab aufgeangereichert
war, 0,5 Stunden lang auf ungefähr wickelt, der aus einer früher verpreßten, durch Oxy-732°
C erhitzt. Die Anwendung dieser Temperatur dation gehärteten Beryllium-Kupfer-Legierung bereichte
bei der vorgesehenen Behandlungsdauer aus, stand, und dann in einen Kupferbehälter gegeben, der
um die Streifen der angegebenen Zusammensetzung anschließend dicht verschlossen wurde. Der einge-
und Dicke durch innere Oxydation gleichmäßig 65 schlossene Barren wurde 4 Stunden lang auf ungedurchzuhärten.
Der gebildete, innerlich oxydierte fähr 954° C erhitzt, um das Kupferoxid der Ober-Streifen
wurde dann auf einen Kern aufgewickelt, flächenschicht zu dissoziieren und die Diffusion des
der aus einem zuvor verpreßten Stab von ungefähr dabei frei werdenden Sauerstoffs in die Metallphase
7 8
des Streifens herbeizuführen, um das dort befindliche in solchen Fällen, in welchen der Streifen vor dem
Beryllium zu BeO zu oxydieren und diese Verbin- Aufwickeln nur oberflächlich oxydiert wurde und das
dung als eigene Phase zur Ausscheidung zu bringen. Metall somit noch weich ist.
Der erhitzte Barren, in dem die Diffusionsvorgänge . .
abgelaufen waren, wurde dann sofort in eine zu 5 Supraleitende Leglerungsstrukturen
einem Stab von ungefähr 19 mm Durchmesser mit Legierungen, die Supraleitfähigkeit zeigen, und ins-
einer Zugfestigkeit von ungefähr 51 kp/mm3 ver- besondere solche, deren Sprungtemperatur, unterhalb
preßt. Beim weiteren Kaltziehen zu einem Draht mit der sie supraleitend sind, verhältnismäßig hoch liegt,
einem Durchmesser von ungefähr 2,54 mm wurde lassen sich im allgemeinen nach den konventionellen
eine Erhöhung der Zugfestigkeit auf ungefähr io Verfahren leicht verarbeiten. Ein gewisser Erfolg
65 kp/mm2 erzielt. konnte bei der Herstellung von supraleitenden Niob-
Bei der Durchführung eines Verfahrens nach Bei- Zinn-Drähten erzielt werden, indem ein Rohr aus
spiel I kann für die Oxydation an Stelle des Chargen- Niob gezogen wurde, das einen Kern aus einer Niob-
weisen Erhitzens der offenen Spiralen auch ein kon- Zinn-Legierung enthielt, die ihrerseits nach den Ver-
tinuierlicher Arbeitsgang zum Erhitzen der Streifen 15 fahren der Pulvermetallurgie hergestellt worden war;
angewandt werden. dieses Verfahren ist jedoch sowohl schwierig als auch
Beim Verfahren vom Beispiel III wird ein alka- umständlich und zeitraubend. Das erfindungsgemäße
lisches, chemisches Oxydationsbad verwendet, da Verfahren sieht eine neue und verhältnismäßig ein-
sich dabei leichter eine gleichmäßige Schicht von fache Arbeitsweise zur Herstellung von Legierungen
Kupferoxid, dessen Menge außerdem eingestellt wer- 20 mit einem Gefüge vor, bei welchem eine supra-
den kann, auf dem Streifen erzielen läßt. Die so ge- leitende, intermetallische Phase neben einer oder
bildete Oxidschicht ist, im Gegensatz zu dem in der mehreren anderen Phasen vorhanden ist.
Hitze gebildeten Oxidüberzug, festhaftend und nicht Eine einfache Ausführungsform der Erfindung in
abplatzend, so daß sie leicht die Beanspruchung ihrer Anwendung zur Herstellung von supraleitenden
beim Aufwickeln des Streifens zur Bildung des ge- 25 Legierungen besteht darin, daß ein dünner Niob-
wickelten Barrens übersteht. In der Praxis ist es be- streifen und ein dünner Zirkoniumstreifen so über-
quem und wirksam, zuerst das Gewicht des Kupfer- einandergelegt werden, daß sich ein zweischichtiger
oxids zu bestimmen, das unter den Behandlungs- Streifen bildet, der dann in Spiralform gebracht wird,
bedingungen im Oxydationsbad (Zeitdauer und Tem- indem man ihn auf einen Dorn aufwickelt, so daß
peratur der Behandlung) gebildet wird; als zweites 30 sich ein vielfach gewickelter Strangpreßbarren bildet,
wird der Berylliumgehalt der Legierung möglichst Der verwendete Dorn kann ein Stab aus Niob—Zir-
genau bestimmt; an dritter Stelle wird dann schließ- konium von einer vorhergehenden Pressung oder aus
lieh die Dicke des aufzurollenden Streifens berechnet, einem anderen Metall sein; er kann, je nach der Art
wobei man davon ausgeht, daß die Menge an Beryl- des gewünschten Produkts, im Barren belassen oder
lium, die auf die Oberflächeneinheit des Streifens ent- 35 aus diesem entfernt werden. Der gewickelte Barren
fällt, ungefähr dem Sauerstoff, der in der Oxidschicht wird dann in einer neutralen Atmosphäre auf die
der gleichen Oberflacheneinheit enthalten ist, stöchio- Strangpreßtemperatur erhitzt und gewünschtenfalls
metrisch äquivalent ist. so lange bei dieser Temperatur belassen, daß sich an
Eine andere Möglichkeit des Vorgehens als bei der Grenzfläche zwischen den Niob- und Zirkonium-Beispiel
III besteht darin, den Kupfer-Beryllium- 40 schichten durch Diffusion etwas der supraleitenden
Streifen entweder in der Form einer offenen Spirale festen Niob-Zirkonium-Phase bildet. Bei einer Tem-
oder in Form der ausgestreckten Länge in einer sol- peratur im Bereich zwischen ungefähr 1480 und unchen
Umgebung zu erhitzen, in welcher der Sauer- gefähr 1705° C reicht dafür eine Behandlungsdauer
stoffpartialdruck ungefähr dem Dissoziationsdruck zwischen 10 Minuten und 1 Stunde normalerweise
von Cu2O gleichgehalten wird, so daß Sauerstoff in 45 aus. Der auf die Strangpreßtemperatur erhitzte Barden
Streifen eindiffundiert, ohne daß das Kupfer ren (z. B. 1650° C) wird dann zu einem Stab oder
übermäßig oxydiert wird. Dies kann z.B. dadurch einer anderen Form verpreßt, vorzugsweise mit einem
erreicht werden, daß der Streifen in einem geschlos- Preßverhältnis zur Verringerung des Querschnitts von
senen System erhitzt wird, welches außerdem noch 15:1 oder größer, damit sich ein massiver Stab von
Cu2O enthält. 50 zylindrischem oder anders geformtem Querschnitt bil-
Bei noch einer anderen Möglichkeit des prak- det, in welchem die supraleitende Niob-Zirkoniumtischen
Vorgehens als bei Beispiel III wird der Strei- Phase in konzentrischen Schichten zwischen praktisch
fen zunächst in einer oxydierend wirkenden Um- unlegierten Schichten von Zirkonium und Niob ergebung
erhitzt, damit sich die oxydische Oberflächen- scheint. Das Ausmaß, in welchem das Niob und das
schicht bildet; danach wird so lange in einer neu- 55 Zirkonium ineinanderdiffundiert sind, kann durch
tralen Umgebung erhitzt, wie erforderlich ist, damit anschließendes Erhitzen auf eine für die Diffusion
der Sauerstoff der Oberflächenschicht in das Metall ausreichende hohe Temperatur im Bereich zwischen
eindiffundieren kann und dort das Beryllium oxydiert ungefähr 1480 und ungefähr 1705° C gesteigert wer-
und zur Ausscheidung bringt. Im Anschluß daran den; diese Behandlung kann mit dem verpreßten Prowird
der Streifen vorzugsweise noch in einer reduzie- 60 dukt selbst oder mit einem Siab, Draht oder Streifen,
renden Atmosphäre erhitzt, um einen Oxidüberschuß die aus diesem durch Ziehen oder Walzen hergestellt
über den hinaus, der zur Oxydation des Berylliums worden sind, vorgenommen werden,
erforderlich ist, zu beseitigen. In ähnlicher Weise kann eine Legierung mit einer
erforderlich ist, zu beseitigen. In ähnlicher Weise kann eine Legierung mit einer
In allen Fällen, bei welchen die Diffusion und die supraleitenden intermetallischen Phase von Niob—
Härtung des Streifens vor dessen Aufwickeln auf 65 Zinn hergestellt werden; zu diesem Zweck werden
einen geeigneten Dorn zur Erzielung eines gewickel- ein dünner Niobstreifen und ein dünner Streifen aus
ten Barrens erfolgt, ergeben sich beim Aufwickeln einer Legierung des Zinns mit einem Metall der
des Metallstreifens etwas größere Schwierigkeiten als Gruppe Ib des Periodischen Systems der chemischen
Claims (17)
1. Verfahren zur Herstellung einer gekneteten mehrphasigen Legierung, die aus einem Grundmetall,
das die eine Phase dieser Legierung bildet, und aus einer binären Verbindung, die sich
aus einem Element, das im Grundmetall enthalten ist, und einem anderen Element zusammensetzt,
als zweite Phase besteht, dadurch gekennzeichnet,
daß auf die Oberfläche einer dünnen Platte aus dem Grundmetall eine Schicht der Phase, die aus der binären Verbindung besteht,
aufgebracht oder auf dieser erzeugt wird, worauf man die dünne Platte zu einem dicht gewickelten
Barren zusammenrollt, der dann durch eine Matrize stranggepreßt wird.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das andere Element auf die
Oberfläche der dünnen Platte aus dem Grundmetall aufgebracht und daß diese Platte in Berührung
mit diesem anderen Element auf eine höhere Temperatur erhitzt wird, bis sich auf der
Oberfläche dieser Platte durch Diffusion eine Schicht aus der binären Verbindung gebildet hat.
3. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die dünne Platte aus dem
Grundmetall nach dem Aufbringen des anderen Elements auf seine Oberfläche, aber noch vor
dem Zusammenrollen der Platte zu einem gewikkelten Strangpreßbarren erhitzt wird, bis sich die
aus der binären Verbindung bestehende Phase gebildet hat.
4. Verfahren nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, daß die dünne Platte aus dem
Grundmetall nach dem Aufbringen des anderen Elements auf seine Oberfläche, aber noch vor
dem Erhitzen, das zur Bildung der aus der binären Verbindung bestehenden Phase ausreicht, zu
einem gewickelten Barren zusammengerollt wird.
5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der gewickelte Barren in der
Weise hergestellt wird, daß auf die Oberfläche
..... 609759/337
der dünnen, aus dem Grundmetall bestehenden Platte eine dünne Platte des anderen Metalls gelegt
wird, worauf die beiden Platten dicht zusammengerollt werden.
6. Verfahren nach Anspruch 5 zur Herstellung eines gekneteten kompakten Stücks, das aus einer
binären, intermetallischen, supraleitenden Verbindung als ausgeschiedene Phase in einem
Grundmetall besteht, dadurch gekennzeichnet, daß eine dünne Platte eines Metalls, das eine
Komponente der supraleitenden binären Verbindung bildet, und eine dünne Platte aus einem anderen
Metall, das die andere Komponente der supraleitenden binären Verbindung bildet, zusammengerollt
werden, damit sich ein gewickelter Strangpreßbarren ergibt.
7. Verfahren nach Anspruch 5 zur Herstellung eines gekneteten kompakten Stücks, das aus einer
supraleitenden Niob-Zinn-Phase in einem Grundmetall aus der Gruppe Ib des Periodischen
Systems der chemischen Elemente besteht, dadurch gekennzeichnet, daß die zur Erstellung des
gewickelten Extrusionsbarrens verwendeten dünnen Platten aus Niob bzw. aus einer Legierung
von Zinn mit dem Grundmetall bestehen.
8. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die aus einer binären Verbindung
bestehende Phase in der Weise erzeugt wird, daß die dünne Platte des Grundmetalls mit
einem nichtmetallischen Element, wie Sauerstoff, in Reaktion gebracht wird.
9. Verfahren nach Anspruch 8 zur Herstellung einer durch innere Oxydation dispersionsgehärteten
Legierung, dadurch gekennzeichnet, daß als Grundmetall für die dünne Platte eine durch
innere Oxydation härtbare Legierung gewählt wird.
10. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß die Dicke des Streifens aus der
durch Oxydation härtbaren Legierung höchstens ungefähr 0,5 mm beträgt.
11. Verfahren nach Anspruch 9, dadurch gekennzeichnet, daß der Streifen auf einen Dorn
aufgewickelt wird, der aus der dispersionsgehärteten Legierung besteht.
12. Verfahren nach Anspruch 9 zur Bildung eines gekneteten Stücks einer durch innere Oxydation
dispersionsgehärteten Silberlegierung, dadurch gekennzeichnet, daß als dünne Platte aus
dem Grundmetall ein dünner Streifen aus einer Legierung von Silber mit einem leicht oxydierbaren
Metall verwendet wird.
13. Verfahren nach Anspruch 9 zur Bildung eines gekneteten Stücks einer durch innere Oxydation
dispersionsgehärteten Kupferlegierung, dadurch gekennzeichnet, daß als dünne Platte
aus dem Grundmetall ein dünner Streifen aus einer Legierung von Kupfer mit einem verhältnismäßig
leicht oxydierbaren Metall verwendet wird.
14. Verfahren nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß die dünne Platte aus dem
Grundmetall oxydiert wird, so daß sich auf deren Oberfläche eine dünne Schicht von Kupferoxid
bildet, worauf das Ganze erhitzt wird, bis der Sauerstoff der oxydierten Oberfläche in das Metall
im Innern des Streifens diffundiert ist und dort eine dispergierte Phase aus einem Oxid des
leicht oxydierbaren Metalls gebildet hat.
15. Verfahren nach Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß der Streifen aus der Kupferlegierung
in einer Atmosphäre oxydiert wird, in welcher der Sauerstoffpartialdruck nicht höher
ist als der Dissoziationsdruck des Cu2O bei den
vorliegenden Arbeitsbedingungen.
16. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das stranggepreßte Stück auf
eine höhere, die Diffusion begünstigende Temperatur erhitzt wird, damit die Wechselwirkung der
Elemente, welche die binäre Verbindung der neu zu bildenden Phase ergeben, möglichst vollständig
erfolgt.
17. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das stranggepreßte Stück noch
in der Weise verarbeitet wird, daß sich dabei der Querschnitt verkleinert, insbesondere gezogen
wird.
609 759/337 1.67 © Bundesdruckerei Berlin
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GB (1) | GB1039316A (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3124978A1 (de) * | 1980-06-27 | 1982-03-25 | Kobe Steel, Ltd., Kobe, Hyogo | Verfahren zur herstellung von supraleitenden draehten des verbindungstyps |
Families Citing this family (12)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
GB1333554A (en) * | 1969-10-27 | 1973-10-10 | Atomic Energy Authority Uk | Superconducting members and methods of manufacture thereof |
JPS521277B1 (de) * | 1970-02-09 | 1977-01-13 | ||
JPS5021355B1 (de) * | 1970-12-15 | 1975-07-22 | ||
GB1341726A (en) * | 1971-02-04 | 1973-12-25 | Imp Metal Ind Kynoch Ltd | Superconductors |
BE792936A (fr) * | 1971-12-22 | 1973-06-18 | Imp Metal Ind Kynoch Ltd | Procede pour produire des supraconducteurs |
US3836404A (en) * | 1972-06-28 | 1974-09-17 | Atomic Energy Commission | Method of fabricating composite superconductive electrical conductors |
US3838503A (en) * | 1972-07-12 | 1974-10-01 | Atomic Energy Commission | Method of fabricating a composite multifilament intermetallic type superconducting wire |
US3763553A (en) * | 1972-09-26 | 1973-10-09 | Imp Metal Ind Kynoch Ltd | Method of fabricating intermetallic type superconductors |
US3811185A (en) * | 1973-03-23 | 1974-05-21 | Us Navy | Method for enhancing v{11 ga thin film growth |
FR2673647B1 (fr) * | 1991-03-04 | 1994-05-20 | Trefimetaux | Procede de fabrication d'alliages de cuivre durcis par oxydation interne. |
AT1239U1 (de) | 1996-03-27 | 1997-01-27 | Plansee Ag | Verfahren zur herstellung eines verbundwerkstoffes |
JP2004515650A (ja) * | 2000-12-07 | 2004-05-27 | インスティトゥート フュア フェストケルパー− ウント ヴェルクシュトッフオルシュング ドレースデン エー ファウ | エピタキシー被覆のための金属ストリップおよびその製造法 |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2261436A (en) * | 1940-05-24 | 1941-11-04 | Edmund R Week Jr | Spark plug and method of making the same |
US2913813A (en) * | 1955-06-22 | 1959-11-24 | Ohio Commw Eng Co | Composite metal product |
US3113376A (en) * | 1958-07-22 | 1963-12-10 | Texas Instruments Inc | Alloying |
US3181936A (en) * | 1960-12-30 | 1965-05-04 | Gen Electric | Superconductors and method for the preparation thereof |
US3140172A (en) * | 1961-06-30 | 1964-07-07 | Texas Instruments Inc | Production of alloy materials |
US3218693A (en) * | 1962-07-03 | 1965-11-23 | Nat Res Corp | Process of making niobium stannide superconductors |
-
1963
- 1963-11-18 US US324225A patent/US3296695A/en not_active Expired - Lifetime
-
1964
- 1964-05-29 CA CA903,052A patent/CA999057A/en not_active Expired
- 1964-06-02 GB GB22789/64A patent/GB1039316A/en not_active Expired
- 1964-07-02 DE DE1964H0053144 patent/DE1233145C2/de not_active Expired
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
DE3124978A1 (de) * | 1980-06-27 | 1982-03-25 | Kobe Steel, Ltd., Kobe, Hyogo | Verfahren zur herstellung von supraleitenden draehten des verbindungstyps |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
CA999057A (en) | 1976-10-26 |
DE1233145C2 (de) | 1967-08-03 |
GB1039316A (en) | 1966-08-17 |
US3296695A (en) | 1967-01-10 |
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