DE1112216B - Verfahren zur Hitzebehandlung hoch-schmelzender, bei der Behandlungstemperatur elektrisch leitender Stoffe - Google Patents
Verfahren zur Hitzebehandlung hoch-schmelzender, bei der Behandlungstemperatur elektrisch leitender StoffeInfo
- Publication number
- DE1112216B DE1112216B DEC21515A DEC0021515A DE1112216B DE 1112216 B DE1112216 B DE 1112216B DE C21515 A DEC21515 A DE C21515A DE C0021515 A DEC0021515 A DE C0021515A DE 1112216 B DE1112216 B DE 1112216B
- Authority
- DE
- Germany
- Prior art keywords
- fluidized bed
- wave field
- particles
- cavity resonator
- metal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F9/00—Making metallic powder or suspensions thereof
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/08—Processes employing the direct application of electric or wave energy, or particle radiation; Apparatus therefor
- B01J19/087—Processes employing the direct application of electric or wave energy, or particle radiation; Apparatus therefor employing electric or magnetic energy
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J8/00—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes
- B01J8/18—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles
- B01J8/24—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique
- B01J8/42—Chemical or physical processes in general, conducted in the presence of fluids and solid particles; Apparatus for such processes with fluidised particles according to "fluidised-bed" technique with fluidised bed subjected to electric current or to radiations this sub-group includes the fluidised bed subjected to electric or magnetic fields
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F1/00—Metallic powder; Treatment of metallic powder, e.g. to facilitate working or to improve properties
- B22F1/14—Treatment of metallic powder
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F1/00—Metallic powder; Treatment of metallic powder, e.g. to facilitate working or to improve properties
- B22F1/17—Metallic particles coated with metal
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B19/00—Selenium; Tellurium; Compounds thereof
- C01B19/007—Tellurides or selenides of metals
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B21/00—Nitrogen; Compounds thereof
- C01B21/06—Binary compounds of nitrogen with metals, with silicon, or with boron, or with carbon, i.e. nitrides; Compounds of nitrogen with more than one metal, silicon or boron
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B25/00—Phosphorus; Compounds thereof
- C01B25/06—Hydrogen phosphides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B32/00—Carbon; Compounds thereof
- C01B32/90—Carbides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B35/00—Boron; Compounds thereof
- C01B35/02—Boron; Borides
- C01B35/026—Higher boron hydrides, i.e. containing at least three boron atoms
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B35/00—Boron; Compounds thereof
- C01B35/02—Boron; Borides
- C01B35/04—Metal borides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B6/00—Hydrides of metals including fully or partially hydrided metals, alloys or intermetallic compounds ; Compounds containing at least one metal-hydrogen bond, e.g. (GeH3)2S, SiH GeH; Monoborane or diborane; Addition complexes thereof
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01G—COMPOUNDS CONTAINING METALS NOT COVERED BY SUBCLASSES C01D OR C01F
- C01G1/00—Methods of preparing compounds of metals not covered by subclasses C01B, C01C, C01D, or C01F, in general
- C01G1/12—Sulfides
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/34—Methods of heating
- C21D1/53—Heating in fluidised beds
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B1/00—Preliminary treatment of ores or scrap
- C22B1/02—Roasting processes
- C22B1/10—Roasting processes in fluidised form
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22B—PRODUCTION AND REFINING OF METALS; PRETREATMENT OF RAW MATERIALS
- C22B5/00—General methods of reducing to metals
- C22B5/02—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes
- C22B5/12—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes by gases
- C22B5/14—Dry methods smelting of sulfides or formation of mattes by gases fluidised material
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/007—Preparing arsenides or antimonides, especially of the III-VI-compound type, e.g. aluminium or gallium arsenide
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C16/00—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes
- C23C16/44—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the method of coating
- C23C16/442—Chemical coating by decomposition of gaseous compounds, without leaving reaction products of surface material in the coating, i.e. chemical vapour deposition [CVD] processes characterised by the method of coating using fluidised bed process
-
- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B6/00—Heating by electric, magnetic or electromagnetic fields
- H05B6/64—Heating using microwaves
- H05B6/80—Apparatus for specific applications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2999/00—Aspects linked to processes or compositions used in powder metallurgy
Description
--J ;■
BEKANNTMACHUNG
DER ANMELDUNG
UNDAUSGABEDER
AUSLEGESCHRIFT:
3. AUGU ST 1961
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Hitzebehandlung hochschmelzender Stoffe, insbesondere
Metalle in feinverteilter Form.
Es ist bekannt, daß die Hitzebehandlung hochschmelzender Stoffe, insbesondere Metalle, also bei-
spielsweise Tantal, Niob, Wolfram, Molybdän, Vanadium, Rhenium, Schwierigkeiten macht mit Rücksicht
auf die Wahl des zur Herstellung der Behälter oder Gefäße dienenden Materials. Es ist praktisch bisher
nicht möglich gewesen, ein Material zu finden, welches bei den hohen in Frage kommenden Temperaturen
genügend resistent ist und welches außerdem Sicherheit dagegen gibt, daß nicht aus dem Material
des Behälters Stoffe in das zu behandelnde Material einwandern und so dessen Reinheit verringern.
Die Hitzebehandlung der Feststoffteilchen kann dabei verschiedenen Zwecken dienen, beispielsweise
um die Korngröße durch Zusammenwachsenlassen (Agglomeration) kleinster Teilchen zu steigern und so
ein grobkörniges Material zu erhalten. Diese Agglomeration größerer Teilchen kann aber einhergehen
mit einem Reduktions- oder Dissoziationsprozeß, wobei das in diesem Prozeß gebildete reine Metall auf
bereits vorhandenen Metallteilchen aufwächst.
Die vorliegende Erfindung betrifft ein Verfahren zur Hitzebehandlung hochschmelzender Stoffe, insbesondere
Metalle in feinverteilter Form, welches dadurch gekennzeichnet ist, daß mittels eines Gasstromes
ein Wirbelbett der zu behandelnden Festkörperteilchen erzeugt und dieses Wirbelbett einem
räumlich abgeschlossenen HF-Wellenfeld ausgesetzt wird.
Dabei ist der Begriff in folgendem genügend weit aufzufassen, da auch Teilchen aus solchen Stoffen behandelt
werden können, die bei höheren Temperatüren leitend werden, wie beispielsweise Halbleiter.
Diese Teilchen müssen dann vor der Durchführung der erfindungsgemäßen Hitzebehandlung auf eine entsprechende
Temperatur vorgeheizt werden, um ihnen die notwendige Leitfähigkeit zu geben. In diesem
Sinne umfaßt die Erfindung auch solche Stoffe, die bei den im Wirbelbett auftretenden Temperaturen leitend
werden, auch wenn sie keine Metalle im eigentlichen Sinne sind.
Gemäß einer weiteren Ausbildung der Erfindung werden innerhalb des Wirbelbettes die Teilchen durch
das HF-Wellenfeld auf eine oberhalb der Rekristallisationstemperatur des Metalls liegende Temperatur
erhitzt, um so aus kleineren Metallteilchen durch Aufwachsen größere Metallteilchen herzustellen. Verwendet
man das Verfahren dazu, um durch Reduktion oder Dissoziation Metall herzustellen und dieses
Verfahren zur Hitzebehandlung hochschmelzender, bei der Behandlungstemperatur elektrisch leitender Stoffe
Anmelder: CIBA Aktiengesellschaft, Basel (Schweiz)
Vertreter: Dr.-Ing. F. Wuesthoff, Dipl.-Ing. G. Puls
und Dipl.-Chem. Dr. rer. nat. E. Frhr. v. Pechmann, Patentanwälte, München 9, Schweigerstr. 2
Beanspruchte Priorität: Schweiz vom 29. April 1960
Dr. Walter Scheller, Münchenstein, Basell., und Dr.-Ing. Hans Paul, Wettingen, Aargau
(Schweiz),
sind als Erfinder genannt worden
sind als Erfinder genannt worden
auf bereits im Wirbelbett vorhandene Metallteilchen aufwachsen zu lassen, so kann man nach einer weiteren
Ausbildung der Erfindung dem Wirbelbett Wasserstoff und ein durch diesen Wasserstoff zu reduzierendes
flüchtiges oder ein bei der Wirbelbettemperatur dissoziierendes Chlorid des betreffenden Metalls
zuführen. Dabei kann man jetzt die im Wirbelbett herrschende Teilchentemperatur richtig dosieren, so
daß das durch die Reaktion neugebildete reine Metall auf den Teilchen des Wirbelbettes aufsetzt.
Ganz allgemein lassen sich das Verfahren und die zugehörige Apparatur verwenden zur Durchführung
beliebiger chemischer Reaktionen zwischen in Gasphase befindlichen Stoffen und den erhitzten Festkörperteilchen,
wie beispielsweise die Herstellung von Carbiden, Sulfiden, Nitriden, Phosphiden, Arseniden,
Boriden, Seleniden, Telluriden, Cyaniden usw. aus einem Metall und der entsprechenden Verbindung,
wie H2F, AsH3, PH3, BH3, zur Dehydrierung im
Hochvakuum oder unter Schutzgas, oder zur Reduktion zu niedrigeren Wertigkeitsstufen, wie z. B. zur
Reduktion von Tantalpentachlorid mit Tantal zum Trichlorid.
Das Verfahren zur Reduktion der flüchtigen Chloride mit Wasserstoff ist verwendbar für alle flüchtigen
109 650/334
Metallchloride, bei denen die durchschnittliche Energie einer Metallchlorbindung bei einer Temperatur
von 800° C unterhalb des Wertes von 24 kg/Cal liegt. Das Verfahren eignet sich also insbesondere zur
Reduktion von Niob- und Tantalpentachlorid, fünf- und sechswertigem Wolframchlorid, Molybdänchlorid,
Vanadiumchlorid und drei- und vierwertigem Rheniumchlorid.
Zur Erhitzung des Wirbelbettes werden Mikrowellen mit einer Frequenz von mehr als 1000 Megahertz
verwendet. Mittels dieser Mikrowellen erzeugt man ein räumlich abgeschlossenes HF-Wellenfeld,
innerhalb dessen sich das Wirbelbett der zu behandelnden Teilchen befindet. Zu diesem Zweck kann
man entweder einen Hohlraumleiter verwenden, in dem sich ein wanderndes Wellenfeld ausbildet, oder
einen durch die Mikrowellen angeregter Hohlraumresonator, in dem sich ein stehendes Feld mit einem
bestimmten Schwingungsmodus ausbildet. Je nach dem Schwingungsmodus treten die Höchstwerte des
stehenden magnetischen und des elektrischen Feldes in bestimmten Teilen des Resonators auf.
Da die magnetische Komponente des Wellenfeldes maßgebend ist für die Erwärmung der innerhalb des
Wellenfeldes befindlichen Teile des Wirbelbettes, wird das Wirbelbett vorteilhafterweise auf die Gebiete des
HF-Wellenfeldes innerhalb des Hohlraumresonators beschränkt, in denen die wirksame magnetische
Komponente groß ist.
Wird beispielsweise der Hohlraumresonator im sogenannten E011-Modus erregt, so besitzt die magnetische
Komponente des Feldes entlang der Achse des zylindrischen Hohlraumresonators ihren maximalen
Wert, fällt gegen die Mantelflächen des Resonators ab, geht etwa bei einem Radius von zwei
Dritteln des Gesamtradius des Hohlraumleiters durch Null und steigt dann an den Mantelflächen wieder auf
etwa 0,4 des Maximalwertes an. Will man, wie bereits erwähnt, das Wirbelbett auf die Gebiete mit
großer wirksamer magnetischer Komponente beschränken, so verlegt man es vorteilhafterweise in
eine zentrale, die Zylinderachse umfassende Zone des Resonators. Die räumliche Beschränkung des Wirbelbettes
kann entweder erfolgen durch eine geeignete Führung und Ausbildung des das Wirbelbett erzeugenden
Gasstromes oder unter Zuhilfenahme von Trennwänden aus elektrisch isolierendem Material.
So können beispielsweise die Einblasedüsen so angebracht werden, daß das durch die Gasströmung bewirkte
Aufwirbeln der kleinen Teilchen beschränkt ist auf eine zentrale Zone des Hohlraumresonators.
Eine weitere Ausführungsform der Erfindung sieht ein zentrales Rohr aus einem elektrisch isolierenden
Material vor, beispielsweise aus Aluminiumoxyd, das in den Resonator eingesetzt wird. Das Wirbelbett befindet
sich innerhalb des eingesetzten Trennrohres, während der Teil des Hohlraumresonators außerhalb
des Rohres vom Wirbelbett frei bleibt. Das elektrisch isolierende Material des Trennrohres hat auf die Verteilung
der elektrischen und magnetischen Felder innerhalb des Hohlraumresonators wenig Einfluß, so
daß sich der gewünschte Schwingungsmodus fast unbeeinflußt durch das eingesetzte Trennrohr ausbilden
kann. Vorteilhafterweise wird auch bei Verwendung eines Trennrohres das Wirbelbett durch entsprechende
Richtung und Bemessung des erzeugenden Gasstromes räumlich so verteilt, daß die Dichte
des Wirbelbettes in den Gebieten klein ist, in denen bei dem gewählten Schwingungsmodus des Resonators
die magnetische Komponente groß ist. Dies soll die Rückwirkung der Teilchen auf die magnetische
Komponente soweit als möglich verringern, da von der Größe dieser Komponente die den einzelnen
Teilchen einprägbare Heizleistung abhängig ist. Diese Heizleistung ist einerseits proportional dem Quadrat
der an einer bestimmten Feldstelle herrschenden magnetischen Komponente. Sie ist aber außerdem abhängig
von der Dichte (Schüttgewicht) des Wirbelfeldes an der betreffenden Stelle. Es ergibt sich daraus,
daß die einem Teilchen einprägbare Heizleistung abhängig ist einerseits von der Verweilzeit des
Teilchens im HF-Wellenfeld, andererseits von der Dichte des Wirbelfeldes, wobei die zur Erzeugung
einer bestimmten Temperatur erforderliche Verweilzeit um so größer ist, je größer die Dichte des Wirbelbettes
ist. Das Wirbelbett wird deshalb vorteilhafterweise so bestimmt, daß die zur Erhitzung auf eine
bestimmte Temperatur erforderliche Verweilzeit der einzelnen Teilchen innerhalb des Wirbelbettes ein
Minimum wird. Die erreichbare Heizleistung ist ferner abhängig vom Teilchenradius der das Wirbelbett
bildenden Teilchen. Vorteilhafterweise ist der Teilchenradius etwa gleich dem 1- bis 5fachen der
Eindringtiefe der in dem Teilchen durch das HF-Feld erzeugten Wirbelströme.
Durch das erfindungsgemäße Verfahren wird erreicht, daß sich die auf hoher Temperatur erhitzten
Metallteilchen im Inneren des Behälters befinden. Dies ist darauf zurückzuführen, daß, wie bereits erwähnt,
eine maximale Erhitzung durch das HF-Wellenfeld etwa in der zentralen Zone des Hohlraumresonators
auftritt. Da die magnetische Feldstärke gegen den Rand des Hohlraumresonators abfällt,
nimmt die Temperatur im Wirbelbett gegen die Außenwände des Hohlraumresonators erheblich ab.
Dadurch ergibt sich als Vorteil des erfindungsgemäßen Verfahrens, daß die Temperatur der im Innern des
Wirbelfeldes befindlichen Teilchen erheblich höher ist als die mit den Wandungen in Berührung kommenden
Teilchen. Die Beanspruchungen der Wandungen sind infolge der verringerten Temperatur
ebenfalls erheblich herabgesetzt. Die Reaktionstemperatur, die zur Durchführung der gewollten Verfahren
notwendig ist, wird auf das Innere des Reaktionsgefäßes beschränkt und wird von dessen Wänden
ferngehalten. Es ist also möglich, die Wandungen durch Außenkühlung auf Temperaturen zu halten,
bei denen keine störende Korrosion und noch keine Beeinträchtigung der mechanischen Eigenschaften
des Materials auftritt. Trotzdem treten keine unzulässig großen Wärmeverluste auf, und es ist möglich,
die Temperaturen innerhalb des Wirbelbettes oberhalb der Rekristallisationstemperatur der behandelnden
Metalle zu halten, so daß eine Agglomeration bzw. ein Aufwachsen der Metallteilchen erfolgt.
Dieses Aufwachsen kann, wie bereits erwähnt, dazu verwendet werden, um entweder grobkörniges Material
durch Agglomeration von feinkörnigem Material zu gewinnen, oder es kann gleichzeitig beispielsweise
eine Reduktion von Metallchloriden mit Wasserstoff im Wirbelbett erfolgen, wobei das reduzierte
Metall sofort auf die im Wirbelbett vorgelegten größeren Metallteilchen aufwächst. So kann
man die Teilchen in einem Verfahrensschritt in einer für die metallurgische Weiterverarbeitung optimalen
Korngröße erhalten. Das erfindungsgemäße Verfahren
kann ferner kontinuierlich durchgeführt werden, indem durch den Gasstrom laufend neues Material oder
neue zu reduzierende Grundstoffe vorgelegt werden, während die gebildeten aufgewachsenen größeren
Metallteilchen laufend abgezogen werden.
Die Erfindung betrifft ferner eine Einrichtung zur Durchführung des Verfahrens, von der zwei Ausführungsformen
in der Zeichnung dargestellt sind.
Fig. 1 zeigt einen Resonator mit Trennrohr und Fig. 2 einen solchen ohne Trennrohr.
Vorteilhafterweise verwendet man einen zylindrischen Hohlraumresonator, welcher durch einen HF-Generator
im E111-MOdUs erregt wird. Bei der bereits
weiter oben erwähnten Ausführungsform eines zylindrischen Hohlraumresonators mit koaxialer rohrförmiger
Trennwand aus elektrisch isolierendem Material innerhalb des Resonators, welcher das eigentliche
Reaktionsgefäß bildet und innerhalb dessen das Wirbelfeld erzeugt wird, wird man die Trennwand
vorteilhafterweise an den Ort verlegen, an dem die magnetische Komponente des HF-Wellenfeldes gleich
Null ist. Wie bereits oben angedeutet, ist bei einem im E0l1-Modus erregten Hohlraumresonator die magnetische
Feldstärke in der Achse des zylindrischen Hohlraumresonators ein Maximum, fällt zunächst
gegen Null ab und steigt nach dem Nulldurchgang wieder gegen die Mantelfläche auf einen Wert von
etwa 0,4 der maximalen Komponente an. Entweder kann man die elektrisch isolierende Trennwand in
der Zylinderfläche anordnen, in welcher die magnetische Komponente gleich Null ist.
Die Fig. 1 zeigt den zylindrischen Hohlraumresonator 10 im Schnitt längs der Zylinderachse. Die
Koppelschleife 12 dient zur Zuführung der vom Generator 11 gelieferten elektrischen Leistung zur Aufrechterhaltung
des HF-Feldes. Innerhalb des Resonators 10 ist das aus elektrisch isolierendem Material,
z. B. Aluminiumoxyd, bestehendes Rohr 14 als Trennwand eingesetzt. Erregt man den Resonator im
E-11 ,-Modus und will man die Trennwand an die
Stelle verlegen, an der die magnetische Feldstärke gleich Null ist, so beträgt der Rohrdurchmesser etwa
zwei Drittel des Resonatordurchmessers. Am unteren Ende befindet sich zentral eine Düse 16 für den das
Wirbelbett aufrechterhaltenden Gasstrom. Dieser tritt am oberen Rohrende 18 aus und bewirkt ein
Aufwirbeln der innerhalb des Rohres befindlichen Teilchen 20. Durch den Schieber 22 können die
fertigbehandelten Teilchen abgezogen werden.
Innerhalb der rohrförmigen Trennwand wird ein so
Wirbelbett aus Metallteilchen erzeugt.
Wie bereits erwähnt, kann man die isolierende Trennwand von außen auf eine Temperatur kühlen,
um so die mechanischen Eigenschaften und das Korrosionsverhalten der Trennwand zu verbessern.
Zu diesem Zweck kann man den zwischen der Außenwand des Hohlraumresonators und der Trennwand
gebildeten Raum mit einem Kühlmittel füllen, beispielsweise Kühlluft oder einem zur Kühlung dienenden
inerten Gas. Vorteilhafterweise kann die durch diese Kühlung abgeführte Wärme ausgenutzt
werden, indem man das gasförmige, beim Durchlaufen des Kühlraumes erhitzte Kühlmittel zur Erzeugung
des Wirbelbettes verwendet. Dadurch ist es möglich, innerhalb des Wirbelbettes noch erheblich
höhere Temperaturen zu erzeugen.
Die Fig. 2 zeigt eine weitere Ausführungsform eines Resonators, bei dem im Gegensatz zum vorhergehenden
Beispiel keine Trennwand verwendet wird. Innerhalb des Resonators 40 wird wieder mittels des
Generators 42 ein HF-Wellenfeld erzeugt. Durch die Düse 44 wird das durch die Strömungspfeile 46 angedeutete
Wirbelbett aus Metallteilchen aufrechterhalten. Die fertigbehandelten Teilchen können durch
den Schieber 48 abgezogen werden. Durch geeignete Formgebung und Anordnung der Düse 44 wird eine
Beschränkung der Wirbelfelder auf die zentrale Zylinderzone des Hohlraumresonators erreicht.
Die durch das erfindungsgemäße Verfahren gegebene Möglichkeit, feinkörnige Metalle in grobkörnigere
Form überzuführen, ist von großer Wichtigkeit. Im allgemeinen fällt bei den verschiedenen bekanntgewordenen
Verfahren zur Erzeugung hochschmelzender Metalle das Metall in sehr feinkörniger
Form an, wobei die Korngrößen etwa in der Größenordnung von einigen Mikron liegen. Die weitere Verwendung
und Verarbeitung solcher feiner Pulver bereitet große Schwierigkeiten, da einerseits die Metalle
wegen ihrer durch die feinkörnige Form bedingten großen Oberfläche sehr zur Aufnahme von
Gasen neigen und in vielen Fällen pyrophor sind. Die vorliegende Erfindung gibt nun eine Möglichkeit,
feinkörnige Pulver zu grobkörnigeren Pulvern zu agglomerieren, was ihre Verarbeitung und die
Qualität des Materials erheblich verbessert.
Selbstverständlich ist die Erfindung nicht auf die angegebenen Verfahrens- und Apparatebeispiele beschränkt.
Wie bereits erwähnt, kann gegebenenfalls statt eines Hohlraumresonators auch ein Hohlraumleiter
verwendet werden, in dem sich dann statt eines stehenden ein wanderndes HF-Wellenfeld ausbildet.
Ebenso können bei den Reduktions- und Dissoziationsverfahren neben den als Beispiel genannten
Chloriden auch andere Metallverbindungen verwendet werden.
Weiterhin ist es möglich, das Reaktionsgefäß so aufzubauen, daß es aus mehreren hintereinanderliegenden
Hohlraumresonatoren besteht. Es ergeben sich dann mehrere räumlich getrennte Zonen mit
maximaler magnetischer Feldstärke.
Weiterhin kann man durch geeignete Bemessung der Dichte des Wirbelfeldes erreichen, daß ein zusätzliches
Verschweißen der Teilchen durch elektrische Überschläge zwischen den Teilchen auftritt.
Dies ist in den Gebieten der Wirbelfelder der Fall, in denen die magnetische Feldstärke den Wert von
etwa 400 Atem überschreitet.
Weiterhin kann die Erzeugung des HF-Wellenfeldes nicht kontinuierlich, sondern impulsweise
erfolgen.
Claims (18)
1. Verfahren zur Hitzebehandlung hochschmelzender, bei der Behandlungstemperatur
elektrisch leitender Stoffe, insbesondere Metalle in feinverteilter Form, dadurch gekennzeichnet,
daß mittels eines Gasstromes ein Wirbelbett der zu behandelnden Festkörperteilchen erzeugt und
dieses Wirbelbett einem räumlich abgeschlossenen HF-Wellenfeld ausgesetzt wird.
2. Verfahren gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß Metallteilchen auf eine oberhalb
der Rekristallisationstemperatur des Metalls liegende Temperatur erhitzt werden.
3. Verfahren gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß zur Durchführung von Gas-
Festkörper-Reaktionen der gasförmige Reaktionspartner in das HF-Wellenfeld eingebracht wird
und gleichzeitig zur Aufrechterhaltung des Wirbelbettes dient.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß im Gasstrom Wasserstoff und
flüchtige Chloride des betreffenden Metalls zugeführt werden.
5. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das HF-Wellenfeld in einem
Hohlraumresonator erzeugt wird.
6. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß das HF-Wellenfeld in einem
Wellenleiter (Hohlraumleiter) erzeugt wird.
7. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß das Wirbelbett beschränkt
wird auf die Gebiete des HF-Wellenfeldes, in denen die wirksame magnetische Komponente
groß ist.
8. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Begrenzung des Wirbelbettes
durch geeignete Ausbildung des erzeugenden Gasstromes erfolgt.
9. Verfahren nach Anspruch 7, dadurch gekennzeichnet, daß die Beschränkung des Wirbelbettes
unter Zuhilfenahme von Trennwänden aus elektrisch isolierendem Material erfolgt.
10. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß der zur Aufrechterhaltung des
Wirbelbettes dienende Gasstrom so geleitet wird, daß die Dichte des Wirbelbettes in den Gebieten
klein ist und in denen die wirksame magnetische Komponente groß ist.
11. Verfahren gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß die Dichte des Wirbelbettes so
bestimmt wird, daß die zur Erhitzung erforderliche Verweilzeit ein Minimum ist.
12. Verfahren gemäß Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß der Teilchenradius der zu erhitzenden
Teilchen etwa gleich dem 1- bis 5fachen der Eindringtiefe der in Teilchen erzeugten
Wirbelströme ist.
13. Einrichtung zur Durchführung des Verfahrens gemäß Anspruch 1, gekennzeichnet durch
einen zylindrischen Hohlraumresonator, welcher durch einen HF-Generator im Eou-Modus erregt
wird.
14. Einrichtung gemäß Anspruch 13, dadurch gekennzeichnet, daß innerhalb des zylindrischen
Hohlraumresonators eine koaxiale rohrförmige Trennwand aus elektrisch isolierendem Material
angeordnet ist, innerhalb dessen das Wirbelbett erzeugt wird.
15. Einrichtung gemäß Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß die Trennwand dort angeordnet
ist, wo die magnetische Komponente des HF-Wellenfeldes gleich Null ist.
16. Einrichtung gemäß Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß sich zentral innerhalb der
rohrförmigen Trennwand eine Düse für den das Wirbelbett erzeugenden Gasstrom befindet.
17. Einrichtung gemäß Anspruch 14, dadurch gekennzeichnet, daß der zwischen Hohlraumresonator und Trennrohr gebildete, vom Wirbelbett
freie Raum von einem Kühlmittel durchflossen wird.
18. Einrichtung gemäß Anspruch 17, dadurch gekennzeichnet, daß das gasförmige Kühlmittel
nach dem Durchlaufen des Kühlraumes zur Erzeugung des Wirbelbettes verwendet wird.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
© 109 650/334- 7.
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
CH496060A CH407060A (de) | 1960-04-29 | 1960-04-29 | Verfahren und Vorrichtung zur Erhitzung hochschmelzender, bei der Behandlungstemperatur elektrisch leitender Festkörperteilchen |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
DE1112216B true DE1112216B (de) | 1961-08-03 |
DE1112216C2 DE1112216C2 (de) | 1962-02-22 |
Family
ID=4285508
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
DEC21515A Granted DE1112216B (de) | 1960-04-29 | 1960-05-24 | Verfahren zur Hitzebehandlung hoch-schmelzender, bei der Behandlungstemperatur elektrisch leitender Stoffe |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US3171009A (de) |
CH (1) | CH407060A (de) |
DE (1) | DE1112216B (de) |
GB (1) | GB982565A (de) |
NL (1) | NL264188A (de) |
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1992004973A1 (fr) * | 1990-09-13 | 1992-04-02 | Cesa-Schiavon, Catherine | Dispositif de ionisation |
Families Citing this family (25)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US3261959A (en) * | 1962-02-20 | 1966-07-19 | F H Peavey & Company | Apparatus for treatment of ore |
US3362854A (en) * | 1963-05-15 | 1968-01-09 | Kishichi Tanabe | Surface hardening treatment of steel or alloy steel by means of supersonic wave |
US3263052A (en) * | 1963-09-11 | 1966-07-26 | Cryodry Corp | Power distribution system for microwave process chambers |
US3388230A (en) * | 1964-02-28 | 1968-06-11 | Westinghouse Electric Corp | Inductionally heated vapor generators and other fluid systems |
US3398251A (en) * | 1964-05-04 | 1968-08-20 | Cryodry Corp | Microwave heating of substances under hydrostatic pressure |
US3469053A (en) * | 1965-10-19 | 1969-09-23 | Melvin L Levinson | Microwave kiln |
US3777099A (en) * | 1968-02-09 | 1973-12-04 | M Levinson | Methods of heating an article in a microwave oven |
US3535482A (en) * | 1968-06-26 | 1970-10-20 | Hammtronics Systems Inc | Microwave apparatus for rapid heating of fluids |
US3594530A (en) * | 1969-09-10 | 1971-07-20 | Sachsische Glasfaser Ind Wagne | Method of and apparatus for heating of dielectric materials in a microwave field |
US3594531A (en) * | 1969-11-10 | 1971-07-20 | Ralph L Hough | Internally viewable microwave induction heater |
US3948645A (en) * | 1973-04-30 | 1976-04-06 | Boliden Aktiebolag | Method of carrying out heat-requiring chemical and/or physical processes in a fluidized bed |
GB1589466A (en) * | 1976-07-29 | 1981-05-13 | Atomic Energy Authority Uk | Treatment of substances |
US4292344A (en) * | 1979-02-23 | 1981-09-29 | Union Carbide Corporation | Fluidized bed heating process and apparatus |
DE2951666A1 (de) * | 1979-12-21 | 1981-07-02 | Hein, Lehmann AG, 4000 Düsseldorf | Vorrichtung zum trennen einer fuellmasse |
US4311520A (en) * | 1980-02-28 | 1982-01-19 | Cato Research Corporation | Process for the recovery of nickel, cobalt and manganese from their oxides and silicates |
FR2480552A1 (fr) * | 1980-04-10 | 1981-10-16 | Anvar | Generateur de plasma |
US4549053A (en) * | 1983-03-07 | 1985-10-22 | Granger Haugh | Microwave drying device and method |
CH663307A5 (fr) * | 1985-05-06 | 1987-11-30 | Nestle Sa | Procede et dispositif de traitement thermique homogene de liquide ou de solution en mouvement. |
CA1253556A (fr) * | 1986-10-01 | 1989-05-02 | Richard J. Marceau | Un chauffe-fluide comprenant un noyau magnetique non conducteur ayant un enroulement primaire de fils conducteurs d'electricite |
US5164130A (en) * | 1990-04-20 | 1992-11-17 | Martin Marietta Energy Systems, Inc. | Method of sintering ceramic materials |
US5108670A (en) * | 1990-04-20 | 1992-04-28 | Martin Marietta Energy Systems, Inc. | Process for making a titanium diboride-chromium diboride-yttrium titanium oxide ceramic composition |
JPH05506066A (ja) * | 1990-04-20 | 1993-09-02 | マーチン・マリエッタ・エナジー・システムズ・インク | 耐熱性金属物品の窒化方法 |
US5154779A (en) * | 1990-04-20 | 1992-10-13 | Martin Marietta Energy Systems, Inc. | Method of nitriding, carburizing, or oxidizing refractory metal articles using microwaves |
US5013694A (en) * | 1990-04-20 | 1991-05-07 | Martin Marietta Energy Systems, Inc. | Titanium diboride-chromium diboride-yttrium titanium oxide ceramic composition and a process for making the same |
US5798137A (en) * | 1995-06-07 | 1998-08-25 | Advanced Silicon Materials, Inc. | Method for silicon deposition |
Family Cites Families (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
US2038251A (en) * | 1933-01-03 | 1936-04-21 | Vogt Hans | Process for the thermic treatment of small particles |
US2393363A (en) * | 1943-03-15 | 1946-01-22 | Nat Steel Corp | Heat treatment of thin metal articles |
US2411409A (en) * | 1943-08-30 | 1946-11-19 | Metallisation Ltd | Metal spraying apparatus |
US2585970A (en) * | 1949-06-10 | 1952-02-19 | Us Agriculture | Method and apparatus for heating fluids |
US2870002A (en) * | 1952-06-26 | 1959-01-20 | Texas Gulf Sulphur Co | Method of fluidization |
US3020148A (en) * | 1960-04-05 | 1962-02-06 | Du Pont | Production of refractory metals |
-
0
- NL NL264188D patent/NL264188A/xx unknown
-
1960
- 1960-04-29 CH CH496060A patent/CH407060A/de unknown
- 1960-05-24 DE DEC21515A patent/DE1112216B/de active Granted
-
1961
- 1961-04-18 GB GB14025/61A patent/GB982565A/en not_active Expired
- 1961-04-24 US US104906A patent/US3171009A/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (1)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
WO1992004973A1 (fr) * | 1990-09-13 | 1992-04-02 | Cesa-Schiavon, Catherine | Dispositif de ionisation |
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
NL264188A (de) | |
US3171009A (en) | 1965-02-23 |
DE1112216C2 (de) | 1962-02-22 |
CH407060A (de) | 1966-02-15 |
GB982565A (en) | 1965-02-10 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
DE1112216B (de) | Verfahren zur Hitzebehandlung hoch-schmelzender, bei der Behandlungstemperatur elektrisch leitender Stoffe | |
EP1957684B1 (de) | Reduktionsverfahren | |
EP0391067A2 (de) | Einrichtung mit einem Tiegel aus Metall | |
DE1252336B (de) | Lichtbogenplasmabrenner und Verfahren zum Betrieb eines solchen Brenners | |
DE2157606C3 (de) | Verfahren und Einrichtung zur Wärmebehandlung eines Materials durch ein Bogenentladungsplasma | |
DE3418424A1 (de) | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von feinem hochreinem magnesiumoxidpulver | |
DE1301303B (de) | Verfahren zur Herstellung von feinverteilten Metalloxyd-Pigmenten | |
DE2933800A1 (de) | Plasmaeinrichtung und verfahren zum betreiben derselben | |
DE1150717B (de) | Anordnung zur Erzeugung hoechstfrequenter elektromagnetischer Schwingungen, vorzugsweise im Millimeter- und Submillimeterwellengebiet, mittels einer Gasentladung vom Penning-Typ | |
DE1273713B (de) | Vorrichtung zum immateriellen Einschliessen eines Hochtemperaturplasmas | |
AT236132B (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Erhitzung hochschmelzender, zumindest bei der Behandlungstemperatur elektrisch leitender Festkörperteilchen | |
EP1006205B1 (de) | Verfahren zur Herstellung von homogenen Legierungen durch Einchmelzen und Umschmelzen | |
Amagasa et al. | Effect of laser irradiation on iron carbide nanoparticles produced by laser ablation in ethanol | |
DE2947917A1 (de) | Verfahren zur herstellung einer cermet-zusammensetzung | |
DE2320122C2 (de) | Verfahren zur Herstellung einer gesinterten Dauermagnet-Legierung | |
DE19504359C1 (de) | Verfahren zum Herstellen von Legierungen in einem induktiv beheizten Kaltwandtiegel | |
DE1483647C3 (de) | Beheizung für einen Schmelzofen in einer Vorrichtung zum Herstellen von stickstofflegierten Gußblöcken | |
EP3622782A1 (de) | Vorrichtung und verfahren zum schwebeschmelzen mit gekippt angeordneten induktionseinheiten | |
DE4303567C2 (de) | Herstellung synthetischer Diamanten | |
EP3572539A1 (de) | Verfahren zur herstellung einer nbti-legierung | |
DE102008052217B3 (de) | Elektrostatischer Ionenkompressor | |
AT220730B (de) | Einrichtung zur Gewinnung von Energie durch kontrollierte Atomkernverschmelzung | |
DE102014110802B3 (de) | Herstellung von Nanopulvern | |
DE1109277B (de) | Verfahren und Vorrichtung zur Aufheizung eines Plasmas auf hohe Temperaturen | |
DE1615195C (de) | Anwendungeines Induktionsofens auf das Schmelzen von hochschmelzenden kerami sehen Stoffen und Verfahren zum Schmelzen und Wiedererstarren solcher Stoffe |