DE1079769B - Verfahren zur kontinuierlichen Trennung eines Kohlenwasserstoffgemisches durch Destillation - Google Patents

Verfahren zur kontinuierlichen Trennung eines Kohlenwasserstoffgemisches durch Destillation

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DE1079769B
DE1079769B DES65337A DES0065337A DE1079769B DE 1079769 B DE1079769 B DE 1079769B DE S65337 A DES65337 A DE S65337A DE S0065337 A DES0065337 A DE S0065337A DE 1079769 B DE1079769 B DE 1079769B
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Henry Forbes
Godfried Johan Van Den Berg
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Description

Die Erfindung bezieht sich auf die kontinuierliche Trennung eines Kohlenwasserstoffgemisches, z.B. eines Mineralöles oder einer ölfraktion, durch Destillation in einer (ersten) Destillationskolonne, deren Kopfprodukt (erstes Kopfprodukt) teilweise kondensiert und dann in Kondensat und Gas getrennt wird; hierauf wird das Kondensat (mindestens zum Teil) in einer anschließenden (zweiten) Destillationskolonne weiterbehandelt, wobei das Kopfprodukt der zweiten Destillationskolonne teilweise kondensiert und das entstandene Kondensat abgetrennt wird.
Ein Verfahren dieser Art ist bereits aus »Petroleum Refiner«, April I960, S. 97 bis 100, bekannt. In dem dort beschriebenen Verfahren werden die von den partiellen Kondensationen übrigbleibenden Gase mittels einer komplizierten Vorrichtung weiter aufbereitet, da diese Gase noch wertvolle Bestandteile enthalten, die verlorengingen, wenn sie abgeführt und verbrannt würden, wie es unter anderen Umständen beim bekannten Verfahren tatsächlich vorkommt. Demzufolge besteht ein Ziel der Erfindung in der Herabminderung dieses Verlustes durch eine viel einfachere Methode ohne die Notwendigkeit der Verwendung einer komplizierten Vorrichtung.
Zu diesem Zweck wird erfindungsgemäß das nach der erwähnten Abtrennung übriggebliebene Gas (zweites Gas) mit dem ersten Kopfprodukt an einer S teile vereinigt, wo das letztere noch nicht getrennt ist.
Daher werden in diesem Fall nur die ersten Gase unmittelbar entnommen; die Menge des ersten Gases ist zwar größer als die Menge, die sich dann bildet, wenn keine erfindungsgemäße Vereinigung stattfindet, diese Menge ist jedoch geringer als die Gesamtmenge des ersten und zweiten Gases zusammengenommen, die im bekannten Verfahren entnommen wird, d. h. wenn das zweite Gas und das erste Kopfprodukt nicht vereinigt werden. Demzufolge wird mit dem erfindungsgemäßen Verfahren ein nennenswerter Gewinn an (flüssigem) Produkt erzielt, welches anderenfalls als Gas verlorenginge.
In manchen Fällen ist es wünschenswert, das Kondensat aus dem zweiten Kopfprodukt in einer oder mehreren zusätzlichen Destillationskolonnen aufzuarbeiten, die so miteinander verbunden sind, daß eine nachfolgende Destillationskolonne mit einer Menge des aus dem teilweise kondensierten Kopfprodukt einer vorhergehenden Destillationskolonne stammenden Kondensats gespeist wird; die nach der partiellen Kondensation des Kopfproduktes einer oder mehrerer dieser Kolonnen zurückbleibenden Gase werden dann vorzugsweise ebenfalls mit dem ersten Kopfprodukt vereinigt, und zwar an einer Stelle, wo das letztere noch nicht getrennt ist.
Verfahren zur kontinuierlichen Trennung eines Kohlenwasserstoffgemisches
durch Destillation
Anmelder:
Shell Internationale Research
Maatschappij N. V., Den Haag
Vertreter: Dr.-Ing. F. Wuesthoff, Dipl.-Ing. G. Puls
und Dipl.-Chem. Dr. rer. nat. E. Frhr. v. Pechmann,
Patentanwälte, München 9, Schweigerstr. 2
Beanspruchte Priorität:
Niederlande vom 7. Oktober 1958
Henry Forbes, Hubrecht van der Marel
und Godfried Johan van den Berg, Den Haag,
sind als Erfinder genannt worden
Das erste Kopfprodukt kann zweckmäßigerweise, an einer Stelle, wo das erste Kopfprodukt zwar noch nicht getrennt, jedoch bereits teilweise kondensiert ist, mit dem Gas vereinigt werden. In diesem Fall wird die entstandene Mischung aus Gas und teilweise kondensiertem erstem Kopfprodukt vorzugsweise wieder gekühlt, bevor sie in Kondensat und Gas getrennt wird, so daß eine weitere Kondensatbildung eintreten kann.
Eine Menge des aus der zweiten Kolonne oder einer zusätzlichen Kolonne stammenden Bodenproduktes oder schweren Seitendestillats kann gegebenenfalls, nachdem es durch Destillation von den verhältnismäßig leichten Bestandteilen befreit wurde, ebenfalls mit dem Kopfprodukt der ersten Kolonne vereinigt werden. Dies führt zu einer weiteren Beschränkung der abgeführten Menge des ersten Gases. Ein weiterer Vorteil ist mit einem derartigen Zurückführen im Kreislauf dann verbunden, wenn das erste Kopfprodukt vor der Bildung des Kondensats, welches die Beschickung für die zweite Kolonne darstellen soll, zunächst teilweise kondensiert und in einen gasförmigen und einen flüssigen Anteil getrennt wird, die dann getrennt voneinander auf denselben gewünschten Druck komprimiert und wieder vermischt werden, so daß das erwähnte Kondensat aus der unter Druck stehenden Mischung gebildet wird. (Eine derartige getrennte Verdichtung der gasförmigen und flüssigen Anteile eines teilweise konden-
909 770/39?
sierten Materials ist an und für sich aus »Petroleum Refiner«, September 1949, S. 232, bekannt.)
In diesem Fall ist auch die erforderliche Kompressionsarbeit beträchtlich vermindert, wenn das erste Kopfprodukt mit schwerem Material vereinigt wird, wobei die Vereinigung an einer Stelle erfolgt, wo die Trennung des ersten Kopfproduktes in einen flüssigen und einen gasförmigen Anteil noch nicht stattfand.
Bei dieser Verfahrensweise ist zwar die beim flüssigen Anteil aufzuwendende Kompressionsarbeit ein wenig vergrößert, sie ist jedoch beim gasförmigen Teil beträchtlich herabgesetzt. Da es vom wirtschaftlichen Standpunkt aus gesehen viel verlockender ist, an Stelle eines Gases eine Flüssigkeit unter Druck zu setzen, bringt das erfindungsgemäße Verfahren gegenüber den bekannten Verfahren beträchtlich Vorteile mit sich.
Das schwere Material, welches mit dem ersten Kopf produkt vereinigt werden soll, wird vorzugsweise gekühlt, und zwar entweder vor oder nach der Vereinigung.
Wenn man den Trennungspunkt in der ersten Kolonne zu verändern wünscht (z. B. wenn die Herstellung eines Produktes gewünscht wird, welches verschiedenen Anforderungen genügt), dann wird die Menge des schweren Materials, welches mit dem ersten Kopfprodukt vereinigt, d. h. im Kreislauf zurückgeführt wird, vorzugsweise so bemessen, daß die gewonnene Gesamtmenge des schweren Materials (d. h die Menge des gegebenenfalls von den verhältnismäßig leichten Bestandteilen befreien, im Kreislauf zurückgeführten Bodenproduktes bzw. Seitendestillats zusammen mit dessen aus dem System abzuführendem Anteil) mindestens im wesentlichen konstant bleibt. Dadurch ist gesichert, daß bei einer veränderlichen Menge des ersten Kopfproduktes die Kompressionsarbeit beim abgetrennten gasförmigen Anteil im wesentlichen konstant bleibt, so daß der verwendete Gaskompressor (bei verschiedenen Trennungspunkten der ersten Destillation) immer mit der optimalen Leistung arbeiten kann.
Das erfindungsgemäße Verfahren kann mit Vorteil beim Vorliegen von Bedingungen angewandt werden, bei welchem die vollständige Kondensation des bei der ersten Destillation gebildeten Kopfproduktes unmöglieh oder mit Schwierigkeiten verbunden ist. Dies kann z. B. dann der Fall sein, wenn die erste Kolonne im wesentlichen bei Atmosphärendruck betrieben wird und ihre Beschickung Bestandteile (z. B. Wasserstoff, Methan) enthält, die als solche bei normaler Temperatur und normalem Druck gasförmig sind. Eine derartige Beschickung kann z. B. aus einem Kohlenwasserstoffgemisch bestehen, das bei der Platformierung oder der hydrierenden Entschwefelung erhalten wird.
Die Erfindung wird unter Heranziehung der Skizze, die sich auf die Aufarbeitung eines entschwefelten Kohlenwasserstofföles mit einem verhältnismäßig hohen Gehalt an normalerweise gasförmigen Bestandteilen bezieht, näher erläutert.
Das aufzuarbeitende Material wird durch eine Leitung 1 einer ersten Destillationskolonne 2 zugeführt, die annähernd bei Atmosphärendruck arbeitet; in der letzteren erfolgt eine Trennung in eine leichte Fraktion, die Benzin und leichtere Komponenten enthält und durch eine Leitung 3 ausströmt, und in eine schwere Fraktion, die Leuchtöl und Gasöl enthält und durch eine Leitung 4 abgezogen wird. Im vorliegenden Fall wird in der Kolonne 2 ein umlaufender Rückfluß verwendet, obwohl man auch mit dem herkömmlichen Rückfluß arbeiten kann. Der Trennungspunkt beträgt bei dieser Destillation z. B. 165° C. Die Benzin- und Gasfraktion wird oben durch die Leitung 3 und einen Kühler 5 geleitet und tritt in einen Sammelbehälter 6 ein, wo der Druck z. B. auf 1,1 Atm. und die Temperatur auf 45° C gehalten wird. In dem Kühler 5 findet nur eine partielle Kondensation statt, so daß im Sammelbehälter 6 ein zum Teil gasförmiges und zum Teil flüssiges Produkt aufgefangen wird.
Das flüssige Produkt wird durch eine Leitung 7 gepumpt. Das gasförmige Produkt wird durch eine Leitung 8, einen Kompressor 9, eine Leitung 10 und einen Kühler 11 zu einem Sammelbehälter 12 geleitet, wobei es zwischen dem Kompressor 9 und dem Kühler 11 mit der durch die Leitung 7 zugeführten Flüssigkeit vermischt wird. Der Druck im Sammelbehälter 12 beträgt z. B, 5 Atm., und die Temperatur wird z. B. auf 40° C gehalten. In diesem Behälter wird wiederum ein zum Teil gasförmiges und zum Teil flüssiges Produkt gesammelt, da die vollständige Kondensation des Kopfproduktes aus der ersten Destillationskolonne 2 selbst bei diesem verhältnismäßig hohen Druck und dieser verhältnismäßig niedrigen Temperatur unmöglich ist, was zum Teil auf den verhältnismäßig "hohen Gehalt an niedrig /siedenden Bestandteilen in der Beschickung der Destillationskolonne 2 zurückzuführen ist. Die Flüssigkeit wird aus dem Sammelbehälter 12 durch eine Leitung 13 zu einer zweiten Destillationskolonne 14 gepumpt, wo sie in butanfreies Benzin und eine Fraktion mit einem Gehalt an Butan und niedriger siedenden Bestandteilen getrennt wird. Das butanfreie Benzin wird als Bodenprodukt erhalten und durch eine Leitung 15 zu einer nachfolgenden Destillationskolonne 16 gebracht, wo es in Leichtbenzin, welches durch eine Leitung 17 abgeführt wird, und in Schwerbenzin, welches durch eine Leitung 18 abgezogen wird, getrennt wird. Dieses Schwerbenzin kann z. B. zweckmäßigerweise katalytisch reformiert werden, um seine Octanzahl zu verbessern.
Das Kopfprodukt der zweiten Destillationskolonne 14 wird durch eine Leitung 19 abgeführt, in einem Kühler 20 gekühlt und in einem Sammelbehälter 21 aufgefangen. Der Druck in der Destillationskolonne 14 und im Sammelbehälter 21 beträgt z. B. 12 Atm., und die Temperatur im Sammelbehälter 21 beläuft sich z. B. auf 45° C, Eine gewisse Menge der im Sammelbehälter 21 ausgeschiedenen Flüssigkeit wird durch eine Leitung 22 zu einer Destillationskolonne 23 gepumpt, während der Rest durch eine Leitung 24 als Rückflußflüssigkeit zur Destillationskolonne 14 zurückgeführt wird. In der Destillationskolonne 23 wird das Material in Cj-KohlenwasserstofEe und in niedriger siedende Bestandteile getrennt. Die C4-Fraktion wird durch eine Leitung 25 abgelassen, während das Kopfprodukt durch eine Leitung 26 und einen Kühler 27 zu einem Sammelbehälter 28 geleitet wird. In diesem Behälter trennt sich eine im wesentlichen aus Propan bestehende Flüssigkeit ab, die durch eine Leitung 29 abgelassen und teilweise als Rückfluß durch eine Leitung 30 zu der Kolonne 23 zurückgeführt wird. Der Druck in der Destillationskolonne 23 und dem Sammelbehälter 28 beträgt z. B. 24 Atm,, und die Temperatur im Sammelbehälter 28 beläuft sich z. B. auf 45° C.
Erfindungsgemäß werden die Gase, welche sich in den Sammelbehältern 21 und 28 nicht kondensieren, nicht als solche abgeführt, sondern im Kreislauf zum Sammelbehälter 12 zurückgeleitet; dies erfolgt im vorliegenden Fall durch die Leitungen 31, 32 und 33, die selbstverständlich mit den notwendigen Reduzier-
ventilen versehen sind. Im vorliegenden Fall werden die im Kreislauf zurückgeführten Gase zuerst mit den komprimierten Gasen der Leitung 10 und dann mit der durch die Leitung 7 zugeführten Flüssigkeit vermischt. Es tritt im erfindungsgemäßen Verfahren nur s noch durch die vom Sammelbehälter 17 wegführende Leitung 34 ein Verlust an gasförmigem Material ein.
Außerdem wird ein Teil der durch die Leitung 18 abgezogenen Naphthafraktion durch die Leitung 35 im Kreislauf zur Leitung3 zurückgeführt; das so zurückgeführte Schwerbenzin wird oberhalb des Kühlers 5 mit der durch die Leitung 3 zugeführten Fraktion vermischt. Auf diese Weise wenden die Gasverluste durch die Leitung 34 und die Belastung des Kompressors 9 vermindert.
Die Erfindung wird an Hand eines Beispiels näher erläutert.
Beispiel
Ein Rohöl wird durch Destillation in eine unterhalb 350° C siedende und eine oberhalb 350° C siedende Fraktion getrennt. Die erstere wird einer hydrierenden Entschwefelung unterzogen, bei welcher ein Kobaltoxyd-Molybdänoxyd-Aluminiumoxyd-Katalysator verwendet wind. Nach dem Kühlen wird das Reaktionsprodukt einer stufenweisen Ausdehnung unterworfen, um die Hauptmenge der gelösten Gase und Dämpfe abzutrennen, wie es Gegenstand der Patentanmeldung N15965IVc/23b ist. Die zuletzt erhaltene Flüssigkeit (486 t pro 1000 t Rohöl), in welcher noch geringe Mengen an leichten Bestandteilen, z. B. Wasserstoff, Schwefelwasserstoff und normalerweise gasförmige Kohlenwasserstoffe, gelöst sind, wird dann durch Destillation mit Hilfe der in der Zeichnung dargestellten Anlage in eine Reihe von Fraktionen getrennt.
In der ersten Kolonne 2 (bei welcher ausschließlich ein umlaufender Rückfluß verwendet wird) wird ein bei annähernd atmosphärischem Druck bei über 165° C siedendes Bodenprodukt erhalten; die unterhalb dieser Temperatur siedenden Beschickungsbestandteile treten oben als erstes Kopfprodukt (184,15 t pro 1000 t Rohöl) aus und werden durch die Leitung 3 und den Kühler 5, wo sie auf 45° C gekühlt werden, in den Sammelbehälter 6 geführt, wo der Druck 1,1 Atm. beträgt.
Die Flüssigkeit und der Dampf werden in den Sammelbehälter 12 gepumpt, wo der Druck 5 Atm. beträgt; die Temperatur in diesem Behälter beläuft sich auf 40° C, Die in diesem Behälter sich ansammelnde Flüssigkeit wird in der zweiten Destillationskolonne 14 bei erhöhtem Druck einerseits in butanfreies Benzin und andererseits in Butan und leichtere Bestandteile getrennt. Das Kopfprodukt wird unter Verwendung eines herkömmlichen Rückflußsystems erhalten. Der Druck und die Temperatur im Rückfluß sammelbehälter 21 betragen 12 Atm. bzw. 45° C. Das Bodenprodukt wird in der Kolonne 16 in ein unterhalb 93° C siedendes Kopfprodukt und in ein zwischen 93 und 165° C, siedendes Bodenprodukt getrennt, von welchem 27,2 t pro 1000 t Rohöl durch die Leitung 35 im Kreislauf zurückgeführt werden.
Das zum Teil verflüssigte Kopfprodukt der Kolonne 14 wird in der Kolonne 23 in ein aus Butanen bestehendes Bodenprodukt und in ein flüchtigeres Kopfprodukt getrennt. Das letztere wird wiederum mit Hilfe eines herkömmlichen Rückfluß systems erhalten, und der Druck und die Temperatur im Rückflußsammelbehälter 28 betragen 24 Atm. bzw. 45° C. Das kondensierte Kopfprodukt besteht im wesentlichen aus Propan und wird durch die Leitung 29 abgeführt.
Die in den Rückflußsammelbehältern nicht kondensierten Gase werden durch dieLeitungen 31, 32 und 33 z>ur Leitung 10 im Kreislauf zurückgeführt und gelangen schließlich zum Sammelbehälter 12, von wo diejenigen durch die Leitung 1 zugeführten Bestandteile der Beschickung, welche im beschriebenen Verfahren nicht kondensierbar sind, durch die Leitung 34 abgeführt werden.
Tabelle I
A
t pro 1000 t
Rohöl		 B
t pro 1000 t
Rohöl		 C
t pro 1000 t
Rohöl
H2
CH4
C2H6
H2S
C3 H8
C4H10
C5 + 		0,023
0,446
2,847
2,047
4,809
2,602
1,673		 0,022
0,438
2,803
1,988
4,694
2,355
1,535		 0,023
0,440
3,172
2,061
8,869
4,065
0,236
Summe 14,447 13,835 18,866
Es wurde festgestellt, daß beim erfindungsgemäßen Verfahren die Verluste am durch die Leitung 34 entweichenden dampfförmigen Material etwa 14,41 pro 1000 t Rohöl betragen. Ausführlichere Angaben bezüglich der Zusammensetzung dieses Produktes sind in der Spalte A der Tabelle I zu finden. Diese Angaben beziehen sich auf den Fall, daß kein partielles Zurückführen des Bodenproduktes der Kolonne 16 durch die Leitung 35 stattfindet. Bei Durchführung dieses Zurückführens im Kreislauf werden die Verluste vermindert; falls (pro 1000 t Rohöl) 27,2 t des Bodenproduktes der Kolonne 16 (bestehend aus Schwerbenzin) durch die Leitung 35 im Kreislauf zurückgeführt werden, dann entweichen durch die Leitung 34 nur annähernd 13,8 Tonnen des dampfförmigen Produktes pro 1000 t Rohöl. Ausführlichere Angaben bezüglich der Zusammensetzung des dampfförmigen Produktes in diesem Falle sind in der Spalte B der Tabelle I zu finden. Zu Vergleichszwecken werden in der Spalte C der Tabelle I entsprechende Angaben gemacht, die die bereits vorher bekannte Destillation betreffen, bei welcher
a) die nicht kondensierbaren Gase und Dämpfe von den Rückflußsammelbehältern 21 und 28 nicht im Kreislauf zurückgeleitet, sondern als solche für «ich abgeführt werden, und
b) kein Zurückführen im Kreislauf durch die Leitung 35 stattfindet.
Spalte C der Tabelle I gibt die Gesamtverluste an Gasen und Dämpfen, die in diesem Fall aus den Sammelbehältern 12, 21 und 28 entweichen, an. Es gehen insgesamt annähernd 18,91 Gase und Dämpfe pro 1000 t Rohöl verloren, d.h. beträchtlich mehr, als wenn das erfindungsgemäße Verfahren verwendet wird, selbst wenn beim letzteren das Schwerbenzin durch die Leitung 35 nicht im Kreislauf zurückgeführt wird. Demzufolge werden insbesondere die Verluste an den wertvollen Bestandteilen Butan und Propan weitgehend vermindert.
In der Tabelle II wird der Einfluß des Zurückführens des Schweröls im Kreislauf durch die Leitung 35 auf die durch den Kompressor 9 zu leistende Arbeit gezeigt.
Die zweite Spalte der Tabelle II gibt die Menge des durch die erste Destillationskolonne 2 beim erwähnten Endsiedepunkt von 165° C gelieferten Kopfproduktes
an. Die beiden letzten Spalten der Tabelle II zeigen die Gasmengen aus diesem Kopfprodukt an, welche durch den Kompressor 9 verdichtet werden müssen, und zwar ohne bzw. unter Zurückführung der erwähnten Menge des Bodenproduktes der Kolonne 16 durch die Leitung 35. Zu Vergleichszwecken ist in der ersten Spalte der Tabelle II die von der ersten Destillationskolonne 2 gelieferte Menge des Kopfproduktes angegeben, wobei der Trennungspunkt bei dieser Destillationskolonne 185° C beträgt. Die dritte Spalte gibt die Gasmengen an, welche in diesem Falle durch den Kompressor 9 verdichtet werden müssen.
Tabelle II
Trennungspunkt bei der Destillation in der Kolonne 2
Zurückführen im Kreislauf*
Kopfprodukt Destillationskolonne 2
185°C
Kopfprodukt Destillationskolonne
1650C Mengen der Gase und Dämpfe, die durch den
Kompressor 9 verdichtet werden müssen
185°C
kein
165° C
kein
1650C
27,2
Mengen *
H2....
CH4 .,
C2H6
H2S .
C3H8
C4H10
Γ +
0,005
0,33
1,79
2,25
6,93
17,18
182,68
0,005
0,33
1,79
2,25
6,93
17,18
155,67 0,005
0,326
1,673
2,077
5,532
9,958
14,158
0,005
0,326
1,696
2,11
5,776
10,891
16,257
0,005
0,326
1,670
2,075
5,515
9,909
15,160
211,165
184,155 33,729
37,062
34,660
:|: In Tonnen pro 10001 Rohöl.
Wenn das Bodenprodukt nicht im Kreislauf zurückgeführt wird, beträgt die Menge des Gases, die durch den Kompressor 9 verdichtet werden muß, bei einem Trennungspunkt von 165° C etwa 37,1 t pro 10001 Rohöl und bei einem Trennungspunkt von 185° C etwa 33,7 t pro 10001 Rohöl. Im ersten Falle ist die Belastung des Kompressors 9 um 9,9% größer als im zweiten. Wenn das Zurückführen im Kreislauf jedoch bei einem Trennungspunkt von 165° C in der ersten Kolonne durchgeführt wird, dann beträgt die Menge des zu komprimierenden Gases nicht mehr als etwa 34,7 t pro 1000 t Rohöl, d. h., sie ist nur etwas größer als diejenige, welche bei einem Trennungspunkt von 185° C komprimiert werden muß; der Unterschied der Kompressodoelastung bei den beiden Endsiedepunkten ist nun nicht größer als 2,5%. Das Zurückführen im Kreislauf ermöglicht also die Verwendung desselben (verhältnismäßig kleinen) Kompressors selbst dann, wenn der Trennungspunkt in der ersten Kolonne geändert wird. Hierdurch wird die Wirtschaftlichkeit des Verfahrens und auch die Anpassungsfähigkeit der Anlage verbessert.
In diesem Falle ist die im Kreislauf zurückgeführte Menge des Bodenproduktes der Kolonne 16 gleich der Differenz zwischen der Menge dieses Bodenproduktes bei einem Trennungspunkt von 185° C in der ersten Destillationskolonne (145,41 pro 1000 t Rohöl) und der Menge dieses Produktes bei einem Trennungspunkt von 165° C in der ersten Kolonne (118,2 t pro 1000 t Rohöl), wobei in den letzteren Fällen kein Zurückführen im Kreislauf stattfindet. Mit anderen Worten: es wird dafür Sorge getragen, daß die Gesamtmenge des erwähnten Bodenproduktes (d. h. sowohl die im Kreislauf zurückgeführte Menge als auch die unmittelbar abgeführte Menge) bei den verschiedenen Trennungspunkten in der ersten Kolonne im wesentlichen konstant bleibt. 6g

Claims (7)

Patentansprüche:
1. Verfahren zur kontinuierlichen Trennung eines Kohlenwasserstoff gemisches, ζ. Β. eines Mineralöls oder einer ölfraktdon, insbesondere eines Kohlenwasserstoffgemisches mit einem Gehalt an normalerweise gasförmigen Bestandteilen, durch Destillation in einer (ersten) Destillationskolonne, deren Kopfprodukt (erstes Kopfprodukt) teilweise kondensiert und dann in Kondensat und Gas getrennt wird, worauf das Kondensat (mindestens zum Teil) in einer anschließenden (zweiten) Destillationskolonne weiterbehandelt wird, wobei das Kopfprodukt der zweiten Destillationskolonne teilweise kondensiert nand das entstandene Kondensat abgetrennt wird, dadurch gekennzeichnet, daß das nach der erwähnten Abtrennung übriggebliebene Gas (zweites Gas) mit dem ersten Kopfprodukt an einer Stelle vereinigt wird, an der das letztere noch nicht getrennt ist.
2. Verfahren nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, daß eine Menge des Kondensats aus dem Kopfprodukt der zweiten Destillationskolonne in einer oder mehreren zusätzlichen Destillationskolonnen so aufgearbeitet wird, daß eine später folgende Destillationskolonne mit einer Menge des aus dem teilweise kondensierten Kopfprodukt einer vorhergehenden Destillationskolonne stammenden Kondensats gespeist wird, und daß die nach einer oder mehreren dieser partiellen Kondensation übriggebliebenen Gase mit dem ersten Kopfprodukt an einer Stelle vereinigt werden, wo das letztere noch nicht getrennt ist.
3. Verfahren nach Anspruch 1 und 2, dadurch gekennzeichnet, daß das erste Kopfprodukt mit dem Gas an einer Stelle vereinigt wird, wo das erste Kopfprodukt bereits teilweise kondensiert ist.
4. Verfahren nach Anspruch 3, dadurch gekennzeichnet, daß die Mischung aus dem Gas und dem teilweise kondensierten ersten Kopfprodukt vor der Trennung in Kondensat und Gas gekühlt wird.
5. Verfahren nach Anspruch 1 bis 4, dadurch gekennzeichnet, daß eine Menge des aus der zweiten Kolonne oder einer zusätzlichen Kolonne stammenden Bodenproduktes oder schweren Seitendestillats, gegebenenfalls nachdem diese durch
Destillation von den verhältnismäßig leichten Bestandteilen befreit wurden, mit dem ersten Kopfprodukt vereinigt wird.
6. Verfahren nach Anspruch 5, dadurch gekennzeichnet, daß das schwere Material, welches mit dem ersten Kopfprodukt vereinigt werden soll, entweder vor ader nach dieser Vereinigung gekühlt wird.
7. Verfahren nach Anspruch 5 und 6, dadurch gekennzeichnet, daß wenn der Destillationstrennungspunkt in der ersten Kolonne geändert wird, die Menge des schweren Materials, welches mit dem Kopfprodukt dieser Kolonne vereinigt werden soll, so gewählt wird, daß die gewonnene Gesamtmenge dieses Materials im wesentlichen konstant bleibt.
Hierzu 1 Blatt Zeichnungen
DES65337A 1958-10-07 1959-10-05 Verfahren zur kontinuierlichen Trennung eines Kohlenwasserstoffgemisches durch Destillation Pending DE1079769B (de)

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Application Number Priority Date Filing Date Title
NL232050 1958-10-07

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