DE102017007106A1 - Hochtemperatur-Nickelbasislegierung - Google Patents

Hochtemperatur-Nickelbasislegierung Download PDF

Info

Publication number
DE102017007106A1
DE102017007106A1 DE102017007106.3A DE102017007106A DE102017007106A1 DE 102017007106 A1 DE102017007106 A1 DE 102017007106A1 DE 102017007106 A DE102017007106 A DE 102017007106A DE 102017007106 A1 DE102017007106 A1 DE 102017007106A1
Authority
DE
Germany
Prior art keywords
max
based alloy
nickel
alloy according
weight
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
DE102017007106.3A
Other languages
English (en)
Other versions
DE102017007106B4 (de
Inventor
Jürgen Kiese
Nicole de Boer
Heike Hattendorf
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
VDM Metals International GmbH
Original Assignee
VDM Metals International GmbH
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority to DE102017007106.3A priority Critical patent/DE102017007106B4/de
Application filed by VDM Metals International GmbH filed Critical VDM Metals International GmbH
Priority to PCT/DE2018/100663 priority patent/WO2019020145A1/de
Priority to US16/615,615 priority patent/US11193186B2/en
Priority to CN201880033862.0A priority patent/CN110914463A/zh
Priority to EP18752680.1A priority patent/EP3658695B1/de
Priority to KR1020207001546A priority patent/KR20200019968A/ko
Priority to BR112019022793-8A priority patent/BR112019022793B1/pt
Priority to KR1020227017157A priority patent/KR102534136B1/ko
Priority to JP2019565801A priority patent/JP6949144B2/ja
Priority to ES18752680T priority patent/ES2897323T3/es
Publication of DE102017007106A1 publication Critical patent/DE102017007106A1/de
Application granted granted Critical
Publication of DE102017007106B4 publication Critical patent/DE102017007106B4/de
Expired - Fee Related legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Images

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C19/00—Alloys based on nickel or cobalt
    • C22C19/03—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel
    • C22C19/05—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium
    • C22C19/051—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W
    • C22C19/055—Alloys based on nickel or cobalt based on nickel with chromium and Mo or W with the maximum Cr content being at least 20% but less than 30%
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22F—CHANGING THE PHYSICAL STRUCTURE OF NON-FERROUS METALS AND NON-FERROUS ALLOYS
    • C22F1/00—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working
    • C22F1/10—Changing the physical structure of non-ferrous metals or alloys by heat treatment or by hot or cold working of nickel or cobalt or alloys based thereon
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D5/00—Blades; Blade-carrying members; Heating, heat-insulating, cooling or antivibration means on the blades or the members
    • F01D5/12—Blades

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Exhaust Silencers (AREA)
  • Supercharger (AREA)

Abstract

Hochtemperatur-Nickelbasislegierung bestehend aus (in Gew.-%):C 0,04 - 0,1 %S max. 0,01 %N max. 0,05 %Cr 19-28%Mn max. 0,6 %Si max. 0,3 %Mo > 0 - 6%Ti 0,5 - 3 %Nb max. 0,1 %Cu max. 0,2 %Fe max. 0,7 %P max. 0,015 %Al 0,5 - 2 %Mg max. 0,01 %Ca max. 0,01 %V max. 0,5 %Zr max. 0,1 %W > 0 - 2%Co 17 - 21 %B max. 0,01 %O max. 0,01 %Ni Rest sowie erschmelzungsbedingte Verunreinigungen.

Description

  • Die Erfindung betrifft eine Hochtemperatur-Nickelbasislegierung.
  • Der Werkstoff C263 (Nicrofer 5120 CoTi) kommt unter anderem als Werkstoff für Hitzeschilde in Turboladern oder Automotoren zur Anwendung. Der Hitzeschild trennt innerhalb des Turboladers die Verdichte- von der Turbinenseite und wird direkt vom heißen Abgas angeströmt. Da die Abgastemperaturen, insbesondere in den Otto-Motoren, immer höher werden, kann es zum Versagen der Bauteile, beispielsweise in Form von Deformationen kommen, was zu einem beträchtlichen Leistungsabfall des Turboladers führt.
  • Die Abgastemperaturen können bis zu 1.050°C betragen, wobei die am Hitzeschild ankommenden Temperaturen bei etwa 900 bis 950°C liegen. Bei diesen Temperaturen ist der C263-Werkstoff nicht mehr kriechfest. Die allgemeine Zusammensetzung des Werkstoffs C263 wird wie folgt (in Gew.-%) widergegeben: Cr 19,0 - 21,0 %, Fe max. 0,7 %, C 0,04 - 0,08 %, Mn max. 0,6 %, Si max. 0,4 %, Cu max. 0,2 %, Mo 5,6 - 6,1 %, Co 19,0 - 21,0 %, Al 0,3 - 0,6 %, Ti 1,9 - 2,4 %, P max. 0,015 %, S max. 0,007 %, B max. 0,005 %.
  • Der DE 100 52 023 C1 ist eine austenitische Nickel-Chrom-Kobalt-Molybdän-Wolfram-Legierung zu entnehmen, beinhaltend (in Masse-%) C 0,05 - 0,10 %, Cr 21 - 23 %, Co 10 -15 %, Mo 10 - 11 %, Al 1,0 - 1,5 %, W 5,1 - 8,0 %, Y 0,01-0,1 %, B 0,001 - 0,01 %, Ti max. 0,5 %, Si max. 0,5 %, Fe max. 2 %, Mn max. 0,5 %, Ni Rest einschließlich unvermeidbarer erschmelzungsbedingter Verunreinigungen. Der Werkstoff kann eingesetzt werden für Verdichter und Turbolader von Verbrennungskraftmaschinen, Bauteilen von Dampfturbinen, Bauteilen von Gas- und Dampfturbinenkraftwerken.
  • Die EP 1 466 027 B1 offenbart eine hochtemperaturfeste und korrosionsbeständige Ni-Co-Cr-Legierung, beinhaltend (in Gew.-%): Cr 23,5 - 25,5 %, Co 15,0 - 22,0 %, Al 0,2 - 2,0 %, Ti 0,5 - 2,5 %, Nb 0,5 - 2,5 %, bis zu 2,0 % Mo, bis zu 1,0 % Mn, Si 0,3 - 1,0 %, bis 3,0 % Fe, bis zu 0,3 % Ta, bis 0,3 % W, C 0,005 - 0,08 %, Zr 0,01 - 0,3 %, B 0,001 bis 0,01 %, bis zu 0,05 % Seltene Erden als Mischmetall, Mg + Ca 0,005 - 0,025 %, optional bis 0,05 % Y, Rest Ni und Verunreinigungen. Der Werkstoff ist im Temperaturbereich zwischen 530 und 820°C einsetzbar als Auspuffventil für Dieselmotoren sowie Rohre für Dampfkessel.
  • In der US 6,258,317 B1 wird eine für Bauteile von Gasturbinen für Temperaturen bis 750°C einsetzbare Legierung beschrieben, beinhaltend (in Gew.-%): Co 10 - 24 %, Cr 23,5 - 30 %, Mo 2,4 - 6 %, Fe 0 - 9 %, Al 0,2 - 3,2 %, Ti 0,2 - 2,8 %, Nb 0,1 - 2,5 %, Mn 0 - 2 %, bis 0,1 % Si, Zr 0,01 - 0,3 %, B 0,001 - 0,01 %, C 0,005 - 0,3 %, W0 - 0,8 %, Ta 0 - 1 %, Rest Ni und unvermeidbare Verunreinigungen.
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen Werkstoff auf Basis von C263 hinsichtlich seiner Zusammensetzung so zu verändern, dass die Stabilität der festigkeitssteigernden Phase zu höheren Temperaturen hin verschoben wird. Gleichzeitig ist darauf zu achten, dass die Stabilitätsgrenzen anderer Phasen (z.B. Eta-Phase) zu geringeren Temperaturen verschoben wird. Des Weiteren soll versucht werden, zusätzliche Härtungsmechanismen zu aktivieren.
  • Diese Aufgabe wird gelöst durch eine Hochtemperatur-Nickelbasislegierung bestehend aus (in Gew.-%):
    C 0,04 - 0,1 %
    S max. 0,01 %
    N max. 0,05 %
    Cr 19-28%
    Mn max. 0,6 %
    Si max. 0,3 %
    Mo > 0 - 6 %
    Ti 0,5 - 3 %
    Nb max. 0,1 %
    Cu max. 0,2 %
    Fe max. 0,7 %
    P max. 0,015 %
    Al 0,5 - 2%
    Mg max. 0,01 %
    Ca max. 0,01 %
    V max. 0,5 %
    Zr max. 0,1 %
    W > 0 - 2%
    Co 17 - 21 %
    B max. 0,01 %
    O max. 0,01 %
    Ni Rest sowie erschmelzungsbedingte Verunreinigungen.
  • Vorteilhafte Weiterbildungen der erfindungsgemäßen Legierung sind den Unteransprüchen zu entnehmen.
  • Die erfindungsgemäße Nickelbasislegierung soll bevorzugt einsetzbar sein für Bauteile, die Bauteiltemperaturen oberhalb von 700°C, vorzugsweise > 900°C, insbesondere > 950°C, ausgesetzt sind. Das Ziel, nämlich die Gamma-Prime-Phase hin zu höheren Temperaturen zu verschieben, wird erreicht, wobei gleichzeitig die Stabilität anderer Phasen, geringer als Gamma-Prime, und hin zu niedrigen Temperaturen ebenfalls realisiert werden kann.
  • Im Folgenden werden wesentliche Anwendungsfälle der Legierung angesprochen:
    • Automotive
      • - Abgasanlagen
      • - Turbolader
      • - Sonden
      • - Ventile
      • - Rohre
      • - Hochtemperatur-Filter oder Teile davon
      • - Dichtungen
      • - Federelemente
    • Fliegende oder stationäre Turbinen
      • - Schaufeln
      • - Leitflächen
      • - Sonden
      • - Rohre
      • - Cones
      • - Gehäuse
    • Kraftwerke
      • - Rohre
      • - Sonden
      • - Ventile
      • - Schmiedeteile
      • - Turbinen
      • - Turbinengehäuse
  • Die genannten Bauteile werden samt und sonders in heißen und hochbelasteten Atmosphären eingesetzt, wobei dauerhafte Bauteiltemperaturen, zum Teil oberhalb von 900°C, gegeben sind. Darüber hinaus sind sauerstoffhaltige Atmosphären, beispielsweise aus Pkw- oder Lkw-Motoren, Triebwerken oder Gasturbinen, gegeben.
  • Die erfindungsgemäße Legierung hat eine hohe Warm- und Zeitstandsfestigkeit, wobei gleichzeitig auch eine hohe Temperaturkorrosionsbeständigkeit (z.B. bei Abgasen) gegeben ist.
  • Die erfindungsgemäße Legierung ist darüber hinaus ermüdungsfest bei hohen Temperaturen, insbesondere oberhalb von 900°C.
  • Mögliche Produktformen sind:
    • - Band
    • - Blech
    • - Draht
    • - Stange
    • - Schmiedeteile
    • - Pulver für additive Fertigung (z.B. 3D-Druck) und klassische Pulver (z.B. Sintern)
    • - Rohre (geschweißt oder nahtlos)
  • Folgende Elemente können zur Optimierung der gewünschten Parameter, wie nachstehend angegeben, variiert werden (in Gew.-%):
    Cr 24 - 26 %
    Mo 1 - 6 %, insbesondere 1,5 - 2,5 %
    Mo 2 - 6 %, insbesondere 4 - 6 %
    Ti 0,5 - 2,5 %, insbesondere 1,5 - 2,5 %
    Al 0,5 - 1,5%
    V 0,01 - 0,5 %, insbesondere 0,01 - 0,2 %
    W 0,01 - 1,5 %, insbesondere 0,5 - 1,5 %
  • Von Vorteil ist, wenn die Summe Ti + Al (in Gew.-%) min. 1 % beträgt. In bestimmten Einsatzfällen kann es zweckmäßig sein, wenn die Summe Ti + Al (in Gew.-%) min. 1,5 %, insbesondere min. 2 %, beträgt.
  • Das Verhältnis Ti/Al soll, einem weiteren Gedanken der Erfindung gemäß, max. 3,5, insbesondere max. 2,0, betragen.
  • Durch Reduzierung des Ti/Al-Verhältnisses kann sich kein oder nur wenig Eta-Ni3 Ti bilden.
  • Anhand von Beispielen werden die Vorteile der erfindungsgemäßen Legierung näher erläutert:
  • In Tabelle 1 ist der Stand der Technik (Nicrofer 5120 CoTi - großtechnisch erzeugt) einer gleichartigen Referenzcharge (Labor) sowie mehreren erfindungsgemäßen Legierungszusammensetzungen gegenübergestellt: Tabelle 1
    250571 250573 250574
    Nicrofer 5120 CoTi Charge 413297 großtechn. erzeugt Referenzcharge (Labor) New Design work0 New Design work1
    Soll Ist Soll Ist Soll Ist
    C 0,049 0,05 0,054 0,055 0,051 0,055 0,061
    S 0,002 0,002 0,002 0,002 0,0027 0,002 0,0027
    N 0,004 0,0018 0,0018 0,004 0,005 0,004 0,006
    Cr 19,99 20,00 20,14 25,00 24,46 25,00 25,00
    Ni Rest 51,3313 Rest 51,3385 Rest 46,6903 Rest 51,5683
    Mn 0,07 0,07 0,01 0,07 0,01 0,07 0,01
    Si 0,04 0,04 0,02 0,04 0,02 0,04 0,05
    Mo 5,85 5,85 5,78 5,85 5,79 3,00 2,73
    Ti 2,09 2,10 2,05 1,60 1,56 1,20 1,16
    Nb 0,01 0,01 0,015 0,01 0,01 0,01 0,02
    Cu 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01
    Fe 0,23 0,23 0,26 0,23 0,25 0,23 0,23
    P 0,002 0,002 0,002 0,002 0,002 0,002 0,002
    Al 0,46 0,46 0,42 0,53 0,51 0,70 0,65
    Mg 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,002
    Pb 0,0002
    Sn 0,001
    Ca 0,01
    V 0,01 0,01 0,01 0,05 0,01 0,05 0,05
    Zr 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01
    W 0,01 0,01 0,01 0,50 0,47 0,50 0,50
    Co 19,81 19,80 19,86 20,00 20,13 18,00 17,93
    B 0,003 0,003 0,003 0,003 0,003 0,003 0,003
    As 0,001
    SE 0,0003
    Te 0,0001
    Bi 0,
    Ag 0,0001
    O 0,005 0,005 0,0027 0,005 0,005 0,005 0,005
    Ti + Al 2,55 2,56 2,47 2,13 2,07 1,90 1,81
    Ti/Al 4,5435 4,5652 4,881 3,0189 3,0588 1,7143 1,7846
    Tabelle 1 (Fortsetzung)
    250575 250576 250577
    Nicrofer 5120 CoTi Charge 413297 großtechn. erzeugt New Design work2 New Design work3 New Design work4
    Soll Ist Soll Ist Soll Ist
    C 0,049 0,055 0,058 0,055 0,056 0,055 0,056
    S 0,002 0,002 0,002 0,002 0,002 0,002 0,003
    N 0,004 0,004 0,005 0,004 0,006 0,004 0,004
    Cr 19,99 25,00 24,57 25,00 24,52 25,00 24,83
    Ni Rest 51,3313 Rest 51,796 Rest 51,885 Rest 46,298
    Mn 0,07 0,07 0,01 0,07 0,01 0,07 0,01
    Si 0,04 0,04 0,02 0,04 0,04 0,04 0,03
    Mo 5,85 2,008 1,96 2,00 1,92 5,85 5,58
    Ti 2,09 1,68 1,62 1,78 1,77 1,60 1,69
    Nb 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,02
    Cu 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01
    Fe 0,23 0,23 0,23 0,23 0,24 0,23 0,23
    P 0,002 0,002 0,002 0,002 0,002 0,002 0,002
    Al 0,46 0,95 0,96 1,00 0,98 0,95 1,04
    Mg 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001 0,001
    Pb 0,0002
    Sn 0,001
    Ca 0,01
    V 0,01 0,05 0,08 0,05 0,08 0,05 0,04
    Zr 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01 0,01
    W 0,01 1,00 0,92 1,00 0,94 0,50 0,54
    Co 19,81 18,00 17,73 18,00 17,51 20,00 19,60
    B 0,003 0,003 0,003 0,003 0,003 0,003 0,002
    As 0,001
    SE 0,0003
    Te 0,0001
    Bi 0,
    Ag 0,0001
    O 0,005 0,005 0,003 0,005 0,005 0,005 0,004
    Ti + Al 2,55 2,63 2,58 2,78 2,75 2,55 2,73
    Ti/Al 4,5435 1,7684 1,6875 1,78 1,8061 1,6842 1,625
  • Es wurden jeweils 8 kg pro Schmelze an Ausgangsmaterialien eingesetzt. Nach dem Abgießen wurden an den Proben Spektralanalysen vorgenommen. Die Proben wurden anschließend auf 6 mm Dicke gewalzt. Durch weiteres Walzen (mit Zwischenglühung) auf einer Laborwalze wurden die Proben auf 0,4 mm Enddicke gewalzt.
  • Die Lösungsglühung erfolgte bei 1.150°C für 30 Min. mit anschließendem Wasserabschrecken.
  • Eine Ausscheidungshärtung wurde bei Temperaturen von 800, 850, 900 bzw. 950°C für 4/8/16 h mit anschließendem Wasserabschrecken durchgeführt.
  • Die Varianten 250575 bis 250577 zeigten hierbei gegenüber dem Stand der Technik, respektive den Varianten 250573 und 250574, ein sehr hohes Härteniveau. Das bedeutet, dass die festigkeitssteigernde Phase (hier Gamma-Prime) noch stabil ist.
  • Für großtechnische Anwendungen wird der Werkstoff in einem Mittelfrequenz-Induktionsofen erzeugt, dann als Strangguss in Brammenform abgegossen. Anschließend werden die Brammen im Elektroschlacke-Umschmelzofen zu weiteren Brammen (respektive Stangen) umgeschmolzen. Danach wird die jeweilige Bramme warmgewalzt, zur Erzeugung von Bandmaterial an Dicken von ca. 6 mm. Daran schließt sich ein Kaltwalzvorgang des Bandmaterials an Enddicke von ca. 0,4 mm an.
  • Somit liegt nun ein Ausgangsmaterial für Tiefzieh- oder Stanzprodukte vor. Bedarfsweise kann noch produktabhängig ein thermischer Prozess vorgenommen werden.
  • Zur Erzeugung von Bauteilen für die Luftfahrt bietet sich folgender Herstellungsweg an:
    • VIM - VAR
  • Die Produktform nach dem VAR kann eine Bramme oder eine Stange sein.
  • Die Umformung kann durch Walzen oder Schmieden erfolgen.
  • Zur Erzeugung von Bauteilen für Kraftwerke oder Automobile bietet sich auch folgender Herstellweg an:
    • VIM - ESU
  • Auch hier sind Umformungen durch Schmieden oder Walzen denkbar.
  • zeigt die Kriechdehnung verschiedener Werkstoffe in Abhängigkeit von der Zeit bei einer typischen Anwendungstemperatur von 900°C sowie einer Belastung von 60 Mpa. Dargestellt sind die Werkstoffe C-263 Standard (Nicrofer 5120 CoTi), C-264 Variante 76 (Charge 250576) sowie C-264 Variante 77 (Charge 250577).
  • Bei der Standardversion ist erkennbar, dass bei vorgegebener Temperatur und Belastung der Werkstoff nach weniger als 100 h versagt.
  • Die beiden anderen Varianten zeigen beide Standzeiten von ca. 400 h, respektive ca. 550 h.
  • Die Varianten 76 und 77 zeigen verbesserte Standzeiten, die im Betriebszustand zu einem höheren Kriechwiderstand und somit zu wesentlich geringerer Bauteilverformung führen.
  • ZITATE ENTHALTEN IN DER BESCHREIBUNG
  • Diese Liste der vom Anmelder aufgeführten Dokumente wurde automatisiert erzeugt und ist ausschließlich zur besseren Information des Lesers aufgenommen. Die Liste ist nicht Bestandteil der deutschen Patent- bzw. Gebrauchsmusteranmeldung. Das DPMA übernimmt keinerlei Haftung für etwaige Fehler oder Auslassungen.
  • Zitierte Patentliteratur
    • DE 10052023 C1 [0004]
    • EP 1466027 B1 [0005]
    • US 6258317 B1 [0006]

Claims (20)

  1. Hochtemperatur-Nickelbasislegierung bestehend aus (in Gew.-%): C 0,04 - 0,1 % S max. 0,01 % N max. 0,05 % Cr 19-28% Mn max. 0,6 % Si max. 0,3 % Mo > 0 - 6 % Ti 0,5 - 3 % Nb max. 0,1 % Cu max. 0,2 % Fe max. 0,7 % P max. 0,015 % Al 0,5 - 2 % Mg max. 0,01 % Ca max. 0,01 % V max. 0,5 % Zr max. 0,1 % W > 0 - 2% Co 17 - 21 % B max. 0,01 % O max. 0,01 % Ni Rest sowie erschmelzungsbedingte Verunreinigungen.
  2. Nickelbasislegierung nach Anspruch 1, mit (in Gew.-%) Cr 24 - 26 %.
  3. Nickelbasislegierung nach Anspruch 1 oder 2, mit (in Gew.-%) Mo 1 - 6 %, insbesondere 2 - 6 %.
  4. Nickelbasislegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, mit (in Gew.-%) Mo 1,5 - 2,5 %.
  5. Nickelbasislegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 3, mit (in Gew.-%) Mo 4-6%.
  6. Nickelbasislegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, mit (in Gew.-%) Ti 0,5 - 2,5 %.
  7. Nickelbasislegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 5, mit (in Gew.-%) Ti 1,5-2,5%.
  8. Nickelbasislegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 7, mit (in Gew.-%) Al 0,5-1,5%.
  9. Nickelbasislegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 8, mit (in Gew.-%) V 0,01 - 0,5 %, insbesondere 0,01 - 0,2 %.
  10. Nickelbasislegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 9, mit (in Gew.-%) W 0,01 - 1,5 %, insbesondere 0,5 - 1,5 %.
  11. Nickelbasislegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 10, wobei die Summe Ti + Al (in Gew.-%) min. 1 % beträgt.
  12. Nickelbasislegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 11, wobei die Summe Ti + Al (in Gew.-%) min. 1,5 %, insbesondere min. 2 %, beträgt.
  13. Nickelbasislegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 12, wobei das Verhältnis Ti/Al max. 3,5, insbesondere max. 2,0, beträgt.
  14. Nickelbasislegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 13, einsetzbar für Bauteile, die Bauteiltemperaturen > 700°C, insbesondere > 900°C, respektive > 950°C, ausgesetzt sind.
  15. Nickelbasislegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 14, einsetzbar für Bauteile in Verbrennungskraftmaschinen.
  16. Nickelbasislegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 15, einsetzbar als Bauteile von Turboladern.
  17. Nickelbasislegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 14, einsetzbar für Bauteile in fliegenden oder stationären Turbinen, insbesondere Gasturbinen.
  18. Nickelbasislegierung nach Anspruch 17, einsetzbar für Schaufeln oder Leiterelemente in fliegenden oder stationären Turbinen, insbesondere Gasturbinen.
  19. Nickelbasislegierung nach einem der Ansprüche 1 bis 14, einsetzbar für Bauteile in Kraftwerken.
  20. Nickelbasislegierung nach Anspruch 19, einsetzbar für Rohre oder Sonden in Kraftwerken.
DE102017007106.3A 2017-07-28 2017-07-28 Hochtemperatur-Nickelbasislegierung Expired - Fee Related DE102017007106B4 (de)

Priority Applications (10)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102017007106.3A DE102017007106B4 (de) 2017-07-28 2017-07-28 Hochtemperatur-Nickelbasislegierung
JP2019565801A JP6949144B2 (ja) 2017-07-28 2018-07-24 高温ニッケル基合金
CN201880033862.0A CN110914463A (zh) 2017-07-28 2018-07-24 高温镍基合金
EP18752680.1A EP3658695B1 (de) 2017-07-28 2018-07-24 Hochtemperatur-nickelbasislegierung
KR1020207001546A KR20200019968A (ko) 2017-07-28 2018-07-24 고온 니켈계 합금
BR112019022793-8A BR112019022793B1 (pt) 2017-07-28 2018-07-24 Liga à base de níquel de alta temperatura
PCT/DE2018/100663 WO2019020145A1 (de) 2017-07-28 2018-07-24 Hochtemperatur-nickelbasislegierung
US16/615,615 US11193186B2 (en) 2017-07-28 2018-07-24 High-temperature nickel-base alloy
ES18752680T ES2897323T3 (es) 2017-07-28 2018-07-24 Aleación a base de níquel para temperatura elevada
KR1020227017157A KR102534136B1 (ko) 2017-07-28 2018-07-24 고온 니켈계 합금

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102017007106.3A DE102017007106B4 (de) 2017-07-28 2017-07-28 Hochtemperatur-Nickelbasislegierung

Publications (2)

Publication Number Publication Date
DE102017007106A1 true DE102017007106A1 (de) 2019-01-31
DE102017007106B4 DE102017007106B4 (de) 2020-03-26

Family

ID=63165131

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
DE102017007106.3A Expired - Fee Related DE102017007106B4 (de) 2017-07-28 2017-07-28 Hochtemperatur-Nickelbasislegierung

Country Status (9)

Country Link
US (1) US11193186B2 (de)
EP (1) EP3658695B1 (de)
JP (1) JP6949144B2 (de)
KR (2) KR20200019968A (de)
CN (1) CN110914463A (de)
BR (1) BR112019022793B1 (de)
DE (1) DE102017007106B4 (de)
ES (1) ES2897323T3 (de)
WO (1) WO2019020145A1 (de)

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE102020116868A1 (de) * 2019-07-05 2021-01-07 Vdm Metals International Gmbh Pulver aus einer Nickel-Kobaltlegierung, sowie Verfahren zur Herstellung des Pulvers
DE102020207910A1 (de) 2020-06-25 2021-12-30 Siemens Aktiengesellschaft Nickelbasislegierung, Pulver, Verfahren und Bauteil
CN113234964B (zh) * 2021-05-19 2021-12-03 山西太钢不锈钢股份有限公司 一种镍基耐蚀合金及其加工方法
EP4241906A1 (de) 2022-03-11 2023-09-13 Siemens Aktiengesellschaft Nickelbasislegierung, bauteil, pulver und verfahren

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1802947A1 (de) * 1967-10-16 1969-06-26 Special Metals Corp Legierung auf der Grundlage von Nickel
DE2348248A1 (de) * 1972-09-25 1974-04-04 Special Metals Corp Verfahren zum behandeln einer nickelgrundlegierung
WO1995018875A1 (en) * 1994-01-10 1995-07-13 United Technologies Corporation Superalloy forging process and related composition
US6258317B1 (en) 1998-06-19 2001-07-10 Inco Alloys International, Inc. Advanced ultra-supercritical boiler tubing alloy
DE10052023C1 (de) 2000-10-20 2002-05-16 Krupp Vdm Gmbh Austenitische Nickel-Chrom-Cobalt-Molybdän-Wolfram-Legierung und deren Verwendung
DE69634287T2 (de) * 1995-07-11 2005-11-17 Hitachi, Ltd. Gasturbinenbrennkammer und Gasturbine
EP1466027B1 (de) 2000-01-24 2006-08-30 Inco Alloys International, Inc. Hochtemperaturfeste und korrosionsbeständige ni-co-cr legierung

Family Cites Families (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
AT408665B (de) 2000-09-14 2002-02-25 Boehler Edelstahl Gmbh & Co Kg Nickelbasislegierung für die hochtemperaturtechnik
DE102011013091A1 (de) 2010-03-16 2011-12-22 Thyssenkrupp Vdm Gmbh Nickel-Chrom-Kobalt-Molybdän-Legierung
EP2698215A1 (de) 2012-08-17 2014-02-19 Alstom Technology Ltd Verfahren zum Herstellen von Hochtemperaturdampfrohren
DE102013002483B4 (de) * 2013-02-14 2019-02-21 Vdm Metals International Gmbh Nickel-Kobalt-Legierung
JP6201724B2 (ja) * 2013-12-19 2017-09-27 新日鐵住金株式会社 Ｎｉ基耐熱合金部材およびＮｉ基耐熱合金素材
DE102014001329B4 (de) 2014-02-04 2016-04-28 VDM Metals GmbH Verwendung einer aushärtenden Nickel-Chrom-Titan-Aluminium-Legierung mit guter Verschleißbeständigkeit, Kriechfestigkeit, Korrosionsbeständigkeit und Verarbeitbarkeit
JP6323188B2 (ja) * 2014-06-11 2018-05-16 新日鐵住金株式会社 Ｎｉ基耐熱合金溶接継手の製造方法
JP6519007B2 (ja) * 2015-04-03 2019-05-29 日本製鉄株式会社 Ｎｉ基耐熱合金溶接継手の製造方法

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE1802947A1 (de) * 1967-10-16 1969-06-26 Special Metals Corp Legierung auf der Grundlage von Nickel
DE2348248A1 (de) * 1972-09-25 1974-04-04 Special Metals Corp Verfahren zum behandeln einer nickelgrundlegierung
WO1995018875A1 (en) * 1994-01-10 1995-07-13 United Technologies Corporation Superalloy forging process and related composition
DE69634287T2 (de) * 1995-07-11 2005-11-17 Hitachi, Ltd. Gasturbinenbrennkammer und Gasturbine
US6258317B1 (en) 1998-06-19 2001-07-10 Inco Alloys International, Inc. Advanced ultra-supercritical boiler tubing alloy
EP1466027B1 (de) 2000-01-24 2006-08-30 Inco Alloys International, Inc. Hochtemperaturfeste und korrosionsbeständige ni-co-cr legierung
DE10052023C1 (de) 2000-10-20 2002-05-16 Krupp Vdm Gmbh Austenitische Nickel-Chrom-Cobalt-Molybdän-Wolfram-Legierung und deren Verwendung

Also Published As

Publication number Publication date
KR20220070349A (ko) 2022-05-30
EP3658695B1 (de) 2021-09-01
BR112019022793B1 (pt) 2022-12-20
DE102017007106B4 (de) 2020-03-26
KR102534136B1 (ko) 2023-05-18
BR112019022793A2 (pt) 2020-05-26
US11193186B2 (en) 2021-12-07
CN110914463A (zh) 2020-03-24
ES2897323T3 (es) 2022-02-28
US20200172997A1 (en) 2020-06-04
JP6949144B2 (ja) 2021-10-13
KR20200019968A (ko) 2020-02-25
JP2020521879A (ja) 2020-07-27
EP3658695A1 (de) 2020-06-03
WO2019020145A1 (de) 2019-01-31

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP3658695B1 (de) Hochtemperatur-nickelbasislegierung
EP2956562B1 (de) Nickel-kobalt-legierung
EP1340825B1 (de) Nickelbasislegierung, heissbeständige Feder aus dieser Legierung und Verfahren zur Herstellung dieser Feder
US2977222A (en) Heat-resisting nickel base alloys
EP2480695B1 (de) Verfahren zur herstellung einer eisen-chrom-legierung
DE102007023323B4 (de) Verwendung einer Al-Mn-Legierung für hochwarmfeste Erzeugnisse
WO2004003244A1 (de) Al-cu-mg-ag-legierung mit si, halbzeug aus einer solchen legierung sowie verfahren zur herstellung eines solchen halbzeuges
DE112016005830T5 (de) Metalldichtung und Verfahren zu ihrer Herstellung
DE69106372T2 (de) Legierung mit niedrigem wärmeausdehnungskoeffizient und daraus hergestellter gegenstand.
WO2017174185A1 (de) Aluminiumlegierung, insbesondere für ein giessverfahren, sowie verfahren zum herstellen eines bauteils aus einer solchen aluminiumlegierung
AT399165B (de) Legierung auf chrombasis
EP2703508B1 (de) Gegen interkristalline Korrosion beständige Aluminiumlegierung
DE102006027844B4 (de) Kupferlegierung auf der Basis von Kupfer und Zinn
DE112019001491B4 (de) Ni-BASIERTE LEGIERUNG UND HITZEBESTÄNDIGES PLATTENMATERIAL, DAS UNTER VERWENDUNG DERSELBEN ERHALTEN WIRD
DE69110913T2 (de) Automotorenteile aus hitzebeständigem ferritischen Gussstahl mit ausgezeichneter Beständigkeit gegen Ermüdung durch Wärme.
EP0552479A1 (de) Verfahren zur Verbesserung der Biegewechselfestigkeit von Halbzeug aus Kupferlegierungen
DE102018122574A1 (de) Kupferlegierung
EP0690140B1 (de) Hochtemperatur-Knetlegierung
DE10228210B4 (de) Hitzebeständiges Stahlblech oder -band und daraus hergestellte Bauteile
DE102023104526A1 (de) Verfahren zur Herstellung einer Trägerfolie für Katalysatoren
WO2023208274A1 (de) Verfahren zur herstellung einer trägerfolie für katalysatoren
DE19753539C9 (de) Hochwarmfeste, oxidationsbeständige knetbare Nickellegierung
EP1047801A1 (de) Hochwarmfeste, oxidationsbeständige knetbare nickellegierung

Legal Events

Date Code Title Description
R012 Request for examination validly filed
R016 Response to examination communication
R016 Response to examination communication
R018 Grant decision by examination section/examining division
R020 Patent grant now final
R119 Application deemed withdrawn, or ip right lapsed, due to non-payment of renewal fee