CZ291925B6 - Způsob mletí pevných látek za sucha a zařízení k provádění tohoto způsobu - Google Patents
Způsob mletí pevných látek za sucha a zařízení k provádění tohoto způsobu Download PDFInfo
- Publication number
- CZ291925B6 CZ291925B6 CZ19972318A CZ231897A CZ291925B6 CZ 291925 B6 CZ291925 B6 CZ 291925B6 CZ 19972318 A CZ19972318 A CZ 19972318A CZ 231897 A CZ231897 A CZ 231897A CZ 291925 B6 CZ291925 B6 CZ 291925B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- particles
- grinding
- rotatable
- semipermeable
- swirling
- Prior art date
Links
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 73
- 239000007787 solid Substances 0.000 title claims abstract description 72
- 238000009837 dry grinding Methods 0.000 title claims abstract description 16
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 276
- 238000000227 grinding Methods 0.000 claims abstract description 214
- 239000010419 fine particle Substances 0.000 claims abstract description 31
- 238000003801 milling Methods 0.000 claims description 49
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 47
- 238000004064 recycling Methods 0.000 claims description 40
- 238000007667 floating Methods 0.000 claims description 12
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 claims description 11
- 239000013043 chemical agent Substances 0.000 claims description 9
- 239000011362 coarse particle Substances 0.000 claims description 7
- 239000012298 atmosphere Substances 0.000 claims description 4
- 238000004513 sizing Methods 0.000 claims description 4
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims description 3
- 239000013618 particulate matter Substances 0.000 claims description 3
- 239000011860 particles by size Substances 0.000 claims 1
- 230000005484 gravity Effects 0.000 abstract description 14
- 238000000926 separation method Methods 0.000 abstract description 7
- 230000000630 rising effect Effects 0.000 abstract description 4
- 238000004140 cleaning Methods 0.000 abstract description 3
- 238000003260 vortexing Methods 0.000 abstract 2
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 93
- 239000003245 coal Substances 0.000 description 91
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 47
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 46
- 239000000047 product Substances 0.000 description 38
- 239000000463 material Substances 0.000 description 35
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 33
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 31
- 230000008569 process Effects 0.000 description 25
- UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N Carbon monoxide Chemical compound [O+]#[C-] UGFAIRIUMAVXCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 24
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 24
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 23
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 23
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 23
- 230000002829 reductive effect Effects 0.000 description 21
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 21
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 21
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 20
- 239000004568 cement Substances 0.000 description 20
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 19
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 17
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 17
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 16
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 15
- 230000003628 erosive effect Effects 0.000 description 15
- 239000004567 concrete Substances 0.000 description 13
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 12
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 12
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 12
- 238000012216 screening Methods 0.000 description 12
- 238000005201 scrubbing Methods 0.000 description 12
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 12
- 238000013461 design Methods 0.000 description 11
- 239000000295 fuel oil Substances 0.000 description 11
- 238000010951 particle size reduction Methods 0.000 description 11
- 208000028659 discharge Diseases 0.000 description 10
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 10
- 230000009467 reduction Effects 0.000 description 10
- 239000010802 sludge Substances 0.000 description 10
- OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N Methanol Chemical compound OC OKKJLVBELUTLKV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 238000005299 abrasion Methods 0.000 description 9
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 9
- MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N nitrogen oxide Inorganic materials O=[N] MWUXSHHQAYIFBG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 9
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 description 9
- 239000005997 Calcium carbide Substances 0.000 description 8
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 8
- 238000012423 maintenance Methods 0.000 description 8
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 8
- CLZWAWBPWVRRGI-UHFFFAOYSA-N tert-butyl 2-[2-[2-[2-[bis[2-[(2-methylpropan-2-yl)oxy]-2-oxoethyl]amino]-5-bromophenoxy]ethoxy]-4-methyl-n-[2-[(2-methylpropan-2-yl)oxy]-2-oxoethyl]anilino]acetate Chemical compound CC1=CC=C(N(CC(=O)OC(C)(C)C)CC(=O)OC(C)(C)C)C(OCCOC=2C(=CC=C(Br)C=2)N(CC(=O)OC(C)(C)C)CC(=O)OC(C)(C)C)=C1 CLZWAWBPWVRRGI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 8
- 239000002956 ash Substances 0.000 description 7
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 7
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 7
- 239000002609 medium Substances 0.000 description 7
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 7
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 7
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 7
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 7
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 6
- 230000005611 electricity Effects 0.000 description 6
- 230000007613 environmental effect Effects 0.000 description 6
- 239000010881 fly ash Substances 0.000 description 6
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 6
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000003345 natural gas Substances 0.000 description 6
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 6
- BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N platinum Chemical compound [Pt] BASFCYQUMIYNBI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000000376 reactant Substances 0.000 description 6
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N Calcium oxide Chemical compound [Ca]=O ODINCKMPIJJUCX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910001567 cementite Inorganic materials 0.000 description 5
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 5
- PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N gold Chemical compound [Au] PCHJSUWPFVWCPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 229910052737 gold Inorganic materials 0.000 description 5
- 239000010931 gold Substances 0.000 description 5
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 5
- 239000011435 rock Substances 0.000 description 5
- 238000003860 storage Methods 0.000 description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 5
- CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N Carbon dioxide Chemical compound O=C=O CURLTUGMZLYLDI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000002250 absorbent Substances 0.000 description 4
- 230000002745 absorbent Effects 0.000 description 4
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 4
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 4
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 4
- 239000010459 dolomite Substances 0.000 description 4
- 229910000514 dolomite Inorganic materials 0.000 description 4
- 229920001971 elastomer Polymers 0.000 description 4
- 238000005265 energy consumption Methods 0.000 description 4
- 238000002309 gasification Methods 0.000 description 4
- 239000000543 intermediate Substances 0.000 description 4
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 4
- 229920002635 polyurethane Polymers 0.000 description 4
- 239000004814 polyurethane Substances 0.000 description 4
- 239000010970 precious metal Substances 0.000 description 4
- 238000010926 purge Methods 0.000 description 4
- 238000000746 purification Methods 0.000 description 4
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 4
- 229910052721 tungsten Inorganic materials 0.000 description 4
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 4
- 230000009471 action Effects 0.000 description 3
- 239000000292 calcium oxide Substances 0.000 description 3
- 235000012255 calcium oxide Nutrition 0.000 description 3
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 3
- 239000012141 concentrate Substances 0.000 description 3
- 239000000470 constituent Substances 0.000 description 3
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 3
- -1 diesel Substances 0.000 description 3
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 3
- 239000000945 filler Substances 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- 239000011372 high-strength concrete Substances 0.000 description 3
- 238000002347 injection Methods 0.000 description 3
- 239000007924 injection Substances 0.000 description 3
- 238000002386 leaching Methods 0.000 description 3
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 3
- 239000003208 petroleum Substances 0.000 description 3
- 239000000049 pigment Substances 0.000 description 3
- 229910052697 platinum Inorganic materials 0.000 description 3
- 238000010298 pulverizing process Methods 0.000 description 3
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 3
- 238000009991 scouring Methods 0.000 description 3
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 3
- 239000003381 stabilizer Substances 0.000 description 3
- WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N tungsten Chemical compound [W] WFKWXMTUELFFGS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000010937 tungsten Substances 0.000 description 3
- 239000011882 ultra-fine particle Substances 0.000 description 3
- 239000005335 volcanic glass Substances 0.000 description 3
- CXBDYQVECUFKRK-UHFFFAOYSA-N 1-methoxybutane Chemical compound CCCCOC CXBDYQVECUFKRK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- KAKZBPTYRLMSJV-UHFFFAOYSA-N Butadiene Chemical compound C=CC=C KAKZBPTYRLMSJV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 2
- LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N Ethanol Chemical compound CCO LFQSCWFLJHTTHZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N Magnesium oxide Chemical compound [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N Styrene Chemical compound C=CC1=CC=CC=C1 PPBRXRYQALVLMV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 2
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 2
- 239000003513 alkali Substances 0.000 description 2
- 150000003863 ammonium salts Chemical class 0.000 description 2
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 2
- 239000011230 binding agent Substances 0.000 description 2
- 239000011575 calcium Substances 0.000 description 2
- AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L calcium dihydroxide Chemical compound [OH-].[OH-].[Ca+2] AXCZMVOFGPJBDE-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- 239000000920 calcium hydroxide Substances 0.000 description 2
- 235000011116 calcium hydroxide Nutrition 0.000 description 2
- 229910001861 calcium hydroxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000001569 carbon dioxide Substances 0.000 description 2
- 229910002092 carbon dioxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910002091 carbon monoxide Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 2
- 229910010293 ceramic material Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 2
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 2
- 238000011109 contamination Methods 0.000 description 2
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 2
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000001035 drying Methods 0.000 description 2
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 2
- 238000004043 dyeing Methods 0.000 description 2
- 238000005188 flotation Methods 0.000 description 2
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 2
- 230000004907 flux Effects 0.000 description 2
- 239000003502 gasoline Substances 0.000 description 2
- LELOWRISYMNNSU-UHFFFAOYSA-N hydrogen cyanide Chemical compound N#C LELOWRISYMNNSU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005984 hydrogenation reaction Methods 0.000 description 2
- 230000007062 hydrolysis Effects 0.000 description 2
- 238000006460 hydrolysis reaction Methods 0.000 description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 2
- 239000004615 ingredient Substances 0.000 description 2
- 229910052500 inorganic mineral Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011810 insulating material Substances 0.000 description 2
- 150000001247 metal acetylides Chemical class 0.000 description 2
- BDAGIHXWWSANSR-UHFFFAOYSA-N methanoic acid Natural products OC=O BDAGIHXWWSANSR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000011707 mineral Substances 0.000 description 2
- 235000010755 mineral Nutrition 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910052756 noble gas Inorganic materials 0.000 description 2
- GLDOVTGHNKAZLK-UHFFFAOYSA-N octadecan-1-ol Chemical compound CCCCCCCCCCCCCCCCCCO GLDOVTGHNKAZLK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000036961 partial effect Effects 0.000 description 2
- 230000000704 physical effect Effects 0.000 description 2
- 229920003023 plastic Polymers 0.000 description 2
- 239000004033 plastic Substances 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 239000010453 quartz Substances 0.000 description 2
- 238000011946 reduction process Methods 0.000 description 2
- 229920006395 saturated elastomer Polymers 0.000 description 2
- 238000004904 shortening Methods 0.000 description 2
- 150000004760 silicates Chemical class 0.000 description 2
- 239000000243 solution Substances 0.000 description 2
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 2
- 238000011144 upstream manufacturing Methods 0.000 description 2
- SMZOUWXMTYCWNB-UHFFFAOYSA-N 2-(2-methoxy-5-methylphenyl)ethanamine Chemical compound COC1=CC=C(C)C=C1CCN SMZOUWXMTYCWNB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 2-Propenoic acid Natural products OC(=O)C=C NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OSWFIVFLDKOXQC-UHFFFAOYSA-N 4-(3-methoxyphenyl)aniline Chemical compound COC1=CC=CC(C=2C=CC(N)=CC=2)=C1 OSWFIVFLDKOXQC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NLHHRLWOUZZQLW-UHFFFAOYSA-N Acrylonitrile Chemical compound C=CC#N NLHHRLWOUZZQLW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N Calcium Chemical compound [Ca] OYPRJOBELJOOCE-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 241001649081 Dina Species 0.000 description 1
- BRLQWZUYTZBJKN-UHFFFAOYSA-N Epichlorohydrin Chemical compound ClCC1CO1 BRLQWZUYTZBJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- IMROMDMJAWUWLK-UHFFFAOYSA-N Ethenol Chemical compound OC=C IMROMDMJAWUWLK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- IAYPIBMASNFSPL-UHFFFAOYSA-N Ethylene oxide Chemical compound C1CO1 IAYPIBMASNFSPL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004606 Fillers/Extenders Substances 0.000 description 1
- 235000010469 Glycine max Nutrition 0.000 description 1
- 244000068988 Glycine max Species 0.000 description 1
- 241001465754 Metazoa Species 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229920005830 Polyurethane Foam Polymers 0.000 description 1
- 239000011398 Portland cement Substances 0.000 description 1
- GOOHAUXETOMSMM-UHFFFAOYSA-N Propylene oxide Chemical compound CC1CO1 GOOHAUXETOMSMM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 206010041662 Splinter Diseases 0.000 description 1
- 235000021355 Stearic acid Nutrition 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N Titanium Chemical compound [Ti] RTAQQCXQSZGOHL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BZHJMEDXRYGGRV-UHFFFAOYSA-N Vinyl chloride Chemical compound ClC=C BZHJMEDXRYGGRV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003082 abrasive agent Substances 0.000 description 1
- 230000004913 activation Effects 0.000 description 1
- 239000000443 aerosol Substances 0.000 description 1
- 238000005054 agglomeration Methods 0.000 description 1
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 1
- 230000032683 aging Effects 0.000 description 1
- 239000003570 air Substances 0.000 description 1
- 150000001298 alcohols Chemical class 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000001412 amines Chemical class 0.000 description 1
- 239000012736 aqueous medium Substances 0.000 description 1
- 230000002238 attenuated effect Effects 0.000 description 1
- JPNZKPRONVOMLL-UHFFFAOYSA-N azane;octadecanoic acid Chemical class [NH4+].CCCCCCCCCCCCCCCCCC([O-])=O JPNZKPRONVOMLL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000004888 barrier function Effects 0.000 description 1
- 229910052728 basic metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 150000003818 basic metals Chemical class 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 239000011449 brick Substances 0.000 description 1
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 1
- 239000006227 byproduct Substances 0.000 description 1
- 229910052791 calcium Inorganic materials 0.000 description 1
- BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N calcium oxide Chemical compound [O-2].[Ca+2] BRPQOXSCLDDYGP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 244000309466 calf Species 0.000 description 1
- 235000013877 carbamide Nutrition 0.000 description 1
- 150000004649 carbonic acid derivatives Chemical class 0.000 description 1
- 150000003857 carboxamides Chemical class 0.000 description 1
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 1
- 239000003610 charcoal Substances 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- GVEHJMMRQRRJPM-UHFFFAOYSA-N chromium(2+);methanidylidynechromium Chemical compound [Cr+2].[Cr]#[C-].[Cr]#[C-] GVEHJMMRQRRJPM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000011278 co-treatment Methods 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 239000004035 construction material Substances 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000006477 desulfuration reaction Methods 0.000 description 1
- 230000023556 desulfurization Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 230000018109 developmental process Effects 0.000 description 1
- 235000014113 dietary fatty acids Nutrition 0.000 description 1
- 238000000605 extraction Methods 0.000 description 1
- 239000004744 fabric Substances 0.000 description 1
- 239000000194 fatty acid Substances 0.000 description 1
- 229930195729 fatty acid Natural products 0.000 description 1
- 150000004665 fatty acids Chemical class 0.000 description 1
- 239000012467 final product Substances 0.000 description 1
- 230000009970 fire resistant effect Effects 0.000 description 1
- 235000019253 formic acid Nutrition 0.000 description 1
- 238000009472 formulation Methods 0.000 description 1
- 239000002737 fuel gas Substances 0.000 description 1
- 239000010438 granite Substances 0.000 description 1
- 239000005337 ground glass Substances 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 239000010763 heavy fuel oil Substances 0.000 description 1
- 229910001385 heavy metal Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000036571 hydration Effects 0.000 description 1
- 238000006703 hydration reaction Methods 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 1
- 230000003116 impacting effect Effects 0.000 description 1
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 1
- 239000011261 inert gas Substances 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 238000009413 insulation Methods 0.000 description 1
- 239000012774 insulation material Substances 0.000 description 1
- 239000012212 insulator Substances 0.000 description 1
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N iron oxide Inorganic materials [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N iron(II,III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]O[Fe]=O SZVJSHCCFOBDDC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003077 lignite Substances 0.000 description 1
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 1
- 230000003137 locomotive effect Effects 0.000 description 1
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 1
- 230000014759 maintenance of location Effects 0.000 description 1
- 238000007726 management method Methods 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000002923 metal particle Substances 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 235000013336 milk Nutrition 0.000 description 1
- 239000008267 milk Substances 0.000 description 1
- 210000004080 milk Anatomy 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 239000003607 modifier Substances 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 239000004570 mortar (masonry) Substances 0.000 description 1
- GOQYKNQRPGWPLP-UHFFFAOYSA-N n-heptadecyl alcohol Natural products CCCCCCCCCCCCCCCCCO GOQYKNQRPGWPLP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010742 number 1 fuel oil Substances 0.000 description 1
- QIQXTHQIDYTFRH-UHFFFAOYSA-N octadecanoic acid Chemical compound CCCCCCCCCCCCCCCCCC(O)=O QIQXTHQIDYTFRH-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- OQCDKBAXFALNLD-UHFFFAOYSA-N octadecanoic acid Natural products CCCCCCCC(C)CCCCCCCCC(O)=O OQCDKBAXFALNLD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000002924 oxiranes Chemical class 0.000 description 1
- TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoalumanyloxy)alumane Chemical compound O=[Al]O[Al]=O TWNQGVIAIRXVLR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- NDLPOXTZKUMGOV-UHFFFAOYSA-N oxo(oxoferriooxy)iron hydrate Chemical compound O.O=[Fe]O[Fe]=O NDLPOXTZKUMGOV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004806 packaging method and process Methods 0.000 description 1
- JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N phencyclidine Chemical class C1CCCCN1C1(C=2C=CC=CC=2)CCCCC1 JTJMJGYZQZDUJJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 231100000614 poison Toxicity 0.000 description 1
- 230000007096 poisonous effect Effects 0.000 description 1
- 239000011527 polyurethane coating Substances 0.000 description 1
- 239000011496 polyurethane foam Substances 0.000 description 1
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 1
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 1
- 230000000644 propagated effect Effects 0.000 description 1
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 1
- 239000012629 purifying agent Substances 0.000 description 1
- 239000002516 radical scavenger Substances 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
- 230000035484 reaction time Effects 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 1
- 238000009877 rendering Methods 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 230000009291 secondary effect Effects 0.000 description 1
- 230000035939 shock Effects 0.000 description 1
- 238000007873 sieving Methods 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 239000004071 soot Substances 0.000 description 1
- 238000009987 spinning Methods 0.000 description 1
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 1
- 239000008117 stearic acid Substances 0.000 description 1
- 239000004575 stone Substances 0.000 description 1
- 230000002311 subsequent effect Effects 0.000 description 1
- 239000000758 substrate Substances 0.000 description 1
- XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N sulfur monoxide Chemical class S=O XTQHKBHJIVJGKJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052815 sulfur oxide Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002887 superconductor Substances 0.000 description 1
- 238000010408 sweeping Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011135 tin Substances 0.000 description 1
- 239000010936 titanium Substances 0.000 description 1
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910003470 tongbaite Inorganic materials 0.000 description 1
- UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N tungsten carbide Chemical compound [W+]#[C-] UONOETXJSWQNOL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 150000003672 ureas Chemical class 0.000 description 1
- 229910052720 vanadium Inorganic materials 0.000 description 1
- GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N vanadium Chemical compound [V]#[V] GPPXJZIENCGNKB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 125000000391 vinyl group Chemical group [H]C([*])=C([H])[H] 0.000 description 1
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011701 zinc Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C13/00—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills
- B02C13/14—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices
- B02C13/18—Disintegrating by mills having rotary beater elements ; Hammer mills with vertical rotor shaft, e.g. combined with sifting devices with beaters rigidly connected to the rotor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C19/00—Other disintegrating devices or methods
- B02C19/0012—Devices for disintegrating materials by collision of these materials against a breaking surface or breaking body and/or by friction between the material particles (also for grain)
- B02C19/005—Devices for disintegrating materials by collision of these materials against a breaking surface or breaking body and/or by friction between the material particles (also for grain) the materials to be pulverised being disintegrated by collision of, or friction between, the material particles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C23/00—Auxiliary methods or auxiliary devices or accessories specially adapted for crushing or disintegrating not provided for in preceding groups or not specially adapted to apparatus covered by a single preceding group
- B02C23/18—Adding fluid, other than for crushing or disintegrating by fluid energy
- B02C23/24—Passing gas through crushing or disintegrating zone
- B02C23/32—Passing gas through crushing or disintegrating zone with return of oversize material to crushing or disintegrating zone
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B02—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING; PREPARATORY TREATMENT OF GRAIN FOR MILLING
- B02C—CRUSHING, PULVERISING, OR DISINTEGRATING IN GENERAL; MILLING GRAIN
- B02C23/00—Auxiliary methods or auxiliary devices or accessories specially adapted for crushing or disintegrating not provided for in preceding groups or not specially adapted to apparatus covered by a single preceding group
- B02C23/18—Adding fluid, other than for crushing or disintegrating by fluid energy
- B02C23/24—Passing gas through crushing or disintegrating zone
- B02C23/34—Passing gas through crushing or disintegrating zone gas being recirculated to crushing or disintegrating zone
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Food Science & Technology (AREA)
- Combined Means For Separation Of Solids (AREA)
- Disintegrating Or Milling (AREA)
- Grinding Of Cylindrical And Plane Surfaces (AREA)
- Crushing And Grinding (AREA)
- Drying Of Solid Materials (AREA)
Abstract
Vyn lez se t²k zejm na zp sobu mlet pevn²ch l tek za sucha, kdy se prov d mlet pevn²ch l tek v ° zen m v °en v °iv ho lo e, kter zajiÜ uje ° zen veden jemn²ch ste ek pevn²ch l tek obecn sm rem vzh ru do v °iv mlec z ny a prov d mlet vzh ru odveden²ch ste ek pevn²ch l tek ve v °iv mlec z n pr chodem sti ste ek touto v °ivou mlec z nou. V °iv mlec z na obsahuje p°inejmenÜ m jeden, svisle na sob umis ovan² mlec stupe , v n m vzh ru stoupaj c ste ky proch zej p°es, p°inejmenÜ m jednu, vodorovnou v °ivou z nu maj c podobu prstencov mezery, kter je vymezena st lou deskou s kruhov²m otvorem, po em n sleduje vyt° d n vzh ru se pohybuj c produkovan sm si vyd len m hrubÜ ch ste ek · inkem gravita n ho t° d n prov d n ho odst°ediv²m vypuzovac m ventil torem, p°i em zb²vaj c st vzh ru stoupaj c ch ste ek je vystavena svisl mu v °en generovan mu oto n²mi polopropustn²mi prost°edky, je jsou vymezeny oto nou sestavou maj c s to s v tÜ velikost podle jednotky pro ozna en velikosti oka s ta. D le se pak vyn lez t²k za° zen k prov d n tohoto zp sobu, kter zahrnuje prost°edky pro vytvo°en v °iv mlec z ny maj c nejm n jeden postupn svisle uspo° dan² v °iv² mlec stupe pro mlet stic pevn²ch l tek a prost°edky pro sm rov n stic pevn²ch l tek obecn sm rem vzh ru do v °iv mlec z ny, kdy alespo jeden v °iv² mlec stupe v °iv mlec z ny (12) obsahuje alespo jedny oto n polopropustn prost°edky (60) a prost°edky tvo° c prstencovou mezeru (70B) obsahuj c na povrchu plochou stacion rn desku (70) s kruhov²m otvorem (70A) a oto n² kruhov² kotou (61) bez otvor , kde oto n polopropustn prost°edky (60) a prstencov me
Description
Způsob mletí pevných látek za sucha a zařízení k provádění tohoto způsobu
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu a zařízení pro mletí pevných látek za sucha.
Dosavadní stav techniky
Proces mletí za sucha se v současnosti provádí s použitím kladivových mlýnů, nárazových mlýnů, kulových mlýnů, vanových nebo válcových mlýnů vybavených vnitřními třídiči, které propouštějí požadované jemné frakce a vracejí hrubé kusy do mlecí komory. Pro superjemné mletí a pro ultrajemné mletí je používání podobné vybavení v kombinaci s vibračními mlýny, nárazovými - odíracími mlýny nebo proudovými mlýny. Všechny z uvedených mlýnů mají nízkou výkonnost příjemném mletí, spotřebovávají nadměrnou energii a vykazují opotřebení.
V běžně používaných mlýnech trpí mletí pevných látek mechanickými nárazy nevýhodou, která spočívá v tom, že v průběhu procesu mletí dochází k vázání částeček jemné frakce pevných látek utvořené vlivem elektrostatické elektřiny na sebe, čímž vznikají větší shluky takových částeček, jež tlumí účinky nárazů následných střetů a tím snižují výslednou efektivitu mletí.
Ačkoliv proudové mlýny nemají elektrostatické problémy, jako je tomu v případě nárazových mlýnů, neboť proudové mlýny využívají vysoké tlaky plynů, přesto vykazují vysokou energickou náročnost, vysokou náročnost na provádění údržby a omezenou výkonnost.
Podstata vynálezu
Tyto nevýhody a nedostatky jsou odstraněny předloženým vynálezem způsobu a zařízení pro mletí pevných látek za sucha, jehož hlavním cílem je odstranit nevýhody známých systémů v této oblasti techniky a vyvinout takový způsob a zařízení pro mletí pevných látek za sucha, které bude produkovat velmi jemně mleté výrobky v bezpečných, energicky úsporných a z hlediska životního prostředí přijatelných podmínkách při nízkých investičních a výrobních nákladech.
Podstata způsobu mletí pevných látek za sucha podle vynálezu spočívá v tom, že obsahuje kroky směřování částic pevných látek obecně směrem vzhůru do vířivé mlecí zóny a mletí směrem vzhůru směrovaných částic pevných látek ve vířivé mlecí zóny a mletí směrem vzhůru směrovaných částic pevných látek ve vířivé mlecí zóně při průchodu části těchto částic touto vířivou mlecí zónou, která obsahuje alespoň jeden svisle za sebou umístěný vířivý mlecí stupeň, jímž procházejí částečky směrem vzhůru alespoň jedněmi otočnými polopropustnými prostředky a prstencovou mezerou vymezenou plochou stacionární deskou opatřenou kruhovým otvorem a otočným kotoučem bez otvorů umístěným v kruhovém otvoru.
Podle dalšího význaku způsobu podle vynálezu obsahuje krok průchodu částic směrem vzhůru otočnými polopropustnými prostředky průchod částic sestavou obsahující otočné síto.
Dále pak je způsob význačný tím, že krok průchodu částic otočným sítem obsahuje průchod částic sítem o velikosti ok 2,5 nebo menší.
Rovněž pak krok průchodu částic otočným sítem obsahuje průchod částic sítem s oky o velikosti od 2,5 do 60.
-1CZ 291925 B6
Dále pak krok průchodu částic otočným sítem obsahuje průchod částic sítem s oky o velikosti od 4 do 10.
Rovněž pak krok průchodu částic prstencovou mezerou obsahuje průchod částic mezerou o šířce v rozmezí 12,7 mm až 152,4 mm.
Podle dalšího význaku každý stupeň obsahuje průchod částic otočnými polopropustnými prostředky a následný průchod prstencovou mezerou.
Způsob dále obsahuje rotaci otočných polopropustných prostředků a rotaci kotouče na společném hřídeli.
Způsob též obsahuje krok vnějšího recyklování, které je prováděno rotací odstředivého vypuzovacího ventilátoru za otočnými polopropustnými prostředky a uspořádání recyklačního kanálu zachycujícího částice vycházející z otočného vypuzovacího ventilátoru, který má svůj výstupní otvor pod alespoň jedním vířivým mlecím stupněm.
Obsahuje pak i krok odvedení částic nad mlecí zónou.
Krok odvedení částic obsahuje rotaci alespoň jednoho odstředivého vypuzovacího ventilátoru za alespoň jedním mlecím stupněm.
Krok odvedení částic obsahuje odvedení částic ve dvou nad sebou umístěných odváděčích stupních pro odvádění částic majících postupně menší rozměry.
Způsob dále obsahuje krok počátečního mletí hrubých částic na jemné částice před nasměrováním jemných částic do vířivé mlecí zóny.
Způsob též obsahuje krok počátečního hrubého a jemného mletí při dopravě pevných částic do komory s vytvořeným vznášivým ložem částic nasměrováním vzduchu v komoře vzhůru a vytvoření víření v mlecích zónách se vznášivým ložem s dosažením samorodného mletí.
Dále pak obsahuje krok inertní recyklace vložením polopropustných prostředků do počáteční hrubé mlecí zóny a rotaci těchto polopropustných prostředků dostatečnou rychlostí pro zabránění průchodu části nadrozměmých částic těmito prostředky a interní recyklaci těchto částic do počáteční hrubé mlecí zóny.
Též obsahuje krok externí recyklace částic do vznášivého lóže.
Jako další použitelný krok je vytvoření řízeného víření s použitím rotorů.
Způsob podle vynálezu obsahuje více vířivých mlecích stupňů a dále krok externí recyklace částic do předchozího stupně.
Krok mletí je prováděn v nereaktivnr atmosféře za přítomnosti chemického činidla pro docílení řízené úpravy povrchu.
Vynález využívá řízené víření vířivého lože pro hrubé a jemné mletí pevných látek při nízkých hodnotách statického tlaku, po čemž následuje plynem vyvolaná eroze a řezání částeček vysokotlakými proudy proudícími ve svislém nebo vodorovném víření, aby byly získány jemném, superjemné a ultrajemné výrobky. V přihlašovaném vynálezu je omezení-velikosti částeček materiálu dodávaného do rozmělňovací zóny, kde je prováděno jemné, supeijemné a ultrajemné mletí, zajišťováno vystavením směsi částeček účinkům gravitačního třídění, které provádějí
-2CZ 291925 B6 prostředky odstředivého vypuzovacího ventilátoru, a umožněním průniku proudu plynu strhávajícího tříděné částečky směrem vzhůru do vířivé mlecí zóny.
Na rozdíl od běžných mlýnů zavádí vynález přímé odvádění jemných částeček silným, směrem vzhůru strhávajícím proudem vzduchu, což zdokonaluje účinnost mletí za sucha. V přihlašovaném vynálezu je toto spojeno s účinným vnitřním, zpětným navracením částeček majících nadměrnou velikost do předcházející fáze hrubého mletí účinkem otáčení polopropustných prostředků.
Na rozdíl od proudových mlýnů vynález nevyužívá stlačené plyny jako zdroj rozmělňovací energie, čímž značně snižuje investiční náklady, energetické požadavky a požadavky na údržbu, avšak umožňuje dosahování širší škály výkonnosti.
Vynález uplatňuje rotory pro vytváření řízeného víření ve vířivém loži, v němž je mletí prováděno hlavně samorodným narážením a odíráním, dále uplatňuje vírové generátory obsahující otočné polopropustné prostředky, které generují svislé víření a mletí hlavně plynovou erozí, a také používá odstřeďovací kotouče vytvářející vodorovné víření a mletí hlavně řezáním.
Vynález může být použit pro velmi jemné mletí uhlí nebo vápence a umožňuje uplatnění levných velmi jemně mletých výrobků v souvislosti s využitím energetických surovinových materiálů, petrochemických materiálů, v souvislosti s podporou ochrany životního prostředí při průmyslovém a užitkovém vytápění a výrobě elektřiny, dále v souvislosti s potrubní přepravou velmi jemně mletých pevných látek, výrobou stavebních materiálů, výrobou nových nebo zdokonalených materiálů, jako jsou izolační materiály nesoucí zátěže, výrobou keramiky a supravodičů a v souvislosti s výrobními postupy metalurgie kovů, pokud jde o přípravu rud, a to i v případě drahých kovů.
V tomto vynálezu jsou použita následující vymezení týkající se velikosti výrobků
| Výrobní velikost | Oko síta (podle Tylera) | pm |
| Hrubá | +270 | >56 |
| Jemná | 270 & -270 | <56 |
| Superjemná | 500 & -500 | <32 |
| Ultrajemná | -500 až -4500 | <32 až <5 |
U tohoto vynálezu je proveden odkaz na velmi jemně mleté pevné látky, jakými jsou například uhlí a vápenec. Pro tyto účely jsou jemně mleté pevné látky definovány jako pevné látky mleté ze 75 % v rozsahu vyjádřeném označením podle velikosti oka síta, což je -400 (75 % <40 pm).
Vynález se vyhýbá investičním problémům spojeným s přímým narážením částeček na vnitřní pohyblivé součásti mlecího strojního vybavení, jak je tomu u nárazových mlýnů, kdy v důsledku tohoto přímého narážení vznikají vysoké energické náklady, nadměrné opotřebovávání a nároky na údržbu takových zařízení. Přihlašovaný vynález využívá rychle se pohybující vzduchové polštáře, na nichž dochází k mletí částeček účinkem samorodného narážení a odírání, plynové eroze a řezání. Mlecí mechanismus podle tohoto vynálezu je vyřešen tak, aby nedocházelo ke střetávání částeček pevných látek s vnitřními součástmi mlýna. Při vytváření řízeného víření vířivého lože účinkují rotory přihlašovaného vynálezu jako otáčející se ventilátory, kdy lopatky rotorů působí na plyn a tento plyn dále přenáší takto vyvolanou kinetickou energií na částečky vznášející se v počáteční zóně hrubého mletí. Takto by přihlašovaný vynález mohl být provozován s uplatněním litých polyurethanových nebo polyurethanem pokrytých/povlečených vnitřních součástí provádějících zmenšovaní velikostí částeček takto zpracovávaných rud, a přitom by byl stále vykazován nízký stupeň opotřebování. Uvedené údaje o vynálezu zdůvodňují výkonnost mletí, nízké požadavky na energii, malý stupeň opotřebovávání a nízké náklady na údržbu.
-3CZ 291925 B6
Vynález představuje mlýn na bázi vířivé energie, kdy plyn, jako je například vzduch, oxid uhličitý, dusík nebo některý vzácný plyn, účinkuje jako prostředek vytvářející pracovní víření a provádí přenos energie, která je nezbytná ke zrychlení vznášejících se částeček, jež jsou vystaveny zmenšování své velikosti. V doposud známých mlýnech na bázi vířivé energie, například v proudových mlýnech, je rychlostní výška částeček vytvářena vysokými vnějšími tlaky, které působí na dodávané částečky svou počáteční rychlostí. Taková rychlostní výška však po krátkém úseku dráhy klesá, což způsobuje v případě řečených proudových mlýnů nižší výkonnost a vysoký poměr zpětného vracení hrubých částeček a rovněž vysoký stupeň opotřebování. Na rozdíl od toho jsou v případě přihlašovaného vynálezu dodávané částečky postupně zrychlovány odstředivými silami a jejich rychlostní výskaje návazně obnovována vzduchovými polštáři, jimž dodává energii rychle se otáčející soustava rotoru mlýna. Zařízení podle vynálezu pracuje při nízkém statickém tlaku (do 15 placů vodního sloupce, tj. přibližně 37,36 kPa), ale generuje velmi silné proudové tlaky na základě difuzérových účinků šířených uvnitř konstrukčního řešení zařízení. Hřídelové rychlosti jsou v rozsahu od 3000 do 10 000 otáček za minutu.
Rotory v mlecí komoře jsou zdrojem odstředivých sil. Promíchávání částeček vířivého lože je dosahováno vířivým pohybem vzduchu generovaným rotory ve spojení s tyčemi podporujícími proudění, které jsou svisle připevněny na vnitřních stěnách mlýna. Konstrukční řešení rotorových lopatek je voleno tak, aby byly dosaženy optimální podmínky pro zrychlování a řízení víření vzduchových polštářů. Navíc takové konstrukční řešení zajišťuje minimální energie a vyhnutí se střetům rotorových lopatek s dodávanými částečkami. Pokud se jedná o jemné, superjemné aultrajemné částečky, nedochází ke střetům vlivem vztlaku mezní vrstvy. Vzdálenost mezi rotorovými lopatkami a plášťovou stěnou mlýna vymezuje šířku mlecí zóny vířivého lože. Zkrácením ramen rotorových lopatek se šířka vířivého lože zvětší a tím se posílí výkonnost počáteční zóny hrubého mletí.
Vynález pracuje na principu vířivého mletí, kdy plyn je použit jako pracovní prostředek víření, pro zmenšení své počáteční velikosti využívá řízené víření vířivého pole, v němž jsou odstředivé síly a promíchávání vířivého lože vytvářeny rotorovou soustavou. Vířivé lože je neseno silným, vzhůru směřujícím proudem vzduchu, který rovněž zajišťuje okamžité odvádění jemných částeček. Zvláštní mechanismus vnitřního opětného vracení zajišťuje při nízkých energetických nákladech vracení hrubých nebo nadměrně velkých částeček, které byly strženy vzhůru směřujícím proudem vzduchu spolu s jemnými částečkami, do počáteční zóny hrubého mletí proto, aby byly smíchány s nově přiváděnými částečkami uváděnými do víření. Pro své jemné a supeijemné mletí tento vynález využívá dva nové způsoby rozmělňování pomocí vířivého mletí, a to:
(i) otáčení polopropustných prostředků; a (ii) otáčení odstředivých kotoučů.
Ve svém prvotním mlecím procesu tento vynález využívá vířivé lože v podmínkách nízkých statických tlaků a ve svém druhotném mlecím procesu využívá vysokotlaké proudy. V tomto druhotném mlecím procesu mohou být jemné částečky přeměněny na supeijemné a ultrajemné částečky až do rozsahu od jedné čtvrtiny do jedné poloviny celkového množství vyrobených jemných částeček. Na tomto základě je vyjádření poměru vyprodukovaných jemných částeček k supeijemným částečkám 4 ku 2 bez podstatného zvýšení energetických nákladů nad ty náklady, které jsou vynaloženy v prvotním mlecím procesu. Druhotný mlecí proces může být zdokonalen úpravami konstrukčního řešení vnitřního technického vybavení. Ovládání mlecího systému umožňuje udržovat vnitřní oběh plynu jako pracovního prostředku víření, což tento systém činí z hlediska ochrany životního prostředí bezpečným. Navíc k těmto pozitivním aspektům životního prostředí lze přičíst i to, že mlecí systém podle přihlašovaného vynálezu pracuje v podmínkách velmi nízkých úrovní hlučnosti.
-4CZ 291925 B6
Řízení víření generované podlé výnálezu umožňuje přiměřené rozptylování tepla v průběhu hrubého mletí ve vířivém loži a rovněž umožňuje přímé řízení procesu zmenšování velikosti částeček v počáteční mlecí komoře. Navíc přihlašovaný vynález překonává nevýhody dosavadního stavu techniky, podle něhož mlýny pracují v podmínkách neřízeného víření způsobujícího nekontrolovatelný vzestup teplot, nedostačující přímé řízení procesu zmenšování velikosti částeček a nežádoucí změny kvality výrobků.
Používání otočných sít pro třídění pevných látek podle velikosti je velmi dobře známo. Na tomto principu pracují odstředivé prosévače, které třídí mleté výrobky tak, že umožňují průchod menších částeček skrze otvory síta a odstředivě znemožňují setrvání hrubších částeček na takovém sítu, prosévače pracují při rychlosti otáčení od 30 do 120 otáček za minutu. Jestliže se rychlost prosévače zvýší nad 1200 otáček za minutu, prosévač se zanese a třídění podle velikosti nepokračuje kvůli ucpání síta. Pokud je v mlecím systému podle přihlašovaného vynálezu použit prosévač mající označenou velikost oka síta 100 při rychlosti otáčení od 1500 do 4500 otáček za minutu, dojde k okamžitému ucpání síta jemnými částečkami a toto síto ztrácí účinnost. Částečky pevných látek, které jsou produktem vířivého mletí ve vířivém loži počáteční mlecí komory a které jsou přemisťovány vzhůru vztlakem proudu plynu, mají označení podle velikosti oka síta v rozsahu od 40 do 500.
Jedním cílem vynálezu je využití otočných polopropustných prostředků, které obsahují sestavu mající otočné síto s větší velikostí otvorů, aby nedocházelo k jejich ucpání při vyšší rychlosti otáčení. Jedním účelem využití polopropustných prostředků je účinnější navracení hrubých nebo nadměrných částeček vznášejících se v plynovém médiu zpět do počáteční mlecí komory. Takto je dosaženo provádění řečeného navracení nadměrných částeček z rychle se pohybujícího proudu plynu do počáteční mlecí komory při vynaložení nízkých nákladů. Přepažení na rychle se otáčejícím sítu majícím podle velikosti oka síta od 4 do 10 účinkují jak statické překážky pro pohybující částečky, otočné polopropustné prostředky nemají schopnost rozeznávat rozdíly ve velikostech částeček tak, jako odstředivý prosévač a částečky mající velikost podle označení rozměru oka síta 40 by neměly být zablokovány otočným prosévačem majícím síto s označením velikosti oka 4. Částečky vznášející se vzhůru z mlecí zóny vířivého lůžka dosahují svou rychlost v laminámím proudění plynu v závislosti na jejich unášení podle Stokesova zákona, podle něhož větší částečky dosahují menši rychlost než menší částečky. Navíc pomaleji se pohybující částečky pravděpodobněji narazí na přepažení rychle se otáčejícího síta s většími oky, které je součástí soustavy otočných polopropustných prostředků, a jejich průchod bude odmítnut, takže po odražení spadnou zpět do počáteční zóny hrubého mletí, proto poměr rychlosti otáčejícího se síta k rychlosti stoupajících částeček, které stoupají v proudu vzduchu, určuje, které částečky budou zablokovány přepaženími rychle se otáčejícího síta s většími oky. Změnami rychlosti síta může být řízena velikost částeček procházejících skrze rychle se otáčející síto. Tímto je vysvětleno, že u vynálezu nemá velikost částeček žádný vztah k velikosti rozměru daného oka otáčejícího se síta. Otočné polopropustné prostředky mohou zablokovat částečky, jež mají označení podle velikosti rozměru oka síta od 60 do 150, v závislosti na zmíněném poměru rychlosti kruhově se otáčejícího síta a rychlosti vzhůru se pohybujících částeček. Navíc rychlost částečky bude záviset na rychlosti proudu stoupajícího plynu a velikosti částečky, čímž bude určeno její unášení podle Stokesova zákona.
V předcházejícím textu zmiňovaný úkaz třídicího odmítání průchodu řečených částeček skrze systém, který má rychle se otáčející síto s větší velikostí otvorů, v důsledku jejich rozdílných rychlostí, na jejichž základě je podle vynálezu prováděno zpětné vracení hrubých nebo nadměrně velkých částeček do počáteční mlecí zóny, je omezen na systém využívající vznosné strhávání částeček pevných látek rychle se pohybujícího proudu plynu. Tento shora uvedený úkaz se neprojevuje v hustém médiu, například v tekutinách jako voda. Polopropustné prostředky podle přihlašovaného vynálezu účinně pracují při rychlosti otáčení v rozsahu od 1500 do 10 000 otáček za minutu a nejvýhodněji v rozsahu od 3000 do 4500 otáček za minutu. Polopropustné prostředky podle vynálezu překonávají potíže, které jsou v dosavadním stavu techniky v této oblasti
-5CZ 291925 B6 známy na základě zkušeností se síty, která se ucpávají a stávají se neúčinnými při otáčení ve vysokých lychlostech.
Poté, co částečky opustí počáteční komoru pro hrubé mletí, bude jejich rozměr v rozsahu označení podle velikosti oka síta od 150 do 500 nebo méně, přičemž při takových menších rozměrech částeček budou unášecí síly rychle slábnout. Proto lychlost třídění otočných polopropustných prostředků se stane zanedbatelnou v případě menších rozměrů částeček, které převládají ve mlýně po opuštění počáteční komory pro hrubé mletí.
Další využití polopropustných prostředků, které se nacházejí mimo počáteční zónu pro hrubé mletí, je určeno pro mletí jemných pevných látek při vytváření svisle vedeného víření. Tato poskytuje supeijemné a ultrajemné mletí při vynaložení malých nákladů. Plyn, který prochází vysokou rychlostí otáčejícími se polopropustnými prostředky, se rozděluje do plynových svazků vlivem, přepažení síta s většími oky a tyto svazky jsou vířeny hybností rychlého otáčení síta tak, že je generováno víření v podobě svisle orientované spirály. V tomto svislém víření jsou částečky rozmělňovány erozí plynem. Účinnost tohoto rozmělňování závisí na rychlosti plynu ve vířivé mlecí zóně, neboť řečená rychlost určuje dobu pobytu částeček ve víření, a na rychlosti otáčení polopropustných prostředků, které určují hybnost víření působícího na plynové svazky obsažené ve víření.
Jedinou funkcí polopropustných prostředků mimo počáteční komoru pro hrubé mletí je to, že pracuje jako účinný generátor víření. Zvláštností vynálezu je umístění generátorů víření v třídicích komorách, kde jsou umístěny odstředivé vypuzovací ventilátory provádějící gravitační vydělování hrubších částeček. Vytříděné částečky, které zůstávají ve vzhůru stoupajícím proudu plynu, jsou vystaveny účinkům vířivého mletí generovaného polopropustnými prostředky'. Opakováním tohoto procesu po stupních, kdy každý stupeň provádí gravitační oddělování a vířivé mletí, mohou být jemné částečky zmenšeny až ha ultrajemnou velikost.
Mletí jemných částeček na superjemné a ultrajemné výrobky účinkem plynového víření vytvořeného otáčejícím se sítem je neočekávané a provádí se při použití velmi malé síly. Síto je s výhodou vyrobeno z oceli a má označení velikosti oka v rozsahu od 2,5 do 60, nejvýhodněji pak v rozsahu od 4 do 10. Optimální velikost oka otáčejícího se síta a rychlost jeho otáčení musí být stanovena na základě zkoušek. Víření generované otáčením polopropustných prostředků se omezuje jen na plynné médium. V případě hustých médií, a to například tekutin jako voda, je víření vytvářené otáčejícím se sítem místně omezeno a zaniká v důsledku tření.
Další využití otočných polopropustných prostředků je možné pro účinné odstraňování pevných látek z horkého, vysokotlakého proudu plynu proudícího vysokou rychlostí při nepatrném poklesu tlaku a snížení teploty. Polopropustné prostředky určené pro tuto patentovou přihlášku mají otočné síto s označením velikosti oka v rozsahu od 2,5 do 60, nejvýhodněji pak v rozsahu od 4 do 10, a jsou vyrobeny z kovu nebo slitiny, jako je wolfram nebo ocel, aby byly odolné vůči účinkům teploty a rychlosti otáčení, jimž budou vystaveny. Poměr rychlosti otáčejícího se síta a rychlosti vysokotlakého proudu plynu, při němž se projeví přiměřená rozdílnost vznášejících se částeček pevných látek, musí být takový, aby bylo zjištěno příslušné zablokování určitých částeček účinkem otáčení polopropustných prostředků. Další pročištění proudu plynu může být dosaženo gravitačním tříděním prováděným odstředivým vypuzovacím ventilátorem, což následuje po průchodu proudu plynu skrze otočné polopropustné prostředky.
Dalším cílem je využití prstencové mezery vymezené stálým kruhovým otvorem a kruhovým otočným kotoučem, který jev tomto otvoru umístěn, pro mletí jemných částeček pevných lýtek v řečené prstencové mezeře na základě vytvoření vodorovně nasměrovaného víření generovaného otočným kotoučem. Prstencová mezera má šířku od 1,27 do 15,24 cm, s výhodou přibližně 7,62 cm, a výšku od 1,127 do 15,24 cm. Účinnost rozmělňování v prstencové mezeře bude záviset na době pobytu jemných částeček v ní a na existenci řezacích sil. Proto bude účinnost
-6CZ 291925 B6 prstencové mezery určována rychlostí vztlakového proudu plynu a rychlosti otáčení otočného kotouče. Zmenšování velikosti částeček v prstencové mezeře se provádí při použití velmi malé síly.
Na základě široce známého uplatňování otočných kotoučů pro řízení velikosti částeček vstupujících do rozmělňovací zóny je odvozeno, že šířka prstencové mezery (pro provádění jemného a superjemného mletí) by měla být v rozsahu od 0,31 do 0,51 cm. Při existenci takové malé šířky prstencové mezery by se generování víření stalo neúčinným pro dosahování výsledného zmenšování velikosti částeček řezáním, avšak použití síly by se výrazně zvýšilo. Přihlašovaný vynález je zvláštní tím, že generátor víření obsahující prstencovou mezeru je umístěn v třídicí komoře, kde zmenšované částečky, které opouštějí vodorovné víření prstencové mezery podstupují třídění podle velikosti v gravitačním poli vytvořeném odstředivým vypuzovacím ventilátorem.
Vynález využívá pro superjemné a ultrajemné mletí generátory víření, které obsahují otočné polopropustné prostředky a prstencovou mezeru, jež je umístěna ve třídicí komoře, přičemž toto druhotné mletí je prováděno s použitím malé síly a s vynaložením malých nákladů na údržbu. Na základě toho vynález překonává nevýhody dosavadního stavu techniky, podle něhož je superjemné a ultrajemné mletí v nárazových/odíracích mlýnech prováděno v počáteční mlecí komoře účinkem neřízeného víření v úzkém prostoru mezi rotory a plášťovou stěnou a účinkem vytvoření vnitrolopatkového a vnitrodeskového víření (v některých případech posíleného generováním ultrazvukových vln). Všechna taková vířící a zvuková posilování podle dosavadního stavu techniky představují postupy s nízkou výkonností jemného mletí, s vysokými nároky na sílu a s vysokými náklady na údržbu.
Dalším cílem je využití samorodného mlecího média a/nebo uspořádání provádějícího erozi plynem nebo řezáním částeček pevných látek vznášejících se v pracovním proudu plynu pro účel úpravy reagenčních povrchů řečených čerstvě umletých částeček pevných látek organickými nebo anorganickými chemickými činidly. Schopnost reakce čerstvě obroušených povrchů a jejich úprava chemickými činidly je dobře známa, ale postupy takové úpravy v mlecích systémech podle dosavadního stavu v této oblasti techniky, např. v nárazových/odíracích mlýnech nebo proudových mlýnech, se provádějí neřízeným způsobem. Proto hospodárnost postupů úpravy povrchu není výhodná kvůli nadměrnému použití činidle a kvůli omezením, kterými se musí řídit kontrola vlastností finálních výrobků.
V mlecím systému podle vynálezu může být vytváření čerstvých povrchů na základě řezání v prstencové mezeře řízeno přímo a požadované částečné úpravy povrchu mohou být prováděny v podmínkách hospodárného použití chemických činidel tak, aby byl vyprodukován upravený výrobek mající požadované povrchové vlastnosti.
Dalším cílem přihlašovaného vynálezu je využití vířivých generátorů obsahujících kombinaci otočných polopropustných prostředků, které mají sestavu otočného síta, a prstencové mezery vytvořené otočným kotoučem a stálým kruhovým otvorem pro účely superjemného a ultrajemného mletí pevných látek při vynaložení malé síly.
Zvláštností vynálezu je skutečnost, že taková kombinace vířivých generátorů je použita v třídicí komoře, v níž odstředivý vypuzovací ventilátor třídí velikosti částeček opouštějících vodorovné víření prstencové mezery, po čemž může takto vyčištěný proud plynu nesoucí zmenšené částečky, které mají požadovanou velikost, vstoupit do svislé vířící zóny, která je generována otočnými polopropustnými prostředky. Výsledkem opakovaného použití takových kombinací ve svislé šachtě třídicích komor je výroba ultrajemných výrobků. Částečky s nadměrnou velikostí, které jsou vyděleny v dané třídicí komoře, jsou vnější cestou vraceny zpět do předchozí třídicí komory ve svislé šachtě za účelem dalšího zmenšení jejich velikosti účinkem vířivého mletí.
-7CZ 291925 B6 ·»
Ještě dalším cílem je využití mlecího systému, který obsahuje komoru s rotory pro částeční hrubé a jemné mletí pevných látek v řízeném víření mlecí zóny vířivého lože a přídavnou mlecí zónu určenou pro supeijemné a ultrajemné mletí řečených pevných látek prováděného vířivými generátory obsahujícími dobře otočné polopropustné prostředky, do nichž je dodávána dělená hnací síla umožňující velmi rychlé otáčení síta a kotouče při vynaložení malé síly. Síto s děleným pohonem se může otáčet vyšší rychlostí než 10 000 otáček za minutu, zatímco rychlost otáčení rotorové soustavy je nižší než 3 200 otáček za minutu, přičemž řečený systém stále udržuje charakteristiky vynaložení malé síly a nízkého stupně opotřebovávání. Aby mohla být vnitřní recyklační funkce prováděna v počáteční komoře pro hrubé mletí využívající třídění jednotlivých částeček na základě jejich rozdílných rychlostí ve vztlakovém proudu plynu, musí otočné polopropustné prostředky dosahovat rychlost menší než 4 500 otáček za minutu.
Dalším cílem je vytvoření systému, v němž je rotorová soustava povlečena pryží, polyurethanem či jiným plastovým materiálem nebo je rotorová soustava zhotovena litím svých dílů z takových materiálů. Alternativně může být rotorová soustava povlečena keramickými materiály (například karbidem chrómu, karbidem wolframu) nebo oxidem hlinitým.
Dalším cílem je vytvoření systému, v němž jsou jeho stěny a otočné síto a kotouč povlečeny pryží, polyurethanem nebo jinými plastovými materiály, keramickými materiály nebo oxidem hlinitým.
Tyto a další cíle a výhody předloženého vynálezu jsou dosaženy v souladu se způsobem podle přihlašovaného vynálezu pro mletí pevných látek za sucha, kdy řečený způsob obsahuje obecně krok řízeného nasměrování jemných částeček pevných látek vzhůru do vířivé mlecí zóny a krok mletí vzhůru směřujících jemných částeček pevných látek činnosti vířivých generátorů umístěných ve vířivé mlecí zóně průchodem části těchto částeček vířivou mlecí zónou, kdy tato vířivá mlecí zóna obsahuje přinejmenším jeden následující, svisle umístěný mlecí stupeň, v němž částečky procházejí směrem vzhůru skrze přinejmenším jedny otočné polopropustné prostředky a prstencovou mezeru, která je vymezena stálou deskou s kruhovým otvorem a kruhovým kotoučem otáčejícím se v řečeném kruhovém otvoru.
Krok průchodu částeček směrem vzhůru skrze řečené otočné polopropustné prostředky obsahuje průchod částeček skrze rychle se otáčející síto. Toto síto není hrubší než síto s označením velikosti oka 2,5; výhodně s označením velikosti oka v rozsahu od 2,5 až 60; a nejvýhodněji s označením velikosti oka od 4 do 10; a otáčí se rychlostí v rozsahu od 1500 do 10 000 otáček za minutu a nejvýhodněji v rozsahu od 3000 do 4500 otáček za minutu.
Krok průchodu částeček prstencovou mezerou obsahuje průchod částeček prstencovou mezerou mající šířku od 1,27 až do 15,24 cm, výhodně přibližně 7,62 cm a výšku od 1,27 až 15,24 cm.
Každý stupeň výhodně obsahuje průchod částeček otočnými polopropustnými prostředky a následně prstencovou mezerou. Pro účel třídění velikosti částeček opouštějících prstencovou mezeru je vzhůru vedený proud plynu se směsí vznášejících se částeček vystaven gravitačnímu třídění, které provádí řečený odstředivý vypuzovací ventilátor, přičemž vzhůru směřující proud plynu s vytříděnými částečkami může vstoupit do svislé, vířivé mlecí zóny obsahující otočné polopropustné prostředky.
V počáteční komoře pro hrubé mletí využívá pracovní postup také vnitřní recyklační navracení nadměrně velkých částeček účinkem otáčení řečených polopropustných prostředků otáčejících se takovou rychlostí, která postačuje k zabránění průchodu části nadměrně velkých částeček skrze ně. Tento postup dále obsahuje externí recyklování účinkem otáčení odstředivého vypuzovacího ventilátoru umístěného následně po otočných polopropustných prostředcích ve směru proudění a vytvoření recyklačního vratného kanálu, jenž odvádí částečky z otočného ventilátoru a má vývod pod přinejmenším jedním vířivým mlecím stupeň.
-8CZ 291925 B6
V jednom provedení vynálezecký způsob také obsahuje krok počátečního mletí hrubých částeček nájemné částečky před přemístěním jemných částeček do mlecí zóny obsahující vířivé generátory. Krok počátečního mletí obsahuje dodávání pevných látek do komory, vytvoření vířivého lože zpěvných látek v komoře vedením vzduchu směrem vzhůru a generování řízeného víření ve vířivém loži, aby bylo dosaženo samorodné mletí. Krok vnějšího recyklování obsahuje návrat nadměrně velkých částeček vnější cestou recyklace do vířivého lože.
Způsob může mít určitý počet mlecích stupňů obsahujících vířivé generátory s vnějším recyklováním částeček s nadměrnou velikostí do předcházejícího stupně. Krok třídění a vydělování obsahuje vydělování ve dvou svisle umístěných vydělovacích stupních pro třídění a vydělování částeček s následně menšími rozměry. V jiném provedení obsahuje krok počátečního hrubého mletí generování řízeného víření s použitím rotorů. Vířivé generátory, které obsahují otočné polopropustné prostředky a odstředivý kotouč, se mohou otáčet na společném hřídeli. Krok mletí může být prováděn v inertním plynném prostředí za přítomnosti chemického činidla, aby byla dosažena řízená povrchová úprava částeček pevných látek.
Vynález se rovněž zaměřuje na zařízení pro mletí pevných látek za sucha obsahující prostředky pro vytvoření vířivé mlecí zóny, jež má vířící generátory včetně přinejmenším jednoho navazujícího, svisle umístěného vířivého mlecího stupně pro mletí jemných částeček pevných látek, a prostředky pro přemisťování jemných částeček pevných látek obecně směrem vzhůru do vířivé mlecí zóny. Tento přinejmenším jeden vířivý mlecí stupeň obsahuje vířivé generátory, které mají přinejmenším jedny otočné polopropustné prostředky, a prostředky tvořící prstencovou mezeru obsahující stálou desku, která má v sobě kruhový otvor, a otočný kruhový kotouč v kruhovém otvoru, kdy otočné polopropustné prostředky a prstencová mezera jsou uspořádány tak, aby propustily část vzhůru směřujících zmenšených částeček, přičemž řečený přinejmenším jeden vířivý mlecí stupeň má třídič velikosti částeček pro výrobky opouštějící vodorovnou vířivou zónu prstencové mezeiy, kde jsou nadměrní částečky vyděleny účinkem gravitace v odstředivém vypuzovacím ventilátoru.
Otočné polopropustné prostředky výhodně obsahují síto, které není hrubší než síto s označením velikosti oka 2,5, výhodně s označením velikosti oka v rozsahu od 2,5 až 60; a nejvýhodněji s označením velikosti oka od 4 do 10. Prstencová mezera má šířku od 1,27 až 15,24 cm, (výhodně přibližně 7,62 cm) a výšku od 1,27 až 15,24 cm. Oba tyto vířivé generátory jsou využity pro účinné mletí jemných částeček ve vzhůru směřujícím proudu vzduchu a pro zmenšování těchto částeček na supeijemné a ultrajemné výrobky.
V jednom provedení každý stupeň obsahuje řečené otočné polopropustné prostředky a prostředky tvořící prstencovou mezeru, jež je umístěna následně po otočných polopropustných prostředcích ve směru proudu plynu, a dále obsahuje gravitační třídič pro vydělování částeček s nadměrnou velikostí ve vzhůru směřujícím proudu plynu, přičemž tento třídič má odstředivý vypuzovací ventilátor.
V jiném provedení toto zařízení také obsahuje prostředky pro vnitřní recyklování hrubých částeček v počáteční mlecí komoře včetně prostředků pro otáčení řečených polopropustných prostředků takovou rychlostí, která postačuje k zabránění průchodu té části řečených částeček, jež vykazuje nižší rychlost ve vzhůru směřujícím proudu plynu. Toto zařízení rovněž obsahuje prostředky pro vnější recyklování, kdy tyto prostředky mají otočný odstředivý vypuzovací ventilátor, jenž je umístěn v počáteční komoře pro hrubé mletí následně po otočných polopropustných prostředcích ve směru proudu plynu, a vratný kanál pro recyklované částečky vydělené z otočného vypuzovacího ventilátoru, přičemž tento vratný kanál má výstup pod přinejmenším jedním vířivým mlecím stupněm.
-9CZ 291925 B6
V dalším provedení zařízení rovněž obsahuje prostředky pro počáteční mletí hrubých částeček na jemné částečky před tím, než jsou řízené přemístěny do mlecí zóny obsahující vířivé generátory. Tyto prostředky pro počáteční mletí výhodně obsahují prostředky pro přísun pevných látek do komory, prostředky pro vytvoření vířivého lože z pevných látek v komoře včetně prostředků pro vedení vzduchu v této komoře směrem vzhůru a prostředky pro generování řízeného víření ve vířivém loži, jehož účinkem je prováděno samorodné mletí.
V ještě jiném provedení toto zařízení obsahuje určitý počet mlecích stupňů, kdy každý z těchto stupňů má vířivé generátory a prostředky pro třídění účinkem gravitace a pro vnější recyklování nadměrných částeček do předcházejícího stupně.
Prostředky pro vydělování výhodně obsahují prostředky pro vydělování ve dvou svisle umístěných vydělovacích stupních pro třídění a vydělování částeček s postupně menšími velikostmi. Prostředky pro počáteční mletí výhodné obsahují rotory pro generování řízeného víření. Vířivé generátory, které obsahují otočné polopropustné prostředky a otočný kotouč, se výhodně otáčejí na společném hřídeli.
V dalším provedení podle přihlašovaného vynálezu řečený způsob a řízení pro mletí pevných látek za sucha obsahuje prostředky pro přísun pevných látek do komory, prostředky pro vytvoření vířivého lože zpěvných látek v komoře vedením vzduchu v této komoře směrem vzhůru a prostředky pro generování řízeného víření ve vířivém loži, jehož účinkem je prováděno samorodné mletí. Toto provedení rovněž výhodně zahrnuje prostředky pro třídění a vydělování částeček nad vířivým ložem a výhodně prostředky pro recyklování vydělených částeček do vířivého lože.
Vydělování částeček je výhodně prováděno otáčením přinejmenším jednoho odstředivého vypuzovacího ventilátoru umístěného nad vířivým ložem ve směru proudění a recyklování je výhodně prováděno otáčením odstředivého vypuzovacího ventilátoru umístěného nad vířivým ložem ve směru proudění, přičemž nadměrné částečky jsou odváděny od otáčejícího se odstředivého vypuzovacího ventilátoru recyklačním kanálem, jehož výhod ústí do vířivého lože. Částečky mohou být vydělovány ve dvou svisle umístěných vydělovacích stupních pro třídění vydělování částeček s postupně menšími velikostmi.
Vytváření řízeného víření výhodně využívá otočné rotory a mletí může být prováděno v neutrálním plynném prostředí za přítomnosti chemického činidla určeného pro řízenou úpravu povrchu částeček pevných látek.
Další provedení podle tohoto vynálezu je zaměřeno na způsob a řízení pro vydělování částeček z proudu plynu otáčením přinejmenším jedněch otočných polopropustných prostředků, kdy přinejmenším jeden proud plynu s částečkami pevných látek je veden skrze přinejmenším jedny otočné polopropustné prostředky, kde jsou vyděleny ty částečky, které neprojdou skrze řečené přinejmenším jedny otočné polopropustné prostředky, přičemž částečky, které projdou, dále procházejí otočným vypuzovacím ventilátorem, který je umístěn následně po otočných polopropustných prostředcích ve směru proudění.
Přinejmenším jedny otočné polopropustné prostředky výhodně obsahují soustavu mající otočné síto, a to síto, které není hrubší než síto s označením velikosti oka 2,5; výhodně síto s označením velikosti oka v rozsahu od 2,5 až 60; a nejvýhodněji síto s označením velikosti oka od 4 do 10.
Přehled obrázků na výkresech
Tyto a další cíle a výhody přihlašovaného vynálezu se stanou zřejmější z následujícího podrobného technického popisu, který je doplněn připojenými výkresy, na nichž:
-10CZ 291925 B6 obr. 1 je blokové schéma zařízení podle vynálezu pro provádění způsobu podle vynálezu, obr. 2 je schematický příčný řez mlýna využívajícího energii víření předvedeným na obr. 1, obr. 3 je schematický příčný řez reformátoru využívajícího energii víření podle vynálezu, obr. 4 je schematický příčný řez reformátoru využívajícího energii víření pro ultrajemné mletí podle vynálezu, obr. 5A a 5B představují podle příslušnosti půdorys a řez odstředivého vztlakového ventilátoru znázorněného na obr. 2, obr. 6A a 6B jsou pohledy na dva různé souosé rotory, které jsou použity ve mlýně znázorněném na obr. 2, obr. 7A a 7B představují podle příslušnosti půdorys a řez otočných polopropustných prostředků, které jsou použity ve mlýně znázorněném na obr. 2, obr. 8A a 8B představují podle příslušnosti půdorys a řez odstředivého kotouče, který je použit ve mlýně znázorněném na obr. 2, obr. 9A a 9B předvádějí podle příslušnosti půdorys a řez otočné desky, jež je použita ve mlýně znázorněném na obr. 2, obr. 10 je půdorys vnitřní stabilizační soustavy uplatněné ve mlýně znázorněném na obr. 2 a obr. 11 je půdorys tyčí podrobujících proudění, jež jsou použity ve mlýně znázorněném, na obr. 2.
Příklady provedení vynálezu
Obr. 1 je blokové schéma zařízení podle přihlašovaného vynálezu a toto zařízení provádí způsob podle vynálezu. Na obr. 1 je ukázáno, že mlecí jednotka 10 obsahuje prostředky 11 počátečního mletí, konkrétně dolní zónu pro hrubé a jemné mletí v podobě komory, do které je kusový či částečkový materiál pevných látek přisunován skrze dodávací vstupní otvor 14 a do které je plyn, jako je vzduch, přiváděn zespodu vstupním otvorem prostředků 15 pro vytvoření vířivého lože. Částečky z dolní zóny jsou přemisťovány účinkem prostředků proudu plynu do prostřednictví vířivé mlecí zóny 12 pro další mletí. Ta má dva vratné, recyklační kanály 18, 19 definované jako prostředky pro externí recyklaci pro zpětné vracení nadměrných částeček do dolní zóny. Částečky umleté v mlecí zóně 12 jsou dodávány účinkem prostředků proudu plynu do prostředků 13 pro odvedení částic nad vířivou mlecí zónu 12. Tyto prostředky 13 jsou vytvořeny jako horní zóna, která provádí vydělování výstupních výrobků (jako jsou superjemné částečky), které jsou odváděny prvním vertikálně upraveným prvním odváděcím stupněm 16, vytvořeným jako vedení, do vírového odprašovače 20, kde je superjemný výrobek izolován. Jemné částečky jsou odváděny z prostředků 13, tedy z horní zóny prostřednictvím druhého vertikálně upraveného odváděcího stupně 17 v podobě vedení do vírového odprašovače 20. kde je jemný výrobek izolován.
Vírový odprašovač 20 propouští plyn za účelem jeho recyklování přes recyklační vedení 23 do dna dolní zóny a přemisťuje částečky prostřednictvím dalšího vedení 24 do produkčního bubnu 21 pro jemné částečky. Druhý vírový odprašovač 30 recykluje plyn vedením 22 do dna dolní zóny prostředků 11 počátečního mletí. Supeijemné částečky procházejí průvodním vedením 33
-11CZ 291925 B6 do produkčního bubnu 3L Alternativně může vírový odprašovač propouštět část nebo všechen unášející plyn prostřednictvím plynového vedení 40 do filtru sběrného bloku.
Obr. 2 představuje detailněji mlecí jednotku 10 znázorněnou na obr. 1. Mlecí jednotka využívá prostředky 51, 52 pro otáčení, konkrétně vnitřní hřídel, který je poháněn motorem uloženým v ložiskách a který provádí roztáčení všech vnitřních součástí 54 68 mlecí jednotky. Aby byl jejich hřídel odolný proti vibracím, je uplatněn jeden nebo několika vnitřních stabilizátorů (viz obr. 10), kdy tyto stabilizátory jsou připevněny pomocí ocelových ramen 76 k vnější stěně mlýna. V podmínkách provozu, kdy rychlost otáčení přesahuje 4000 otáček za minutu, může být použit dutý hřídel, aby se zabránilo házení hřídele.
Prostředky 11 počátečního mletí, tedy dolní zóna obsahuje otočnou desku 54, jež je umístěna pod prostředky 55 pro řízené proudění vzduchu vzhůru, konkrétně vnitřní vztlakový ventilátor. Deska 54 chrání ventilátor před vířením způsobeným proudy recyklovaného plynu tryskajícími ze vstupních otvorů 22 a 23. Činnost prostředků 55 vytváří vztlakový proud vzduchu, který proudí v mlecí jednotce.
Prostředky 55, vztlakový ventilátor je ukázán detailněji na obr. 5A a 5B. Na těchto obrázcích je vidět, že ventilátor obsahuje hlavicovou část 55A a určitý počet lopatek 55B. kdy každá z těchto lopatek je ohnuta do úhlu přibližně 15°, přičemž tato ohnutí se stříkají ve vztahu k hlavici směrem nahoru a dolů, aby při otáčení byl vytvořen vztlakový efekt.
Nad ventilátorem jsou čtyři řady křížem stupňovaných, souosých zdvojených rotorů 56 - 59. Těmito rotory jsou výhodně plochá desková ramena nebo zaoblená tyčovitá ramena, která jsou naklínována na hřídeli a na každém konci nesou souosou rotorovou lopatku. Rotorové lopatky jsou převedeny detailněji předvedeny na obr. 6A a 6B.
Obr. 6A převádí rotor s plochým deskovým ramenem, kdy tento rotor má plochou desku 561. která na svých koncích nese rotorové lopatky 562 a 563. Rotorové lopatky jsou umístěny tak, aby úhel jejich nastavení byl přibližně 70° ve vztahu k vodorovné rovině desky 561.
Na obr. 6B je znázorněn rotor se zaobleným tyčovitým ramenem 564 majícím na svých koncích rotorové lopatky 565 a 566. které jsou umístěny tak, aby úhel jejich nastavení byl přibližně 70° ve vztahu k ramenu 564. Ventilátor prostředků 55 generuje obvodovou vzduchovou clonu, které v účinnosti pomáhají lemy (nejsou znázorněny), jež jsou připevněny k dolním koncům tyčí 77 podporujících proudění a připevněných ke stěně 78, jak je to převedeno na obr. 11. Stěna 78 může být pokryta pryží nebo polyurethanovým povlakem a zmíněné tyče 77 podporující proudění jsou rozmístěny kolem stěny výhodně ve vzdálenostech od 7,62 do 17,78 cm podél stěny. Rotorové lopatky promíchávají vířivé lože vytvořené prostředky 55. tedy ventilátorem. Rotorové lopatky mohou být ohnuty v různých úhlech nebo mohou mít různá úhlová nastavení ve vztahu k vodorovné rovině a mohou mít různé úhly sklonu, což znamená, že jsou nakloněny ke svislé rovině nebo mohou mít vychylovatelné úhly ve vztahu k rotorovým ramenům. Rotory navíc mohou mít deflektory (nejsou znázorněny), které zvyšují účinek víření nebo zvětšují mlecí zóny účinkem rozšiřování proudů vzduchu.
Nad rotorem 59 jsou umístěny otočné polopropustné prostředky 60. které slouží k usnadnění vnitřního hrubých nebo nadměrných částeček do prostředků 11 počátečního mletí, tedy prostřední zóny, a které rovněž podporují přídavné jemné a supeijemné vzhůru v prostředí vířivé mlecí zóně 12. Struktura těchto otočných polopropustných prostředků 60 je znázorněna na obr. 7A a 7B.
Na těchto obrázcích je ukázáno, že otočné polopropustné prostředky 60 mají rám 60A obsahující hlavu 60B. která je naklínována na hřídeli prostředků 51 pro otáčení. Na dolní části nosného rámu 60A je otočné síto 60C. Toto síto může mít označení velikosti oka od 2,5 do 60, přičemž za
-12CZ 291925 B6 výhodné je považováno označení podle velikosti oka síta od 4 do 10. Síto je s výhodou vyrobeno z oceli. Pod sítem je deflektor 60D, který zabraňuje průchodu částeček středem síta 60C. Průměr kotouče deflektoru se může obměňovat od 10,16 do 25,4 cm v závislosti na požadovaném množství a jemnosti zpracovávaných pevných látek. Částečky, které projdou skrze otočné polopropustné prostředky 60 musí následně projít prstencovou mezerou 70B mezi stacionární deskou 70 a odstředivým otočným kotoučem 61 umístěným v otvoru 70A stacionární desky 70.
Obr. 8A a 8B detailněji znázorňují umístění odstředivého kotouče ve středovém otvoru stálé desky tvořícím prstencovou mezerou 70B. Prstencová mezera 70B má šířku 1,27 až 15,24 cm, výhodně přibližně 7,62 cm, a výšku od 1,27 až do 15,24 cm. Vzdálenost mezi prostředky 60 a deskou 70 je výhodně větší než 5,08 cm. Odstředivý otočný kotouč 61 a stacionární deska 70 jsou přednostně ve stejné rovině, ale rovina kotouče může být umístěna v takové poloze, která je přibližně do vzdálenosti 2,54 cm nad nebo pod rovinou desky. Odstředivý otočný kotouč 61 a stacionární deska 70 jsou výhodně vyrobeny z oceli.
Vířivá mlecí zóna 12 obsahuje odstředivý vypuzovací ventilátor 62, který svou činností vypuzuje hrubé nebo nadměrné částečky, které projdou skrze otočné polopropustné prostředky 60 a prstencovou mezeru 70B mezi odstředivým otočným kotoučem 61 a stacionární deskou 70. Tyto hrubé nebo nadměrné částečky jsou recyklovány prostřednictvím průchodů 18 a 19 do počáteční mlecí zóny 11.
Nad ventilátorem 62 jsou umístěny otočné polopropustné prostředky 63. které mají stejnou konstrukci jako otočné polopropustné prostředky 60. Otočné polopropustné prostředky 63 už nevracejí částečky, které získaly malé rozměry, do recyklačního procesu, ale slouží pouze pro plnění funkce generátoru víření. Nad prostředky 63 se nachází stacionární deska 71 a v jejím otvoru 71A je umístěn odstředivý kotouč 64, čímž je vytvořena prstencová mezera 71B. Stacionární deska 71 a kotouč 64 mají stejné konstrukční řešení jako stacionární deska 70 a odstředivý kotouč 61.
Nad odstředivým kotoučem 64 je umístěn odstředivý vypuzovací ventilátor 65. který vypuzuje jemné částečky skrze odváděči stupeň 17 vytvořený jako vývod. Nad tímto vypuzovacím ventilátorem 65 je umístěna otočná deska 66, která má stejné konstrukční řešení jako otočná deska 54 a která je detailněji předvedena na obr. 9A a 9B. Na těchto obrázcích je vidět, že otočná deska má hlavu 661, která je naklínována ke hřídeli prostředků 51 pro otáčení tak, aby se tato otáčela spolu s ním. Účelem desky 66 je zeslabit víření postupující směrem vzhůru do horní zóny a napomoci třídění částeček, které provádí odstředivé vypuzovací ventilátory 65 a 68 vypuzující zmenšené částečky skrze odváděči stupně 17 a 16. V případě potřeby přísnějšího třídění jemných nebo supeijemných částeček podle velikosti mohou být výstupy z odváděčích stupňů 17 a 16 zaváděny do elutriační jednotky.
Nad otočnou deskou 66 se nachází stacionární deska 72, která má ve svém středovém otvoru 72A otočný odstředivý kotouč 67. čímž je vymezena prstencová mezera 72B. Konstrukční řešení je i v tomto případě stejná, jako v případě již uvedené stálé desky s otočnými kotouči. Nad odstředivým kotoučem 67 je umístěn odstředivý vypuzovací ventilátor 68, který vypuzuje supetjemné částečky skrze odváděči stupeň 16.
Prostředky počátečního mletí 11, konkrétně tedy dolní zóna může pracovat jako systém s uzavřeným prostředím a v tomto případě je vstup prostředků 15 a výstup 40 uzavřen.
Jestliže má být použit mokrý přisunovaný materiál, může být ke vstupu připojen bleskový vysoušeči přisunovaný materiál na úroveň vlhkosti méně než 4 %, zatímco současně je prováděno mletí. Musí být provedeny také konstrukční úpravy pro odvádění páry uvolňované při vysoušení vytvořením výstupu po upuštění vírových odprašovačů, kdy takové výstupy bývají
-13CZ 291925 B6 umístěny u vstupů 22 a 23. Vstupy 22 a 23 znázorněné na obr. 1 slouží k přivádění plynu recyklovaného z vírových odprašovačů.
Účinek plynových polštářů generovaných činností rotorů 56-59 rozhání částečky přisunované vstupem 14 po obvodu tak, aby bylo vytvořeno kruhové vířivé lože, jež je udržováno ve vznosu působením návazných vztlakových sil proudu plynu proudícího z ventilátoru prostředků 55 pro řízené proudění vzduchu vzhůru.
Rychlostní výška narážejících částeček v kruhovém vířivém loži je generována odstředivými silami rotorů 56 - 59 a je přenášena po celém plynném pracovním prostředí. Taková rychlostní výška je obnovována při každém otočení rotorů, které jsou připevněny k otočnému hřídeli prostředků 51 pro otáčení. Otáčení lopatek rotoru, které mají výhodné nastavení ůhlů sklonu, provádí řízené promíchávání vířivého lože. Tyče pro posilování proudění, které jsou svisle připevněny k vnitřní stěně mlecí jednotky 10, modulují promíchávání vířivého lože, přičemž nutí částečky vstupovat do stísněných kapes a vyvíjejí na ně difuzérový čerpací efekt kolísáním tlaku proudů.
Částečky jsou vymetány z kruhového vířivého lože souvislou vzhůru stoupající clonou generovanou ventilátorem prostředků 55 a toto vymetání je navíc podporováno spirálovým vztlakem plynného pracovního prostředí vytvořeného v příčném stupňování rotorových dvojic 56 -59.
V pojmech sil vyvíjených na částečky v dolní zóně budou odstředivé síly vytvořené otáčením rotorů nejvíce působit na větší částečky tak, že je budou hnát k vnějšímu obvodu víření, zatímco unášecí síly budou udržovat tyto částečky ve vznosu ve vířivé zóně za situace, kdy rychlost vztlakových proudů je udržována ve stálých hodnotách. Poté, kdy částečky zmenšované vlivem samorodného narážení, tření, odírání nebo eroze dosáhnou požadovanou zmenšenou vzdálenost, přestane působit účinek odstředivých sil. Proto se přemístí do vnitřního obvodu víření. V případě částeček, které dosáhly menší velikosti, se unášení zeslabí do takové míry, kdy dynamika vztlakového proudu převládne a přemístí takové zmenšené částečky k otočným polopropustným prostředkům 60.
Otočné polopropustné prostředky 60 podporují svou činností účinnější vnitřní recyklování nadměrných částeček na základě třídicího odmítání. Tyto otočné polopropustné prostředky navíc ovlivňují procházející proud plynu rozdělením plynových svazků a jejich rozvířením, takže jsou vytvořeny svisle vedené síly víření, které dodatečně vytvářejí další jemné částečky především účinkem odírání a eroze plynem. Při vyšších rychlostech hřídele se účinnost otočných polopropustných prostředků 60 pro jemné mletí významně zvyšuje.
Odstředivé kotouče 61, 64 a 67. které jsou umístěny v příslušných otvorech 70A. 71A a 72A stálých desek 70, 71 a 72 vyvolávají difuzérový účinek a vysokotlaké proudy. V této souvislosti je superjemné mletí dosahováno při působení posílených kruhových řezacích sil víření, které účinkují nájemné částečky.
Pro daný poměr přisunované suroviny a rotorové lychlosti existuje ve vířivém loži maximální hustota přítomných částeček, čímž je optimalizován účinek energie víření působící na rozmělňování vznášejících se částeček. Tento vynález umožňuje dosažení úrovně této maximální hustoty a rovněž umožňuje řízené udržování optimálního účinku seřízením vnitřního technického vybavení a ovládacích parametrů. Na základě toho přihlašovaný vynález, který využívá řízené víření vířivého lože, poskytuje nejúčinnější přenos energie dodávané do plynného pracovního prostředí na účinné rozmělňování zpracovávaných částeček.
Pro zvýšení úrovně výkonu existujících mlecích obvodů, které využívají kulové mlýny, vanové mlýny, válcové mlýny nebo jiná nárazová zařízení, a zavedení schopnosti provádět zdokonalené jemné a superjemné mletí při vynaložení nízkých nákladů může být uplatněn reformátor využíva
-14CZ 291925 B6 jící energie víření, jenž je znázorněn na obr. 3. Na tomto obrázku označují stejná čísla podobné součásti, které jsou nakresleny na obr. 2. Řečený reformátor se odlišuje od provedení podle obr. 2 v tom, že jeho dolní zóna je použita hlavně pro přípravu přisunovaného materiálu a má pouze dva rotory a vnější recyklování výrobku je prováděno z prostřední mlecí zóny přes vedení 18 a 19 zpět do vířivého lože, aby byl vyprodukován finální výrobek jemných částeček podle uvedeného způsobu. Reformátor využívající energii víření podle obr. 3 uplatňuje otočné polopropustné prostředky 73 ve funkci generátoru víření namísto desky 66, která je použita v provedení podle obr. 2. Podobně jako v případě provedení podle obr. 2 uplatňuje reformátor využívající energii víření otočné polopropustné prostředky 60 pro nejúčinnější vnitřní recyklování nadměrných částeček v počáteční mlecí komoře a otočné polopropustné prostředky 63 a 73 a odstředivé kotouče 61, 64 a 67 jako generátory víření pro zdokonalení jemného a superjemného mletí. Supeijemné mletí v reformátoru využívajícím energii víření může být zpomaleno nebo zrychleno výběrem vyměnitelných součástí a seřízením vnitřního technického vybavení mlýna.
Reformátor využívající energii víření by mohl návazně odebírat finální výrobky již existujícího mlecího obvodu a použít je jako vstupní materiál určený pro další zpracování.
Reformátor pro ultrajemné mletí předvedený na obr. 4 je zařízení pro málo nákladné a výkonné ultrajemné mletí, které uplatňuje zdokonalenou schopnost jemného, superjemného a ultrajemného mletí generátorů víření, kterými jsou otočné polopropustné prostředky 80. 82. 86, 89. 92 a 95 a odstředivé kotouče 84. 87, 90, 93. 96 a 99. Účinnost takového řešení je dosahována v důsledku využití stupňů, v nichž je prováděno postupné recyklování nadměrných částeček pomocí gravitačního třídění na základě činnosti odstředivých vypuzovacích ventilátorů a přemisťováním vypuzených nadměrných částeček do předchozího, nižšího stupně skrze recyklovací kanály 110A, 114A a 11 OB. 114B, čímž je zásobován účinek generátorů pro stoupavé víření, kterými jsou otočné polopropustné prostředky a odstředivé kotouče uspořádané ve svislém odstupňování. Mimoto počáteční zónu 11 pro hrubé mletí jsou velikosti částeček ve směrem vzhůru tryskajícím proudu vzduchu dostatečně zmenšovány a tím se jakékoli vnitřní recyklování prováděné otočnými polopropustnými prostředky stává nepotřebným. Proto otočné polopropustné prostředky pracují ve vyšších stupních řečeného ultrajemného reformátoru jen jako generátory víření.
Dokonalejší zmenšování velikostí částeček na ultrajemné hodnoty na základě použití stupňů a postupného recyklování při vynaložení malé síly je neočekávané. Ultrajemný reformátor znázorněný obr. 4 je nízkotlakým zařízením pro zmenšování velikosti částeček pevných látek, které bude pracovat při vysokých rychlostech otáčení hřídele a při vynaložení malého množství energie. Ultrajemný reformátor generuje proudy mající vysoké tlaky při nízkých hodnotách statického tlaku a tím účinně dosahuje zmenšení materiálu určeného ke zpracování, který má označení podle velikosti oka síta 270 (tj. 56 pm) na částečky s označením podle velikosti oka síta 4500 (tj. 5 pm) nebo menších rozměrů finálního výrobku, jak bylo specifikováno.
Na obr. 4 označují stejná čísla podobné součásti tak, jak tomu bylo v případě obr. 2 a obr. 3. Nad rotory 58 a 59 jsou umístěny otočné polopropustné prostředky 80 následované stacionární deskou 101. Po této desce 101 následuje série pěti stupňů, které obsahují odstředivé vypuzovací ventilátory 81, 85, 88, 91 a 94, otočné polopropustné prostředky 82, 86, 89.92 a 95, stálé desky 102 - 106 a odstředivé kotouče 84. 87, 90. 93 a 96 vytvářející prstencové mezery 102B - 106B. Stupně mají recyklační cesty 110A- 114A a 110B- 114B. Horní část superjemných aultrajemných reformátorů obsahuje vypuzovací ventilátory 97 a 100. otočnou desku 98, odstředivý kotouč 99 a stálou desku 107 vytvářející prstencovou mezeru 107B. Vypuzovací ventilátory 97 a 100 vypuzují částečky do odváděčích stupňů 17 a 16.
Přisunovaný materiál určený ke zpracování je do dolní zóny dodáván přísunovým otvorem 14 a částečky tohoto materiálu jsou uvedeny do vznosu působením vztlakových sil odstředivého ventilátoru 55 a vířící činnost napříč stupňovaných rotorů 58-59. Následně jsou částečky
-15CZ 291925 B6 vystaveny účinku víření otočných polopropustných prostředků 80 a jsou vymetány do série nad sebou uspořádaných stupňů, kromě plynového vstupu 15 jsou na dně vstupní přísunové komory vývody potrubí 22 a 23. které vracejí plyn z vírových odprašovačů (po průchodu předřazenou kompresorovou komorou sloužící, je-li to potřebné, pro zvýšení tlaku; na obrázcích není znázorněno).
Prostřední zóna pro superjemné a ultrajemné mletí je rozdělena na pět stupňů. Každý z těchto stupňů podrobuje přicházející částečky následnému účinku činnosti generátorů víření, jimiž jsou uváděné otočné polopropustné prostředky a odstředivé kotouče umístěné v daném pořadí nad sebou. Každý stupeň má odstředivý vypuzovací ventilátor, jehož činnost souvisí s činností řečených generátorů víření a jenž slouží k vyhánění nadměrné frakce produktu skrze recyklační výstupní vedení do předcházejícího dolního stupně poté, kdy vyletí z vodorovného víření prstencové mezery. V této souvislosti gravitační třídění odděluje rozdílné frakce pevných látek a rozlišuje velikost částeček, které vstupují do následné vířivé mlecí zóny se svislým generátorem víření obsahujícím otočné polopropustné prostředky.
Horní zóna je určena pro třídění a má odstředivé vypuzovací ventilátory 97 a 100, které vypuzují finální výrobky skrze odváděči stupně 17 a 16 do příslušných vírových odprašovačů. Pokud je vyžadováno přísnější třídění velikosti částeček mohou výstupy z odváděčích stupňů 17 a 16 ústit v elutriační jednotce.
Ultrajemná reformátor může mít průměr přibližně 61 cm a výšku přibližně 213,4 cm, přičemž pohon může být proměnlivý, aby umožňoval rychlost otáčení hřídele od 3000 do 15 500 otáček za minutu. Vnitřní součásti reformátoru budou naklínovány na dutý trubkový hřídel prostředků 51 pro otáčení. Stěna jednotky může být pokryta pryží a mohou na ní být upevněny tyče podporující proudění, jež jsou umístěny na obvodu každých cca 7,62 cm až 17,8 cm.
Pokud by mělo být žádoucí použít mlýn na bázi energie víření podle obr. 2 k vydělování určitých složek dodávaného materiálu v podobě hrubých koncentrátů, je potřebné počítat s jeho zabudovanou pružností. V takovém případě musí být vířící a recyklační činnost mlýna omezena.
V souvislosti s tím je otočná deska 66 (obr. 9A) umístěna bezprostředně nad otočnými polopropustnými prostředky 60 (obr. 2), aby omezila svou úlohu při vnitřním recyklování na dolní zónu počátečního hrubého mletí, zatímco odstředivé kotouče 61 a 64 jsou odstraněny spolu s otočnými polopropustnými prostředky 63 a odstředivým vypuzovacím ventilátorem 62. čímž je omezen či uzavřen průchod recyklačními vedeními 18 a 19, avšak objem plynu přiváděného do mlýna vstupem 15 je zvýšen. Hrubé koncentráty budou odcházet vývodem druhého odváděcího stupně 17, zatímco jemné frakce budou vypuzovány prvním odváděcím stupněm 16.
V ultrajemném reformátoru bude proud malých částeček stoupat vzhůru při poměrně malém statickém tlaku do 37,36 kPa) a bude vystaven jednak velmi iychlým, vzhůru stoupajícím spirálovým cyklónům, které jsou generovány otáčením polopropustných prostředků, a jednak příčným, rychle cirkulujícím řezajícím zónám, které jsou generovány v prstencových mezerách. Zmenšování velikosti částeček bude prováděno na základě řezání a eroze plynem. Odstředivý vypuzovací ventilátor náležející ke každému stupni bude provádět gravitační třídění a bude napomáhat při navracení nadměrných částeček do předcházejícího nižšího stupně pro další zmenšování, takto bude na každém stupni řečeného ultrajémného reformátoru postupně směrem vzhůru prováděného další a další zmenšování velikosti částeček účinkem vířivých mlécích zón generovaných otáčením polopropustných prostředků a odstředivých kotoučů.
Průměr jednotlivých stupňů ultrajémného reformátoru se může směrem vzhůru zvětšovat. Výkonnost může být rovněž zvýšena zvýšením počtu nad sebou uspořádaných stupňů určité jednotky.
-16CZ 291925 B6
Vzhledem k přísunu jemnějšího materiálu a počátečního použití rotorů pro promíchávání přisunovaného materiálu může reformátor, který je znázorněn na obr. 4, pracovat při podstatně vyšších rychlostech otáčení hřídele, než je tomu v případě mlýna využívajícího energii víření znázorněného na obr. 2, takže řečený reformátor má vyšší výkonnost, zatímco stále udržuje nízkou energetickou náročnost.
Přisunovaný materiál, který je obvykle používán pro jemné mletí, má velikost částeček od 12,7 mm do 3,175 mm a je připravován při nízkých nákladech činností různých drtičů. Jemnými mlecími systém,y jsou obecně mlýny se struhujícími účinky proudu vzduchu, kdy k těmto mlýnům jsou přidány třídicí mechanismy, které vracejí nadměrné frakce částeček do mlecího obvodu k dalšímu zmenšování své velikosti. Tuto funkci plní řada nárazových mlýnů, a to kulové mlýny, oblázkové troubové mlýny, kladivové mlýny, vanové mlýny, válcové mlýny a další nárazové rozmělňovače. prvotní mletí ve všech zařízeních je prováděno na základě fyzikálního naražení mlecích součástí na částečky přisunovaného materiálu určeného k mletí.
Využitelnost nárazových mlýnů a jejich výhody jsou dobře známy: vysoká výkonnost pracovních jednotek a účinné zmenšování velikosti částeček. Nevýhody jsou rovněž velmi dobře známy: vysoký stupeň opotřebovávání, vysoké nároky na energii a nízká výkonnost v případě jemného mletí. Pokusy zaměřené na rozšíření využitelného mlecího rejstříku řečených nárazových mlýnů uplatněním generovaného víření jsou dobře zdokumentovány. Vířivé nárazové mlýny nebo nárazové/odírací mlýny využívají otočné mlecí součásti obsahující radiální mlecí desky a krycí kotouče.
Přímé mechanické nárazy částeček na mlecí desky a odíraní částeček při střetech s povrchy zařízení jsou využity pro jemné mletí. Přínos druhotných účinků víření je možno snadno pochopit. Je to odírání částeček při vzájemných střetech, eroze a řezání v důsledku vysoké rychlosti plynů ve víření. Neřízené vířivé zóny generované v nárazových/odíracích mlýnech se nacházejí v úzkém prostoru mezi rotorem a stěnou pláště a ve vnitřních úsecích lopatek nebo desek v rotorové soustavě. Generované víření může být podpořeno zvlněním stěny pláště a ultrazvukovými vibracemi buzenými připojenými vibračními lopatkami nebo vibračními kotouči. Nedostatky vířivých nárazových mlýnů spočívají ve vysoké spotřebě energie, nadměrném opotřebovávání, vysokém nárůstu tepla, nízké výkonnosti a poměrně nízkém výtěžku, pokud jde o jemné výrobky. V důsledku toho je obtížné jejich zařazení do větších pracovních komplexů.
Konstrukční řešení vynálezu, které je znázorněno na obr. 2, překonává tyto nedostatky využitím prvotního zmenšování velikosti částeček v řízeném víření vířivého lože účinkujícího na obvodu mlýna, kdy se částečky střetávají v důsledku působení odstředivých sil generovaných rotory a účinně přenášených pracovním proudem plynu. Šířka vířivého lože může být zvětšena zatažením rotorových lopatek (zkrácením rotorových ramen) a s tím souvisejícím zvýšením rychlosti otáčení a rychlosti proudu vztlakového plynu. K odírání dochází samorodným narážením částeček na sebe ve výhodných úhlech, čímž je maximalizován účinek odírání při vysokých třecích poměrech. Účinné hrubé a jemné mletí je prováděno velmi výkonným recyklováním nadměrných částeček do počáteční mlecí zóny 11 (obr. 1) s využitím činnosti otočných polopropustných prostředků zajišťujících třídění podle rychlosti, kdy pomaleji se pohybující částečky, jež proud plynu přemisťuje směrem vzhůru a z nichž většina má větší velikost, řečené otočné polopropustné prostředky odmítnou. Na rozdíl od dosavadního stavu v této oblasti techniky není většina jemného a superjemného mletí prováděna v počáteční mlecí zóně. U vynálezu je většina jemného a superjemného mletí prováděna ve vířivých mlecích zónách, v nichž otočné polopropustné prostředky a odstředivé kotouče pracují jako generátory víření a podporují jemné, superjemné aultrajemné mletí účinkem eroze plynem a tření v podmínkách vysokých proudových tlaků, proto přihlašovaný vynález vykazuje nízkou spotřebu energie, minimální opotřebení a minimální nárůst tepla a vyznačuje se velmi výkonnou produkcí jemných a superjemných výrobků.
-17CZ 291925 B6
Ultrajemný reformátor, který je znázorněn na obr. 4, provádí ultrajemné mletí při vynaložená nízkých nákladů na základě nového konstrukčního řešení, které využívá generování svislých, spirálových proudů pro erozi částeček plynem v kombinaci s vodorovnými cirkulujícími třecími zónami, v nichž se částečky odírají v podmínkách nízkých proudových tlaků a nízkých statických stlaků. Tento víření generující systém využívá otočné polopropustné prostředky pro generování svislé, spirálové vířivé zóny a odstředivé kotouče pro vodorovnou vířivou zónu, kdy oba tyto generátory víření pracují jako účinné prostředky pro zmenšování velikosti částeček, které se pohybují vzhůru v proudu plynu, přičemž jejich rozmělňování se uskutečňuje při nízkém vynaložení energie. V každém stupni, jenž následuje po průchodu částeček vodorovnou vířivou zónou, jsou nadměrné částečky vydělovány gravitačním tříděním, které provádí odstředivý vypuzovací ventilátor. Vydělené, nadměrné částečky jsou vnější cestou recyklovány do předcházející vířivé mlecí zóny, kde je jejich velikost dodatečně zmenšena,. Jemné částečky, které zůstávají ve stoupajícím proudu plynu pro uvedeném gravitačním třídění podle velikosti, postupují do další vířivé mlecí zóny, kde pokračuje zmenšování jejich velikosti, a tímto způsobem je účinek mletí znásoben postupným nastupováním částeček do vzhůru seřazených stupňů. Ultrajemný reformátor provádí ultrajemné mletí v podmínkách nízkého opotřebovávání, nízké energetické náročnosti a nízkých výrobních nákladů.
Hrubě mletý vápenec je už velmi dlouhou dobu hlavním průmyslovým výrobkem používaným ve stavebnictví, výrobě cementu a v zemědělství. Jemně mletý vápenec je používán v krmivu pro zvířata a při úpravě vody. Ultrajemný vápenec je nákladný výrobek, který je používán jako klížidlo při výrobě papíru, barvivo, průmyslová složková přísada a prostředek čištění životního prostředí.
Levný superjemný a ultrajemný vápenec by byl velmi užitečný při odsiřování kouřových plynů a zmírnil by účinky emisí při spalování levného uhlí s vysokým obsahem síry majícího vysoké kalorické hodnoty. Mletý vápenec je používán při dávkování složek nastavovaných uhelných paliv. Supeijemný dolomit a magnézií jsou hodnotnými odsiřovacími přísadami k různým topným olejům, těžkým karbonům nebo petrokoksům.
Je-li vynález použit při výrobě mletého uhlí/mletého vápence, umožňuje levné odstraňování SO2 a oxidů dusíku.
S použitím přihlašovaného systému může být mleté uhlí vápenec současně dodáván skrze hořákové trysky do spalovací komory. Při takto dané velikosti částeček bude spalování dokonalé a bude se konat při podobné rychlosti, jako je spalování topného oleje a přírodního plynu, jestliže jsou tyto látky použity jako palivo pro hořáky. Aby byly vytvořeny podmínky pro úplné dokončení reakce SO2 s vápencem, může vzniknout potřeba recirkulace výstupních plynů v trubkách procházejících ohřívačem. Úplné spalování uhlíku a velmi jemné částečky popela jsou faktory, které vysvětlují odpor ke spojování a slepování těchto částeček, a tím by mělo být minimalizováno rovněž znečišťování, eroze a korodování povrchů, jimiž je materiál veden nebo jimiž proudí. Úplné spalování uhlíku snižuje tepelné ztráty opři vypouštění spalin a zvyšuje teplotní výkon ohřívače, navíc vyprodukuje létavý popílek s malým obsahem uhlíku (méně než 0,5 %), který může být využit jako speciální náhrada cementu a přísada v betonových směsích.
V případě druhů uhlí s nízkým obsahem síry, jako je například uhlí z Woymingu s názvem Powder River Basin Coal, je výhřevnost nižší ve srovnání s druhy uhlí s vysokým obsahem síry z amerického východu nebo středovýchodu. Proto použití stejného množství mletého uhlí s nízkým obsahem síry (označení velikosti podle oka síta 200, což je 75 pm) má za výsledek zrušení užitečného ohřívačového systému kvůli nízkému teplotnímu zisku ze spalování takového paliva.
-18CZ 291925 B6
Avšak použití jemně mletého uhlí S nízkým obsahem síry (označení velikosti podle oka síta 400, což je 40 pm) značně urychluje spalování a tím je výkonnost ohřívače zvýšena, protože je vytvořena vyšší schopnost spalování většího množství paliva za hodinu.
Jemná velikost částeček řečeného létavého popílku by měla předejít poškozování lopatek a listů plynových turbin. Jednou z možností je to, že z horkých spalinových plynů by byly odstraněny létavé částečky bez podstatného snížení tlaku nebo teploty činností řečených otočných polopropustných prostředků.
Podobně mohou být do horkých spalinových plynů přidána činidla pro absorpci síry, činidla pro absorpci alkálií a modifikátory popílku a takto upravené spalinové plyny by mohly být čištěny s použitím otočným polopropustných prostředků. Čistění může být zdokonaleno přidáním odstředivého vypuzovacího ventilátoru za otočné polopropustné prostředky ve směru proudění spalinových plynů.
V případě, že by ve spalovací komoře měla být použita nastavovaná paliva (uhelné směsi s přírodním plynem, topným olejem, těžkými karbony nebo vodou), mělo by být předem provedeno přidání určitého množství jemně mletého vápence, které by zajistilo ustálení směsi tak, aby prostředek odstraňování SO2 byl k dispozici už ve spalovací komoře. Použití jemně mletého uhlí v nastavovaných palivech (topný olej, těžké karbony, alkohol) určených pro použití v užitkových ohřívačích spalujících topný olej a plyn bez podstatného poklesu výkonnosti takových ohřívačů je možné v tom případě, kdy je zvětšena povrchová plocha, rozptylovatelnost jemně mletého uhlí a v důsledku toho i jeho snazší spalovatelnost, která poskytuje uvolňování s použitím hořáků umožňujících omezená přísun vzduchu, čímž je zabráněno nebo minimalizováno tvoření oxidů dusíku.
Pro nízkotlaké odstraňování SO2 je nejúspomějším řešením injektování jemně mletého vápence buď do spalovací zóny, nebo do existujících horkých spalinových plynů. Výkon zařízení podle přihlašovaného vynálezu umožní spalování levnějších paliv s vysokým obsahem síry, tj. uhlí a lignitu, petrokoksu, zbytkových olejů, těžkých karbonů a asfalténu, nenákladným odstraňováním SO2 na základě použití jemně mletého vápence/dolomitu. Do vápence/dolomitu. Do vápence/dolomitu může být přidán jemně mletý oxid železitý jako tavidlo, aby úplné dokončení reakce bylo urychleno.
Jemně mleté uhlí s vysokým obsahem síry, které je připravováno podle přihlašovaného vynálezu, může být použito pro přidání do zbytkových olejů a těžkých karbonových olejů před společnou úpravou takových směsí účinkem vysokotlaké hydrogenace (H-uhlí, H-olej, flexikoksové procesy) za účelem jejich přeměny na vysoce hodnotné ropné tekutiny (dopravní pohonné hmoty, nafta, plynný olej), přičemž simé nečistoty jsou odstraňovány v podobě čisté síry. Jemně mleté uhlí pro tyto účely vykazuje takovou velikost částeček, která je z 80 % menší než 30 pm (označení velikosti podle oka síta je 525) a z 20 % menší než 20 pm (označení velikosti podle oka síta je 875). Takové směsi oleje s jemně mletým uhlím uplatní více než 50 % jemně mletého uhlí v systému. Výsledkem přítomnosti takového uhlí ve směsích procházejících hydrogenačním procesem je vyšší zisk ropných tekutin a zlepšená úspornost procesu.
V určitých případech je vyžadováno ultračisté uhlí. Jde o použití uhlí v nastavovaných palivech pro spalovací motory (v motorech osobních automobilů, nákladního automobilů nebo naftových lokomotivách). Pro tyto účely by uhlí mělo být zmenšeno na rozměr označení podle velikosti oka síta-400 (tj. <40 pm) a pak vystaveno účinku pěnové flotace, aby byl odstraněn popelový materiál. Užitečné uhlí by bylo vysušeno a podrobeno zmenšení rozměrů částeček v ultrajemném reformátoru na velikosti menší než < 1 pm. Levné ultrajemné uhlí by samo o sobě představovalo náhradní samohybné palivo nebo by mohlo být použito ve směsích s motorových benzínem, ropou, methanolem, MTBE (methyl-butylether) nebo v podobě kalového paliva uhlí s vodou.
-19CZ 291925 B6
Úprava povrchu částeček pevných látek majících zmenšenou velikost je obzvláště důležitá pro jejich přepravu uvnitř potrubí nebo pro jejich průmyslové využití jako plniv, pigmentů, absorpčních činidlem, brusných činidel, cementů, uhelných kalových paliv pro motory s vysokotlakým vstřikováním nebo jako meziproduktové suroviny pro další zpracování.
Čerstvé povrchy vytvořené samorodným mletím, odíráním a erozí plynem v procesu zmenšování částeček podle vynálezu představují reaktanční místa buď v podobě mechanických radikálů (tj. reaktančních míst, která jsou výsledkem přerušení chemických vazeb v oblastech molekul na povrchu dodávaného materiálu), nebo v podobě zbytkových valenčních vazeb (tj. aktivních míst, která jsou výsledkem přerušení krystalických mřížkových struktur na povrchu takových dodávaných materiálů). Tato reaktanční místa obvykle mají krátkodobá rozpětí a jsou sycena v běžném průběhu procesu kyslíkem nebo oxidem uhličitým přítomným v ovzduší nebo molekulami vody z vlhkosti okolního prostředí.
Vynález využívá inertní atmosféru (pracovním plynem ve mlýně je například dusík nebo vzácný plyn pracující v úplně uzavřeném recyklačním obvodu) a umožňuje přímo na místě úpravu čerstvě zmenšených a reaktančních povrchů chemickými činidly, a to jak organickými, tak i anorganickými chemikáliemi, výsledkem čehož je získání nových hodnotných materiálů pro obchod a průmysl.
V případě povrchové úpravy podle vynálezu se mohou chemická činidla odpařovat, jsou-li těkavá, v pracovním proudu plynu systému nebo mohou být rozprašována v podobě aerosolů, mají-li vyšší teplotu varu nebo jde—li o tuhé látky, a jsou zředěny inertními plyny přítomnými v pracovním proudu plynu systému. V případě sytících mechanických radikálů jsou chemickými činidly alkoholy (např. methanol až stearylalkohol), mastné kyseliny (např. kyselina mravenčí až kyselina stearová) nebo vinylové sloučeniny (například vinylalkohol, kyselina akrylová, vinylkyanid, vinylchlorid, styren, butadien), aminy, amonné soli, karboxamidy, močoviny, epoxidy (např. ethylenoxid, propylenoxid, epichlorohydrin).
V případě saturování zbytkových valenčních vazeb jsou chemickými činidly soli (například alkálie, alkalické zeminy nebo základní kovové halogenidy či stearáty nebo ammonné soli).
Zmenšené částečky tuhých látek, jejichž povrchy jsou upravovány ve výrobním zařízení, představují nové látkové kompozice vykazující hodnotové vlastnosti - změněnou povrchovou zvlhčovatelnost a povrchové pnutí, sníženou koherenci mezi částečkami, volný průtok příznačný pro suché prášky, nízkou dynamickou viskozitu, vznášej í-li se v uhlovodíkovém nebo vodném médiu.
Povrchová úprava prováděná ve výrobním zařízení podle tohoto vynálezu produkuje nové, jemně mleté uhelné kompozice, které jsou využitelné při sestavování formulí nastavovaných paliv (tj. uhelných kalů s alkoholem, palivových olejů, těžkých karbonů) nebo mají schopnost využití jako aktivační meziprodukty. Takto upravené uhelné produkty vykazují lepší rozptylovatelnost, nižší viskozitu při vysokém obsahu uhlí v kalech (tj. v kalových palivech obsahujících uhlí s vodou nebo v nastavovaných palivech), zlepšenou stálost při skladování a menší sklon k odírání a erozi.
Taková úprava je důležitá pro přípravu jemně mletých přísunových materiálů, které jsou přepravovány potrubím pro transport tuhých látek vykazujících přijatelné reologické vlastnosti při vysokých zátěžích, v důsledku čehož mohou být realizovány nižší přepravní náklady vyjádřené jednotkou ceny za přepravu jedné tuny tuhých látek.
Povrchová úprava jemně mletého vápence prováděna ve výrobním zařízení jě využitelná při sestavování formulí paliv s vysokým obsahem síry (těžkých karbonů, zbytkových paliv,
-20CZ 291925 B6 mazutových paliv, asfalténů, uhlí s vysokým obsahem síry a petrokoksů) v souvislosti s požadavky ochrany životního prostředí při jejich spalování.
Povrchy dalších jemně mletých produktů jsou upravovány kovovými rudami a dalšími minerály, výsledkem čehož je produkce předreagovaných výrobků pro jejich využití při provádění různých způsobů suchého třídění (například gravitačního, magnetického nebo elektrostatického třídění) a třídění s využitím vody (například na základě gravitace, pěnové flotace nebo olejové aglomerace).
Úprava povrchů podle přihlašovaného vynálezu může být při mletí plniv a pigmentů. V případě plniv (např. ropných sazí, dinasu, jílů, uhličitanů vápence) vykazují upravované kompozice lepší rozptylovací a vysoce zpevňovací charakteristiky v polymerickém médiu. V případě pigmentů vykazují upravené kompozice lepší rozptylovatelnost a schopnost vybarvování (tj. vybarvovací hodnoty). V případě přípravy povrchově upravených materiálů pro vysokoteplotní heterogenní chemické reakce získávají takto upravené povrchy rychlejší reaktanční poměry a vyšší zisk koncového produktu, výsledkem čehož je úspora výrobních nákladů.
V případě cementu a kamene jsou výsledkem úpravy jemně mletých produktů lepší skladovací a pojivové vlastnosti a vlastnosti související se životností takových produktů.
Zařízení podle přihlašovaného vynálezu je kompaktní a má poměrně malou hmotnost, což umožňuje přemisťování takových mlecích zařízení do výrobních míst za účelem rychlého vyprodukování čerstvých, jemně mletých prášků. Tímto způsobem může být vyráběn rozpustný cement ze střepinových slínků nebo drcených slínků. Současné způsoby sestavování slínkových formulí využívají prostředky pro zpomalení procesu vytvrzování, které působí proti tvrdnutí skladovaného cementu. Postup podle tohoto vynálezu bude zabraňovat znečištění umletého cementu výrobou čerstvě umletého cementu přímo na staveništích. Podobně lze postup podle vynálezu využít při sestavování cementových směsí umožňujících rychlé vytvrzování, což je výhodné pro urychlení stavebních prací. Schopnost výroby čerstvého cementu na staveništích může přinést výsledky v podstatné úspoře nákladů související s mletím, balením, skladováním a přepravou.
Výsledkem samorodného mletí podle tohoto vynálezu je úspornější uvolňování žádoucích složek přísadových rud, než je možno dosáhnout v nárazových mlýnech. To je tím, že účinky samorodného mletí umožňují uvolňování takových složek při větší velikosti částeček, než je tomu v případě nárazového mletí. Při nárazovém mletí je část žádoucí složky ztracena v ůpravnickém odpadu a při mletí dochází k plýtvání s energií kvůli nadměrnému mlecímu výkonu, který je nutný pro uvolnění žádoucí složky. Z těchto důvodů může být přihlašovaný vynález úsporně využit pro takové účely, jako je příprava uhelných materiálů vyžadujících levné uvolnění pyritů a s nimi souvisejících anorganických simých složek.
Vynález rovněž dovoluje rozdílné mletí, aby bylo dosaženo oddělování složek v minerálních přísadách na základě potřebně rozdílných indexů mlecí schopnosti složek a na základě řízení vířivých, řezacích a erozních sil v systému, například rudy vzácných kovů by mohly být upravovány rozdílným mletím suchým rýžovištím usazenin obsahujících vysoké koncentrace jílu. Podobně by mohly být upravovány také zlaté rudy rozdílným mletím zlatonosných černých písků za sucha. Rozdílné mletí za sucha podle vynálezu může být použito při zušlechťování a třídění plaveného uhlí s vysokým obsahem jílu následujícím po vysušení takových zásobních materiálů před jejich dodáním do mlecího zařízení.
Jemné mletí reaktantů tuhých látek na prášky, které jsou z 80 % menší než 30 pm (označení podle velikosti oka síta je 525) a z 20 až 60 % menší než 5 pm (označení podle velikosti oka síta je 4500) umožňuje levnou výrobu řady jemně mletých chemikálií, mezi něž patří alkalická zemina, křemík a karbidy těžkých kovů (například MgC2, CaC2, SiC, Cr3C2, Fe3C, W2C, NiC2).
-21 CZ 291925 B6
Tento proces vyžaduje přijatelně nízké náklady na výrobu, které by neměly pouze snížit současně vynakládané výrobní náklady na produkci těchto karbidů, ale rovněž umožnit jejich nová uplatnění.
Předcházející popis obecně zmiňuje některé oblasti, v nichž má přihlašovaný vynález uplatnění. Nyní následují některé podrobnější příklady konkrétního využití.
1. Jemně mleté uhlí pro výrobu elektřiny. Uhlí je mleto podle tohoto vynálezu pro přímé spalování ve spalovací komoře ohřívače, přičemž velikost jeho částeček je z 80 % menší než 32 pm (označení podle velikosti oka síta je 500). Uhlí hoří krátkým, jasným plamenem jako topný olej 2. třídy či přírodní plyn. Spalování uhlíku je podstatně rychlejší a dosahuje >99 %, přičemž ztráta suchého spalinového plynu je <6 %, ve srovnání s 96 % spalování a 9 % ztrátou suchého spalinového plynu v případě rozmělněného uhlí spalovaného v systému mělkého vířivého lože, kdy řečené rozmělněné uhlí má velikost částeček 75 pm (označení podle velikosti oka síta je 200).
2. Ekologicky čisté uhelné palivo pro topení v ohřívačích. Jemně mleté uhelné palivo a jemně mleté vápencové pročišťovací činidlo (například vápenec nebo směs vápence a zásaditého oxidu) jsou mlety podle tohoto vynálezu pro přímé spalování ve spalovací komoře ohřívače, přičemž velikost částeček mletého uhlí je z 90 % menší než 32 pm (značení podle velikosti oka síta je 500) a částečky vápence jsou umlety z 90 % na velikost menší než 30 pm (označení podle velikosti oka síta je 525), z toho 15 % na velikost menší než 5 pm (označení podle velikosti oka síta je 4500). Uhlí hoří jako topný olej 2. třídy, přičemž spalování uhlíku je >99 %, ztráta suchého spalinového plynuje <6 % a vápenec pročištěním odstraňuje >95 % SO2 a NOX.
3. Ekologicky čisté uhelné palivo pro topení v plynových turbínách. Jemně mleté uhlí a jemně mleté vápencové pročišťovací činidlo jsou zvlášť mlety podle tohoto vynálezu pro přímé spalování v systému plynové turbíny, přičemž uhlí a vápenec jsou mlety z 90 % na velikost menší než 30 pm (označení podle velikosti oka síta je 525), z toho 35 % na velikost menší než 10 pm (označení podle velikosti oka síta je 2000) a z toho 15 % na velikost menší než 5 pm (označení podle velikosti oka síta je 4500). Uhlí hoří jako topný olej 2. třídy, vápenec pročištěním odstraňuje >95 % SO2 aNOx.
4. Ekologicky čisté uhelné palivo použitelné v procesech zplyňování. Jemně mleté uhlí a jemně mleté vápencové pročišťovací činidlo jsou zvlášť mlety podle tohoto vynálezu pro spalování s kyslíkem ve vysokotlaké komoře pro zplyňování uhlí za účelem generování plynu se střední hodnotou BTU (tj. britská tepelná jednotka), přičemž částečky paliva a pročišťovacího činidla jsou mlety z 80 % na velikost menší než 32 pm (označení podle velikosti oka síta je 500), z toho 25 % na velikost menší než 20 pm (označení podle velikosti oka síta je 875). Výsledný plyn se střední hodnotou BTU může být využit jako palivo pro spalovací turbínu, může sloužit jako palivový vstup pro palivový článek nebo může být použit jako meziprodukt při výrobě tekutých paliv (například methanolu, benzínu, motorové nafty) nebo jako chemický výchozí materiál.
Ve srovnání s hrubším uhlím poskytuje jemně mleté uhlí rychlejší spalovací poměry, výsledkem čehož je zvýšená výkonnost zplynovače.
5. Ekologicky čisté nastavované palivo : Uhlí/plyn. Částečky složek pevných látek palivové směsi obsahující přírodní plyn, jemně mleté uhlí a jemně mletý vápenec jsou zvlášť mlety podle tohoto vynálezu z 90 % na velikost menší než 32 pm (označení velikosti podle oka síta je 500), z toho 15 % na velikost menší než 5 pm (oko síta má označení 4500). Ve srovnání s čistým přírodním plynem tato palivová směs snižuje náklady na kogenerování a kombinované oběžné generování elektřiny.
-22CZ 291925 B6
6. Ekologicky čisté nastavované palivo : Uhlí/olej. Směs paliva s obsahem síry skládající se z tekutého paliva s obsahem síry, jemně mletého uhlí a jemně mletého vápencového pročišťovacího činidla má částečky svých složek tuhých látek zvlášť mlety podle tohoto vynálezu z 90 % na velikost menší než 32 μτη (označení podle velikosti oka síta je 500), z toho 15 % ne velikost menší než 5 pm (okolo síta má označení 4500), přičemž obě složky tuhých látek jsou při mletí chemicky upraveny přímo v mlecím zařízení. Povrchová úprava umožňuje vyšší koncentraci tuhých látek (až do 70 %) v tekuté palivové směsi (s přijatelnými Teologickými vlastnostmi), než by to bylo možné za jiných podmínek.
7. Ekologicky čisté tekuté palivo : Těžký olej. Tekuté palivo s obsahem síry je smícháno s částečkami jemně mletého vápencového pročišťovacího činidla mletými podle tohoto vynálezu z 90 % na velikost menší než 30 pm (označení podle velikosti oka síta je 525), z toho 20 % na velikost menší než 5 pm (označení podle velikosti oka síta je 4 500), přičemž obě složky tuhých látek jsou při mletí chemicky upraveny přímo v mlecím zařízení. Ve směsi je možno použít levné topné oleje s obsahem síry, mazuty, zbytkové oleje a těžké karbony a výsledkem spalování je levné teplo a/nebo elektřina z přímo vytápěných ohřívačů nebo kombinovaných oběžných generátorů elektřiny, zatímco přímo v zařízení je umožněno provádět odstraňování 90 % SO2 a ΝΟχ.
8. Ekologicky čisté kalové palivo : Uhlí/voda. V případě kalového paliva obsahujícího směs uhlí a vody je uhlí a vápencové pročišťovací činidlo zvlášť mleto podle tohoto vynálezu z 90 % na velikost částeček menší než 32 pm (označení podle velikosti oka síta je 500), z toho 15 % na velikost menší než 5 pm (označení podle velikosti oka síta je 4 500), přičemž povrch palivové složky je chemicky upraven při mletí přímo v mlecím zařízení. Toto kalové palivo z uhlí/vody vykazuje stálé plameny a poskytuje rychlé spalovací poměiy, je stálé při skladování a umožňuje nasycení uhlím až do 80 %. Jemně mletý vápenec umožňuje pročišťovací odstraňování SO2 a ΝΟχ přímo ve spalovacím zařízení při spalování. Vzhledem k vysokému obsahu uhlí a snadnému použití může být takové kalové palivo z uhlí/vody využit pro přepravování uhlí potrubím, říčními nákladními čluny nebo námořními tankery. Takové tekuté kalové palivo z uhlí/vody vykazuje úspory při mletí, manipulaci a přepravě ve srovnání s obvykle používaným kusovým uhlím.
9. Řízení obsahu SO2/NOx: Kombinace spalování s tvořením karbidu vápníku. Uhlí a vápenec jsou mlety podle tohoto vynálezu pro přímý přísun do spalovací komory ohřívače, přičemž jak uhlí, tak i vápenec jsou mlety za 70 % až 90 % na velikost částeček menší než 30 pm (označení podle velikosti oka síta je 525), toho 20 % až 70 % na velikost částeček menší než 5 pm (označení podle velikosti oka síta je 4500), následně jsou obě složky směsi smíchány v molámím poměru uhlí: vápenec = 4 : 1 a poté jsou injektovány do spalovací komory ohřívače. Karbid vápníku se ve spalovací komoře tvoří při teplotě plamene 1604 °C až 1843 °C, a na takto vytvořený karbid vápníku se váží oxidy síry a oxidy dusíku. SO2 je redukován karbidem vápníku na simík vápenatý (CaS) a ΝΟχ je redukován na dusík (N2) s pročišťovacím účinkem 90 % až 99 %. Vytvořené částečky mohou být zachycovány ve směru proudění spalinového plynu v odlučovacím filtru, přičemž je značně snížena (nebo odstraněna) potřeba pročišťování výstupních spalinových plynů zvlhčováním ve směru jejich proudění.
10. Řízení obsahu SO2/NOX: Kombinace spalování a recirkulace. Odstraňování SO2 a ΝΟχ, jež se tvoří při spalování paliv s obsahem síry, je prováděno spalováním paliva s jemně mletým vápencovým pročišťovacího činidlem, kdy obě složky spalované směsi jsou zvlášť mlety podle tohoto vynálezu z 80 % na takovou velikost částeček, která je menší než 20 pm (označení podle velikosti oka síta je 875), z toho 20 % na velikost menší než 10 % (označení podle velikosti oka síta je 2000), takže palivové plyny mohou cirkulovat při teplotě 871 °C tak, aby bylo dokončeno pročišťování před vstupem spalinových plynů do sběrače prachového odlučovače. S uplatněním uvedené velikosti částeček jsou SO2 a ΝΟχ absorbovány z >99 %.
-23CZ 291925 B6 . Řízení obsahu SO2/NOx: Kombinace spalování a hydratace. Odstraňování SO2 a ΝΟχ, jež se tvoří při spalování paliv s obsahem síry, je prováděno spalováním paliva s jemně mletým vápencovým pročišťovacím činidlem, kdy obě složky spalované směsi jsou mlety podle tohoto vynálezu z 80 % na takovou velikost částeček, jež je menší než 20 pm (označení podle velikosti oka síta je 875), z toho 20 % na velikost menší než 10 % (označení podle velikosti oka síta je 2000), a dále je prováděno úpravou výsledných spalinových plynů na základě rozprašování jemných kapiček vody, aby pročišťovací činidla byla dále aktivizována a aby úroveň teploty spalinových plynů byla v rozsahu od 760 °C do 982 °C před vstupem těchto spalinových plynů do sběrače prachového odlučovače. Rozprašování velmi jemných kapiček vody stlačeným vzduchem přeměňuje pálené vápno (oxid vápenatý, CaO) přítomné ve spalinových plynech na hašené vápno [hydroxid vápenatý, Ca(OH)2], které pohlcuje všechny zbytkové SO2 a ΝΟχ. Uvedený způsob absorbuje >99 % SO2 a NOX.
12. Řízení obsahu SO2/NOx: Injektování absorpčního činidla. Alternativou ke kombinaci spalování jemně mletého uhlí s jemně mletým vápencovým pročišťovacím činidlem může být injektován absorpčního činidla do horkých plynů, které víří nad spalovací zónou. V případě absorpčního činidla určeného pro toto injektování jsou částečky jemně mletého vápencového pročišťovacího činidla mlety z 80 % na velikost menší než 20 pm (označení podle velikosti oka síta je 875), z toho 20 % na velikost menší než 10 pm (označení podle velikosti oka síta je 2000). Účinek absorbování může být dále zdokonalen přidáním jemně mletého ferozinku nebo jemně mletého oxidu železitého. Uvedený způsob absorbuje >96 % SO2 a NOX.
13. Řízení obsahu ΝΟχ: Opětné hoření. Jako alternativní způsob řízení obsahu ΝΟχ je jemně mleté uhlí v množství, jež je vyšší než 20 % celkové hmotnosti použitého paliva, mleto podle tohoto vynálezu z 80 % na velikost částeček menší než 32 pm (označení podle velikosti oka síta je 500) a následně je injektováno bezprostředně nad spalovací zónu, aby bylo vyvoláno opětné hoření, které vytváří zónu nedostatku kyslíku, čímž jsou znemožněny úniky emisí zbytkového ΝΟχ.
14. Vylepšené cementové slínky. Materiály pro výrobu cementových slínků (např. vápenec, jíly, hominy/křemičitany, železná ruda a další příměsi) jsou mlety podle vynálezu z 90 % na velikost částeček menší než 32 pm (označení podle velikosti oka síta je 500), z toho 15 % na velikost částeček menší než 5 pm (označení podle velikosti oka síta je 4500), smíchány a vypáleny ve vypalovací peci na cementové slínky. Slínky vyrobené ze superjemných a ultrajemných částeček horninových složek, které byly zmíněny v předchozím textu, mají vyšší a podstatně soudržnější kvalitu než slínky vyrobené bez uvedené přípravy svých reaktančních složek.
15. Vylepšené cementy. Povrchy částeček cementu jsou chemicky upravovány přímo při mletí v mlecím zařízení podle tohoto vynálezu. Povrchová úprava jemně mletého cementu zdokonaluje pevnost a podporuje rychlejší vývoj konečných fyzikálních vlastností betonové směsi.
16. Zdokonalená příprava cementu. Zmenšování velikosti cementových slínků se provádí tak, že tento cementový meziprodukt podstupuje mletí podle tohoto vynálezu z 90 % na velikost částeček menší než 30 pm (označení podle velikosti oka síta je 525), z toho 20 % na velikost částeček menší než 5 pm (označení podle velikosti oka síta je 4 500) a z uvedených 20 % dalších 10 % na velikost částeček menší než 2 pm. Cement se supeijemnými a ultrajemnými částečkami, jejichž velikost byla právě specifikována, vykazuje vyšší pevností vznikající odolnost proti stárnutí a rychlejší vytvrzování v betonových směsích.
17. Nová složení betonových směsí. Sopečná skla (např. sopečný puzolán, popel, tuf či rhyolit) mohou být zpracována na jemně mletá skla. Například rhyolit je podroben mletí podle tohoto vynálezu z 80 % na velikost částeček menší než 32 pm (označení podle velikosti oka síta je 500),
-24CZ 291925 B6 z toho 20 % na velikost částeček menší než 10 pm (podle velikosti oka síta je označení velikosti 2000). Jsou-li taková jemně mletá sopečná skla použita při přípravě složení cementových směsí, získává takto obohacený beton velmi časnou pevnost a rychlou vytvrzovatelnost, přičemž získává ustrnutí v tlaku 4000 psi (27,58 MPa) i více. Létavý popílek, jenž je znám jako vedlejší elektrárenský produkt, může být jemně mlet podle vynálezu a využit při přípravě vysoce pevných betonových směsí, kde je přidáván do takových směsí spolu s portlandským cementem, jemným práškem oxidu křemičitého (připraveného hydrolýzou v plameni) a vhodnými agregáty, výsledkem čehož je beton s hodnotou ustrnutí v tlaku od 17 000 do 20 000 psi (tj. od 117,215 MPa do 137,9 MPa). Výsledkem vylepšení létavého popílku na prvotřídní jemně mletý produkt by mělo být snížení nákladů na výrobu elektřiny.
18. Recyklace betonu. Použitý beton je podle tohoto vynálezu přeměněn na jemně mletou recyklovanou betonovou směs mletím na takovou velikost částeček, která je příjemná pro využití při přípravě nových betonových směsí v kombinaci s čerstvým cementem jako přídavným pojivém. Schopnost provádět recyklaci již použitého betonu přímo na staveništi přináší významné materiální úspory, dále úspory spojené s dopravou, manipulací a provedenou prací.
19. Nové stavební materiály. Po rozmělnění je prováděno zmenšování velikosti částeček granitu, křemene, wolastonitu nebo jiných tvrdých křemičitanů a vyvřelých hornin mletím podle vynálezu z 90 % na velikost částeček menší než 32 pm (označení podle velikosti oka síta je 500), z toho 20 % na velikost částeček menší než 5 pm (označení podle velikosti oka síta je 4500), po čemž jsou takové produkty podrobeny reakci s pojivém, aby byly získány nové materiály. Výrobky připravené z jemně mletých hornin vykazují větší pevnost a lepší hodnoty dalších fyzikálních vlastností, než je tomu v případě obvyklých výrobků stavebního průmyslu, jako jsou malty, cihly, tvárnice, dlaždice a panely. Betonové směsi s vysokou pevností, do nichž se přidávají přísady velmi jemně mletého oxidu křemičitého (připraveného hydrolýzou v plameni) a létavého popílku vykazují vysokou ustmulost v tlaku, ale nedostatečnou tvárnost, stávají se křehkými a mají sníženou pevnost ve střihu. Nahrazení těchto běžných agregátů použitých v těchto směsích jemně mletou horninou, která je připravena podle vynálezu, překonává uvedené nedostatky a poskytuje vysoce pevný beton s vysokou ustmulostí v tlaku a vysokou pevností ve střihu.
20. Nové izolační materiály. Pórovité betonové pěny vyrobené z jemně mletého rhyolitu nebo jiných sopečných skel obsahují uzavřené pórové struktury, které v těchto horninách existují v důsledku zadržení sopečných plynových bublinek. Takové pěny vykazují vysoké izolační hodnoty a přídavnou strukturální pevnost [k hodnotám 30 až 40 a tlakové pevnosti do 2000 psi (tj. 13,79 MPa)]. Mimo to, že jsou naprosto ohnivzdorné, jsou rhyolit-pórovité betonové pěnové směsi výbornými teplotními a zvukovými izolačnímu hmotami a rovněž tak mají dobrou schopnost vstřebávat nárazy. Takové levné pěny mohou nahradit nákladné polyurethanové pěnové izolační hmoty, které při vystavení ohni uvolňují jedovaté plyny (například kyanovodík), takové pěny mohou rovněž snížit potřebu ocelových výztuží ve výškových strukturách, mohou být použity pro stavění levných izolovaných skladišť a mohou sloužit jako základy pro podloží silnic, čímž bude zajištěno snížení nákladů na údržbu souvisejícím silnic v důsledku teplotních výkyvů.
21. Výroba karbidu železa a houbovitého železa. Pro účel přeměny železa na prášek karbidu železa je suchá železná ruda mleta podle tohoto vynálezu nájemně mletý produkt mající velikost částeček z 90 % menší než 32 pm (označení podle velikosti oka síta je 500), z toho 15 % menší než 5 pm (označení podle velikosti oka síta je 4500). Jemně mletá železná ruda je smíchána s jemně mletým uhlím majícím velikost částeček z 90 % menší než 32 pm označení podle velikosti oka síta je 500), z toho 15 % menší než 5 pm (označení podle velikosti oka síta je 4500) a poté je směs dodána do redukční pece, kde je získán karbid železa. Výsledkem přeměny železné rudy na karbid železa v blízkosti těžebního zdroje je produkt s podstatně vyšším obsahem železa (Fe3C s 93,22 % Fe proti Fe2O3 s 69,94 % Fe), čímž jsou sníženy náklady na
-25CZ 291925 B6 přepravu na trh. Karbid železa je přímo využitelný při výrobě oceli v elektrických pecích, kdy v případě malých oceláren slouží jako náhrada odpadní oceli, protože dovoluje obejití nákladného kroku redukce peletizované železné rudy ve vysoké peci, pro účel přeměny železné rudy na houbovité železo je suchá železná ruda mleta podle tohoto vynálezu na jemně mletý produkt mající velikost částeček z 60 % menší než 32 pm (označení podle velikosti oka síta je 500). Jemně mletá železná ruda je zpracována v redukční peci se zplynovaným uhlím připraveným z jemně mletého uhlí a kyslíku. Výsledným houbovitým železem je syntetické odpadní železo, které je využitelné při nahrazování odpadního železa pro výrobu oceli v elektrických pecích malých oceláren.
22. Jemně mleté uhlí pro šachtové pece. Jemně mleté uhlí podle tohoto vynálezu z 80 % na velikost částeček menší než 32 pm (označení podle velikosti oka síta je 500) může být použito přímo v běžných šachtových pecích pro redukování železné rudy dodáním takového jemně mletého uhlí do výfučny řečené pece. Pro více než 40 % koksu a veškerý přírodní plyn použitý jako přídavné palivo v takovém procesu může být uplatněna náhrada v podobě levného, jemně mletého uhlí s vysokým obsahem síry, přičemž síra pocházející z takového uhlí je zachycována ve strusce vznikající v této šachtové peci. Dodáním jemně mletého uhlí a kyslíku do šachtové pece při provádění redukčního procesu může být až 90 % koksu nahrazeno jemně mletým uhlím s vysokým obsahem síry připraveným podle přihlašovaného vynálezu, výsledkem čehož je levnější výroba oceli.
23. Získávání strategických kovů. Na základě toho, že jsou k dispozici levné rudy, které jsou mleté podle tohoto vynálezu, a levný vodík jako produkt zplyňování jemně mletého uhlí s vysokým obsahem síry, existuje možnost získávání strategických kovů (mangan, nikl, kobalt, cín, titan, chrom, molybden, wolfram a vanad) z jejich podřadných rud. Podřadné rudy strategických kovů jsou mlety podle tohoto vynálezu z 90 % na velikost částeček menší než 30 pm (označení velikosti podle oka síta je 525). Tyto jemně mleté prášky přicházejí v redukční peci do styku s vodíkem, v důsledku čehož jsou uvolňovány , částečky strategických kovů, které mohou být vydělovány účinkem gravitace z nežádoucí rudné hlušiny.
24. Vytřiďování drahých kovů za sucha. Při vytřiďování drahých kovů z usazeného jílu obsahujícího lýžovištní zeminu, černé písky nebo jejich koncentráty a při získávání těchto kovů z obtížně tavitelných rud může být použito zmenšování velikosti částeček zmíněných materiálů, které je prováděno podle přihlašovaného vynálezu. Provádění této činnosti za sucha přináší úspory související s použitím vody a se zavedením recirkulace vody a výsledkem toho je snížení nákladů v procesu získávání drahých kovů, a to zejména v případě usazenin nacházejících se v oblastech typických svým suchým podnebím.
25. Uvolňování zlata a platiny zrůd. Při uvolňování elementárního zlata z tvrdého křemene nebo křemičitých rud a uvolňování platiny ze zapouzdřených magnetitových hrudek může být použito zmenšování velikosti částeček zmíněných materiálů prováděné podle přihlašovaného materiálu. Získané zlato může být zušlechtěno vyplavením nebo chemickým vyluhováním a platina může být zušlechtěna magnetickým tříděním za sucha.
26. Výroba vodíku. Uhlí a vápenec jsou zvlášť mlety podle tohoto vynálezu pro spalování s kyslíkem za přítomnosti vody ve vysokotlaké komoře pró zplyňování, aby byla vyprodukována směs oxidu uhelnatého (CO) a vodíku (H2), přičemž částečky uhlí jsou mlety z 80 % na velikost menší než 32 pm (označení podle velikosti oka síta je 500) a částečky vápence jsou mlety z 80 % na velikost menší než 30 pm (označení podle velikosti oka síta je 525), z toho 25 % né velikost menší než 5 pm (označení podle velikosti oka síta je 4500). Použití jemně mletého uhlí zkracuje dobu, v níž reakce probíhá, a umožňuje lepší řízení této reakce, a proto -náklady na výrobu vodíku jsou v tomto případě nižší, než je tomu v případě použití větších částeček dodávaného
-26CZ 291925 B6 zásobního uhlí. To, co bylo právě uvedeno, představuje jeden z nej levnějších způsobů výroby vodíku.
27. Čištění spalinového plynu pro turbíny s přímým spalováním uhlí. Spalinové plyny pro turbínu s přímým spalováním uhlí, které spalují částečky mající velikost 75 pm (označení podle velikosti oka síta je 200), procházejí vodorovně skrze otočné polopropustné prostředky podle tohoto vynálezu. Tyto polopropustné prostředky představuje sestava, která obsahuje otočné síto umístěné mezi spalovacím prostorem a turbínou, přičemž pod otočným sítem se nachází odlučovač. Většina horkých, roztavených částeček popílku vytvořených z uhlí je odstraňována z proudu plynu, což je doprovázeno zanedbatelnou ztrátou tlaku a nepatrným snížením teploty, přičemž velikost částeček popela zůstávajícího v proudu plynuje takto zmenšena, takže nedochází k poškozování lopatek nebo listů turbíny. Obdobně mohou být otočné polopropustné prostředky použity v případě pročišťování spalinových plynů, kdy do proudu horkých plynu jsou injektovány upravovače popílku nebo absorpční činidla pohlcující síru a alkálie, aby se předešlo erozi a korodování plynové turbíny a aby byly splněny emisní normy ochrany životního prostředí. Účinnost takového pročišťování může být posílena přídavným použitím odstředivého vypuzovacího ventilátoru plnícího funkci dalšího pročišťování po průchodu horkých plynů přes řečené otočné polopropustné prostředky.
28. Pročišťování spalinových plynů v případě spalovače s tlakovým vířivým ložem. Spalinové plyny odváděné ze spalovače silákovým vířivým ložem, které obsahují popílek a částečky alkálií, jsou pročišťovány tak, že horkým plynům je umožněn průchod přes sestavu obsahující otočné polopropustné prostředky podle přihlašovaného vynálezu před tím, než vstoupí do plynové turbíny, čímž je eliminována potřeba instalování nákladných a křehkých keramických příčně průchozích filtrů. Účinnost takového pročišťování může být podílena použitím odstředivého vypuzovacího ventilátoru, který je umístěn za otočnými polopropustnými prostředky ve směru proudu plynu, aby byly z proudu horkého plynu odstraněny zbývající částečky pevných látek.
29. Pročišťování spalinových plynů v případě ohřívačů vytápěných uhlím. Otočné polopropustné prostředky podle tohoto vynálezu jsou vyrobeny z wolframu a jsou umístěny vodorovně ve spalovací komoře v zóně vedení ohřívačových trubek ohřívače vytápěného uhlím, jehož částečky jsou mlety na velikost 75 pm (označení podle velikosti oka síta je 200). Otočné polopropustné prostředky odmršťují větší částečky zpět a udržují je ve spalovací komoře dost dlouho na to, aby přenesly zbývající teplo na ohřívačové trubky, takže spalování uhlíku je zvýšeno až na 99 %, přičemž ztráta suchých spalinových plynů je snížena pod 8 %.
30. Výroba karbidu vápníku. Vápenec a uhlí jsou zvlášť mlety podle tohoto vynálezu z 80 % na velikost částeček menší než 30 pm (označení podle velikosti oka síta je 525), z toho 20 % až 60 % na velikost částeček menší než 5 pm (označení podle velikosti oka síta je 4500). Jemně mleté uhlí hoří plamenem v cyklónovém spalovači a jeho teplota je udržována v rozmezí od 1604 °C do 1843 °C. Jemně mletý vápenec a jemně mleté uhlí jsou smíchány v molekulovém poměru vápenec : uhlí = 1 : 4 po čemž následuje dodání této směsi do spalovací zóny, kde se tvoří karbid vápníku. Takto vytvořený karbid vápníku je odváděn proudem vzduchu do potrubní soustavy, ve které jsou výsledné produkty reakce ochlazeny na 149 °C, poté je práškový karbid vápníku vydělen z unášejícího proudu vzduchu ve vírovém odprašovači.
Předcházející popis uvádí na základě příkladu, avšak nikoli omezujícím, upřednostňovaná provedení tohoto vynálezu. Zkušeným odborníkům v této oblasti techniky se budou vybavovat varianty, které jsou srovnatelné s popsanými provedeními.
Takové varianty, modifikace a srovnatelná provedení jsou kryta rozsahem tohoto vynálezu vymezeným s větší konkrétností v následujících patentových nárocích, jejichž výklad je zaměřen na uplatnění výhod všech rovnocenných provedení, na které tento vynález dává plné právo.
-27CZ 291925 B6
Průmyslová využitelnost
Vynález je široce využitelný v různých průmyslových oborech, zejména pak tam, kde je použitelné mletí pevných látek za sucha.
Claims (37)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob mletí pevných látek za sucha, vyznačující se tím, že obsahuje kroky směrování částic látek obecně směrem vzhůru do vířivé mlecí zóny a mletí směrem vzhůru směrovaných částic pevných látek ve vířivé mlecí zóně při průchodu části těchto částic touto vířivou mlecí zónou, která obsahuje alespoň jeden svisle za sebou umístěný vířivý mlecí stupeň, jímž procházejí částečky směrem vzhůru alespoň jedněmi otočnými polopropustnými prostředky a prstencovou mezerou vymezenou plochou stacionární deskou opatřenou kruhovým otvorem a otočným kotoučem bez otvorů umístěným v kruhovém otvoru.
- 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že krok průchodu částic směrem vzhůru otočnými polopropustnými prostředky obsahuje průchod částic sestavou obsahující otočné síto.
- 3. Způsob podle nároku 2, vyznačující se tím, že krok průchodu částic otočným sítem obsahuje průchod částic sítem o velikosti ok 2,5 nebo menší.
- 4. Způsob podle nároku 3, vyznačující se tím, že krok průchodu částic otočným sítem obsahuje průchod částic sítem s oky o velikosti od 2,5 do 60.
- 5. Způsob podle nároku 3, vyznačující se tím, že krok průchodu částic otočným sítem obsahuje průchod částic sítem s oky o velikosti od 4 do 10.
- 6. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že krok průchodu částic prstencovou mezerou obsahuje průchod částic mezerou o šířce v rozmezí 12,7 mm až 152,4 mm.
- 7. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že každý stupeň obsahuje průchod částic otočnými polopropustnými prostředky a následný průchod prstencovou mezerou.
- 8. Způsob podle nároku 7, vyznačující se tím, že dále obsahuje rotaci otočných polopropustných prostředků a rotaci kotouče na společném hřídeli.
- 9. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že dále obsahuje krok vnějšího recyklování, které je prováděno rotací odstředivého vypuzovacího ventilátoru za otočnými polopropustnými prostředky a uspořádání recyklačního kanálu zachycujícího částice vycházející z otočného vypuzovacího ventilátoru, který má svůj výstupní otvor pod alespoň jedním vířivým mlecím stupněm.
- 10. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že dále obsahuje krok odvedení částic nad mlecí zónou.-28CZ 291925 B6
- 11. Způsob podle nároku 10, vyznačující se tím, že krok odvedení částic obsahuje rotaci alespoň jednoho odstředivého vypuzovacího ventilátoru za alespoň jedním mlecím stupněm.
- 12. Způsob podle nároku 10, vyznačující se tím, že krok odvedení částic obsahuje odvedení částic ve dvou nad sebou umístěných odváděčích stupních pro odvádění částic majících postupně menší rozměry.
- 13. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že dále obsahuje krok počátečního mletí hrubých částic nájemné částice před nasměrováním jemných částic do vířivé mlecí zóny.
- 14. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že dále obsahuje krok počátečního hrubého a jemného mletí při dopravě pevných částic do komory s vytvořeným vznášivým ložem částic nasměrováním vzduchu v komoře vzhůru a vytvoření řízeného víření v mlecích zónách se vznášivým ložem s dosažením samorodného mletí.
- 15. Způsob podle nároku 14, vyznačující se tím, že dále obsahuje krok inertní recyklace vložením polopropustných prostředků do počáteční hrubé mlecí zóny a rotaci těchto polopropustných prostředků dostatečnou rychlostí pro zabránění průchodu části nadrozměmých částic těmito prostředky a inertní recyklaci těchto částic do počáteční hrubé mlecí zóny.
- 16. Způsob podle nároku 14, vyznačující se tím, že dále obsahuje krok externí recyklace částic do vznášivého lože.
- 17. Způsob podle nároku 14, vyznačující se tím, že krok vytvoření řízeného víření obsahuje použití rotorů.
- 18. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že obsahuje více vířivých mlecích stupňů a dále krok externí recyklace částic do předchozího stupně.
- 19. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že krok mletí je prováděn v nereaktivní atmosféře za přítomnosti chemického činidla pro docílení řízené úpravy povrchu.
- 20. Zařízení pro mletí pevných látek za sucha, které obsahuje prostředky pro vytvoření vířivé mlecí zóny mající nejméně jeden postupně svisle uspořádaný vířivý mlecí stupeň pro mletí částic pevných látek a prostředky pro směrování částic pevných látek obecně směrem vzhůru do vířivé mlecí zóny, vyznačující se tím, že alespoň jeden vířivý mlecí stupeň vířivé mlecí zóny (12) obsahuje alespoň jedny otočné polopropustné prostředky (60) a prostředky tvořící prstencovou mezeru (70B) obsahující na povrchu plochou stacionární desku (70) s kruhovým otvorem (70A) a otočný kruhový kotouč (61) bez otvorů, kde otočné polopropustné prostředky (60) a prstencová mezera (70B) jsou uspořádány pro propuštění části vzhůru směrovaných částic, a kde každý vířivý mlecí stupeň vířivé mlecí zóny (12) obsahuje otočný vypuzovací ventilátor (62) umístěný za otočnými polopropustnými prostředky (60) pro třídění vzhůru směrovaných částic podle velikosti.
- 21. Zařízení podle nároku 20, vyznačující se tím, že otočné polopropustné prostředky (60) mají sestavu obsahující otočné síto (60C).
- 22. Zařízení podle nároku21, vyznačující se tím, že otočné síto(60C) je opatřeno oky o velikosti 2,5 a menší.
- 23. Zařízení podle nároku 22, vyznačující se tím, že otočné síto (60C) má velikost ok v rozsahu od 2,5 do 60.-29CZ 291925 B6
- 24. Zařízení podle nároku 22, vyznačující se tím, že otočné síto (60C) má velikost ok v rozsahu od 4 do 10.
- 25. Zařízení podle nároku 20, vyznačující se tím, že prstencová mezera (70B) má šířku od 12,7 mm do 152,4 mm.
- 26. Zařízení podle nároku 20, vyznačující se tím, že každý stupeň vířivé mlecí zóny (12) obsahuje polopropustné prostředky (60, 63, 73), prstencovou mezeru (70B, 71B, 72B) a alespoň jeden odstředivý vypuzovací ventilátor (62, 65, 68) umístěný za polopropustnými prostředky (60, 63,73).
- 27. Zařízení podle nároku 26, vyznačující se tím, že dále obsahuje prostředky (52) pro rotaci otočných polopropustných prostředků (60, 63, 73) otočný kotouč (61,64, 67) a otočný vypuzovací ventilátor (62, 65, 68) na společném hřídeli prostředků (51) pro otáčení.
- 28. Zařízení podle nároku 20, vyznačující se tím, že dále obsahuje prostředky pro interní recyklaci, zahrnující prostředky (51, 52) pro otáčení polopropustných prostředků (60) dostatečnou rychlostí pro zabránění průchodu části nadrozměmých částic.
- 29. Zařízení podle nároku 28, vyznačující se tím, že dále obsahuje prostředky pro externí recyklaci, které zahrnují otočný odstředivý vypuzovací ventilátor (62) umístěný za otočnými polopropustnými prostředky (60) a recyklační kanál (18) pro zachycení částic z otočného vypuzovacího ventilátoru (62) a mající výstup pod alespoň jedním vířivým mlecím stupněm vířivé mlecí zóny (12).
- 30. Zařízení podle nároku 20, vyznačující se tím, že dále obsahuje prostředky (13) pro odvedení částic nad vířivou mlecí zónu (12).
- 31. Zařízení podle nároku 30, vyznačující se tím, že prostředky (13) pro odvedení částic obsahují prostředky (51, 52) pro otáčení alespoň jednoho otočného odstředivého vypuzovacího ventilátoru (68) umístěného za alespoň jedním vířivým mlecím stupněm vířivé mlecí zóny (12).
- 32. Zařízení podle nároku 20, vyznačující se tím, že dále obsahuje prostředky (11) pro počáteční mletí hrubých částic na jemné částice, uspořádané před nasměrováním jemných částic do vířivé mlecí zóny (12).
- 33. Zařízení podle nároku 31, vyznačující se tím, že dále obsahuje prostředky (11) pro počáteční mletí, jež zahrnují prostředky (14) pro dodání pevných látek do komory prostředků (11) počátečního mletí, prostředky (15, 55) pro vytvoření vznášivého lože pevných látek v komoře včetně prostředků (55) pro řízené proudění vzduchu v komoře směrem vzhůru a prostředky pro vytvoření ve vznášivém loži pro dosažení samorodného mletí.
- 34. Zařízení podle nároku 33, vyznačující se tím, že dále obsahuje recyklační kanály (18,19) pro externí recyklaci částic do vznášivého lóže.
- 35. Zařízení podle nároku 33, vyznačující se tím, že prostředky pro vytvoření řízeného víření obsahují rotory (56, 57, 58, 59).
- 36. Zařízení podle nároku 30, vyznačující se tím, že prostředky (13) pro odvedení obsahují odváděči prostředky uspořádané ve dvou vertikálně upravených odváděčích stupních (16, 17) pro odvedení částic postupně menších rozměrů.-30CZ 291925 B6
- 37. Zařízení podle nároku 20, vyznačující se tím, že obsahuje množství mlecích stupňů a prostředky pro externí recyklaci částic do předchozího stupně.
Priority Applications (14)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/423,326 US5695130A (en) | 1992-07-01 | 1995-04-17 | Method and apparatus for the dry grinding of solids |
| EP97305314A EP0891812A1 (en) | 1995-04-17 | 1997-07-16 | Method and apparatus for the dry grinding of solids |
| NZ328374A NZ328374A (en) | 1995-04-17 | 1997-07-18 | Dry grinding of solids, particles directed upwardly in a vortex by an air stream blown in vertically |
| AU28713/97A AU697510B1 (en) | 1995-04-17 | 1997-07-18 | Method and apparatus for the dry grinding of solids |
| CZ19972318A CZ291925B6 (cs) | 1995-04-17 | 1997-07-21 | Způsob mletí pevných látek za sucha a zařízení k provádění tohoto způsobu |
| CA002211513A CA2211513C (en) | 1995-04-17 | 1997-07-25 | Method and apparatus for the dry grinding of solids |
| ZA976657A ZA976657B (en) | 1995-04-17 | 1997-07-25 | Method and apparatus for the dry grinding of solids |
| BR9704465-2A BR9704465A (pt) | 1995-04-17 | 1997-07-31 | Método e aparelho para a moagem a seco de sólidos |
| HU9701345A HUP9701345A3 (en) | 1995-04-17 | 1997-08-01 | Method and apparatus for the dry grinding of solids |
| TW086111322A TW425306B (en) | 1995-04-17 | 1997-08-07 | Method and apparatus for the dry grinding of solids, and process for treating combustion gases for removal of Sox and Nox therein |
| RU97113953A RU2140823C1 (ru) | 1995-04-17 | 1997-08-11 | Способ и установка для сухого помола твердых веществ (варианты) |
| CN97116766A CN1208671A (zh) | 1995-04-17 | 1997-08-15 | 干磨固体粒子的方法和装置 |
| JP9222396A JPH1157520A (ja) | 1995-04-17 | 1997-08-19 | 固体の乾式粉砕のための方法および装置、ｓｏｘおよびｎｏｘの除去のために燃焼ガスを処理するためのプロセス、ならびにガスの流れから粒子を一掃するための方法および装置 |
| NO974162A NO974162L (no) | 1995-04-17 | 1997-09-09 | FremgangsmÕte og apparat for t°rrknusing av fast materiale |
Applications Claiming Priority (13)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| US08/423,326 US5695130A (en) | 1992-07-01 | 1995-04-17 | Method and apparatus for the dry grinding of solids |
| EP97305314A EP0891812A1 (en) | 1995-04-17 | 1997-07-16 | Method and apparatus for the dry grinding of solids |
| NZ328374A NZ328374A (en) | 1995-04-17 | 1997-07-18 | Dry grinding of solids, particles directed upwardly in a vortex by an air stream blown in vertically |
| AU28713/97A AU697510B1 (en) | 1995-04-17 | 1997-07-18 | Method and apparatus for the dry grinding of solids |
| CZ19972318A CZ291925B6 (cs) | 1995-04-17 | 1997-07-21 | Způsob mletí pevných látek za sucha a zařízení k provádění tohoto způsobu |
| ZA976657A ZA976657B (en) | 1995-04-17 | 1997-07-25 | Method and apparatus for the dry grinding of solids |
| CA002211513A CA2211513C (en) | 1995-04-17 | 1997-07-25 | Method and apparatus for the dry grinding of solids |
| BR9704465-2A BR9704465A (pt) | 1995-04-17 | 1997-07-31 | Método e aparelho para a moagem a seco de sólidos |
| HU9701345A HUP9701345A3 (en) | 1995-04-17 | 1997-08-01 | Method and apparatus for the dry grinding of solids |
| RU97113953A RU2140823C1 (ru) | 1995-04-17 | 1997-08-11 | Способ и установка для сухого помола твердых веществ (варианты) |
| CN97116766A CN1208671A (zh) | 1995-04-17 | 1997-08-15 | 干磨固体粒子的方法和装置 |
| JP9222396A JPH1157520A (ja) | 1995-04-17 | 1997-08-19 | 固体の乾式粉砕のための方法および装置、ｓｏｘおよびｎｏｘの除去のために燃焼ガスを処理するためのプロセス、ならびにガスの流れから粒子を一掃するための方法および装置 |
| NO974162A NO974162L (no) | 1995-04-17 | 1997-09-09 | FremgangsmÕte og apparat for t°rrknusing av fast materiale |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ231897A3 CZ231897A3 (cs) | 1999-02-17 |
| CZ291925B6 true CZ291925B6 (cs) | 2003-06-18 |
Family
ID=89995462
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ19972318A CZ291925B6 (cs) | 1992-07-01 | 1997-07-21 | Způsob mletí pevných látek za sucha a zařízení k provádění tohoto způsobu |
Country Status (14)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5695130A (cs) |
| EP (1) | EP0891812A1 (cs) |
| JP (1) | JPH1157520A (cs) |
| CN (1) | CN1208671A (cs) |
| AU (1) | AU697510B1 (cs) |
| BR (1) | BR9704465A (cs) |
| CA (1) | CA2211513C (cs) |
| CZ (1) | CZ291925B6 (cs) |
| HU (1) | HUP9701345A3 (cs) |
| NO (1) | NO974162L (cs) |
| NZ (1) | NZ328374A (cs) |
| RU (1) | RU2140823C1 (cs) |
| TW (1) | TW425306B (cs) |
| ZA (1) | ZA976657B (cs) |
Families Citing this family (67)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SI9400384A (en) * | 1994-10-07 | 1996-04-30 | Karel Ferlez | Universal mill |
| US5826807A (en) * | 1995-04-17 | 1998-10-27 | Csendes; Ernest | Method and apparatus for comminuting of solid particles |
| US5850977A (en) * | 1995-04-17 | 1998-12-22 | Csendes; Ernest | Method and apparatus for comminuting solid particles |
| JP3884826B2 (ja) * | 1996-07-30 | 2007-02-21 | キヤノン株式会社 | 固体粒子の表面の処理装置、固体粒子の表面の処理方法及びトナーの製造方法 |
| US6089795A (en) * | 1997-10-03 | 2000-07-18 | Booth; Larry | Mobile apparatus for pneumatic conveyance of gravel or similar granular material |
| CA2216326C (en) * | 1997-10-14 | 2007-09-18 | Companhia Vale Do Rio Doce | Process for iron ore pellets production |
| AU745610B2 (en) * | 1997-10-16 | 2002-03-21 | Vale S.A. | Process for iron ore pellets production |
| US6630022B2 (en) * | 1999-05-12 | 2003-10-07 | Granite Rock Company | Mechanical activation of granitic powders |
| US6360975B1 (en) | 1999-06-24 | 2002-03-26 | Ernest Csendes | Method an apparatus for comminuting solid particles |
| US6135371A (en) * | 1999-06-24 | 2000-10-24 | Csendes; Ernest | Method and apparatus for reducing acid and air toxic emissions in the combustion of comminuted solid particles |
| US6179231B1 (en) | 1999-07-12 | 2001-01-30 | Ernest Csendes | Method and apparatus for comminuting solid particles |
| WO2001031096A1 (en) * | 1999-10-26 | 2001-05-03 | Stellamcor, Gmbh | A fully automated textile waste processing system and method for the purpose of opening, cleaning, and bit elimination |
| US6443376B1 (en) * | 1999-12-15 | 2002-09-03 | Hosokawa Micron Powder Systems | Apparatus for pulverizing and drying particulate matter |
| US6354523B1 (en) * | 2000-04-04 | 2002-03-12 | Yangsheng Liu | Method and apparatus for recycling rubber |
| US6974097B2 (en) * | 2000-06-01 | 2005-12-13 | Simon Jonathan L | Method and apparatus for sorting recyclable products |
| US6422493B1 (en) | 2000-06-01 | 2002-07-23 | Simon Family Partners | Method and apparatus for sorting recyclable products |
| US6869502B2 (en) * | 2000-08-03 | 2005-03-22 | General Grinding Corporation | Method and apparatus for separating impurities from a liquid |
| US6521278B1 (en) | 2000-09-12 | 2003-02-18 | Mars, Incorporated | Food materials with improved flavor and functionality due to size reduction in a modified atmosphere |
| CA2344511A1 (en) | 2001-04-19 | 2002-10-19 | First American Scientific Corp. | Method of recovery of precious metals and heavy minerals |
| AU2002317626B2 (en) * | 2001-07-13 | 2006-12-07 | Gomez, Rodolfo Antonio M | Intense vortex dryer, comminutor and reactor |
| AUPR635001A0 (en) * | 2001-07-13 | 2001-08-02 | Rmg Services Pty. Ltd. | Final additions to vortex comminution and drying system |
| EP1501634A2 (de) * | 2002-05-04 | 2005-02-02 | Christoph Muther | Verfahren und vorrichtung zum behandeln von stoffen oder verbundstoffen und gemischen |
| FI120187B (fi) * | 2003-03-14 | 2009-07-31 | Outotec Oyj | Menetelmä prosessin säätämiseksi |
| US7214383B2 (en) * | 2003-06-16 | 2007-05-08 | Bruce Alan Daniels | Stent for delivery of drugs to the endothelium |
| US20050221246A1 (en) * | 2003-10-31 | 2005-10-06 | Dan Drinkwater | Apparatus and method for liberating deleterious material from fine aggregate |
| US7285257B2 (en) * | 2004-04-27 | 2007-10-23 | Honeywell International Inc. | Method of removing tar-forming gases from CVD/CVI furnace effluent |
| KR101166276B1 (ko) | 2004-05-13 | 2012-07-17 | 프로세도 엔터프라이스 에스따블리스망 | 이산화탄소 배출이 감소된 복합 시멘트 물질 제조용 공정시스템 |
| SE527086C2 (sv) * | 2004-05-13 | 2005-12-20 | Procedo Entpr Etablissement | Processsystem för framställning av en komposit av cementitmaterial med reducerade koldioxidemissioner |
| US7610692B2 (en) * | 2006-01-18 | 2009-11-03 | Earthrenew, Inc. | Systems for prevention of HAP emissions and for efficient drying/dehydration processes |
| ATE532615T1 (de) * | 2006-09-20 | 2011-11-15 | Econ Maschb Und Steuerungstechnik Gmbh | Vorrichtung zum entwässern und trocknen von feststoffen, insbesondere von unterwassergranulierten kunststoffen |
| FR2908673B1 (fr) * | 2006-11-20 | 2009-11-06 | Fcb Ciment Sa | Appareil de selection granulometrique et/ou de sechage de matiere. |
| US7757976B2 (en) * | 2007-02-07 | 2010-07-20 | Unimin Corporation | Method of processing nepheline syenite powder to produce an ultra-fine grain size product |
| KR100808132B1 (ko) * | 2007-03-02 | 2008-02-29 | 고천일 | 음식물쓰레기 소멸처리장치 |
| US20090179098A1 (en) * | 2008-01-10 | 2009-07-16 | Stephen Williams | Powder Reclamation Device for Mill Systems |
| WO2010053397A1 (en) * | 2008-11-10 | 2010-05-14 | Yunita-M Limited | A method to grind polymeric substances and a device to perform it |
| TWI391610B (zh) * | 2009-02-27 | 2013-04-01 | Mitsubishi Heavy Ind Environment & Chemical Engineering Co Ltd | 循環型流體化床爐、具備循環型流體化床爐的處理系統、及循環型流體化床爐的運轉方法 |
| US7954740B2 (en) * | 2009-03-12 | 2011-06-07 | Rosace International Co., Ltd. | Pressure differential nano grinding and dispersing assembly |
| DE102009034880A1 (de) * | 2009-07-27 | 2011-02-24 | Altenburger Maschinen Jäckering GmbH | Verwendung eines Kunststoff-haltigen Einsatzstoffes für Zementöfen |
| CN102753655B (zh) * | 2010-01-04 | 2017-03-29 | 鲁道夫·安东尼奥·M·戈麦斯 | 用于发电站的先进的煤升级方法 |
| FI123548B (fi) | 2010-02-26 | 2013-06-28 | Foster Wheeler Energia Oy | Leijupetireaktorijärjestely |
| US9566586B1 (en) * | 2012-01-12 | 2017-02-14 | Unique Systems, LLC | Polymer recycling device and method |
| PL224411B1 (pl) * | 2012-07-26 | 2016-12-30 | Innowacyjne Przedsiębiorstwo Wielobranżowe Polin Spółka Z Ograniczoną Odpowi | Sposób otrzymywania zabezpieczonych przed aglomeracją, ultradrobnych frakcji ziarnowych surowców w postaci kredy, gipsu, kamienia wapiennego oraz układ do realizacji tego sposobu |
| US10112786B1 (en) | 2013-02-19 | 2018-10-30 | Larry Booth | Feeding membrane for gravel blower |
| CN103394390A (zh) * | 2013-08-09 | 2013-11-20 | 陈家奎 | 研磨料压碎终粉磨 |
| EP2837424A1 (de) * | 2013-08-13 | 2015-02-18 | TARTECH eco industries AG | Schlackenbrecher |
| CN104071775B (zh) * | 2014-04-09 | 2017-11-14 | 岳梁彩 | 一种石墨整形机 |
| CN104437807B (zh) * | 2014-12-09 | 2023-05-16 | 重庆康乐制药有限公司 | 膏体离心研磨装置 |
| WO2016123524A1 (en) * | 2015-01-30 | 2016-08-04 | SCB International Materials, Inc. | Cement kiln fuel treatment |
| RU2618333C1 (ru) * | 2015-12-09 | 2017-05-03 | Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего образования "Ярославский государственный технический университет" (ФГБОУ ВО "ЯГТУ") | Устройство для термического разрушения и классификации старого асфальта |
| US10512917B2 (en) * | 2016-03-08 | 2019-12-24 | Mineworx Technologies Ltd. | Mill |
| DE102017103956A1 (de) | 2017-02-24 | 2018-08-30 | Schäfer Elektrotechnik und Sondermaschinen GmbH | Prallreaktor |
| US10544539B2 (en) * | 2017-02-27 | 2020-01-28 | Whirlpool Corporation | Heat exchanger filter for self lint cleaning system in dryer appliance |
| GB2563583A (en) * | 2017-06-16 | 2018-12-26 | Her Majesty The Queen In Right Of Canada As Represented By The Mini Of Natural Resources Canada | Combined grinding and leaching process for ores and wastes and apparatus thereof |
| EP3461457A1 (de) | 2017-09-28 | 2019-04-03 | Otmar Kronenberg AG | Sensor und system zur überwachung der tragedauer von kieferorthopädischen gummizügen |
| US11198133B2 (en) * | 2017-10-06 | 2021-12-14 | Stitech Industries Inc | System for separation of viscous materials from solids |
| US11369973B2 (en) * | 2017-11-14 | 2022-06-28 | Eco Tec Mineria Corp. | Method and device for milling and separation of solids and granular materials including metal containing materials as well as phytogenic materials with high level of silicon in a controlled airflow |
| CN108745503B (zh) * | 2018-05-30 | 2020-04-17 | 苏州双金实业有限公司 | 一种同时研磨与筛分的方法 |
| WO2020043688A1 (de) * | 2018-08-28 | 2020-03-05 | Swisens Ag | Messsystem zum untersuchen von konzentrierten aerosolpartikeln in der gasphase |
| CN110873375B (zh) | 2018-08-31 | 2020-11-24 | 广东美的白色家电技术创新中心有限公司 | 用于空气净化的截获装置、净化装置及空气净化器 |
| CN109269289A (zh) * | 2018-10-31 | 2019-01-25 | 长沙万荣粉体设备科技有限公司 | 一种解聚系统 |
| TWI689348B (zh) * | 2019-02-13 | 2020-04-01 | 王陌阡 | 細化方法及其系統 |
| WO2021026277A1 (en) * | 2019-08-05 | 2021-02-11 | Del Campo Bernardo Gusman | Particles grinding and classifying system and method of using the same |
| EP3871776B1 (de) * | 2020-02-25 | 2022-08-17 | Aumund Fördertechnik GmbH | Vorrichtung zum aufbereiten eines aus ersatzbrennstoff und störstoff bestehenden materialgemischs |
| US11691155B2 (en) * | 2020-09-17 | 2023-07-04 | U.S. Silica Company | Methods and apparatus for producing nanometer scale particles utilizing an electrosterically stabilized slurry in a media mill |
| CN112916086A (zh) * | 2021-01-21 | 2021-06-08 | 李秀群 | 一种水泥研磨筛粉装置 |
| CN113245013A (zh) * | 2021-04-06 | 2021-08-13 | 王荣 | 一种造纸用低粒径窄度的碳酸钙制备工艺 |
| CN113318660B (zh) * | 2021-06-16 | 2022-05-27 | 浙江宏电环保股份有限公司 | 一种环保非膨胀型钢结构防火涂料的生产工艺及生产设备 |
Family Cites Families (16)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US293047A (en) * | 1884-02-05 | Milling apparatus | ||
| US911913A (en) * | 1908-07-31 | 1909-02-09 | Samuel L Snyder | Flour-machine. |
| US1524651A (en) * | 1924-02-20 | 1925-02-03 | Laval Separator Co De | Emulsifying process and multistage emusifier |
| US2294921A (en) * | 1938-08-31 | 1942-09-08 | Henry G Lykken | Mechanism for delivering pulverized material |
| US2752097A (en) * | 1951-03-03 | 1956-06-26 | Microcyclomat Co | Method and apparatus for the production of fine and ultrafine particles |
| GB861937A (en) * | 1957-09-27 | 1961-03-01 | Werner Simon | Preparation of wet fuels |
| GB899816A (en) * | 1958-11-18 | 1962-06-27 | Altenburger Maschinen G M B H | Improvements in or relating to grinding machines |
| GB928450A (en) * | 1962-01-02 | 1963-06-12 | Microcyclomat Co | Turbo-grinder |
| DE1244388B (de) * | 1965-12-17 | 1967-07-13 | Draiswerke Gmbh | Trogmischer mit einer Beduesungseinrichtung zum Mischen von faserartigen Stoffen |
| US3690571A (en) * | 1971-05-12 | 1972-09-12 | Improved Machinery Inc | Apparatus for disintegrating and separating material in fluid suspension |
| US4087052A (en) * | 1974-06-14 | 1978-05-02 | Ilok Power Co., Inc. | Vertical impact mill for the reduction of four micron finest powder |
| US4749133A (en) * | 1981-09-23 | 1988-06-07 | T.A.S., Inc. | Apparatus for the pulverization and burning of solid fuels |
| US4690338A (en) * | 1982-05-14 | 1987-09-01 | T.A.S., Inc. | Solid fuel pulverizer for pulverized fuel burning system |
| DE3543370A1 (de) * | 1985-12-07 | 1987-06-11 | Jackering Altenburger Masch | Muehle mit mehreren mahlstufen |
| US5280857A (en) * | 1991-08-06 | 1994-01-25 | Reichner Thomas W | Fluidized impact mill |
| DE29515434U1 (de) * | 1995-09-27 | 1995-11-23 | Mahltechnik Goergens Gmbh | Micro-Wirbel-Mühle |
-
1995
- 1995-04-17 US US08/423,326 patent/US5695130A/en not_active Expired - Lifetime
-
1997
- 1997-07-16 EP EP97305314A patent/EP0891812A1/en not_active Withdrawn
- 1997-07-18 NZ NZ328374A patent/NZ328374A/en unknown
- 1997-07-18 AU AU28713/97A patent/AU697510B1/en not_active Ceased
- 1997-07-21 CZ CZ19972318A patent/CZ291925B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1997-07-25 CA CA002211513A patent/CA2211513C/en not_active Expired - Fee Related
- 1997-07-25 ZA ZA976657A patent/ZA976657B/xx unknown
- 1997-07-31 BR BR9704465-2A patent/BR9704465A/pt not_active Application Discontinuation
- 1997-08-01 HU HU9701345A patent/HUP9701345A3/hu unknown
- 1997-08-07 TW TW086111322A patent/TW425306B/zh not_active IP Right Cessation
- 1997-08-11 RU RU97113953A patent/RU2140823C1/ru not_active IP Right Cessation
- 1997-08-15 CN CN97116766A patent/CN1208671A/zh active Pending
- 1997-08-19 JP JP9222396A patent/JPH1157520A/ja active Pending
- 1997-09-09 NO NO974162A patent/NO974162L/no not_active Application Discontinuation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| TW425306B (en) | 2001-03-11 |
| EP0891812A1 (en) | 1999-01-20 |
| NZ328374A (en) | 1998-11-25 |
| CA2211513A1 (en) | 1999-01-25 |
| HUP9701345A2 (hu) | 1999-07-28 |
| NO974162L (no) | 1999-03-10 |
| HUP9701345A3 (en) | 2000-04-28 |
| CA2211513C (en) | 2002-01-01 |
| NO974162D0 (no) | 1997-09-09 |
| US5695130A (en) | 1997-12-09 |
| AU697510B1 (en) | 1998-10-08 |
| JPH1157520A (ja) | 1999-03-02 |
| CZ231897A3 (cs) | 1999-02-17 |
| CN1208671A (zh) | 1999-02-24 |
| HU9701345D0 (en) | 1997-09-29 |
| RU2140823C1 (ru) | 1999-11-10 |
| BR9704465A (pt) | 2000-06-06 |
| ZA976657B (en) | 1998-11-25 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CZ291925B6 (cs) | Způsob mletí pevných látek za sucha a zařízení k provádění tohoto způsobu | |
| US7328805B2 (en) | Method and system for beneficiating gasification slag | |
| CN113019648B (zh) | 一种废弃混凝土再生砂粉高效制备系统 | |
| JP6458267B2 (ja) | 火山噴出物堆積鉱物の乾式分離方法、火山噴出物堆積鉱物の乾式分離装置、細骨材及び火山ガラス材の製造方法 | |
| CN105965697A (zh) | 一种高性能混凝土一体化生产系统及方法 | |
| JP2009504387A (ja) | 鉱石、鉱物及び精鉱の粉砕効率を高めるための方法 | |
| CN101219888A (zh) | 粉煤灰陶粒生产方法 | |
| CN103611616A (zh) | 石灰石制粉系统 | |
| CN106040393A (zh) | 水射流粉碎系统 | |
| CN111215220A (zh) | 一种生产多产品机制砂的生产工艺系统 | |
| CN114798149A (zh) | 含炭煤灰渣分选残炭的方法以及气流分选系统 | |
| CN109569902A (zh) | 涡机 | |
| Hixon et al. | Sizing materials by crushing and grinding | |
| CN102351452B (zh) | 超细粉煤灰的生产工艺 | |
| CN211436406U (zh) | 一种用机制砂立磨生产精品砂的工艺系统 | |
| KR100500480B1 (ko) | 고체의 건식 연삭 방법 및 장치 | |
| CN206027881U (zh) | 流化床气流粉碎机用辅选装置 | |
| CN211514732U (zh) | 一种机制砂立磨及机制砂生产工艺系统 | |
| CN211436519U (zh) | 一种生产多产品机制砂的生产工艺系统 | |
| SK101497A3 (sk) | Spôsob a zariadenie na mletie tuhých látok za sucha | |
| JP2003004205A (ja) | 炉底灰循環装置及び流動層ボイラの運転方法 | |
| CN111773894B (zh) | 一种干法粉碎消化一体化制备高性能脱硫剂的新工艺 | |
| PL190297B1 (pl) | Sposób i urządzenie do mielenia substancji stałych na sucho | |
| JP2019006610A (ja) | 火山噴出物配合物、その製造方法、コンクリート組成物及び硬化物 | |
| MXPA97005983A (en) | Method and apparatus for the dry milling of soli |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| PD00 | Pending as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20080721 |