CZ284160B6 - Způsob výroby magnetického ocelového pásu litého vrchem - Google Patents
Způsob výroby magnetického ocelového pásu litého vrchem Download PDFInfo
- Publication number
- CZ284160B6 CZ284160B6 CS923279A CS327992A CZ284160B6 CZ 284160 B6 CZ284160 B6 CZ 284160B6 CS 923279 A CS923279 A CS 923279A CS 327992 A CS327992 A CS 327992A CZ 284160 B6 CZ284160 B6 CZ 284160B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- strip
- less
- zone
- temperature
- goss
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 14
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 14
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 22
- 230000008569 process Effects 0.000 title description 5
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 24
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 claims abstract description 18
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 16
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 16
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 claims abstract description 9
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 8
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 5
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims abstract description 4
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims description 14
- 238000005097 cold rolling Methods 0.000 claims description 11
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims description 11
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims description 11
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 claims description 8
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 claims description 7
- 238000005261 decarburization Methods 0.000 claims description 5
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 4
- 206010039509 Scab Diseases 0.000 description 17
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 13
- 210000002257 embryonic structure Anatomy 0.000 description 8
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 8
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 5
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 5
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 description 3
- 244000052616 bacterial pathogen Species 0.000 description 3
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 3
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 3
- CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N magnesium oxide Inorganic materials [Mg]=O CPLXHLVBOLITMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000395 magnesium oxide Substances 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 3
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 3
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 description 3
- KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N Fluorane Chemical compound F KRHYYFGTRYWZRS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N Hydrogen peroxide Chemical compound OO MHAJPDPJQMAIIY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- ROOXNKNUYICQNP-UHFFFAOYSA-N ammonium persulfate Chemical compound [NH4+].[NH4+].[O-]S(=O)(=O)OOS([O-])(=O)=O ROOXNKNUYICQNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910052787 antimony Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 2
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 description 2
- 230000002401 inhibitory effect Effects 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N magnesium;oxygen(2-) Chemical compound [O-2].[Mg+2] AXZKOIWUVFPNLO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000000155 melt Substances 0.000 description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 2
- 238000012545 processing Methods 0.000 description 2
- 230000001737 promoting effect Effects 0.000 description 2
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 2
- 230000003068 static effect Effects 0.000 description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 2
- 229910052718 tin Inorganic materials 0.000 description 2
- ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N Boron Chemical compound [B] ZOXJGFHDIHLPTG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910017082 Fe-Si Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910017133 Fe—Si Inorganic materials 0.000 description 1
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N Nitric acid Chemical compound O[N+]([O-])=O GRYLNZFGIOXLOG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N Selenium Chemical compound [Se] BUGBHKTXTAQXES-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 description 1
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001870 ammonium persulfate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000019395 ammonium persulphate Nutrition 0.000 description 1
- WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N antimony atom Chemical compound [Sb] WATWJIUSRGPENY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 1
- 229910052796 boron Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 239000003153 chemical reaction reagent Substances 0.000 description 1
- 238000007796 conventional method Methods 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 210000001787 dendrite Anatomy 0.000 description 1
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 239000003792 electrolyte Substances 0.000 description 1
- 238000001493 electron microscopy Methods 0.000 description 1
- 230000005284 excitation Effects 0.000 description 1
- 239000012530 fluid Substances 0.000 description 1
- 238000011010 flushing procedure Methods 0.000 description 1
- 210000001061 forehead Anatomy 0.000 description 1
- 230000008014 freezing Effects 0.000 description 1
- 238000007710 freezing Methods 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 230000005764 inhibitory process Effects 0.000 description 1
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 1
- 210000001161 mammalian embryo Anatomy 0.000 description 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 description 1
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 1
- 230000007935 neutral effect Effects 0.000 description 1
- 229910017604 nitric acid Inorganic materials 0.000 description 1
- 230000006911 nucleation Effects 0.000 description 1
- 238000010899 nucleation Methods 0.000 description 1
- 239000000047 product Substances 0.000 description 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 1
- 230000000717 retained effect Effects 0.000 description 1
- 229910052711 selenium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011669 selenium Substances 0.000 description 1
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 230000003746 surface roughness Effects 0.000 description 1
- 238000010301 surface-oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 1
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
- C21D8/1211—Rapid solidification; Thin strip casting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1216—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the working step(s) being of interest
- C21D8/1233—Cold rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1266—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest between cold rolling steps
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/12—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
- C21D8/1244—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties the heat treatment(s) being of interest
- C21D8/1272—Final recrystallisation annealing
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Soft Magnetic Materials (AREA)
- Coating With Molten Metal (AREA)
- Control And Safety Of Cranes (AREA)
- Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
Abstract
Způsob výroby magnetického ocelového pásu litého vrchem, jehož tloušťka je menší než 5 mm a obsah v procentech hmotnostních více než 2 % křemíku, méně než 0,1 % uhlíku s odpovídajícím množstvím inhibitorových prvků sekundární rekrystalisace, přičemž zbytek je železo, odlévané na jeden nebo dva válce (5,6). Pro vytvoření krystalografické struktury v kůře s orientovanými zrny (110) <001> na povrchu se ocel podrobí rychlému ochlazení tím, že se uvede do styku s nejméně jedním z válců (5,6), jejichž teplota je menší než 400 .sup.o.n.C. Pás je tvořen jednou nebo dvěma kalícími zonami (8,9) po stranách střední zony (7).ŕ
Description
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu výroby magnetického ocelového pásu s orientovanými zrny o tloušťce menší než 5 mm při hmotnostním chemickém složení o obsahu více než 2 % křemíku, méně než 0,1 % uhlíku, s inhibitorovými prvky sekundární rekrystalizace a zbytkem železa, litého vrchem najeden nebo mezi dva válce.
Dosavadní stav techniky
Magnetické plechy s orientovanými zrny jsou používány k výrobě magnetických obvodů transformátorů a točivých strojů o velkých rozměrech. K docílení optimálních magnetických vlastností oceli například u transformátorů, musí krystalografický směr <001>, který je směrem snadného buzení, být rovnoběžný se směrem válcování. Při klasickém způsobu výroby plechů s orientovanými zrny jsou plynule lité ploché předvalky za tepla válcovány na trati, přičemž zárodky podle GOSS s orientací {110} <001> s krystalografickým značením podle Millera jsou vytvořeny při tomto způsobu válcování. Přidáním křemíku a uhlíku, manganu, hliníku, bóru, antimonu, cínu, síry a/nebo dusíku se vytvoří inhibitory jako MnS, A1N, BN a/nebo Sn a Sb, které částečně precipitují nebo se vylučují v pásu, válcovaném za tepla, nebo precipitují v průběhu dalšího tepelného zpracování, například při žíhání válcovaného pásu za tepla a/nebo mezilehlého žíhání mezi dvojím válcováním za studená. Jsou-li předchozí tepelné cykly adekvátní, rozměry dodatečně vyloučeného množství jsou menší než 100 nanometrů před oduhličením. Konečné statické žíhání svitků umožní selektivní nárůst zárodků podle GOSS při tepelném zpracování vlivem působení inhibitorů potlačením normálního růstu zrn, která nemají žádoucí orientaci. Je to jev tak zvané sekundární rekrystalizace, přičemž primární rekrystalizace nastává v průběhu oduhličování.
Nový způsob přímého vytvoření tenkého pásu, o tloušťce menší než 5 mm. litím tekutého kovu mezi dva válce nebo na jeden válec, umožní vynechání válcování za tepla tak, aby se zárodky podle GOSS nemohly již válcováním za tepla vytvořit jako při klasických postupech. Podstatné je tedy určení nových podmínek válcování, které by přispěly k podpoře vzniku zárodků podle GOSS v tenkém, na hrubo litém pásu.
V patentu EP-A-O 390 160 se popisuje regulace rychlosti při sekundárním ochlazování tenkého pásu po ztuhnutí tekutého kovu, přičemž tato rychlost musí být větší než I0°C/smezi 1300 a 900 °C, aby se zabránilo nárůstu vyloučených inhibitorů, které by potlačovaly pozdější sekundární rekrystalizaci a tvorbu zrn s orientací {110} <001>. Je přesně určeno, že je-li rychlost sekundárního ochlazování v rozmezí mezi 1300 a 900 °C příliš velká, sloupkovitá struktura na hrubo litého pásu má texturu {100} <ovw> s počtem zárodků podle GOSS blízkém nule, čímž lze docílit konečné tloušťky v jediné válcovací operaci za studená při úběru větším než 80 % . Za těchto podmínek skutečně sekundární rekrystalizace nevznikne. Je-li rychlost sekundárního ochlazování větší než 10°C/s, hrubě odlitý pás, podrobený po ztuhnutí rekrystalizaci, je isotropní, což je náhodná textura, ve které není dosaženo výhodné orientace zrn. Sekundární rekrystalizace je docíleno po úběru za studená, větším než 80 % žíháním v průběhu této sekundární rekrystalizace.
Účelem vynálezu je navržení postupu, který umožňuje dosažení zárodků podle GOSS v tenkém pásu, aniž by bylo třeba provádět další specifické tepelné zpracování.
V předloženém vynálezu je poukázáno na to, že řízení podmínek v průběhu lití, a ne rychlost druhého ochlazování v rozmezí mezi 1300 a 900 °C, je podstatným parametrem, kterým se řídí
- 1 CZ 284160 B6 vznik zárodků podle GOSS v tenkém pásu vrchem litého tekutého kovu mezi dva válce nebo na jeden válec.
Podstata vynálezu
Předmětem vynálezu je způsob výroby magnetického ocelového pásu, o tloušťce menší než 5 mm a chemickém složení, v procentech hmotnostních, s obsahem více než 2 % křemíku, méně než 0,1 % uhlíku, s inhibitorovými prvky sekundární rekrystalizace v odpovídajícím množství, přičemž zbytkem je železo, litého vrchem na jeden válec nebo mezi dva válce, jehož podstatou je, že v kůře se vyvolá tvorba orientovaných zrn {110} <001> na povrchu nejméně jedné kalící zóny, přičemž se ocel podrobí náhlému ochlazení uvedením do styku s jedním nebo oběma válci, jejichž teplota se udržuje pod 400 °C.
Další způsob výroby ocelového pásu podle vynálezu je charakterizován tím, že pás se lije mezi dva válce, ochlazované na teplotu nižší nebo rovnou 400 °C, přičemž mezi válci je vytvořen tlak nižší než 50 kgf/mm šířky pásu.
Jiné charakteristiky vynálezu jsou: teplota povrchu jednoho nebo každého válce je nižší nebo rovna 250 °C a koeficient výměny tepla na rozhraní válec/zatuhlá kůra, je vyšší než 0,10 cal/cm'.s.°C, přičemž kůra pásuje oblastí kalicí zóny, která tuhne čedičovým nesloupkovitým způsobem, kde tloušťka vrstvy tekutého kovu v jádře pásu při výstupu zkokily je menší nebo rovna 30 % celkové tloušťky pásu.
Vynález se týká rovněž plechu s orientovanými zrny zhotoveného z ocelového pásu, vyrobeného shora popsaným způsobem, který je charakterizován tím, že obsahuje v kalicí zóně sloupkovitou strukturu a v kůře čedičovou nesloupkovitou strukturu s obsahem zrn podle GOSS.
Plech dále obsahuje střední zónu s rovnoosou strukturou.
Přehled obrázků na výkresech
Způsob podle vynálezu bude v následujícím popise objasněn se zřetelem k připojeným výkresům kde:
Obr. 1 znázorňuje průběh teploty na povrchu pásu při styku s válci a průběh teploty kůry při výstupu z kokily,
Obr. 2A a2B znázorňují řez dvěma strukturami pásu, vystupujícího zkokily, které odpovídají příslušné rychlosti válců a umožňují odlití pásu s roztavenou střední zónou při výstupu z kokily, jak patrno z obr. 2A, zatímco při menší rychlosti je odlití pásu bez tekuté střední zóny při výstupu z kokily, jak patrno z obr. 2B.
Příklady provedení vynálezu
Způsob podle vynálezu umožňuje řízení podmínek tuhnutí tak, aby bylo dosaženo tvorby zárodků podle GOSS v tenkém, vrchem litém pásu, v případě přirozeného chlazení, aniž by bylo třeba provádět sekundární chlazení, například rozprašováním vody. Sekundární chlazení může být případně prováděno, žádným způsobem však nemůže zásadně ovlivňovat talurgický problém, týkající se struktury. Ten je například možno připisovat technologickému nucenému svinování nebo odstraňování povrchové oxidace aje realizován například oplachováním pomocí neutrálního plynu.
-2CZ 284160 B6
Podle vynálezu se vytváří zrna podle GOSS v kokile při styku litého kovu s válci díky optimalizaci podmínek výměny tepla mezi tekutým kovem a povrchem válců, a zachováváním těchto zárodků v osové vzdálenosti při výstupu z kokily bez pomoci specifického sekundárního chlazení ovládáním vlastního parametru plynulého lití, například rychlostí lití. V dále popisovaných příkladech, uvedených pro ilustraci vynálezu, nejsou zařízení pro lití mezi dva válce opatřena přidruženými chladicími systémy, neboť chlazení tuhnoucího pásu se uskutečňuje na okolním vzduchu.
Na obr. 1 je znázorněn průběh teploty na povrchu pásu při styku s válcem, při průchodu kovu mezi válci kokily při plynulém lití a ochlazovacím cyklu chlazení kůry pásu, vystupujícího z kokily.
Válce ochlazované cirkulací vody jsou udržovány na teplotě povrchu nižší než 400 °C a způsobují tuhnutí pásu na povrchu vytvořením kalicí zóny, jejíž kůra je vystavena náhlé změně teploty v závislosti na teplotním gradientu zóna I. Po výstupu pásu z kokily zvyšuje jeho jádro, jehož teplota je mnohem vyšší než teplota kalicí zóny, teplotu kůry v této zóně II· V zóně III je kůra vystavena přirozenému chlazení okolním vzduchem, aniž by bylo třeba použít urychlovacího chladicího zařízení, jako je rozprašování vody. Průběh Ci odpovídá rychlosti lití Vi a průběh C3 rychlosti lití V? > V],
Na obr. 2A, 2B jsou schematicky znázorněny dvě struktury pásu, vystupujícího z válců 5 a_6, který je tvořen jednak tekutou střední zónou 7, uspořádanou mezi dvěma kalicími zónami 8 a 9 na obr. 2A a jednak dvěma kalicími zónami 8 a 9 po stranách střední tuhnoucí zóny při výstupu z kokily, jak patrno z obr. 2B.
Pozorování mikrostruktury ocelového pásu Fe-Si v hrubě odlitém stavu mezi dvěma válci se provádí pomocí vzorků tak, že se zjišťuje přítomnost zárodků podle GOSS ve struktuře. Vyhlazené vzorky jsou podrobeny prvnímu leptání zředěnou kyselinou dusičnou pro stanovení míst styku zrn, potom druhému leptání pomocí činidla s obsahem kyseliny fluorovodíkové a peroxidu vodíku.
Popsaným postupem získané zkušební vzorky jsou použity k určení krystalografických orientací zrn a registrace přítomnosti zrn podle GOSS. Je třeba konstatovat, že zrna podle GOSS jsou situována v nejvýše uspořádané kůře na povrchu kalicí zóny, které přichází do styku s povrchem válce. Jedná se o oblast, tuhnoucí podle čedičového nesloupkovitého způsobu. Pro utváření zrn podle GOSS při okolní teplotě v hrubě litých produktech, je třeba generovat jejich vznik od prvního styku s povrchem válce a zachovat je tak, že je potlačeno zvětšování sousedních sloupkovitých zrn a uspíšit jejich růst dříve, než se pás dostane mimo styk s válci na výstupu z kokily.
Jak znázorněno na obr. 2A a 2B při styku s chladicími válci je kov na povrchu pásu vystaven rychlému ochlazení a při výstupu z kokily je kůra oteplována působením jádra obsahujícího více či méně tekutou ocel.
Parametry, ovlivňující minimální teplotu T min, dosaženou uvnitř kůry v kokile jsou:
- Teplota povrchu válce, udržovaná pod 400 °C díky možnému chlazení vodními okruhy, tepelné vodivosti materiálu tvořícího povrch válce, geometrickým charakteristikám povrchu válce, jako je například drsnost povrchu, jeho průměr a podobně.
- Vývoj tepelného odporu na rozhraní povrchu válce a tuhnoucí kůry.
K vytvoření zárodků podle GOSS na povrchu kalicí zóny a jejich zachování před přerušením styku s povrchem válce je podle vynálezu třeba:
-3 CZ 284160 B6
- aby teplota povrchu válce byla nižší než 400 °C,
- aby koeficient tepelné výměny na rozhraní byl větší než 0,10 cal/cm2.s.°C v celé délce styčného 5 oblouku 10.
Za těchto podmínek minimální teplota Tmin, dosažená v kůře při výstupu z kokily - zóna I na obr.l - je nižší než 400 °C a rychlost přirozeného chlazení pásu - zóna III v obr. 1 -, téměř stejná v kůře i v jádru, není vyšší než 100 °C/s.
Pod rovinou P, proloženou vodorovnými osami válců, není vyzařování tepla již tak intenzivní, jakmile je přerušen styk pásu s válci, a přestává postupovat čelo tuhnoucí sloupkovitým způsobem. Obsahuje-li pás dvě kalicí zóny a jednu zónu střední s tekutým obsahem a zárodky s rovnoosými zrny podle obr. 2A, vyžaduje chlazení střední zóny napříč tuhnoucích zón odstra15 nění latentního tepla z tekuté části, jakož i kalorií z pevné části. Jakmile kůry jsou ochlazovány jenom vyzařováním, následuje opětné ohřívání povrchu. V rozmezí této etapy mohou zmizet jak zrna kůry, tak zejména zárodky podle GOSS. Po dobu opětného ohřívání je uplynulý čas důležitým parametrem v teplotním intervalu se skutečnou pohyblivostí hranice zrn. Seznam činitelů, ovlivňujících teplotu opětného ohřevu, tak jako uplynulý čas v intervalu se skutečnou 20 pohyblivostí hranice zrn, tepelně aktivní jev, je následující:
- poměr střední zóny k rovnoosé struktuře po ztuhnutí taveniny se zřetelem k celkové tloušťce pásu;
- počáteční teplota kůry, určená podle různých parametrů instalace.
Pozorováním bylo zjištěno, že počet zrn podle GOSS na jednotku délky kůry a procentuální obsah zrn podle GOSS v povrchu se mění v závislosti na procentuálním rozsahu střední zóny a procentuálním obsahu uhlíku v tuhnoucím kovu. Struktury tuhnutí byly zaznamenány při 30 leptání elektrolytem ve vodním roztoku o obsahu 10% peroxydisulfátu amonného (NHASiOg, po jehož účinku lze rozeznat osy dendritů.
Tabulka 1: Procentuální obsah zrn podle GOSS v povrchu, závislý na procentuálním rozsahu střední zóny a procentuálním obsahu uhlíku v případě lití mezi dva válce.
Tabulka 1
| Maximální teplota povrchu jednoho nebo každého válce | 250 °C | 240 °C | 300 °C |
| Tlak mezi válci kgf/mm šířky pásu | 10 | 7,5 | 10 |
| Tloušťka pásu (mm) | 1,6 | 1,8 | 1,85 |
| Délka sledované kůry ve směru lití (mm) | 750 | 850 | 850 |
| Procento střední zóny (%) | 0 | 4 | 19,5 |
| tloušťka střední zóny/tloušťka pásu x 100 | |||
| % uhlíku v tuhnoucím kovu | 0,005 | 0,005 | 0,020 |
| Počet zrn podle GOSS na cm kůry | 1.8 | 0,6 | 3 |
| Procentuální obsah zm podle GOSS v povrchu | 2,8 | 1,5 | 8,8 |
Originalita předloženého vynálezu spočívá ve vytvoření podmínek pro tvorbu zárodků podle GOSS v kokile již při prvním styku taveniny s povrchem válce.
-4CZ 284160 B6
Úměrné omezení střední zóny, které je schopná způsobovat opětný ohřev kůry, a obsah uhlíku jsou prostředky pro zachování zárodků. Podle tabulky 1, počet zrn podle GOSS na cm kůry a procentuální obsah zrn podle GOSS v povrchu jsou mnohem vyšší, když procentuální rozsah střední zóny je nulový (viz obr. 2) a obsah uhlíku je vyšší.
Vztah, který váže sekundární rekiystalizaci k maximální teplotě povrchu válců a tlaku, ke koeficientu zrn podle GOSS na cm kůry, k procentuálnímu obsahu zrn v povrchu a k procentuálnímu obsahu uhlíku, je patrný z následujícího příkladu lití vrchem mezi dva válce. Tabulka 2 udává chemické složení kovu v procentech hmotnostních.
Tabulka 2
| c | Si | S | P | Mn | Cu | AI rozpust. | N |
| 0,035 | 3,32 | 0,02 | 0,005 | 0,035 | 0,167 | 0,001 | 0,005 |
Tabulka 3 udává experimentální a strukturální podmínky a vlastnosti pásu, litého mezi dva válce.
Tabulka 3
| Maximální teplota povrchu každého válce | 350 |
| Tlak mezi válci (kgf/mm šířky pásu) | 18 |
| Rychlost lití (m/min) | 41 |
| Minimální teplota Tmin | 1120 °C |
| Rychlost chlazení tuhnoucího pásu (Zóna III, Obr. 1) | 55 °C/s |
| Tloušťka pásu (mm) | 3,1 |
| Koeficient výměny (cal/°C.cm2.s) | 0,17 |
| Procentuální rozsah střední zóny (%) | 13 |
| % uhlíku v tuhnoucím kovu | 0,035 |
| Počet zrn podle GOSS na cm kůry | 1,3 |
| Procentuální obsah zrn podle GOSS v povrchu | 5,6 |
Tabulka 4 popisuje různé transformační etapy očištěného ocelového pásu.
Tabulka 4
| - Úběr při prvním válcování za studená | 79% | |
| - Mezilehlé žíhání | 980 °C, | 1 min 30 |
| - Úběr při druhém válcování za studená | 55% | |
| - Dekarburační žíhání | 870 °C | 3 min |
| Nátěr MgO | ||
| - Žíhání při vysoké teplotě | 1200 °C, | 20 h |
Za těchto podmínek bylo dosaženo úplné sekundární rekrystalizace, což znamená 100 % zrn podle GOSS v konečné tloušťce 0,28 mm. Počet dosažený při zvýšeném obsahu uhlíku 0,035 %, procentuální obsah zrn podle GOSS v povrchu je nicméně vyšší 5,6 %, jakož i procentuální rozsah střední zóny byl vyšší než 10%. Bylo stanoveno, že se zachovají zrna podle GOSS v povrchu i při procentuálním rozsahu střední zóny řádově 30 %, je-li obsah uhlíku vyšší než 0,035 % a podmínky maximální teploty, povrchu válců a tlaku působícího na pás mezi válci, jsou
-5CZ 284160 B6 odpovídajícím způsobem nižší než 400 °C a50kgf/mm, přičemž koeficient výměny tepla je vyšší než 0,10 cal/cm1 2.s.°C.
Množství a nárůst simíků manganu a mědi, způsobený ochlazováním pásu volně na okolním vzduchu, jsou slučitelné s existencí dostatečné inhibiční schopnosti. Po nekarburačním žíhání je množství precipitátů, identifikovaných pomocí elektronického mikroskopu, kulovitého tvaru o průměru v rozmezí asi 10 až 100 nm. Všeobecně je ostatně známo, že inhibiční schopnost lze zesílit přidáním inhibitorů do kysličníku hořečnatého, který se používá jako separátor při žíhání, aby se odstranilo slepování svitků po stočení během žíhání při sekundární rekrystalizaci.
Vynálezu lze použít k lití pásů vrchem mezi dva válce a na jeden válec z důvodu získání plechů s orientovanými zrny a to s klasickou permeabilitou nebo s vysokou permeabilitou. Je použitelný pro jakýkoliv modus inhibice síry, selénu, dusíku, vyloučených prvků s normálním růstem zrn podle GOSS a pro jakékoliv další zpracování pásu litého tekutým kovem vrchem na válec nebo 15 mezi dva válce. Následné zpracování se může provádět při samotném válcování za studená se zvýšeným ůběrem více než 80 % za účelem dosažení plechu o kvalitních vlastnostech nebo spočívá v klasickém zpracování dvojím nebo několikanásobným válcováním za studená s mezilehlým žíháním.
Vrchem litý pás je možné před válcováním za studená žíhat zejména s ohledem na optimální nárůst inhibitorů. Po válcování za studená následuje zpracování na lince, primární rekrystalizace a oduhličení. Po konečném žíhání svitků, nátěru mléčným kysličníkem hořečnatým, jež zabraňuje slepování závitů, dochází kjevu sekundární rekrystalizace ve statické peci, podporující selektivní tvorbu orientovaných zrn {110} <001>. Podmínky zpracování pásu mezi dvěma válci 25 je možné, v případě lití na válec nebo postranní lití tekutého kovu na válec, přizpůsobit. Orientovaná zrna se získávají za stejných podmínek, přičemž vyvinutý tlak na šířku pásu je nulový. Zrna podle GOSS se vyskytují tedy pouze na čelním povrchu pásu, který přichází do styku s válcem.
V dále uvedeném příkladu udává tabulka 5 počet zrn podle GOSS v cm kůry a procentuální obsah zrn podle GOSS v povrchové kůře, která je ve styku s válcem, jako funkci experimentálních podmínek lití najeden válec.
Tabulka 5
| Teplota na povrchu válce (°C) | 280 |
| Rychlost lití (nm) | 30 |
| Tloušťka pásu (mm) | 1,38 |
| Procentuální rozsah střední zóny | 0 |
| % uhlíku v tuhnoucím kovu | 0,016 |
| % zrn podle GOSS v povrchu | 5,8 |
PATENTOVÉ NÁROKY
Claims (13)
1. Způsob výroby magnetického ocelového pásu o tloušťce menší než 5 mm, a chemickém
45 složení, v procentech hmotnostních, s obsahem méně než 0,1 % uhlíku, více než
2 % křemíku, s inhibitorovými prvky sekundární rekrystalizace v odpovídajícím množství, přičemž zbytkem je železo, lité vrchem na jeden nebo mezi dva válce, vyznačující se tím, že v kůře se
-6CZ 284160 B6 vyvolá tvorba orientovaných zrn {110} <001> na povrchu nejméně jedné kalicí zóny, přičemž se ocel podrobí rychlému ochlazení uvedením do styku s jedním nebo oběma válci, jejichž teplota se udržuje pod 400 °C.
5 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že pás se odlévá mezi dva válce, chlazené na teplotu nižší než 400 °C, přičemž mezi válci je použito tlaku méně než 50 kgf/mm šířky pásu.
3. Způsob podle kteréhokoliv z nároků 1 a 2, vyznačující se tím, že teplota 10 povrchu jednoho, nebo každého, válce je menší než 250 °C.
4. Způsob podle kteréhokoliv z nároků laž3, vyznačující se tím, že koeficient tepelné výměny na rozhráni mezi válcem a ztuhlou kůrou je vyšší než 0,10 cal/cm'.s.°C.
15
5. Způsob podle kteréhokoliv z nároků 1 až 4, vyznačující se t í m , že kůra pásu na povrchu kalicí zóny tuhne podle čedičového nesloupkovitého způsobu.
6. Způsob podle kteréhokoliv z nároků laž5, vyznačující se tím, že tloušťka tekuté kovové vrstvy v jádru pásu při výstupu z kokily je menší nebo rovna 30% celkové
20 tloušťky pásu.
7. Způsob podle kteréhokoliv z nároků laž6, vyznačující se tím, že obsah uhlíku v tuhnoucím pásuje větší než 0,01 %.
25
8. Způsob podle jednoho z nároků 1 až 7, vyznačující se tím, že minimální teplota, dosažená v tuhnoucí kůře při výstupu z kokily, je menší než 1400 °C.
9. Způsob podle kteréhokoliv z nároků laž8, vyznačující se tím, že rychlost přirozeného ochlazování tuhnoucího pásuje menší než 100 °C/s.
10. Způsob podle kteréhokoliv z nároků laž9, vyznačující se tím, že pás se dále podrobí válcování za studená, tepelnému oduhličení, primární rekrystalizaci a na konec žíhání při sekundární rekry stalizaci.
35
11. Způsob podle nároku 10, vyznačující se tím, že pás se podrobí žíhání po jednom, nebo každém, válcování za studená.
12. Způsob podle nároku 10, vyznačující se tím, že pás se podrobí žíháním před prvním válcováním za studená.
13. Plech s orientovanými zrny {110} <001> vyrobený z pásu způsobem podle nároků 1 až 9, vyznačující se tím, že obsahuje v kalené zóně sloupkovitou strukturu a v kůře čedičovou nesloupkovitou strukturu s obsahem zrn podle GOSS.
45 14. Plech podle nároku 13, vyznačující se tím, že dále obsahuje střední zónu s rovnoosou strukturou.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR9113499A FR2683229B1 (fr) | 1991-10-31 | 1991-10-31 | Procede d'elaboration d'une bande d'acier magnetique par coulee directe. |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ327992A3 CZ327992A3 (en) | 1994-03-16 |
| CZ284160B6 true CZ284160B6 (cs) | 1998-09-16 |
Family
ID=9418534
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS923279A CZ284160B6 (cs) | 1991-10-31 | 1992-10-30 | Způsob výroby magnetického ocelového pásu litého vrchem |
Country Status (16)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5417772A (cs) |
| EP (1) | EP0540405B1 (cs) |
| JP (1) | JP2863679B2 (cs) |
| AT (1) | ATE148175T1 (cs) |
| CZ (1) | CZ284160B6 (cs) |
| DE (2) | DE69216994T2 (cs) |
| DK (1) | DK0540405T3 (cs) |
| ES (1) | ES2099233T3 (cs) |
| FR (1) | FR2683229B1 (cs) |
| GR (1) | GR3023079T3 (cs) |
| HU (1) | HU214854B (cs) |
| PL (1) | PL171088B1 (cs) |
| RO (1) | RO114349B1 (cs) |
| RU (1) | RU2105074C1 (cs) |
| SK (1) | SK281332B6 (cs) |
| UA (1) | UA26031C2 (cs) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE19745445C1 (de) * | 1997-10-15 | 1999-07-08 | Thyssenkrupp Stahl Ag | Verfahren zur Herstellung von kornorientiertem Elektroblech mit geringem Ummagnetisierungsverlust und hoher Polarisation |
| IT1316029B1 (it) * | 2000-12-18 | 2003-03-26 | Acciai Speciali Terni Spa | Processo per la produzione di acciaio magnetico a grano orientato. |
| IT1316030B1 (it) * | 2000-12-18 | 2003-03-26 | Acciai Speciali Terni Spa | Procedimento per la fabbricazione di lamierini a grano orientato. |
| IT1316026B1 (it) * | 2000-12-18 | 2003-03-26 | Acciai Speciali Terni Spa | Procedimento per la fabbricazione di lamierini a grano orientato. |
| US7059384B2 (en) * | 2001-06-15 | 2006-06-13 | National Research Council Of Canada | Apparatus and method for metal strip casting |
| AU2002326892B2 (en) * | 2001-09-13 | 2007-06-21 | Ak Steel Properties, Inc. | Method of continuously casting electrical steel strip with controlled spray cooling |
| JP4648910B2 (ja) * | 2006-10-23 | 2011-03-09 | 新日本製鐵株式会社 | 磁気特性の優れた無方向性電磁鋼板の製造方法 |
| AU2008100847A4 (en) * | 2007-10-12 | 2008-10-09 | Bluescope Steel Limited | Method of forming textured casting rolls with diamond engraving |
Family Cites Families (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3061486A (en) * | 1957-12-30 | 1962-10-30 | Armco Steel Corp | Non-directional oriented silicon-iron |
| US3115430A (en) * | 1960-09-20 | 1963-12-24 | Armco Steel Corp | Production of cube-on-edge oriented silicon iron |
| JPS6017625B2 (ja) * | 1982-05-24 | 1985-05-04 | 川崎製鉄株式会社 | 双ロ−ル式急冷薄帯製造方法および装置 |
| JPS6179724A (ja) * | 1984-09-28 | 1986-04-23 | Nippon Kokan Kk <Nkk> | 高珪素鉄合金の薄板製造方法 |
| US5259443A (en) * | 1987-04-21 | 1993-11-09 | Nippon Yakin Kogyo Co., Ltd. | Direct production process of a length of continuous thin two-phase stainless steel strip having excellent superplasticity and surface properties |
| DE3827586A1 (de) * | 1988-08-13 | 1990-02-15 | Kiekert Gmbh Co Kg | Kraftfahrzeug-tuerverschlussvorrichtung |
| JPH02258149A (ja) * | 1989-03-30 | 1990-10-18 | Nippon Steel Corp | 一方向性高磁束密度電磁鋼板の製造方法 |
| DE69030781T3 (de) * | 1989-03-30 | 2001-05-23 | Nippon Steel Corp., Tokio/Tokyo | Verfahren zur Herstellung kornorientierter Elektrostahlbleche mittels rascher Abschreckung und Erstarrung |
| US5259439A (en) * | 1990-04-04 | 1993-11-09 | Ishikawajima-Harima Heavy Industries Company Limited | Strip casting |
-
1991
- 1991-10-31 FR FR9113499A patent/FR2683229B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1992
- 1992-10-26 AT AT92402903T patent/ATE148175T1/de not_active IP Right Cessation
- 1992-10-26 DE DE69216994T patent/DE69216994T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1992-10-26 EP EP92402903A patent/EP0540405B1/fr not_active Expired - Lifetime
- 1992-10-26 ES ES92402903T patent/ES2099233T3/es not_active Expired - Lifetime
- 1992-10-26 DK DK92402903.6T patent/DK0540405T3/da active
- 1992-10-28 US US07/967,439 patent/US5417772A/en not_active Expired - Lifetime
- 1992-10-28 DE DE4236359A patent/DE4236359A1/de not_active Ceased
- 1992-10-29 PL PL92296412A patent/PL171088B1/pl not_active IP Right Cessation
- 1992-10-30 RO RO92-01362A patent/RO114349B1/ro unknown
- 1992-10-30 HU HU9203426A patent/HU214854B/hu not_active IP Right Cessation
- 1992-10-30 SK SK3279-92A patent/SK281332B6/sk unknown
- 1992-10-30 CZ CS923279A patent/CZ284160B6/cs not_active IP Right Cessation
- 1992-10-30 RU RU92004372A patent/RU2105074C1/ru not_active IP Right Cessation
- 1992-11-02 JP JP4294481A patent/JP2863679B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1993
- 1993-06-15 UA UA93002909A patent/UA26031C2/uk unknown
-
1997
- 1997-04-08 GR GR970400747T patent/GR3023079T3/el unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69216994D1 (de) | 1997-03-06 |
| PL296412A1 (en) | 1993-07-12 |
| DK0540405T3 (da) | 1997-02-10 |
| GR3023079T3 (en) | 1997-07-30 |
| US5417772A (en) | 1995-05-23 |
| RU2105074C1 (ru) | 1998-02-20 |
| FR2683229A1 (fr) | 1993-05-07 |
| SK327992A3 (en) | 1995-07-11 |
| DE4236359A1 (cs) | 1993-05-06 |
| ES2099233T3 (es) | 1997-05-16 |
| UA26031C2 (uk) | 1999-02-26 |
| HU214854B (hu) | 1998-06-29 |
| EP0540405B1 (fr) | 1997-01-22 |
| EP0540405A1 (fr) | 1993-05-05 |
| SK281332B6 (sk) | 2001-02-12 |
| FR2683229B1 (fr) | 1994-02-18 |
| ATE148175T1 (de) | 1997-02-15 |
| PL171088B1 (pl) | 1997-03-28 |
| CZ327992A3 (en) | 1994-03-16 |
| DE69216994T2 (de) | 1997-06-12 |
| JPH06142851A (ja) | 1994-05-24 |
| HU9203426D0 (en) | 1993-03-01 |
| HUT71567A (en) | 1995-12-28 |
| RO114349B1 (ro) | 1999-03-30 |
| JP2863679B2 (ja) | 1999-03-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5646643B2 (ja) | 方向性電磁鋼帯を製造する方法およびそれにより製造された方向性電磁鋼 | |
| RU2515978C2 (ru) | Способ производства текстурованного трасформаторного листа из тонкого сляба | |
| CZ77899A3 (cs) | Způsob výroby pásu z křemíkové oceli | |
| JP3836793B2 (ja) | 高いマンガン含有量を有する鋼からの熱間ストリップの製造方法 | |
| RU2288959C2 (ru) | Способ производства полос электротехнической стали с ориентированными зернами | |
| CZ284160B6 (cs) | Způsob výroby magnetického ocelového pásu litého vrchem | |
| EP0019289B1 (en) | Process for producing grain-oriented silicon steel strip | |
| US5330586A (en) | Method of producing grain oriented silicon steel sheet having very excellent magnetic properties | |
| CN116802328A (zh) | 取向性电磁钢板的制造方法和电磁钢板制造用轧制设备 | |
| Littmann | Development of improved cube-on-edge texture from strand cast 3pct silicon-iron | |
| PL106073B1 (pl) | Sposob wytwarzania stali krzemowej o teksturze gossa | |
| SK1532003A3 (en) | Process for the control of inhibitors distribution in the production of grain oriented electrical steel strips | |
| EP4159336A1 (en) | Grain-oriented electromagnetic steel sheet production method and equipment line | |
| JP2550848B2 (ja) | 薄板状鋳片の製造方法 | |
| JP3023620B2 (ja) | 一方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法 | |
| JPH0338941B2 (cs) | ||
| JPH04120215A (ja) | 磁気特性および表面性状に優れた方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JPS60200916A (ja) | 方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| CN115747704A (zh) | 一种高磁感取向电工钢的制备方法 | |
| JPH0472015A (ja) | 加工性に優れた高飽和磁束密度軟磁性薄帯の製造方法 | |
| JPS6075520A (ja) | 一方向性けい素鋼板の製造方法 | |
| JPH04218646A (ja) | 一方向性電磁鋼板製造用薄鋳片 | |
| JPH0631397A (ja) | 一方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法 | |
| JPH04157119A (ja) | 一方向性電磁鋼板用薄鋳片の製造方法 | |
| JPS5561356A (en) | Production of unidirectional electromagnetic steel plate through application of continuous casting method |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| IF00 | In force as of 2000-06-30 in czech republic | ||
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20081030 |